基于PLC開煉機輥筒及控制系統(tǒng)的設計畢業(yè)設計

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4、 畢 業(yè) 論 文（設 計） 論文（設計）題目：基于PLC開煉機輥筒及控制系統(tǒng)的設計 姓 名 學 號 院

5、 系 專 業(yè) 年 級 指導教師 2014年5月20日 . 目 錄 摘 要 1 ABSTRACT 2 第1張 緒論 3 1.1引言 3 1.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 4 1.3 課題研究的重點與基本內(nèi)容 6 第2章 開煉機的基本機構(gòu)以及傳動方式 7 2.1開煉機結(jié)構(gòu)簡介 7 2.2開煉機的潤滑 8 第3章 開煉機部分零部件設計 9 3.1輥筒 9 3.1.1材料與技術(shù)要求 9 3.1.2 輥筒直徑與輥筒長度 9 3.1.3輥距的確定 9 3.1.4輥筒

6、工作速度 10 3.1.5輥筒速比 10 3.1.6輥筒橫壓力分析 11 3.1.7物料對輥筒作用力 11 3.1.8 橫壓力基本概念 13 3.1.9橫壓力影響因素 14 3.1.10橫壓力計算與確定 15 3.2輥筒結(jié)構(gòu)形狀與各部分尺寸 15 3.2.1輥筒外形結(jié)構(gòu) 15 3.2.2輥筒受力分析 16 3.2.3速比齒輪的作用力 17 3.2.4溫度應力對強度的影響 18 3.2.5輥筒的總體尺寸確定 18 3.3軸承的選擇 18 3.3.1 軸承的類型 19

7、 3.3.2 滑動軸承結(jié)構(gòu)尺寸 20 3.3.3軸承與軸勁間隙確定 21 3.3.4滑動軸承的總體尺寸確定 22 第4章 開煉機的電氣部分設計 24 4.1開煉機的制動裝置 24 4.1.1開煉機主要的幾種制動形式 24 4.1.2 開煉機反接啟動及制動控制電路 25 4.2 傳動電機的選擇 26 4.2.1 選擇電動機系列 26 4.2.2 確定電動機轉(zhuǎn)速 27 4.3 開煉機的調(diào)距裝置 28 4.3.1 電動調(diào)距裝置的基本結(jié)構(gòu) 29 4.3.2 調(diào)距裝置控制電路 29 4.3.3調(diào)距

8、裝置電機的選用 30 4.3.4安全片的選擇 30 第5章 開煉機電氣控制系統(tǒng)PLC設計 32 5.1開煉機控制系統(tǒng)PLC硬件設計 32 5.1.1 PLC的選擇及所選PLC的性能簡介 32 5.1.2接觸器的選擇 34 5.1.3 其他按鈕的選取 36 5.1.4 開關(guān)的選擇 36 5.1.5 指示燈的選取 37 5.1.6 熱繼電器的選擇 38 5.2系統(tǒng)的規(guī)劃 39 5.2.1操作面板的設計 39 5.3系統(tǒng)原理圖的設計 40 5.3.1主回路原理圖設計 40 5.3.2 PLC的

9、輸入和輸出原理圖設計 41 5.4控制系統(tǒng)軟件的設計 43 5.4.1開煉機工作流程圖 43 5.4.2開煉機控制系統(tǒng)程序梯形圖 44 第6章 總結(jié) 52 參考文獻 53 致謝 54 摘 要 開煉機是橡膠、塑料機械中最常用、最基本的設備之一，主要用于生膠的塑煉、膠料的混煉、混煉膠的熱煉等。 本設計首先對開煉機輥筒進行了機械設計，其次對開煉機控制系統(tǒng)進行了繼電器設計，最后對開煉機的控制系統(tǒng)進行了PLC改造。繼電器設計實現(xiàn)了控制的自動化，PLC的改造使得開煉機的工作性能更加穩(wěn)定，可靠。調(diào)距更加精準與快速。 關(guān)鍵詞：開煉機，結(jié)構(gòu)設計，

10、PLC。 ABSTRACT The mixing machine which used commonly in rubber, plastics machinery is one of the most basic equipment,and mainly used in rubber, plastic, rubber mixing, mixing rubber thermal refining, etc. Firstly,this design folio mill roller for the mechanical design, secondly relay is design

11、ed for split refining machine control system, finally split refining machine control system of PLC. Relay design has realized the automation control, transformation of PLC is mixing mill work performance is more stable, reliable, controllable pitch more accurately and rapidly Key words: Mixing Ma

12、chine， Frmanwork Design, PLC。 第1章 緒論 上橡膠制品的品種與規(guī)格都己超過了十萬種，橡膠用量和橡膠工業(yè)的總產(chǎn)值還在逐年增加。 橡膠機械行業(yè)是為橡膠制品提供加工裝備的。隨著世界橡膠產(chǎn)業(yè)，尤其是輪胎工業(yè)不斷向現(xiàn)代制造業(yè)的方向發(fā)展，橡膠機械工業(yè)出現(xiàn)了不少新的氣象。目前，全球橡膠機械的銷售額已超過28億美元，年均增長達到1496以上。預計未來幾年，由于橡膠產(chǎn)業(yè)相繼進入新一輪設備更新和技術(shù)創(chuàng)新時期［1］。 1.1引言 橡膠行業(yè)是一個非常重要且產(chǎn)量非常巨大的行業(yè)。據(jù)不完全統(tǒng)計，目前世界可能延長一段時間并將會繼續(xù)呈現(xiàn)同步向前的發(fā)展勢態(tài)。

13、 開放式煉膠機簡稱開煉機，是橡膠制品生產(chǎn)中應用最廣的一種設備，至今己有一百多年歷史了。它隨著橡膠工業(yè)的發(fā)展而發(fā)展，已成為橡膠工業(yè)中加工橡膠、塑料的常用設備之一，也是基本設備之一。據(jù)初略統(tǒng)計，目前我國每年生產(chǎn)各種開煉機約2000臺，其規(guī)格型號約有50余種。在開煉機的產(chǎn)量、品種、結(jié)構(gòu)和性能方面取得了很大發(fā)展。除滿足國內(nèi)橡膠工業(yè)發(fā)展需要外，每年還有一定數(shù)量的開煉機出口到東南亞及其他有關(guān)國家。開煉機將在我國得到進一步的發(fā)展和應用。 開煉機主要由輥筒、軸承、機架、壓蓋、調(diào)距裝置、傳動裝置、潤滑裝置、輥溫調(diào)節(jié)裝置、緊急停車裝置及制動裝置等組成。此外，還設有擋膠板、切膠片及膠片輸出等輔助裝置。

14、它的兩個輥筒并行排列，由裝在兩側(cè)機架滑槽內(nèi)的滑動軸承支撐。兩側(cè)機架安裝在底座上，上部用橫梁連接。后輥固定不調(diào)距，其軸承體固定在機架窗口內(nèi)也不移動，上軸承體上方由機架定位;前輥軸承體在機架窗口內(nèi)移動，其兩側(cè)有平行滑動面。和機架窗口構(gòu)成動配合，輥筒兩端軸承體與調(diào)距裝置連接，利用調(diào)距裝置可使輥筒的軸承體作水平移動來調(diào)整輥距的大小。輥筒為表面鉆孔冷卻結(jié)構(gòu)。設有加熱冷卻裝置，輥筒滑動軸承由手動潤滑裝置進行潤滑，潤滑油為油脂。 開煉機工作時，兩個錕筒以不同的線速度相向回轉(zhuǎn)。集中投放于錕筒上方的堆積物料由于錕筒表面的摩擦和黏附作用而被帶入輥隙（roll gap）之內(nèi)，逐漸形成楔型斷面的料條，輥隙內(nèi)

15、物料受到強烈的擠壓、剪切。因為極大的機械撕裂作用，同時伴隨著高分子材料分子鏈的氧化裂解，物料得以塑化；剪切使物料產(chǎn)生的形變，增加了各組分之間的界面，從而使其分布混合；足夠大的剪切應力也使物料分散開來。經(jīng)輥隙而后排出的物料，由于兩個輥筒的線速度和表面溫度的差異而包覆于前輥筒上并重返回兩輥筒之間，周而復始。一定時間后，經(jīng)多次機械作用并因巨大的剪切形變所釋放的能量，物料便逐漸趨于塑化并均勻混合［2］。 。 圖1 開煉機工作原理圖 隨著技術(shù)的不斷發(fā)展，開煉機的結(jié)構(gòu)和性能有了很大的改進。在新式開煉機中，采用液壓馬達作為動力傳動裝置，使傳動平穩(wěn)，噪聲降低;同時調(diào)距裝置也采用液壓結(jié)構(gòu)，具有過載

16、保護功能，調(diào)距方便，并可指示工作橫壓力值。開煉機的一系列改進，使其在技術(shù)上達到了一個新的水平。 1. 2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 目前，在國內(nèi)橡膠機械生產(chǎn)廠制造的各種規(guī)格、型號的開煉機中，仍然采用傳統(tǒng)的機械式調(diào)距裝置，在操作方式上分為手動和電動兩種。安全裝置連接在調(diào)距裝置絲杠的頂端。安全片是安全裝置的核心零件，其材料為灰口鑄鐵。因為鑄鐵有延展性差、不耐剪切的特點，安全片在受到一定壓力的情況下會發(fā)生斷裂，使整個設備卸載，從而達到保護設備的目的。但這種結(jié)構(gòu)有一個非常大的缺點，即安全片破裂之后，更換比較麻煩影響安全生產(chǎn)進度，且每個安全片的耐壓能力都不完全相同，因此在對設備的保護上有一定的

17、局限性。 如圖2所示為手動調(diào)距裝置，轉(zhuǎn)動手輪，通過蝸輪蝸桿和螺桿螺母帶動前輥軸承前后移動。這種調(diào)距裝置的特點是結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，但勞動強度大，適用于中、小型規(guī)格開煉機［3］。 1-前后輥承;2-安全片:3-安全片座:4球面座;5一調(diào)距螺桿:6調(diào)距螺母; 7一機架;8一蝸輪;9一刻度盤；10-蝸桿；11-指針；12-手輪 圖2 手動調(diào)距裝置結(jié)構(gòu)圖 如圖3所示為電動調(diào)距裝置，電機通過減速器，和蝸輪5、蝸桿6減速后，再經(jīng)螺母、螺桿帶動前輥前后移動。這種裝置的特點是操作方便，工作可靠，缺點是構(gòu)較復雜。一般為大規(guī)格開煉機所普遍采用。 1一電機;2一擺線減速器;3-螺

18、桿:4-螺母;5一蝸輪:6-蝸桿 圖3電動調(diào)距裝置結(jié)構(gòu)圖 在國外，尤其是在歐洲的同類設備中，隨著液壓技術(shù)的成熟和廣泛應用，液壓調(diào)距廣泛使用。液壓式調(diào)距裝置以其液壓系統(tǒng)動作平穩(wěn)、承載能力強和安全可靠等特點彌補了機械式調(diào)距裝置的缺點和不足。雖然它在成本上比機械式調(diào)距式有所增加，但能夠有效地保證生產(chǎn)的連續(xù)性，而且設備使用廠不必再經(jīng)常到設備生產(chǎn)廠訂購安全片。例如，西班牙GUMIX公司生產(chǎn)的開煉機就采用計算機控制的液壓自動調(diào)距機構(gòu)。它可根據(jù)煉膠工藝條件所制定的程序自動放大或縮小輥距，在輥距操作上實現(xiàn)了自動化，并有利于安全操作，保護機器免受過載損壞。這類調(diào)距機構(gòu)取消了常用的安全墊片。因此總體來

19、說，液壓式調(diào)距裝置為用戶所帶來的經(jīng)濟效益比機械式要大得多［4］。 1.3 課題研究的重點與基本內(nèi)容 橡膠制造業(yè)中廣泛應用的開煉機，是橡膠產(chǎn)品制造個流程中最重要的設備之一，生產(chǎn)實際中塑料、橡膠制品加工的質(zhì)量、工作效率及使用的可靠性，都對開煉機的不斷完善和更新有著決定性的要求。開煉機一般都由電機、減速機和工作機構(gòu)組成的。由于不同型號的開煉機工藝范圍、設備性能要求等不盡相同，因此每一型號的開煉機總體結(jié)構(gòu)和所需元件等方面都有自己的特點。 本課題主要體現(xiàn)開煉機的機械構(gòu)成，以及開煉機的滾筒設計，和開煉機的啟動、制動、調(diào)距控制系統(tǒng)基于PLC的自動化設計。 第2章 開煉機的基本機構(gòu)以及

20、傳動方式 開煉機的主要工作部件是前后輥筒，前后兩個輥筒由輥筒軸承支撐安裝在左、右兩個機架上；壓蓋由螺栓固定在機架頂部；壓緊后輥軸承，而與前輥軸承保留一定間隙，使其能夠在機架上前后滑動，以便調(diào)節(jié)輥距；調(diào)距裝置安裝在機架的前側(cè)；傳動裝置帶動前、后輥筒以一定的速比相對回轉(zhuǎn)，機架和傳動裝置安裝在底座上；潤滑裝置是保證輥筒軸承潤滑的；在兩輥筒的上方操作者最容易接觸到的地方設有緊急停車裝置，以避免事故的發(fā)生；在前輥筒軸承的前端裝有安全裝置，以保護開煉機主要零件在機器超負荷或發(fā)生故障時不受損壞；輥溫調(diào)節(jié)裝置用以加熱或冷卻輥筒，以滿足工藝要求。 2.1開煉機結(jié)構(gòu)簡介 本課題以整體式開煉機

21、XK-450為基礎，其結(jié)構(gòu)特點是，電動機安裝在輥筒下方，減速器的傳動齒輪安裝在右機架內(nèi)部，整個機器安裝在整體的鑄鐵底座上。 整體式開煉機的特點是結(jié)構(gòu)緊湊，占地面積小，質(zhì)量小，安裝方便，外形美觀。缺點是維護、檢修不便，驅(qū)動齒輪和速比齒輪仍為開式齒輪傳動，壽命短。 目前，國產(chǎn)整體式開煉機的規(guī)格有、、等。 XK-450開練機的傳動方式為整體式傳動，其特點是結(jié)構(gòu)緊湊，占地面積小。缺點是維護檢修不方便，開始齒輪壽命短［5］。 圖4開煉機傳動圖 開煉機根據(jù)不同的工作狀況，也有不同的輔助裝置。其主要的輔助裝置由翻膠裝置、擋膠裝置、膠片切割與冷卻裝置組成。 1、急速

22、器； 2、右調(diào)距裝置； 3、安全裝置； 4、昨調(diào)距裝置； 5、潤滑系統(tǒng)； 6、加熱冷卻裝置 圖5開煉機外形圖 2.2開煉機的潤滑 本機設有噴浴潤滑和一般干油潤滑點。潤滑的好壞，不僅關(guān)系著機器的正常工作，而且直接影響到機?器的壽命，必須給予充分的注意。開車前各潤滑點應加足潤滑油，經(jīng)常檢查油量和清潔度，及時補充和更換潤滑油［6］。 第3章 開煉機部分零部件設計 3.1輥筒 3.1.1材料與技術(shù)要求 輥筒一般采用冷硬鑄鐵。輥筒在澆鑄成型時，工作表面使用金屬模，其他部位使用砂模，內(nèi)腔使用砂芯。與金屬模接觸的工作表面迅速冷凝生成堅硬、耐磨的白口鐵，其他部位則緩慢冷凝生成

23、灰口鐵。所以冷硬鑄鐵輥筒具有工作表面硬度高、耐磨、耐腐蝕而內(nèi)部及軸頸韌性好、強度大、導熱性好、造價低的特點。 試驗用小規(guī)格開煉機輥筒也有采用中碳鋼制造的。 冷硬鑄鐵輥筒分為普通冷硬鑄鐵輥筒（標記代號LTG-P）和合金冷硬鑄鐵輥筒（標記代號LTG-H）兩種。輥筒經(jīng)機械加工后，白口深度及表面硬度應符合下表的規(guī)定。白口太淺影響輥筒的使用壽命，白口太深則降低輥筒的強度［7］。 3.1.2 輥筒直徑與輥筒長度 輥筒直徑與輥筒長度是指輥筒工作部分的直徑與長度，單位多以毫米（mm）表示。開煉機輥筒的這兩個數(shù)據(jù)一般應符合國家標注系列的規(guī)定。因此XK-450型開煉機的輥筒的工作直

24、徑: =Ф450mm,輥筒的工作長度：=1200mm。 輥筒直徑與輥筒長度影響著機臺的捏煉容量（加工能力）、受力狀態(tài)及能量消耗。輥筒直徑與輥筒長度越大，開煉機的加工能力、所承受的作用力及能量消耗也越大。 捏煉容量是指開煉機的一次投料量，該值的確定是否合理，不僅僅影響開煉機的生產(chǎn)能力，而且也關(guān)系著捏煉物料的質(zhì)量。合理的捏煉容量是根據(jù)物料在全部包覆于前輥筒表面后、并在兩輥筒上方還存有適量的堆積料來確定的，一般可按經(jīng)驗公式予以計算［8-9］ 式中 —— 一次

25、加料量， ； —— 經(jīng)驗系數(shù)，＝0.0065～0.0085 ； —— 輥筒直徑，cm ； —— 輥筒工作部分長度，cm 。 所以，將數(shù)據(jù)代入上式，XK-450開煉機的捏煉容量為： L 3.1.3輥距的確定 兩輥筒工作表面之間的最小距離稱之為輥距，單位以毫米（mm）表示。輥距的大小對開煉機的捏煉效果、一次加料量、承受載荷及能量消耗都有影響，所以這是一個重要的操作變量。 輥速與速比一定時，較小的輥距會產(chǎn)生較大的剪切力和擠壓力。輥距越小，開煉機的捏煉效果越好，與此同時又因料片薄所致冷卻的改善而使其機械捏煉效果又

26、進一步的提高。另外輥距越小，亦會加快物料混合時的分散速度；但是，過小的輥距也加大了生熱與升溫速度，并使堆積物料量增加，散熱困難，反之也影響了物料的混合分散的效果；而且還使物料通過輥距的速率減緩并加大了機臺的負荷與能量消耗。所以，輥煉時隨著配料劑的不斷加入，物料容量增多，輥距也應逐步的很大，以保持輥筒上方存料的適量并改善機臺的受力狀況［10］。 XK-450開煉機的大小應根據(jù)物料的特性、工藝要求并隨操作過程的 進行由專用的調(diào)距裝置來調(diào)節(jié)。生膠塊在破膠時輥距保持在2～2mm；橡膠在塑煉時的輥距在1 mm以下，包輥分段塑煉時的輥距為1.5～5mm；混煉時輥距為3～8mm。 3.1.4輥筒工作速度

27、 輥筒工作速度（roll line speed）常以輥筒表面回轉(zhuǎn)的線速度V（m/min）或輥筒轉(zhuǎn)數(shù)n（r/min）來表示，并多以前輥筒的輥速為標記。增大輥速可有效地提高剪切速率并有利于提高生產(chǎn)能力，但機臺受到的作用力及功率消耗也隨著增大，并致使摩擦生熱與料溫升高。 開煉機的輥筒工作速度的大小取決與輥筒規(guī)格的大小，機器附屬設施的完善程度及工藝加工的需要等因素。一般地說，較大規(guī)格輥筒、具備較為齊全附屬設施的開煉機，輥筒工作速度亦較大；不同用途的機臺輥筒工作速度亦不同。 開煉機的機械性能本身及其附屬設施都有了很大的發(fā)展。因此，其輥筒的工作速度也有了相應的提高，開煉機的輥

28、筒直徑為Ф450mm，其工作速度可達22m/min。 3.1.5輥筒速比 由上面的敘述可知，開煉機的兩輥筒的速度一般是不同的，則定義兩輥筒線速度之比為速比，其表達式為 （1） ——速比 ——后輥筒線速度，m/min ； ——前輥筒線速度，m/min ； 在輥距處，假定輥筒表面物料的流動速度即為輥筒線速度，那么物料沿輥距e的平均速度梯度（velocity gradient）(見圖2－1)為

29、 （2） 式中 ——速度梯度， ； ——輥距mm。 可見，速度梯度隨速比的增大和輥距的減小而增大，而且僅當速比f>1時增大輥筒線速度才可能有效地提高速度梯度。速度梯度越大，則物料受剪切的作用及機械的動力消耗也越大，因此物料內(nèi)部的摩擦加劇致使生熱與料溫亦隨之加大。 開煉機的速比主要根據(jù)其規(guī)格、機械化水平，同時參考橡膠機械設計表2-4，結(jié)合生產(chǎn)實際水平，前輥速度為23m/min。參考橡膠機械設手冊，選用速比=1.27。 3.1.6輥筒橫壓力分析 根據(jù)流體捏煉理論，將位于兩輥筒間隙內(nèi)被捏煉物料視為不可壓縮的牛頓型流體，其通過輥隙時

30、呈現(xiàn)黏性流體的流動狀態(tài)，且流態(tài)物料對輥筒作用有正壓力。開煉機在工作過程中，輥隙內(nèi)物料對輥筒正壓力的大小及其分布直接關(guān)系到物料在輥隙中流動時的速度分布、剪切應力分布［11］。 3.1.7物料對輥筒作用力 由流體動力理論的研究得知，當物料的輥筒直徑相等（）、輥距相等（）、輥距為兩輥筒間隙中沿著輥隙（無量綱坐標，）方向著一維等溫流動（滿足潤滑近似的假定）時（見圖6），物料對輥筒徑向壓力的分布如圖6中曲線所示?？梢?，物料在輥隙范圍內(nèi)的流動過程中，其壓力分布是不均等的。 （1）在物料初入輥隙的吃料看口（），物料尚未承受輥筒壓力，故壓力。 （2）在輥距前方近處（），物料壓力達到最大值。

31、 （3）在輥距處（），壓力，減至最大壓力的一半。 （4）在物料脫輥處（），物料壓力恢復至正常壓。 圖6 輥隙中壓力分布 輥筒間物料的流速分布與上述輥筒間物料壓力的變化密切相關(guān)。速度分布如圖7（a）所示。以壓力最大值的位置為界，將輥筒間的流道分為兩個區(qū)域，得到如下分析結(jié)果。 （1）在區(qū)域內(nèi)（出料區(qū)），壓力梯度，表示沿流道力逐 漸減小，壓差作用向前，形成正向壓力流。物料在輥筒拖曳與壓力作用下流動，流道內(nèi)各層物料的流速均大于輥筒表面線速度，速度沿流道呈“超前速度分布” 。 （2）在輥距處，超前現(xiàn)象尤為明顯，在中心流層（=0）處物料的最大流速遠大于輥筒表面線速度。 （3

32、）在區(qū)域內(nèi)（進料區(qū)），壓力梯度，表示沿流道壓力逐漸加大，形成反壓力流，流道內(nèi)各層物料的流速均小于輥筒表面線速度，速度沿流道呈“滯后速度分布” 。 （4）在“滯后速度分布”區(qū)內(nèi)，隨著的減小，流道內(nèi)會出現(xiàn)一駐點，其中心流層（）處物料的流速等于零。 （5）在區(qū)域內(nèi)，物料的流速較為復雜。位于輥壁附近物料的流速為正，而中心流層附近物料的流速為負，從而形成物料旋轉(zhuǎn)運動（渦流）。在積料處的這種旋轉(zhuǎn)運動對促進物料的均勻混合是有益的。 （6）在±處，即壓力極大值處和物料脫輥處，因為，所以各層物料的流速均等于輥筒表面線速度。 （7）當兩個輥筒工作速度不同（≠）時，物料在輥隙中的流速分布則與上述輥速相等

33、時的速度分布不同[見圖7（b）]，即物料的流線與輥隙中心呈“非對稱性”分布，渦流區(qū)域減小并偏向低速輥筒一側(cè)。 （a）v1=v2時 輥隙中的速度分布 （b）v1≠v2時 輥隙中的速度分布 圖7 輥隙中的速度分布 根據(jù)上面輥筒間物料的流速分析，可以進而得知輥隙中物料速度梯度分析（見圖8）。 （1）沿流道的各處截面，其中心流層的速度梯度為零，即；而在輥表面處物料的速度梯度皆為最大。 （2）在±處，即壓力極大值和壓力極小值（物料脫輥）處，截面任意部的速度梯度為零，即。 （3）沿流道的不同截面，在輥筒表面位置的速度梯度有所不同，其極大值位于區(qū)間的兩截面處。

34、 （4）當兩個輥筒工作速度不同時（≠）時，沿流道的各處截面上的速度梯度均不為零。 （5）提高輥距速度、減小輥距可以相應增大速度梯度。 圖8 輥隙中的速度梯度分析 3.1.8 橫壓力基本概念 將物料在輥隙范圍內(nèi)對輥筒的徑向總合壓力稱之為橫壓力，因其具有將配對輥筒分離的趨勢，故又稱之為分離力。橫壓力是開煉機工作時所承受的主要負荷之一，其量值的大小影響到機器工作的安全可靠性能、使用壽命及輥筒能量的消耗。 圖9 橫壓力計算 由上述物料壓力曲線分析及實驗測量可以近似求得橫壓力作用位置。橫壓力作用線與水平線之間的夾角稱之為合力角。根據(jù)物料種類、工作溫度、輥距值等因素的變化，一般在范

35、圍之內(nèi)，橫壓力可以分解為水平橫壓力和垂直橫壓力，橫壓力計算如圖9所示。 若把輥筒工作部分縱長1cm 上的橫壓力稱為單位橫壓力（horizontal separating force per unit length）,并以表示，那么總的橫壓力為 （3） 式中

36、 ——橫壓力，N ； ——水平橫壓力，N ； ——垂直橫壓力，N ； ——合力角 ； ——單位橫壓力，N/min ； ——輥筒工作部分長度，cm 。 開煉機在實際捏煉物料的過程中其橫壓力的數(shù)值是變化的。在開始的幾分鐘橫壓力達到最大值。其后由于膠溫提高、膠料變軟，橫壓力隨之而下降，當膠料的可塑度均勻后，橫壓力的變化也就不大了。 3.1.9橫壓力影響因素 輥筒所受橫壓力的大小受多種因素的影響，主要取決于物料的性質(zhì)、加工溫度、輥距、輥筒線速度與速比和輥筒的規(guī)格等。 （1）物料性質(zhì) 物料越硬、橫壓力越大，例如硬膠料的混煉與熱煉較天然膠塑煉的橫壓力要大。

37、 （2）加工溫度 物料溫度越低，橫壓力越大，例如冷破膠比預熱到后再破膠，橫壓力要大10％～15％。 （3）輥距 輥距越小，橫壓力越大。 （4）輥筒工作速度與速比 這兩個參數(shù)對橫壓力的影響比較復雜。從流變學的觀點分析，輥速與速比越大，物料在短時間內(nèi)產(chǎn)生大的變形，橫壓力會相應增加；但在此同時，物料溫度亦會升高，使橫壓力相對減小，兩方面有相互抵消的作用，故橫壓力增加不大。 （5）輥筒規(guī)格 同樣的加工狀況，在不同規(guī)格的開煉機上所得的橫壓力值則不同。開煉機的規(guī)格越大，被加工的物料量越多，橫壓力就越大。 3.1.10橫壓力計算與確定 根據(jù)流體動力理論中奈維·斯托克斯（Navier S

38、toker）方程式，在上述已定的基本假設條件下可以近似獲得物料對輥筒的單位橫壓力如方程所示： （4） 式中 ——單位橫壓力，N/cm ； ——輥筒直徑，cm ； ——速比； ——剪切系數(shù)，N/。 根據(jù)開煉機的被加工物料、工藝過程、輥筒速度、輥距等因素的影響，將數(shù)據(jù)代入上式，開煉機的單位橫壓力為 。 3.2、輥筒結(jié)構(gòu)形狀與各部分尺寸 3.2.1輥筒外形結(jié)構(gòu) 開煉機的典型結(jié)構(gòu)形狀如圖10所示，整個輥筒分為三部分。即直徑為D的工作部分，稱為輥筒體；直徑為的支持部分稱為輥勁；直徑為的

39、傳動部分。 圖10 輥筒形狀與各部尺寸 開煉機的輥筒尺寸是根據(jù)經(jīng)驗資料確定的，一般以工作部分的直徑D為基礎而得出。根據(jù)設計要求，輥筒的尺寸大小為： 輥筒工作長度為：=1200mm， 輥筒內(nèi)徑：=（0.55～0.62）D=0.6450=270mm 輥頸直徑：=（0.65～0.7）D=0.67450=300mm 輥頸長度：=（1.0～1.2）=1.07300=320mm 輥筒傳動部分直徑：=（0.85～0.95）=0.87300=260mm 輥筒傳動部分長度：=（1.06～1.10）=1.077260=280mm 3.2.2輥筒受力分析 開煉機的輥筒工作時受有較大的橫壓力、

40、摩擦力、溫度應力、大小驅(qū)動齒輪和速比齒輪的作用。由于膠料橫壓力的作用，輥筒要受彎曲應力，由于膠料的摩擦你和軸承的摩擦你作用，輥筒要承受扭轉(zhuǎn)應力，可見輥筒實際上是受有彎曲和扭轉(zhuǎn)的復合應力。此外，輥筒的自重作用都必須給予考慮。 由于輥筒內(nèi)外溫度差而引起的溫度應力和冷硬鑄造產(chǎn)生的內(nèi)應力都對輥筒強度有影響，在精確計算時都應考慮。但是內(nèi)應力因計算困難，一般在安全系數(shù)中考慮即可。 輥筒在工作狀態(tài)的負荷如圖11所示。 圖11 輥筒應力分析 膠料對輥筒的橫壓力 （5）

41、 （6） （7） 式中 ——總橫壓力，N ； ——單位橫壓力，N ； ，——橫壓力的水平分力，垂直分力，N 。 帶入數(shù)值得， 3.2.3速比齒輪的作用力 在開煉機煉膠時前輥筒的扭矩是通過速比齒輪傳動的。前速比齒輪很小時，可近似認為：兩輥筒的扭矩相等。所以前、后輥筒扭矩為：

42、 （8） 式中 、——前、后輥筒扭矩，N.mm ； 、——前、后輥筒消耗功率，KW ； 、——前、后輥筒轉(zhuǎn)速，。 帶入數(shù)據(jù)得： N/mm 圓周作用力： （9） 式中 ——后輥筒速比齒輪節(jié)圓直徑，mm 。 帶入數(shù)據(jù)得： N 3.2.4溫度應力對強度的影響 輥筒的溫度應力是由于內(nèi)外表面的溫度差異產(chǎn)生的。機械應力和溫度應力同時作用于輥筒。若此兩部分應力疊加超過材料的許用應力時輥筒就會產(chǎn)生破壞。故考慮溫度應力對輥

43、筒的強度的影響時，其強度條件應符合： 式中 ——輥筒的機械應力，N/mm ； ——輥筒的溫度應力，N/mm ； ——輥筒材料的許用應力，N/mm 。 3.2.5輥筒的總體尺寸確定 輥筒基本要求如下及基本尺寸見圖12所示。 (1)輥筒φ450表面白口深度4～22，φ450表面硬度HS68～75，φ300表面硬度HS35～48； (2)輥筒不允許存在裂紋,輥筒非工作區(qū)范圍內(nèi)允許有直徑2以下的砂眼氣孔,其數(shù)量不超過3個,輥筒軸項表面不允許有氣孔、砂眼、縮

44、松等缺陷；在安裝齒輪處允許有直徑3以下氣孔、砂眼,其數(shù)量不超過3個； (3)輥筒灰口部分抗拉強度不得低于180MPa，抗彎強度不得低于360MPa。 (4)輥筒軸頸表面與不加工內(nèi)表面同軸度誤差不大于10mm 圖12 輥筒具體尺寸 3.3 軸承的選擇 輥筒軸承的工作條件：轉(zhuǎn)速低、負荷大、溫度較高。主要采用滑動軸承和滾動軸承兩種形式。 3.3.1 軸承的類型 （1）滑動軸承 滑動軸承由軸承體和軸瓦（軸襯）兩部分組成，如圖3-8所示。其特點是結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，成本低。軸承體為灰鑄鐵件，軸襯材料有兩種：鑄錫青銅（ZQ8-12 或）和填MC尼龍。

45、 與銅軸瓦相比，尼龍軸瓦的優(yōu)點是：具有良好的自潤滑性和儲油能力；耐磨性能好，壽命長；抗沖擊，吸震，消音；密度小，質(zhì)量輕；摩擦系數(shù)?。ㄇ嚆~的摩擦系數(shù)為0.27，填充MC, 尼龍則為0.12），發(fā)熱少，節(jié)能效果顯著；機械加工容易，安裝方便，維護簡單。缺點是：導熱性差，熱膨脹大。 滑動軸承的潤滑，按油質(zhì)分為干油潤滑和稀油潤滑兩種。 干油潤滑有兩種形式：油杯手動潤滑和干油泵自動潤滑。 稀油潤滑是采用油泵將潤滑油注入各軸瓦，軸瓦出來的油流回油箱，經(jīng)過濾循環(huán)使用。稀油潤滑系強制潤滑，其優(yōu)點是潤滑效果好、軸瓦散熱快、采用稀油潤滑的軸承體設進油口、出油口和油道，兩端有密封圈，如圖

46、13所示。 (a) (b) 1-軸承體；2-軸襯；3-固定螺絲；4-壓蓋；5-螺釘；6-密封圈；7-進油口； 8-導油管 圖13 滑動軸承 輥筒軸頸與軸瓦的間隙是保證開煉機正常運轉(zhuǎn)的重要參數(shù)。間隙過大，降低精度和使用壽命；間隙過小，易卡住和燒瓦。確定適宜的間隙應考慮下列因素： （1）保證運轉(zhuǎn)的間隙； （2）軸頸溫度升高的膨脹值； （3）制造公差帶和安裝精度偏差面； 輥筒軸頸與軸瓦的最小間隙： 最大間隙：

47、 （2）滾動軸承 近年來，在大型開煉機上采用了雙列向心球面滾子軸承，其結(jié)構(gòu)形式如圖3-9所示，其特點是摩擦損失小，使用壽命長，電能消耗少，安裝方便，容易維護，與滑動軸承相比潤滑油消耗減少75%，但造價高。 根據(jù)輥筒的工作條件：轉(zhuǎn)速低，負荷大，溫度較高。以及輥筒軸頸與軸瓦的間隙可以保障輥筒的正常工作，所以軸承選用滑動軸承。 1-軸承座；2-雙面向心球面滾子軸承；3-定距套 圖14 滾動軸承 3.3.2 滑動軸承結(jié)構(gòu)尺寸 軸承體選用鑄鐵HT200，軸襯材料主要有用青銅和尼龍兩種，由于尼龍軸襯的導熱性能差，熱膨脹較大，因此選用青銅軸襯ZCuSn10Pb1，

48、參考橡膠機械設計： 軸承體內(nèi)孔直徑： 鑄型尼龍軸襯結(jié)構(gòu)尺寸選擇，壁厚的選擇參見表1所示。 表1 尼龍軸襯壁厚 單位：mm 軸襯內(nèi)徑（d） 軸襯壁厚 軸襯內(nèi)徑（d） 軸襯壁厚 100～150 4.5～7 300～400 12～16 150～200 7.5～10 ＞400 15～20 200～300 10～13 根據(jù)XK-450開煉機的設計工作情況，且軸襯內(nèi)徑＝300mm,所以取軸襯壁厚： 軸承體高度： ，取35可得H=300+35=335mm 軸襯長度： 。軸頸長度為320mm,取40可計算得軸襯長

49、度mm。 3.3.3軸承與軸勁間隙確定 軸承與軸勁間隙對開煉機的影響：間隙過大，影響精度和使用壽命；間隙過小，容易卡住和燒瓦。一般兩者間的間隙選擇是在保證具有良好的潤滑條件下取小值。 各規(guī)格開煉機的輥筒軸勁與軸承之間的間隙取值可參見表5－4所示。 表2 輥筒軸勁與軸承之間的徑向間隙 單位：mm 開煉機型號 XK-160 XK-250 XK-360 XK-400 XK-450 XK-550 銅軸瓦間隙 0.2～0.4 0.3～0.55 0.3～0.55 0.3～0.6 0.3～0.6 尼龍軸瓦間隙 0.4～0.6

50、 0.6～0.8 0.7～1.0 0.8～1.1 0.9～1.4 1.1～1.4 間隙選擇時應考慮： （1） 軸勁的熱膨脹 （10） 式中 ——軸勁線膨脹系數(shù)（） ——軸承最大工作溫度（） ——室內(nèi)氣溫（） 帶入數(shù)據(jù)得： mm （2）保證運轉(zhuǎn)的間隙 按配合的最小間隙選取 mm （3）制造公差和安裝精度 最小公差帶0.1mm。安裝精度0.15/1000,則mm （4）軸承體熱膨脹 由于溫度不高，可不考慮。 所以，最小間隙：mm； 最大間隙：

51、mm 綜合考慮以上的因數(shù)，及輥筒運轉(zhuǎn)時的必要間隙和輥筒與軸承端面的不垂直度等，XK-450開煉機的間隙確定為：mm。 3.3.4滑動軸承的總體尺寸確定 根據(jù)滑動軸承的實際情況進行一些工藝改進；軸承內(nèi)表面不得有砂眼，氣孔，疏松等鑄造缺陷。 圖15 滑動軸承零件圖 輥筒基本要求如下及基本尺寸見圖15所示。 第4章 開煉機的電氣部分設計 4.1 開煉機的制動裝置 當發(fā)生事故時，拉動緊急停車裝置，切斷主機電源，制動裝置立即剎車。要求空運轉(zhuǎn)制動后，前輥筒繼續(xù)回轉(zhuǎn)不得超過1/4轉(zhuǎn)。制動方式有機械制動和電氣制動。 4.1.1開煉機主要的幾種制動形式

52、1. 機械制動在主電機" 減速器的聯(lián)軸節(jié)上安裝電磁制動器，這是普遍采用的制動力式，具有簡單可靠的優(yōu)點。電磁制動器有通電制動和斷電制動兩種，開煉機多采用通電制動［13］。 制動器通電與斷電是由緊急停車裝置控制的行程開關(guān)實現(xiàn)的。 2.電氣制動電氣制動有能耗制動、自勵發(fā)電制動和電機反接制動三種方法。 （1）能耗制動其原理是在需要停機時切斷主電機電源，同時通直流電入電機定子繞組，便產(chǎn)生與電機轉(zhuǎn)向相反的轉(zhuǎn)矩，實現(xiàn)制動。直流電由硅整流器供給。能耗制動已在各種規(guī)格開煉機上應用。其缺點是制動發(fā)熱量大，約是電機啟動發(fā)熱量的4倍。 圖16 自勵發(fā)電制動 （2）自勵

53、發(fā)電制動是利用異步電機轉(zhuǎn)子剩磁和旋轉(zhuǎn)動能實現(xiàn)快速制動的方法。其原理如圖16所示，在線路接觸器KM1斷開的瞬間，制動接觸器KM2 閉合接上電阻—電容電路，從而形成自勵發(fā)電制動。這種制動方法無需外供能量，電路簡單，制動效果良好，可在含有大量粉塵的環(huán)境中使用。但不適用于轉(zhuǎn)動慣量特別大的機械。接入電阻、電容的恰當量值的確定較為困難 (3) 電機反接制動是改變?nèi)喈惒诫姍C電源相序，使電機所產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩與原來的轉(zhuǎn)矩相反，從而快速制動。由于反接制動時電機電流很大，需在主回路中接入限流電阻。使用這種方法應在電機軸上連接一個速度繼電器，當轉(zhuǎn)速降100r/min時，速度繼電器斷開電源，避免電機反轉(zhuǎn)。反接制

54、動的優(yōu)點是設備簡單，制動迅速，調(diào)整方便。缺點是制動沖擊大，準確度不高。開煉機中廣泛應用。本設計最終采用電機反接制動，來設計開煉機的制動裝置。 4.1.2 開煉機反接啟動及制動控制電路 圖17 開煉機啟動、制動控制電路 開煉機啟動、制動控制電路如圖17所示。 啟動控制電路的工作過程是：主電路為M為繞線電機串電阻分級啟動。按下SB2，線圈KM1自鎖，線圈KT1得電，KM1主觸頭吸合。KT1計時時間T結(jié)束后，KT1延時閉合按鈕閉合，KM2線圈得電，KT2得電，KM2常閉點斷開，KT1復位，KM2主觸頭吸合，短路第一級電阻，KT2計時T結(jié)束后KT2的延時閉合按鈕閉合，KM3

55、先群得掉，時間繼電器KT3得掉，KM3主觸頭閉合每段劫第二級電阻，KM3常閉斷開，復位KM2和時間繼電器KT2，KT3時間T后延時閉合按鈕，KM4線圈得電，短接所有啟動電阻，全壓啟動。 制動控制工作過程，當啟動后，按下按鈕SB1,線圈KM1失電，主觸頭KM1斷開，線圈KM5得電，主觸頭KM5吸合，電機反轉(zhuǎn)。 4.2 傳動電機的選擇 開煉機工作時負荷變動較大，又考慮到有時需要負載啟動。混煉與壓片時粉狀配合劑飛揚易引起電動機短路，故對開煉機用電機的要求主要有： （1）啟動扭矩要大； （2）具有超負荷特性，要求倍以上； （3）能夠正反轉(zhuǎn)動； （4）轉(zhuǎn)速要恒定； （5）

56、制動性能要好； （6）電機應才用封閉型。 常用電機為三相異步交流電動機，一般選用鼠籠式轉(zhuǎn)子封閉自扇冷式異步電機，也可選用擾線式異步電動機。后者啟動性能比前者好，但可靠性差，價格高。前者結(jié)構(gòu)簡單，防塵啟動性能雖然不如擾線型異步電機來得大，但是由于開煉機多是空車啟動的，故啟動性能可以滿足開煉機的要求。 4.2.1 選擇電動機系列 按工作要求以及工作條件選用三相異步電動機，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓380V，Y系列。 在煉膠過程中，傳動電動機的功率消耗是不均勻的，在煉膠開始很短的時間內(nèi)達到最大值。其值常為工作數(shù)分鐘后電動機負荷的2～3倍。這是由于煉膠機開始時膠料為塊狀，彈性與硬度都較高，故必然消

57、耗較大功率，隨著煉膠時間的加長、膠料升溫并變軟，功率消耗下降。 按滾筒旋轉(zhuǎn)阻力矩計算開煉機的傳動功率： 輥筒旋轉(zhuǎn)時產(chǎn)生的阻力矩有兩個，一個是克服膠料變形的阻力矩，另一個是克服摩擦阻力矩。而總阻力矩M=+ 公斤·厘米 式中 M——輥筒旋轉(zhuǎn)的總阻力矩，公斤·厘米 ； ——克服膠料變形的阻力矩，公斤·厘米 ； ——克服軸承摩擦的阻力矩，公斤·厘米 。 克服膠料變形的阻力矩：= 公斤·厘米 （11） 式中 ——橫壓力水平分力，公斤 ； D——輥筒直徑，厘米 ； ——橫壓力合力角，取10°。 代如數(shù)據(jù)求得=900×120×45×0.1736=84

58、3930 公斤·厘米； 克服軸承摩擦的阻力矩：=（P+G） 公斤·厘米 （12） 式中 P——橫壓力，公斤 ； G——滾筒重力，公斤 ； d——輥頸直徑，厘米 ； ——軸承摩擦系數(shù) 。 代入數(shù)據(jù)可求得=（105416+1630）×30×0.05=160569 公斤·厘米。 若兩個輥筒平均轉(zhuǎn)速為n（轉(zhuǎn)/分），傳動效率為，則電動機的功率為： N= 千瓦 （13） 式中 n——兩輥平均轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)/分； ——機械傳動效率，按照經(jīng)驗取0.9。 將數(shù)據(jù)代入上式，可求得電機功率N==95 千瓦 根據(jù)

59、橡膠機械設計，在實際選擇電動機的功率時，應比上述計算值小1.5～2倍。 4.2.2 確定電動機轉(zhuǎn)速 已知主軸軸轉(zhuǎn)速為：減速系統(tǒng)的傳動比為36，所以電動機轉(zhuǎn)速為： 根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速由得出有三種適用的常用電動機型號如表3所示： 表3 常用電機型號 型號 功率（kw） 轉(zhuǎn)速（r/min） 280M 55 1000 315S 55 750 215M 55 600 圖18 電動機基本參數(shù) 綜合考慮到生產(chǎn)中應用的經(jīng)濟性與合理性，參照經(jīng)驗選擇，選Y280M-6型電動機來提供輥筒動力。 電動機315S的主要外形和安裝尺寸如表4所示。 表4 Y280M-

60、6電機外形尺寸 中心高 外形尺寸 L（AC/2+AD）HD 底腳安裝 尺寸AB 地腳螺栓直徑K 軸伸尺寸DE 裝鍵部位尺寸FGD 280 815685645 457368 24 80170 2286 4.3 開煉機的調(diào)距裝置 根據(jù)不同生產(chǎn)類型的工藝要求，輥距需要進行調(diào)整。其調(diào)整量大小與開煉機的規(guī)格和用途有關(guān)，開煉機的調(diào)整量的大小為0.110毫米之間。 常用的調(diào)距裝置按動力形式不同，可分為；手動式、電動式、手-電動式、液壓傳動式。手動式和電動式的調(diào)距裝置操作方便，結(jié)構(gòu)緊湊，工作可靠。但手動式的勞動強度大，且不能在負荷下調(diào)節(jié)。電動式的準確程度較差。手動

61、-電動式的克服了各自的缺點，保留了原有的優(yōu)點，但結(jié)構(gòu)復雜，價格較高。液壓傳動式的結(jié)構(gòu)簡單，但操作可靠性差，價格較高。綜合現(xiàn)階段國內(nèi)生產(chǎn)實際，選用電動調(diào)距裝置［14］。 4.3.1 電動調(diào)距裝置的基本結(jié)構(gòu) 1一電機;2一擺線減速器;3-螺桿:4-螺母;5一蝸輪:6-蝸桿 圖19 電動調(diào)距裝置結(jié)構(gòu)圖 4.3.2 調(diào)距裝置控制電路 調(diào)距控制工作過程：推上刀開關(guān)QS啟動，按下開關(guān)SB3，KM6線圈得電，接觸器KM6主觸頭閉合，KM6常閉觸點斷開，電機通電啟動，滾間距增大。松開SB3，KM6線圈失電，接觸器KM6斷開，常閉觸點KM6吸合，電機停止。按下開關(guān)SB4線圈KM7得電，接觸

62、器KM7吸合，常閉觸點KM7斷開，電機反轉(zhuǎn)。松開開關(guān)SB4，KM7線圈失電，借出去KM7斷開，常閉觸點KM7吸合，電機停止。正轉(zhuǎn)撞上安全片上時，觸發(fā)行程開關(guān)SQ1，SQ1常閉斷開，線圈KM6失電，常開觸點閉合指示燈點亮,反轉(zhuǎn)撞上安全片時，觸發(fā)形成開關(guān)SQ2，SQ2常閉斷開，線圈KM7失電，SQ1常開觸點閉合指示燈點亮。 安全控制工作過程：推上刀開關(guān)QS啟動，按下開關(guān)SB3，KM6線圈得電，接觸器KM6主觸頭閉合，KM6常閉觸點斷開，電機通電啟動，滾間距增大。松開SB3，KM6線圈失電，接觸器KM6斷開，常閉觸點KM6吸合，電機停止。按下開關(guān)SB4線圈KM7得電，接觸器KM7吸合，常閉

63、觸點KM7斷開，電機反轉(zhuǎn)。松開開關(guān)SB4，KM7線圈失電，借出去KM7斷開，常閉觸點KM7吸合，電機停止。正轉(zhuǎn)撞上安全片上時，觸發(fā)行程開關(guān)SQ1，SQ1常閉斷開，線圈KM6失電，常開觸點閉合指示燈點亮,反轉(zhuǎn)撞上安全片時，觸發(fā)形成開關(guān)SQ2，SQ2常閉斷開，線圈KM7失電，SQ1常開觸點閉合指示燈點亮。 圖20 調(diào)距裝置控制電路 4.3.3調(diào)距裝置電機的選用 三相異步電動機應用非常廣泛，因而正確的選擇電動機顯得極為重要。三相異步電動機的選擇包括它的功率、種類、方式、電壓和轉(zhuǎn)速等。合理選擇電動機的功率是運行安全和經(jīng)濟的可靠保證。所選電動機的功率是由生產(chǎn)機械所需的。

64、此次設計選擇Y132S-84三相交流異步電機，額定功率為1.5KW，額定電流為，額定轉(zhuǎn)速為。由于開煉機的調(diào)距范圍在0.1-0.15之間，而該電機啟動后傳動螺桿進行調(diào)距，，功率不需太大，轉(zhuǎn)速不需要太高。。此次設計選擇的三相異步電機的型號為Y132S-8，其額定功率為2.2KW，額定電流為，額定轉(zhuǎn)速為。 4.3.4安全片的選擇 為保證安全墊片對機臺起到的過載保護作用，對安全墊片的技術(shù)規(guī)格：安全墊片材料選用鑄鐵HT150，要求厚度均勻，加工光滑，厚度誤差不大于0.05毫米，而且需要每批做實際試驗后最總確定其厚度；安全墊片的破壞載荷為每個軸承最大水平橫壓力的1.5倍。 具體的安全墊片的規(guī)格見

65、表5。 表5 安全墊片尺寸及破壞載荷 開煉機規(guī)格 mm×mm 安全墊片厚度 mm 安全片破壞直徑mm 破壞載荷 KN 18 70 750 20 85 750±20 23 95 1100±30 19 95 900±30 17 108 1000±20 根據(jù)表5所示的數(shù)據(jù)選擇開煉機的安全墊片的厚度為20mm，直徑為85mm。 第5章 開煉機電氣控制系統(tǒng)PLC設計 5.1開煉機控制系統(tǒng)PLC硬件設計 5.1.1 PLC的選擇及所選PLC的性能簡介 1、PLC的選擇 根據(jù)以上要求，系統(tǒng)出設備啟動與緊急停止通過強

66、電控制線路實現(xiàn)外，其余都可用PLC控制，因此，PLC的輸入輸出可統(tǒng)計如下。 PLC輸入點：現(xiàn)場輸入11點，操作面板輸入8點，共計19點。全部為觸點的呼入信號。 PLC輸出點：現(xiàn)場輸出4點，操作面板輸出12點，共計16點?，F(xiàn)場輸出中，3點為AC220V交流接觸器線圈；1點為DC24V電磁閥；其余均為DC24V指示燈。 本此設計的要求較簡單，很多PLC都可滿足要求。三菱系列PLC是日本三菱的產(chǎn)品，是在工業(yè)領域使用比較廣泛的PLC品種之一，此次設計采用其中的-48MR-001型，其功能強大，有較高的性價比。其輸入模塊為24點DC24V輸入，輸出模塊為24點DC30V/AC250V,2A繼電器輸出。 2、所選PLC的性能簡介 （1）三菱PLC的一般技術(shù)指標［15］。 PLC的一般技術(shù)指標如表6所示。 表6 PLC的一般技術(shù)指標 項 目 性能指標 注 釋 操作控制方式 反復掃描程序 有邏輯控制器LSI執(zhí)行 I/O刷新方式 批處理方式（在END指令執(zhí)行時成批刷新） 有