1020-柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計

1020-柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計,柴油機,齒輪,室蓋鉆鏜,專機,總體,整體,主軸,設計 生產率計算卡圖號 ZH1105W-02 毛坯種類 鑄件名稱 柴油機齒輪室蓋 毛坯重量被加工零件 材料 HT250 硬度 190～240HBS工序名稱 左右面鉆后面鏜孔 工序號工時(min)序號工步名稱被加工零件數(shù)量加工直徑(mm)加工長度(mm)工作行程(mm)切削速度(m/ min)每分鐘轉速(r/min)進給量(mm/r)進給速度(mm/min)機加工時間輔助時間共計1 裝卸工件 1 0.9 0.92 右滑臺快進 0 8000 0 0右多軸箱工進(鉆孔 1#)9.0 78 96 13.28 470 0.13 61.1 1.28 1.28右多軸箱工進(鉆孔 2#)9.0 38 96 13.28 470 0.13 61.1 0.62 0.623 右滑臺快退 96 8000 0.012 0.0124 左滑臺快進 42 8000 0.005 0.005左多軸箱工進(鉆孔)5.0 16 24 17.27 1100 0.08 88.0 0.18 0.185 左滑臺快退 66 8000 0.008 0.0086 后滑臺快進 42 8000 0.005 0.005后多軸箱工進(鏜孔)43.5 13 29 20.5 150 0.4 60.0 0.22 0.227 后右滑臺快退 71 8000 0.03 0.03總計 1.86min單件工時 1.86min機床生產率 28.26 件/h備注裝卸工件時間取決于操作者熟練程度,本機床計算時取 0.9min機床負荷率 87.6%生產率計算卡圖號 ZH1105W-02 毛坯種類 鑄件名稱 柴油機齒輪室蓋 毛坯重量被加工零件 材料 HT250 硬度 190～240HBS工序名稱 左右面鉆后面鏜孔 工序號工時(min)序號工步名稱被加工零件數(shù)量加工直徑(mm)加工長度(mm)工作行程(mm)切削速度(m/ min)每分鐘轉速(r/min)進給量(mm/r)進給速度(mm/min)機加工時間輔助時間共計1 裝卸工件 1 0.9 0.92 右滑臺快進 0 8000 0 0右多軸箱工進(鉆孔 1#)9.0 78 96 13.28 470 0.13 61.1 1.28 1.28右多軸箱工進(鉆孔 2#)9.0 38 96 13.28 470 0.13 61.1 0.62 0.623 右滑臺快退 96 8000 0.012 0.0124 左滑臺快進 42 8000 0.005 0.005左多軸箱工進(鉆孔)5.0 16 24 17.27 1100 0.08 88.0 0.18 0.185 左滑臺快退 66 8000 0.008 0.0086 后滑臺快進 42 8000 0.005 0.005后多軸箱工進(鏜孔)43.5 13 29 20.5 150 0.4 60.0 0.22 0.227 后右滑臺快退 71 8000 0.03 0.03總計 1.86min單件工時 1.86min機床生產率 28.26 件/h備注裝卸工件時間取決于操作者熟練程度,本機床計算時取 0.9min機床負荷率 87.6%鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 2006柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計摘 要：本課題設計一臺加工柴油機齒輪室蓋的鉆鏜組合機床，主要完成機床總體和右主軸箱的設計工作。根據(jù)柴油機齒輪室蓋的結構特點、加工部位、尺寸精度、表面粗糙度及生產率等要求，確定該機床為單工位臥式組合機床；為確保加工精度，采用“一面兩銷”的定位方案；為實現(xiàn)無級調速，安全可靠，選擇液壓滑臺；根據(jù)零件的大小及被加工孔的位置確定主軸箱的輪廓尺寸；由加工工藝選擇滾珠軸承主軸，通過計算扭矩確定主軸和傳動軸的直徑；齒輪的模數(shù)是通過類比法確定； 齒輪齒數(shù)和中間傳動軸的位置是由“計算、作圖和多次試湊”相結合的辦法確定；計算主軸、傳動軸的坐標并進行中心距驗算，確定部分軸上需采用變位齒輪；軸上的齒輪套、鍵等零件按軸號選取相應的標準件。本課題設計的組合機床采用“一面兩銷”定位、液動夾緊，一次裝夾加工柴油機齒輪室蓋三個面上的孔，保證了加工精度，提高了生產效率，減少了工人的勞動強度。而且在設計之中，盡量選用通用件，減少了制造成本，增加了經濟效益。關鍵詞：組合機床 主軸箱 主軸 傳動軸 齒輪室蓋鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 2006The overall and headstock design of drilling and boring modular machine for diesel engine geal chamber manufactureAbstract: This project is to design a modular machine tool for manufacturing the gear chamber cap of diesel engine. Mainly work is the design of overall and the right headstock. According to the request of construction features, processing spot, size precision, surface roughness and productivity that diesel engine gear chamber cap, sets the machine tool for single location horizontal type modular machine tool. In order to guarantee the processing precision, the localization plan use "two sells and a surface". In order to implement the stepless speed regulation, safe is reliable, therefore choice hydraulic pressure sliding table. According the size of components and the position of the hole that is processed to set the overall size of the headstock. Choicing ball bearing spindle by processing craft. The spindle and drive shaft diameter is decided through computation torque. The gear modulus is decided through the correlation method. The gear mentions and the position of intermediate propeller shaft is decided by the means " computation, mapping and tries to collect many times". Calculates the coordinates of the spindle and drive shaft and checking the center distance, determined department spindle must use dislodges the gear. The components of tooth wheel cover, key and so on that in axis select standard letter by the corresponding number. The modular machine tool of this project design use “two sells and one surface” to locate , hydraulic press and clamps. In the situation of one clamp, the holes three surface of the diesel engine gear chamber cap, are guaranteed the processing precision, is enhanced the production efficiency, is increased worker's labor intensity. Moreover during the design, the standard parts are selected as far as 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 2006possible, reduced the production cost and increased the economic efficiency.Key words: modular machine tool headstock spindle drive shaft gear chamber cap鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 2006目 錄1 前言………………………………………………………………………………12 組合機床總體設計………………………………………………………………22.1 組合機床工藝方案的制定……………………………………………………22.2 組合機床配置型式及結構方案的確定………………………………………22.3 各側具體零部件的設計、計算及選擇………………………………………32.4 機床生 產率計算卡………………………………………………………… 103 組合機床多 軸箱設計（右主軸箱）………………………………………… 123.1 繪制右主軸箱設計原始依據(jù)圖…………………………………………… 123.2 主軸、齒輪的 確定及動力計算…………………………………………… 133.3 主軸箱傳動系統(tǒng)的設計與計算…………………………………………… 133.4 多軸箱坐標計算、繪 制坐標檢查圖……………………………………… 183.5 主軸箱中變位 齒輪的計算………………………………………………… 223.6 變位齒輪的 設計…………………………………………………………… 223.7 齒輪強 度校核……………………………………………………………… 233.8 傳動軸直徑的確定和軸的 強度校核……………………………………… 253.9 主軸箱體及其附件的選 擇設計…………………………………………… 284 結論…………………………………………………………………………… 30參考 文獻……………………………………………………………………………31致謝…………………………………………………………………………………32附錄…………………………………………………………………………………33鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 200611 前言組合機床是根據(jù)工件加工需要，以大量通用部件為基礎，配以少量專用部件組成的一種高效率專用機床。目前，組合機床主要用于平面加工和孔加工兩類工序。平面加工包括銑平面、锪（刮）平面、車平面；孔加工包括鉆、擴、鉸、鏜孔以及倒角、切槽、攻螺紋、锪沉孔滾壓孔等。隨著綜合自動化的發(fā)展，其工藝范圍正擴大到車外圓、行星銑削、拉削、推削、磨削、珩磨及拋光、沖壓等工序。此外，還可以完成焊接、熱處理、自動裝配和檢測、清洗和零件分類及打印等非切削工作。 組合機床在汽車、拖拉機、柴油機、電機、儀器儀表、軍工及縫紉機、自行車等輕工行業(yè)大批大量生產中已經獲得廣泛的應用；一些中小批量生產是企業(yè)，如機床、機車、工程制造業(yè)中也已推廣應用。組合機床最適宜于加工各種大中型箱體類零件，如汽缸蓋、汽缸體、變速箱體、電機座及儀表殼等零件；也可用來完成軸套類、輪盤類、叉架類和蓋板類零件的部分或全部工序的加工。組合機床的設計，目前基本上有兩種情況：其一，是根據(jù)具體加工對象的具體情況進行專門設計，這是當前最普遍的做法。其二，隨著組合機床在我國機械行業(yè)的廣泛使用，廣大工人總結自己生產和使用組合機床的經驗，發(fā)現(xiàn)組合機床不僅在其組成部件方面有共性，可設計成通用部件，而且一些行業(yè)在完成一定工藝范圍內組合機床是極其相似的，有可能設計為通用機床，這種機床稱為“專能組合機床” 。這種組合機床就不需要每次按具體加工對象進行專門設計和生產，而是可以設計成通用品種，組織成批生產，然后按被加工的零件的具體需要，配以簡單的夾具及刀具，即可組成加工一定對象的高效率設備。本次畢業(yè)設計課題來源于生產實際，具體的課題是柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計。在設計前認真研究被加工零件的圖樣，研究其尺寸、形狀、材料、硬度、重量、加工部位的結構及加工精度和表面粗糙度要求等內容，為設計提供大量的數(shù)據(jù)、資料，作好充分的、全面的技術準備。在準備了充足的資料之后進行總體及零部件的設計工作，總體的設計的主要工作是完成“三圖一卡” ，即繪制機床的總體尺寸聯(lián)系圖、加工示意圖、零件的工序圖及編制生產率計算卡；主軸箱設計的方法是：繪制主軸箱設計的原始依據(jù)圖；確定主軸的結構、軸頸及齒輪模數(shù)；擬訂傳動系統(tǒng)；計算主軸、傳動軸坐標，繪制坐標檢查圖；繪制多軸箱總圖，零件圖及編制組件明細表。在此次的設計中采用“一面兩銷”定位，液壓夾緊，提高了生產效率，降低了勞動強度，同時在設計中采用了大量的通用零部件，降低了產品的成本。在設計過程中，得到了劉道標老師的大力指導和同課題組同學的熱情幫助，在此謹致謝意。限于本人水平和經驗，本設計中一定有錯誤和不妥之處，敬請批評指正。柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計22 組合機床總體設計組合機床總體設計，通常是根據(jù)與用戶簽定的合同和技術協(xié)議書,針對具體加工零件，擬訂工藝和結構方案，并進行方案圖樣和有關技術文件的設計。2．1 組合機床工藝方案的制定工藝方案的擬訂是組合機床設計的關鍵一步。因為工藝方案在很大程度上決定了組合機床的結構配置和使用性能。因此，應根據(jù)工件的加工要求和特點，按一定的原則、結合組合機床常用的工藝方法、充分考慮各種因素，并經技術經濟分析后擬訂出先進、合理、經濟、可靠的工藝方案。此次設計的組合機床是用于加工柴油機齒輪室蓋的鉆鏜專用組合機床，其工藝方案為鉆孔和鏜孔，其具體的加工工藝如下:a. 鉆 6－M6－6H 孔至 Φ5， 左側面；b. 鉆 6－Φ9 孔（深 38） ， 右側面；c. 鉆 3－Φ9 孔（深 78） ， 右側面；d. 鏜 Φ45H8 孔至 Φ43.5， 后側面；e. 倒孔口角至 Φ46.6， 后側面；正確選擇組合機床加工工件采用的基準定位，是確保加工精度的重要條件。本設計的柴油機齒輪室蓋是箱體類零件，箱體類零件一般都有較高精度的孔和面需要加工，又常常要在幾次安裝下進行。因此，定位基準選擇“一面雙孔”是最常用的方法， 因此該被加工零件采用 “一面兩銷”的定位方案，定位基準和夾壓點見零件的工序圖。該定位方案限制的自由度敘述如下：以工件的右側面為定位基準面，約束了 y、z 向的轉動和 x 向的移動 3 個自由度。短定位銷約束了 y、z 向的移動 2 個自由度。長定位銷約束了 x 向的轉動 1 個自由度。這樣工件的 6 個自由度被完全約束了也就得到了完全的定位。2．2 組合機床配置型式及結構方案的確定根據(jù)選定的工藝方案確定機床的配置型式，并定出影響機床總體布局和技術性能的主要部件的結構方案。既要考慮能實現(xiàn)工藝方案，以確保零件的精度、技術要求及生產率，又要考慮機床操作方便可靠，易于維修，且潤滑、冷卻、排屑情況良好。對同一個零件的加工，可能會有各種不同的工藝方案和機床配置方案，在最后決定采取哪種方案時，絕不能草率，要全面地看問題，綜合分析各方面的情況，進行多種方案的對比，從中選擇最佳方案。各種形式的單工位組合機床，具有固定式夾具，通?？砂惭b一個工件，特別適用于大、中型箱體類零件的加工。根據(jù)配置動力部件的型式和數(shù)量，這種鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 20063機床可分為單面、多面復合式。利用多軸想同時從幾個方面對工件進行加工。但其機動時間不能與輔助時間重合，因而生產率比多工位機床低。在認真分析了被加工零件的結構特點及所選擇的加工工藝方案，又由單工位組合機床的特點及適應性，確定設計的組合機床的配置型式為單工位臥式組合機床。2．3 各側具體零部件的設計、計算及選擇2.3.1 刀具的選擇考慮到工件加工尺寸精度，表面粗糙度，切削的排除及生產率要求等因素，所以加工 15 個孔的刀具均采用標準錐柄長麻花鉆和單導向懸臂鏜刀。2.3.2 右側面鉆 9-Φ9a. 切削用量的選擇右側是鉆削 6-Φ9（深 38）及 3-Φ9（深 78） 根據(jù)孔徑的大小和深徑比，以及被加工材料的硬度查參考文獻[9]表 2.17知：主軸的進給量 f 為 0.1～0.18mm/r，切削速度 vc=10～18m/min。鉆孔的切削用量還與鉆孔的深度有關，當加工鑄鐵件孔深為鉆頭直徑的6～8 倍時，在組合機床上通常都是和其他淺孔一樣采取一次走刀的辦法加工出來的，不過加工這種較深孔的切削用量要適當降低些，因此選擇切削速度vc=13m/min 進給量 f=0.13mm/r，由此主軸轉速 n 由公式(2-1)01dvn??計算出 r/min，將主軸轉速圓整為 470 r/min。4.6914.30??n實際切削速度 vc、工進速度 vf、工進時間 tf 分別由下列公式求得(2-2) 10Dnc??(2-3) f(2-4) ffvht計算出實際切削速度 vc=13.282m/min，工進速度 vf=61.1mm/min，工進時間 tf=1.26minb. 切削功率，切削力，轉矩以及刀具耐用度的選擇由參考文獻[9]表 6-20 計算公式切削力 (2-5)6.08.2HBDfF?切削轉矩 (2-6)..9.1T柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計4切削功率 (2-7)DTVP?9740?刀具耐用度 (2-8)8.035.02. )/6(HBvfn計算出切削力 F=1144.5N，切削轉矩 T=3.18N·m，切削功率 P=0.153kw，刀具耐用度 Tn=768.799minc. 動力部件的選擇由上述計算每根軸的輸出功率 P=0.153kw，右側共 9 根輸出軸，且每一根軸都鉆 Φ9 直徑，所以總切削功率 P 切削 =0.153×9=1.377kw。則多軸箱的功率：kw，其中 η=0.8，所以 kw。72.18.03???切 削多 軸 P 72.1?多 軸因電機輸出經動力箱時還有功率損耗，所以選擇功率為 2.2kw 的電機，其型號為：Y 100L1-4,由參考文獻[9]表 5-39 選取 1TD32-I 型動力箱，動力箱的主軸轉速 715r/min 。d. 確定主軸類型，尺寸，外伸長度滾珠軸承主軸：前支承為推力球軸承和向心球軸承，后支承為向心球軸承或圓錐滾子軸承。因為推力軸承設置在前端，能承受單方向的軸向力，適用于鉆孔主軸。在右側面，主軸用于鉆孔，因此選用滾珠軸承主軸。又因為浮動卡頭與刀具剛性連接，所以該主軸屬于長主軸。所以主軸均為滾珠軸承長主軸。根據(jù)主軸轉矩 T=3.18 N·m，由參考文獻[9]表 3-4 可知(2-9)410TBd?其中 B= 7.3，則計算出 d=17.335mm，選取 d=20mm。 由參考文獻[9]表 3-6 查得主軸直徑 d=20mm， D/d 1=30/20 mm, 主軸外伸尺寸 L=115mm,接桿莫氏圓錐號 1，2。e. 導向裝置的選擇組合機床鉆孔時，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的導向裝置來保證的。導向裝置的作用是：保證刀具相對工件的正確位置；保證刀具相互間的正確位置；提高刀具系統(tǒng)的支承剛性。固定式導套：刀具或刀桿本身在導套內既有相對轉動又有相對移動，由于這部分表面潤滑困難；工作時有粉塵侵入，當?shù)稐U相對導套的線速度超過20m/min 時就會有研著的危險，因此選用導套前計算一下導套與刀具的線速度。由上述內容知導套與刀具的線速度 vc=13.282m/min[ ]=1.1～1.2,符合????傳動要求,同樣求出軸 15 與 16 相嚙合的一對齒輪的重合度 =1.66>[ ]??=1.1～1.2, 符合傳動要求。3.7 齒輪強度 校核在初步確定主軸傳動系統(tǒng)后還要對危險齒輪進行強度校核，尤其對低速級齒輪或齒根到鍵槽距離較小的齒輪及受轉矩較大的齒輪進行校核，以保證傳動系統(tǒng)平穩(wěn)準確，有一定的使用壽命。通過比較發(fā)現(xiàn)，主軸箱中最薄弱的齒輪是驅動齒輪，因為其傳動的功率大，如果它能滿足強度要求，則其他的齒輪也應滿足要求。驅動軸上的齒輪齒數(shù) zo=24,m=3,與其相嚙合的大齒輪的齒數(shù) z16=36,m=3,驅動軸所傳遞的功率 P=1.72kw,轉速 no=715r/min,齒數(shù)比=1.5，齒輪材料為 45 鋼，大、小齒輪的硬度分別為 220HBS,260HBS。3.7.1 校核齒根彎曲疲勞強度齒根彎曲疲勞強度的校核公式為： (3-8)??FSaFdFYmzKT?????321確定公式中各參數(shù)值：a. 大、小齒輪的彎曲疲勞強度極限 、1liF2liF查參考文獻[13]圖 6.9 取 Mpa, 201lim?F 0m?b. 彎曲疲勞壽命系數(shù) 、NK查參考文獻[13]圖 6.7 取 ，8.9.2FNK鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 200625c. 許用彎曲應力 、??1F?2取定彎曲疲勞系數(shù) SF=1.4, 應力修正系數(shù) YST=2.0 得Mpa?? 71.304.801lim11 ????TNFYKMpa86.2.92li22FSTF?d. 齒形系數(shù) 、 和應力修正系數(shù) 、1aY21SaY2查參考文獻[13]表 6.4 得 =2.62， =2.22， =1.59， =1.771a2F1Sa2SaYe. 計算大、小齒輪的 與 ，并加以比較取其中大值帶入公式??1FS?2Sa計算， 大齒輪的數(shù)??038.7.359621??FSaY???0139.86.72??FSaY值較大，應按大齒輪校核齒根彎曲疲勞強度校核計算：Mpa≤ 彎曲疲勞強95.7.125.20.1046342 ????F ??2F?度足夠3.7.2 校核接觸疲勞強度接觸疲勞強度由公式： 進行校核??HEHubdKTZ??????125.確定公式中各參數(shù)值：a. 小齒輪傳遞的轉矩 T1： N·mm297315.0.9105.966????nPb. 大、小齒輪接觸疲勞強度極限 、1limH?2li按齒面硬度查參考文獻[13]圖 6.8 得大、小齒輪的接觸疲勞強度極限=600 Mpa， =560 Mpa1limH?2limH?c. 接觸疲勞壽命系數(shù) 、 1NK2H查參考文獻[13]圖 6.6 得 =0.9， =0.952Nd. 計算許用接觸應力取安全系數(shù) SH=1，則 Mpa??54069.01lim1 ???HS?柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計26Mpa??532609.2lim2 ???HNHSK?Mpa??421?e. 確定材料系數(shù) ZE 查參考文獻[13]表 6.3 得 ZE=189.8 Mpaf. 計算圓周速度 v m/s695.2106??ndt?g. 確定載荷系數(shù) K查參考文獻[13]表 6.2 得使用系數(shù) KA=1, 根據(jù) v=2.695m/s,7 級精度查參考文獻[13]圖 6.10 得動載系數(shù) Kv=1.1,查圖 6.13 得 Kβ =1.18,則K=KAKvKβ =1×1.1×1.18=1.298校核計算:Mpa≤ 15.42.5172498..185.225.1 ????????ubdTZEH? ??H?接觸疲勞強度滿足要求。所以該齒輪滿足使用要求。3.8 傳動軸直徑的確定和 軸的強度校核3.8.1 軸的直徑的確定T 總 =T1i1+T2i2+…+Tnin (3-5)式中 Tn—作用在第 n 根主軸上的轉矩，單位為 N·min—傳動軸至第 n 個主軸之間的傳動比軸 10：T 10=T1i1+T2i2=2T1i1=2×3.18×0.707=4.49 N·m由公式 計算出直徑 mm ,查參考文獻[9]表40Bd? 89.14.03.74???d3-4，選取直徑 d10=20mm。軸 11：因軸 11 上只有一排齒輪，因此軸不承受扭距，其直徑由彎距計算可得，因其承受的彎矩也比較小，參照其他軸，選取 d11=25mm。軸 12：其受力情況同軸 11，所以選取 d12=25mm.軸 13：T 13=T7i7+T8i8+T9i9=3T7i7=3×3.18×0.82=7.8228 N?m由公式 計算出直徑 mm ,查參考文獻410Bd? 49.238.7103.4???[9]表 3-4，選取直徑 d13=30mm。軸 14：由彎矩計算及參照其他軸取 d14=20mm軸15：T 15=3T7i7+2T1i1=3×3.18×1.67×0.82+2×3.18×1.96×0.707=21.78 N?m由公式 計算出直徑 mm ,查參考文獻40TBd? 046.287.103.74???[9]表 3-4，選取直徑 d15=30mm。軸鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 20062716：T 16=4T3i3+3T7i7+2T1i1=4×3.18×0.75×1.25×1.07+3×3.18×0.82×1.67×0.74+2×3.18×0.707×1.96×0.74=28.882 N?m由公式 計算出直徑 mm ,查參考文獻[9]40TBd? 49.28.103.74???d表 3-4，選取直徑 d 16=35mm。軸 17：選取油泵軸的直徑 d 16=20mm。3.8.2 軸的強度校核軸在初步完成結構設計后，進行校核計算。計算準則是滿足軸的強度或剛度要求。進行軸的強度校核計算時，應根據(jù)軸的具體受載及應力情況，采取相應的方法，并恰當?shù)剡x取其許用應力，對于用于傳遞轉矩的軸應按扭轉強度條件計算，對于只受彎矩的軸（心軸）應按彎曲強度條件計算，兩者都具備的按疲勞強度條件進行精確校核等。在本設計中軸的直徑是按強度公式計算進行選擇，因此并不是要對主軸箱內所有的軸都進行校核，只是對那些承受彎、扭矩相對交較大的軸進行強度校核。在這里對長主軸 7 進行強度校核。a. 求出主軸上的轉矩 T在工作時，主軸上所承受的功率 P=0.153kw（不計齒輪的嚙合損耗和軸承損耗的功率） 。則N·mm8.310475.105.9105.966 ?????nPTb. 求作用在齒輪上的力mm82mzdN .59.2TFtN70tan.7an????trc. 軸的受力分析1 .畫軸的受力分析圖2. 計算支承反力：在水平面內N)(2121lFltH?? 12.97153)4(82.71????HFN...9?t在垂直平面內N2121)(llvr 4.153)(9271vN..34.5??rvF3. 畫彎矩圖（見圖 3-8）在水平面內，a-a 剖面左側 MaH=Ftl1=75.82×43=3260.26 N·mma-a 剖面右側 M’aH=FH2l2=21.3×153=3258.9 N·mm在垂直平面內，a-a 剖面左側 MaV=Frl1=27.59×43=1186.37 N·mm柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計28a-a 剖面右側 M’aV=FV2l2=7.75×153=1185.75 N·mm合成彎矩，a-a 剖面左側N·mm4.3697.186.30222 ?????aVaHaMa- a 剖面右側N·mm.5.9.5'' 2'4. 畫轉矩圖T=3108.829 N·mmFrt V2H1TtFrV12MHVTa)bc)de)fg)圖 3-8 軸的彎矩、扭矩圖d. 危險截面的判斷截面左右的合成彎矩右側相對左側大些，扭矩為 T，則判斷左側為a—危險截面，只要右側滿足強度要求即可。e. 軸的彎扭合成強度校核由參考文獻[13]表 11.2 查得[σ]=[ σ -1]=60 Mpa, ??6.010???b??a-a 剖面左側mm36.92)3(5201.2)(1.033 ?????dtbW????? ???? MpaTMe .56.9)8.1(4.)(f. 軸的疲勞強度安全系數(shù)校核根據(jù)參考文獻[13]表 11.2 查得 ， ，MpaB0??271??， ，pa15???2.0???1.?截面左側—鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 20062932323 5.160)3(20.)(2.0 mdtbW???????由參考文獻[13]附表 11.2 查得 ， ；由附表 10-4 查得絕對1?K8.?尺寸系數(shù) ， ；軸經磨削加工，由附表 11.4 得表面質量系數(shù)95.??.??。則0.1?彎曲應力 ，MPaWb97.251643??應力幅 pa.?平均應力 0m切應力 aT67.25.1893???MpTma.安全系數(shù) 9.8702.97.50.11 ????????maKS?????62.53.1.92.81?ma???? 476.5.87222????????S查參考文獻[13]表 11.8 得許用安全系數(shù) ， ，則??5.13～S??S?剖面安全，即主軸的強度滿足要求。a—3.9 主軸箱體及其附件的 選擇設計3.9.1 主軸箱的選擇設計該柴油機氣缸體三面鉆組合機床主軸箱選用 630×630 的通用主軸箱體,主軸箱體材料為 HT200,前后蓋的材料是 HT150,雖然主軸箱是通用的，但為了滿足具體的使用要求,故在此基礎上進行了一系列的補充加工,其補充加工的情況可參見補充加工圖。3.9.2 主軸箱上的附件材料的設計a. 分油器本主軸箱中分油器選用 B-ZIR31-2-36 型分油器,其作用是把油分成幾路,分別潤滑不同排數(shù)的齒輪及軸承,以便于保證軸承,齒輪有一定的使用壽命,減少摩擦和磨損,降低振動,消耗發(fā)熱。柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計30b. 油杯油杯是用來給箱體注油用的,以保證箱體內油量滿足使用要求。c. 油塞油塞是用來放油用的,應該置在箱體的底部,由于該主軸箱是臥式組合機床,故活塞放置在箱體上,放油孔螺母與凸臺之間應加封油圈密封。d. 油標油標是用來指示油的高度的,應該放置在便于檢查及油面較穩(wěn)定處,該主軸箱選用管狀油標(GB1162-79)放置在箱體側面上。鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 2006314 結論本課題設計的組合機床采用“一面兩銷”定位、液壓夾緊，一次性加工柴油機齒輪室蓋三個面上的鉆 、鏜孔，保證了加工精度，提高了加工效率，減少了工人的勞動強度。而且在設計之中，盡量選用通用件，進一步減少了制造成本，從而增加了經濟效益。柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計32參 考 文 獻[1] 葉偉昌主編.機械工程及自動化簡明設計手冊(上冊).北京：機械工業(yè)出版社，2001[2] 葉偉昌主編.機械工程及自動化簡明設計手冊(下冊).北京：機械工業(yè)出版社，2001[3] 胡家秀主編.機械零件設計實用手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1999[4] 李益民主編.機械制造工藝設計手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1995[5] 艾興等主編.金屬切削用量手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1996[6] 范云漲等主編.金屬切削機床設計簡明手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1993[7] 孟憲椅等主編.機床夾具圖冊.北京：機械工業(yè)出版社，1991[8] 韓敬禮等主編.機械電氣設計簡明手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1994.[9] 謝家瀛主編. 組合機床設計簡明手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1992[10] 楊培元等主編.液壓系統(tǒng)設計手冊.北京：機械工業(yè)出版社，1995[11] 大連組合機床研究所編.組合機床設計.北京:機械工業(yè)出版社,1995[12] 大連組合機床研究所編.組合機床設計參考圖冊.北京：機械工業(yè)出版社，1986[13] 徐錦康主編.機械設計.北京：機械工業(yè)出版社，2001[14] 陳秀寧、施高義．機械設計課程設計.杭州：浙江大學出版社，1995 [15] 姚永明主編.非標準設備設計.上海：上海交通大學出版社，1999鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 200633致 謝本次畢業(yè)設計我的課題是柴油機氣缸體三面鉆、鏜孔組合機床總體及右主軸箱設計，在劉道標老師指導下及與同組設計人員共同努力下如期完成了任務。由于我們還是學生,所以在設計這方面還是缺乏經驗的,但設計任務擺在我們面前,我們不得不想辦法去完成這設計任務。院里也知道我們學生只懂得一些理論知識，對生產實踐的內容知之甚少，所以在做畢業(yè)設計之前給我們安排了為期兩個星期的畢業(yè)實習。在實習過程中，通過與工廠里的師傅們的交流，我認識到并非所有的理論知識都能在實踐中運用?？偟膩碚f，通過這次畢業(yè)實習，我對所要設計的組合機床有了一個感性的認識，對我的畢業(yè)設計是有很大的幫助作用，因此在這里對院里為我們安排的實習表示感謝。為期三個月的畢業(yè)設計已結束，回顧這三個月,我覺得做設計并不是十分的容易的事情。它需要我們查閱大量的文獻資料，將不同課程的知識綜合地運用起來，因此它不同于以前單一的課程設計。畢業(yè)設計不僅是對大學學習的一個總結，它還是對工作環(huán)境的一種模擬。通過本次的畢業(yè)設計使我能夠將理論與實踐融會貫通，加深了對理論知識理解的同時對實踐經驗有了進一步的提高。只有深入生產實踐，才能體會到理論聯(lián)系實踐的重要性，認識到理論與實踐之間的差距，而縮短這一差距的方法只有反復地去實踐。本次設計的組合機床較好的解決了對柴油機齒輪室蓋的三面鉆、鏜孔問題，在提高生產質量，改善操作人員勞動條件等方面發(fā)揮了很大的作用。但尚存在一些問題,例如：在定位時采用兩個銷定位，這銷是由人工插入銷孔中，這造成輔助時間的延長。一臺機床所要設計的零件有很多，因此光靠一個人的力量是不行的，總的來說，在整個設計過程，我意識到了團隊的重要性，作為一個整體，彼此間的分工協(xié)助合作是相當?shù)闹匾?，這對于即將踏上工作崗位的我來說，無疑更具有意義和價值。本次設計任務業(yè)已順利完成，但限于本人的水平和經驗，且是第一次做這樣的工作,本設計中一定有錯誤和不妥之處，在此懇請各位老師批評指正。在這次畢業(yè)設計期間,我得到了劉道標老師的悉心指導，同組同學的熱心幫助。在這對設計過程中所有幫助過我的人一并致謝。 柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計34附 錄 序號 圖名 圖號 圖幅1 機床尺寸聯(lián)系圖 ZH1105W06-01 A02 加工示意圖 ZH1105W06-02 A13 被加工零件工序圖 ZH1105W06-03 A04 右主軸箱裝配圖 ZH1105W06-00 A05 坐標檢查圖 ZH1105W06-04 A26 前蓋補充加工圖 ZH1105W06-05 A27 后蓋補充加工圖 ZH1105W06-06 A28 上蓋補充加工圖 ZH1105W06-07 A39 側蓋補充加工圖 ZH1105W06-08 A310 箱體補充加工圖 ZH1105W06-09 A211 主軸 ZH1105W06-10 A312 傳動軸 ZH1105W06-11 A313 變位齒輪 ZH1105W06-12 A3 畢 業(yè) 設 計 說 明 書柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及主軸箱設計專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 學生姓名 聞 志 祥 班 級 B 機制 023 學 號 0210110316 指導教師 劉 道 標 完成日期 2005 年 6 月 5 日