擺線針輪傳動電動滾筒設計（含CAD圖紙）

擺線針輪傳動電動滾筒設計（含CAD圖紙）,擺線,傳動,電動滾筒,設計,CAD,圖紙 XXX大學 本科生畢業(yè)設計（論文） 擺線針輪傳動電動滾筒的設計 學生姓名：______________ 學 號：______________ 班 級: ______________ 專 業(yè)：______________ 指導教師：______________ 2015年4月 目 錄 摘要 4 ABSTRACT 5 第1章 緒論 6 1.1 課題的研究背景 6 1.2 電動滾筒的研究現(xiàn)狀 7 1.3 電動滾筒的發(fā)展方向 9 1.4 本課題的研究任務 11 第二章 電動滾筒總體方案的確定 12 2.1電動滾筒的設計參數(shù) 12 2.1.1電動滾筒的適用場合 12 2.1.2電動滾筒的參數(shù) 12 2.2機械傳動方案設計 12 2.3 電動機的選擇 13 第3章 擺線針輪傳動基礎理論 15 3.1 擺線針輪的傳動原理與結構特點 15 3.1.1 擺線針輪行星傳動的傳動原理 15 3.1.2 擺線針輪減速器的結構特點 15 3.1.3 擺線針輪傳動的嚙合原理 16 3.1.4擺線輪的齒廓曲線與齒廓方程 20 3.1.5 擺線輪齒廓曲率半徑 21 3.2擺線針輪傳動的受力分析 22 3.2.1針齒與擺線輪齒嚙合時的作用力 22 3.2.2 輸出機構的柱銷（套）作用于擺線輪上的力 26 3.2.3 轉臂軸承的作用力 27 3.3 擺線針輪主要強度件的計算 27 3.3.1 齒面接觸強度計算 27 3.3.2 針齒抗彎曲強度計算及剛度計算 27 3.3.3 轉臂軸承選擇 28 3.3.4 輸出機構柱銷強度計算 29 第4章 擺線針輪傳動的設計 30 第5章 電動滾筒其他零部件的設計 34 5.1端蓋的設計 34 5.2支座的設計 34 5.3吊環(huán)的選用 35 5.4 整機設計三維圖 36 第6章 電動滾筒的材料選擇 37 6.1軸類材料 37 6.2滾筒體材料 37 6.3端蓋、左右法蘭軸、支座材料 37 第7章 電動滾筒潤滑及密封 38 7.1潤滑油 38 7.2潤滑脂 38 7.3密封裝置 39 第8章 總 結 40 致 謝 41 參考文獻 42 摘 要 電動滾筒因其擁有結構緊湊、傳動效率高、噪聲低、使用壽命長、運轉穩(wěn)定、工作可靠性和密封性好、占據(jù)空間小等特點，并能適應在各種惡劣工作環(huán)境下工作包括潮濕、泥濘、粉塵多等。因此電動滾筒廣泛應用于采礦、糧食、冶金等各個生產(chǎn)領域。 本課題設計一種擺線針輪傳動電動滾筒，設計過程中運用現(xiàn)代的機械設計方法，對其主要部件進行結構分析、力學分析和材料的性能分析及計算和校核，以確定結構的可行性、材料的選用、零件的加工精度要求及潤滑維護的要求。 關鍵詞：擺線針輪傳動；電動滾筒；CAD Abstract Electric roller because of its compact structure, high transmission efficiency, low noise, long service life, stable operation, reliability and good sealing, occupies little space, and can work in a variety of harsh working conditions including the wet muddy dust etc.. Therefore the electric cylinder is widely used in production of mining, foodstuff, metallurgy and other fields. This project is to design a kind of cyclonical pinwheel transmission of electric drum, using modern mechanical design method in the design process, to analyze the structure of the main components of the mechanical analysis and material performance analysis and calculation and verification, to determine the feasibility of the structure, material selection, machining accuracy and lubrication maintenance requirements. Keywords:?cycloidal pin wheel?drive；?electric drum；CAD 第1章 緒論 1.1 課題的研究背景 電動滾筒是一種將電動機、減速機構置于驅動滾筒內的新型驅動裝置，它主要用在固定式和移動式帶式輸送機上，代替?zhèn)鹘y(tǒng)的電機、減速機在驅動滾筒之外的開式驅動裝置。此外，還廣泛地用在輥送輸送機上做為主動輥子，用以輸送成件物品。它的工作原理是把電動機的動力通過減速齒輪機構傳遞到滾筒皮帶輸送機械。主要應用于固定式和移動式帶式輸送機。電動滾筒設計是否合理，直接影響電動滾筒的傳輸效果、生產(chǎn)率、電能消耗、滾筒皮帶磨損等重要指標。 電動滾筒與傳統(tǒng)的開式驅動裝置相比，具有結構緊湊、效率高、耗能少，噪音小、壽命長、運轉平穩(wěn)，工作可靠、密封性好，占用場地少、安裝和維修方便等優(yōu)點，適合在各種環(huán)境下工作，包括粉塵大，潮濕泥濘的惡劣工作環(huán)境下工作，特殊的隔爆電動滾筒，還可以在易燃易爆的環(huán)境下工作。所以目前國內外已將電動滾筒廣泛地應用于國民民經(jīng)濟的各個領域。 電動滾筒作為皮帶運輸機和提升等設備的動力，廣泛應用于冶金、礦山、造紙、煤炭、建材、電力、化工、復合肥及筑路機械等行業(yè)。電動滾筒有定軸齒輪、擺線針輪、行星針輪三種傳動形式，安裝型式有電機內置、外置和移動式，電機內置時有油冷式和油浸式兩種形式，由于電動滾筒與一般減速機構相比，具有結構緊湊、重量輕、密封性好、安裝方便等優(yōu)點，深得用戶的歡迎。 我國最早使用電動滾筒是20世紀40年代，至今發(fā)展有60多年，而大約20 世紀20年代末期，德國已成功研制自然風冷式電動滾筒，比我國電動滾筒的發(fā)展早了近20多年。自20世紀90年代末起，我國電動滾筒產(chǎn)品和行業(yè)技術水平都有很大提高，產(chǎn)品品種和規(guī)格空前發(fā)展，質量也有顯著提高，有些產(chǎn)品已超過國外。目前機械工業(yè)生產(chǎn)、銷售呈現(xiàn)快速增長的趨勢，經(jīng)濟效益提高，綜合實力進一步加強。電動滾筒主要用途是作為帶式輸送機的動力源。電動滾筒的運用非常廣泛，電動滾筒作為主動輥子廣泛應用于各種生產(chǎn)線中的輥子輸送機和輥道輸送機，用來輸送成件物品。 1.2 電動滾筒的研究現(xiàn)狀 電動滾筒是帶式輸送機的一種閉式驅動裝置。它將電機、減速器、連軸器等部件裝在傳動滾筒之內，因而具有結構緊湊、重量輕、占地少、密封性好、外形美觀、安裝方便等優(yōu)點。 我國最早使用電動滾筒是在 20 世紀40年代，北京石景山發(fā)電廠煤倉進口的配煤移動式帶式輸送機，就隨機引進了電動滾筒。到了 50 軍代，錦州石油六廠、北京市玻璃廠、南京下關發(fā)電廠、鄭州砂輪廠、新疆牙克石烤膠廠等單位都是在引進帶式輸送機時，隨機引進了電動滾筒。在使用過程中，效果很好、于是，電動滾筒的優(yōu)越性逐漸被人們認識到。 我國研制開發(fā)電動滾筒始于20世紀50年代。1959 年，當時的天津市皮帶機廠（現(xiàn)為天津市叉車總廠）開始收集電動滾筒的有關資料。1961年初試制出我國第一臺油冷式電動滾筒，其規(guī)格參數(shù)為：功率（ P )2.8 kw；滾筒表面線速度（v）1.25 ;帶寬（B）500mm；滾筒直徑（D）400mm。1964年5月完成了YD64型油冷式電動滾筒的系列設計，當時系列表中規(guī)定的參數(shù)范圍為：功率1.5—13kw；帶速0.63 一2.5 ；帶寬（D）300—1200mm；滾筒直250一630mm?？偟囊?guī)格數(shù)為153種，能夠滿足當時我國帶式輸送機的基本需要。 隨著我國輸送機行業(yè)的發(fā)展，對電動滾筒的要求越來越高。1971對YD64型油冷式電動滾筒進行更新設計，1975年九月通過定型審核，并改稱為“TDY75 型油冷式電動滾筒”。系列參數(shù)作了如下的調整：功率1.5—15KW；帶速0.8—3.15 ；帶寬500—1400mm；滾筒直徑320—800mm。總的規(guī)格數(shù)上升到 194 種，其中改動最大的是淘汰了E級絕緣的 JO2型電動機，改用B級絕緣的Y系列電動機,并且與國際接軌貫徹了六項基礎標準。 進人20世紀80年代，原有的TDY75型油冷式電動滾筒已經(jīng)遠遠滿足不了新型輸送機的需要。1979年底，當時的鶴崗電動滾筒廠（后為鶴崗煤礦機械廠）試制成功隔爆型電動滾筒。有些廠家開始從國外引進先進的電動滾筒制造技術，促進了我國電動滾筒的蓬勃發(fā)展。從1989年開始,在北京起重運輸機械研究所的領導下，著手統(tǒng)一普通型、防腐型、隔爆型電動滾筒的基本參數(shù)、技術要求、試驗方法、檢驗項目、檢驗規(guī)則以及標志和包裝，形成 JB/T733—94電動滾筒標準。 這個標準中將過去常用的帶寬B換成筒長L。這是吸收了國際標準及德國國家標準的規(guī)定,已經(jīng)與國際常規(guī)接軌。實際上筒長L =250—2400，已經(jīng)完全包括了標準帶寬的相應筒長。最近電動滾筒基本參數(shù)，又向高低兩個方向進行了擴展。向低方向擴展形成了自然風冷式微型電動滾筒；向高方向擴展形成了直接油冷式（即俗稱油浸式）大型電動滾筒系列。 與此同時，于1988年12月左右，我國第一臺電動機外裝式電動滾筒先后在自貢市運輸機械總廠和東豐機械廠試制成功，并通過鑒定。以變速傳動軸承作為新型減速器的低速微型電動滾筒1991年在天津市叉車總廠試制成功。 我國電動滾筒行業(yè)的蓬勃發(fā)展，還表現(xiàn)在生產(chǎn)廠家的不斷增多。1973年以前，國內只有一家電動滾筒生產(chǎn)廠。1973一1975 年，先后有泰州機械廠、鶴崗電動滾筒廠（后稱鶴崗煤礦機械廠）、集安通用機械廠三家開始試生產(chǎn)電動滾筒。進入80年代，行業(yè)內先后又有汕頭電動滾筒廠、桐鄉(xiāng)機械廠、湖州電動滾筒廠、天津約基電動滾筒廠、淄博電動滾筒廠、東豐機械廠、沈陽電動滾筒廠生產(chǎn)電動滾筒。到了90年代，電動滾筒行業(yè)又增加了天津市電動滾筒廠。上述列舉的是中國重工業(yè)協(xié)會帶式輸送機分會行業(yè)內的廠家。實際上，從1980年以后，國內生產(chǎn)電動滾筒的廠家遠不止這些。但是，他們所生產(chǎn)電動滾筒的品種、規(guī)格和產(chǎn)量遠不如行業(yè)內廠家多。 大約在20世紀20年代末期，德國首先研制成功自然風冷式電動滾簡，例如德國Bauer公司生產(chǎn)的18. 5kw 以下的風冷式電動滾簡。差不多就是從那時開始，使用的電動機為定子旋轉的集流環(huán)式異步電動機。但是，以后該公司也跟著生產(chǎn)采用籠式電動機的油浸式電動滾筒。而德國Baumuele公司、奧地利Herco公司則生產(chǎn)采用籠式電動機的風冷式電動滾簡。稍后，油冷式電動滾筒陸續(xù)制成并投人使用，如匈牙利的 Hukeke公司、德國的Abus公司生產(chǎn)的籠式電動機驅動的油冷式電動滾筒。到了20世紀40 年代末和50年代初，隨著電動機制造技術的發(fā)展，就出現(xiàn)了油浸式電動滾簡。典型的代表公司為德國的Muchna(即現(xiàn)在的WAT)公司和丹麥的JOKI（即現(xiàn)在的Interroll）公司,他們分別于1951年和1953年開始生產(chǎn)這種電動滾筒。[3] 在西歐、北美多為油浸式齒輪傳動的電動滾筒，而自然風冷式和油冷式電動滾筒較少。自然風冷式電動滾筒多用在食品工業(yè)及生產(chǎn)線上，作為主動輥子使用。所有各大洲主要生產(chǎn)電動滾筒的廠家，包括我國的廠家在內，目前各種電動滾筒的總年產(chǎn)量在40—50萬臺。 1.3 電動滾筒的發(fā)展方向 自20世紀90年代末起，我國電動滾筒產(chǎn)品和行業(yè)技術水平都有很大提高，產(chǎn)品品種和規(guī)格空前發(fā)展，質量也有顯著提高，有些產(chǎn)品已超過國外。 我國目前電動滾筒產(chǎn)品到底達到什么水平，應采用多極指標綜合評價法進行評價。這種方法的主要特點，就是根據(jù)廣義的產(chǎn)品概念所含的三部分內容，提出多項一級指標及二級指標進行綜合評價。 廣義的產(chǎn)品概念，不僅僅是電動滾筒產(chǎn)品實物本身，包括下列三個方面。 核心部分。即生產(chǎn)廠提供用戶的產(chǎn)品基本性能和利益，主要括功能參數(shù)、運行性能、經(jīng)濟性能、經(jīng)濟性。 有形部分。即通常所講的電動滾筒產(chǎn)品實物，還包括可靠性、壽命、外觀、品牌、特征等。特征又包括結構性、工藝性、成套性、維修性等。 附加部分。這是用戶購買電動滾筒有形產(chǎn)品的同時所得到的附加利益的總和。包括送貨、發(fā)運、安裝、維修、失業(yè)保障、售后服務、延期付款等內容。 從廣義產(chǎn)品概念和營銷角度來看，只要附加利益不同，均應以不同產(chǎn)品對待。 按這樣一些廣義產(chǎn)品概念指標評價我國電動滾筒產(chǎn)品目前水平，顯而易見，廠與廠之間的產(chǎn)品相比，國內與國外，都會有各自的優(yōu)缺點。但就電動滾筒產(chǎn)品總體來看，我國電動滾筒與當前國外一般水平相比，還有一定差距的，我國電動滾筒行業(yè)技術也是有一定差距的。 今后電動滾筒及行業(yè)的發(fā)展，主要應著手提高電動滾筒產(chǎn)品質量，不斷開發(fā)研制新產(chǎn)品，加強售前、售后服務，開拓國內外市場，特別是國際市場四個方面。 開發(fā)研制新產(chǎn)品是企業(yè)保持活力和獲得成功的關鍵。但是開發(fā)新產(chǎn)品又是令企業(yè)左右為難的事，一方面開發(fā)新產(chǎn)品非常不易，構思、設計難，資金、人力更有限，企業(yè)還要擔負隨時都可能發(fā)生的開發(fā)失敗的風險。另一方面它是企業(yè)獲得經(jīng)營成功的必備手段。 企業(yè)應近、遠期新產(chǎn)品開發(fā)框架，應有長期性、戰(zhàn)略性、可行性的開發(fā)研制戰(zhàn)略規(guī)劃，使產(chǎn)品形成生產(chǎn)、設計、開發(fā)、研制周而復始的一個環(huán)，保持著產(chǎn)品的連續(xù)性、延伸性和質的遞進行，只有這樣，企業(yè)才能取得生存與發(fā)展。 傳統(tǒng)的觀念認為新產(chǎn)品是指通過新的發(fā)明創(chuàng)造所形成的產(chǎn)品。1981年國家經(jīng)委對新產(chǎn)品的觀念和范圍作出了如下規(guī)定：“新產(chǎn)品必須在結構、性能、原材料、工藝方法和技術特征等方面比老產(chǎn)品有顯著改進或提高。在一個省、市、自治區(qū)范圍內是第一次試制成功的產(chǎn)品，并經(jīng)過有關部門的鑒定確認”。國家經(jīng)委的一個規(guī)定，對當時一段時間內管理新產(chǎn)品提供統(tǒng)一的規(guī)定標準。 但是由于現(xiàn)代市場學對產(chǎn)品概念提出了較廣義的理解，因而對新產(chǎn)品也提出了一個內涵豐富的廣義概念，不僅僅是從技術角度衡量，而是從市場需要的營銷角度來理解。因此新產(chǎn)品就成了一個非常廣義概念。目前企業(yè)界從營銷角度所稱的新產(chǎn)品，主要有以下幾類： 全新產(chǎn)品或新發(fā)明的產(chǎn)品對電動滾筒來說，主要是指采用新原理、新結構、新技術等制成的新產(chǎn)品，具有一定的新性能，能滿足別的滾筒產(chǎn)品不能代替的某些特殊需要的滾筒產(chǎn)品，這種全新滾筒產(chǎn)品目前已知的有以下幾種。 新型傳動結構的滾筒產(chǎn)品，如諧波齒輪傳動、變速軸承傳動的電動滾筒等，它們具有體積小，傳動力矩大等優(yōu)點。 新型動力源的滾筒產(chǎn)品，如由液壓馬達驅動的液壓滾筒等。 取消減速器的滾筒產(chǎn)品，這種產(chǎn)品已在生產(chǎn)線上使用。這種電動滾筒是一種外轉子電機轉子套上筒皮的產(chǎn)品，電機可以使三相或單相電機。三相或單相電機的調速方法很多，可以是多速或無極變速。 智能型電動滾筒。這是一項將機械、電子等技術有機結合綜合使用運用于滾筒中的技術。主要是指能用微電子技術和計算機技術產(chǎn)生出來的新一代產(chǎn)品。它使?jié)L筒實現(xiàn)自動識別，如來件就轉無件就停機；數(shù)字化-升溫、速度等自動顯示；職能化-自動停機、開機、報警等；使?jié)L筒產(chǎn)品性能實現(xiàn)質的飛躍。 利用機電一體技術，可以對傳統(tǒng)的滾筒進行適當?shù)母脑臁⒏镄露岣邼L筒產(chǎn)品的技術性能，可以通過大幅度改造和更新擴大滾筒產(chǎn)品的功能，可以完全超脫原有滾筒產(chǎn)品的形態(tài)特征發(fā)展創(chuàng)造獨特的新產(chǎn)品，如用在辦公設備、某些家用電器及儀表中的微型伺服傳動滾筒等。 革新與改進的滾筒產(chǎn)品革新與改進主要是對現(xiàn)有產(chǎn)品而言，其特點是它們不僅和現(xiàn)有同類產(chǎn)品一樣能滿足某種需要，但由于工藝、材料、設計甚至標準上的革新，產(chǎn)品在結構、功能或者外形上都有新特點和優(yōu)越性。因此可以部分地乃至全部代替原有產(chǎn)品。實際上根據(jù)用戶的需要，在原有基礎上的革新與改進還可以產(chǎn)生出許多新的滾筒產(chǎn)品。 性狀改變的滾筒產(chǎn)品主要指改變外形或外型尺寸而適合于某一特定場合的新型滾筒產(chǎn)品，滾筒的主要性能沒有多大變化。如雙層筒體的電動滾筒，板條狀滾筒，線軸形滾筒，錐形滾筒，鋸齒形滾筒，等形狀的滾筒。 發(fā)展與滾筒相關的新產(chǎn)品因為產(chǎn)品和新產(chǎn)品的概念從市場營銷角度來看，含義十分廣泛，不僅是電動滾筒實體本身，只要給用戶附近某種利益就可以算作一種新產(chǎn)品，如免費送貨產(chǎn)品、包退包換產(chǎn)品、延期付款產(chǎn)品、提供特殊設備、附件產(chǎn)品等。對于一個企業(yè)來說，只能有選擇地對某一種電動滾筒或幾種電動滾筒給予用戶某種特殊的附加利益，以促銷本企業(yè)最拿手的產(chǎn)品。為用戶提供價廉物美的電動滾筒零件、易損件、優(yōu)質的售后服務等，從廣義的營銷角度來看，都是與滾筒有關的新產(chǎn)品。 隨著現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展，電動滾筒作為主動輥子已經(jīng)廣泛的應用于各種生產(chǎn)線中，電動滾筒的優(yōu)點也不斷的凸現(xiàn)出來。由于電動滾筒具有結構緊湊、傳動效率高、噪聲低、使用壽命長、運轉平穩(wěn)、工作可靠、密封性好、占用空間小、安裝維修方便等優(yōu)點，并且適合各種惡劣的環(huán)境條件下工作。 電動滾筒的設計制造技術也在不斷的提高，制造的材料也在不斷的改善，高新技術不斷的引入，電動滾筒的應用范圍必將越來越廣泛，電動滾筒在國民經(jīng)濟中的作用將更大。 1.4 本課題的研究任務 本課題擬設計一種擺線針輪傳動電動滾筒，設計過程中運用現(xiàn)代的機械設計方法，對其主要部件進行結構分析、力學分析和材料的性能分析及計算和校核，以確定結構的可行性、材料的選用、零件的加工精度要求及潤滑維護的要求。 第二章 電動滾筒總體方案的確定 2.1電動滾筒的設計參數(shù) 2.1.1電動滾筒的適用場合 將電機、減速機構置于傳動滾筒筒體內的電動滾筒和僅將減速機構置于傳動滾筒筒體內、外接電機（或其他動力）而構成的外裝式電動滾筒，作為一種驅動裝置，主要應用在固定式和移動式帶式輸送機卜，代替?zhèn)鹘y(tǒng)的電機、減速器在傳動滾筒之外的分離式驅動裝置。隨著國民經(jīng)濟的飛速發(fā)展和電動滾筒本身技術水平的不斷提高，電動滾筒作為驅動單元應用在斗式提升機上，作為主動輥子應用在輥道、輥子輸送機上，輸送各種散狀、件狀物品。制成錐形電動滾筒，可容易實現(xiàn)輥子輸送機的轉彎；制成兩端大、中間小，類似于雙曲線形狀的電動滾筒可用于工廠或林場輸送各種直徑的圓形鋼材或圓木；經(jīng)過特殊設計，且?guī)в邪踩煽康闹苿雍湍嬷寡b置，制成卷揚滾筒或電纜卷筒；也可以在筒體上加焊螺旋葉片，制成輕巧的螺旋輸送機。另外雙速、三速或無級變速的低噪聲滾筒，已廣泛地應用于超級市場和技術密集型產(chǎn)品裝配線上；特殊的隔爆滾筒、防腐滾筒等被應用在易燃、易爆、空氣潮濕等條件惡劣的環(huán)境下工作。總之，由于電動滾筒具有結構緊湊、效率高、耗能少、噪聲低、壽命長、運行平穩(wěn)、工作可靠、密封性好、占用場地少、安裝維護方便等優(yōu)點，將更加廣泛地應用于冶金、化工、建材、煤炭、交通、能源、糧食、商業(yè)、郵電、農(nóng)林等各個領域。 2.1.2電動滾筒的參數(shù) 本次的設計參數(shù)如下： 滾筒直徑 630mm； 功率 20kw； 滾筒速度 1.25m/s； 帶寬 800mm。 2.2機械傳動方案設計 國內外生產(chǎn)的減速器類型不少，但目前用在電動滾筒上能批量生產(chǎn)的三種類型：1.定軸齒輪傳動的電動滾筒，2.漸開線行星齒輪傳動的電動滾筒，3.擺線針輪傳動的電動滾筒。本設計采用擺線針輪傳動方式。 2.3 電動機的選擇 根據(jù)負載轉矩、速度變化范圍和啟動頻繁程度等要求，考慮電動機的溫升限制、過載能力和啟動轉矩，選擇電動機功率，并確定冷卻通風方式。所選電動機功率應留有余量，負荷率一般取0.8-0.9。過大的備用功率會使電機效率降低，對于感應電動機，其功率因數(shù)將變壞，并使按電動機最大轉矩校驗強度的生產(chǎn)機械造價提高。 根據(jù)使用場所的環(huán)境條件，如溫度、濕度、灰塵、雨水、瓦斯以及腐蝕和易燃易爆氣體等考慮必要的保護方式，選擇電動機的結構型式。 選擇電動機必須符合節(jié)能要求，考慮運行可靠性、設備的供貨情況、備品備件的通用性、安裝檢修的難易，以及產(chǎn)品價格、建設費用、運行和維護費用、生產(chǎn)過程中；前后期電動機功率變化關系等各種因素。 電動滾筒作為帶式輸送機的動力源，是它的主要用途。因此它具以下的工作特點： 長時間連續(xù)工作，因此要求電動機為連續(xù)工作制（S1）；帶式輸送機一旦停機，要求滾筒能夠在負荷情況下起動，因此要求電動機有較大的起動轉矩，而且又要求電動機的起動電流不要太大。 鑒于以上兩點原因，選擇籠型三相異步電動機作為電動滾筒的電動機最為合適。因此選用Y系列電動機，只是電動機殼體及固定形式與普通Y系列電動機有所不同 。 正確選擇電動機額定功率的原則是：在電動機能夠勝任機械負荷要求的前提下，最經(jīng)濟、最合理地決定電動機的功率。決定電動機的功率時，要考慮電動機的發(fā)熱日、允許過載能力和起動性能三個方面的因素。一般情況下，發(fā)熱問題最重要。電動滾筒中電動機的使用場合很特殊，它安裝在電動滾筒的筒體內部，所以電動滾筒電動機的散熱條件優(yōu)劣是極其重要的問題。電動滾筒作為帶式輸送機的動力源，是它的主要用途。電動滾筒的工作特點是：（1）長時間連續(xù)工作，因此要求電動機為連續(xù)工作制；（2）帶式輸送機一旦停機，要求電動機能在有負荷情況下啟動，因此要求電動機有較大的起動轉矩，而且又要求電動機的起動電流不要太大。鑒于兩點原因，選用籠型三相異步電動機作為電動滾筒的電動機最合適。正確選擇電動機額定功率的原則是:在電動機能夠勝任機械負荷要求的前提下，最經(jīng)濟、最合理地決定電動機的功率。 綜合以上考慮決定采用Y180-4型電動機作為?630電動滾筒的電動機。Y180-4型電動機的主要技術參數(shù)如下： 額定功率：20kw 額定轉速：1450r/m 第3章 擺線針輪傳動基礎理論 3.1 擺線針輪的傳動原理與結構特點 3.1.1 擺線針輪行星傳動的傳動原理 下圖所示為擺線針輪行星傳動示意圖。其中為針輪，為擺線行星輪，H為系桿，V為輸出軸。運動由系桿H輸入，通過W機構由V軸輸出。同漸開線一齒差行星傳動一樣，擺線針輪傳動也是一種K－H－V型一齒差行星傳動。兩者的區(qū)別在于：擺線針輪傳動中，行星輪的齒廓曲線不是漸開線，而是變態(tài)擺線，中心內齒采用了針齒，以稱針輪，擺線針輪傳動因此而得名。 同漸開線少齒差行星傳動一樣，其傳動比為 . 圖3.1 擺線針輪減速器原理圖 由于＝1，故＝－，“－”表示輸出與輸入轉向相反，即利用擺線針輪行星傳動可獲得大傳動比。 3.1.2 擺線針輪減速器的結構特點 它主要由四部分組成： （1） 行星架H，又稱轉臂，由輸入軸10和偏心輪9組成，偏心輪在兩個偏心方向互成。 （2） 行星輪C，即擺線輪6，其齒廓通常為短幅外擺線的內側等距曲線.為使輸入軸達到靜平衡和提高承載能力,通采用兩個相同的奇數(shù)齒擺線輪,裝在雙偏心套上,兩位置錯開,擺線輪和偏心套之間裝有滾動軸承,稱為轉臂軸承,通常采用無外座圈的滾子軸承,而以擺線輪的內表面直接作為滾道。近幾年來,優(yōu)化設計的結構常將偏心套與軸承做成一個整體,稱為整體式雙偏心軸承。 (3) 中心輪b,又稱針輪,由針齒殼3上沿針齒中心圓圓周上均布一組針齒銷5(通常針齒銷上還裝有針套7)組成。 (4)輸出機構W, 與漸開線少齒差行星齒輪傳動一樣,通常采用銷軸式輸出機構。 1.輸出軸 2.機座 3.針齒殼 4.針齒套 5.針齒銷 6.擺線輪 7.銷軸套 8.銷軸 9.偏心輪 10.主動軸 圖3.2為擺線針輪傳動的典型結構 3.1.3 擺線針輪傳動的嚙合原理 為了準確描述擺線形成及其分類,我們引進圓的內域和圓的外域這一概念。所謂圓的內域是指圓弧線包容的內部范圍,而圓的外域是包容區(qū)域以外的范圍。 按照上述對內域外域的劃分,則外擺線的定義如下: 外擺線:滾圓在基圓外域與基圓相切并沿基圓作純滾動,滾圓上定點的軌跡是外擺線。 外切外擺線:滾圓在基圓外域與基圓外切形成的外擺線(此時基圓也在滾圓的外域)。 內切外擺線:滾圓在基圓外域與基圓內切形成的外擺線(此時基圓在滾圓的內域)。 短幅外擺線:外切外擺線形成過程中,滾圓內域上與滾圓相對固定的某點的軌跡;或內切外擺線形成過程中,滾圓外域上與滾圓相對固定的某點的軌跡。 長幅外擺線:與短幅外擺線相反,對外切外擺線而言相對固定的某點在滾圓的外域;對內切外擺線而言相對固定的某點在滾圓的內域。 短幅外擺線與長幅外擺線通稱為變幅外擺線。變幅外擺線變幅的程度用變幅系數(shù)來描述,分別稱之為短幅系數(shù)或長幅系數(shù)。 外切外擺線的變幅系數(shù)定義為擺桿長度與滾圓半徑的比值。所謂擺桿長度是指滾圓內域或滾圓外域上某相對固定的定點至滾圓圓心的距離。 （3. 1） 式中　——變幅系數(shù)。 a———外切外擺線擺桿長度 ———外切外擺線滾圓半徑 對于內切外擺線而言,變幅系數(shù)則相反,它表示為滾圓半徑與擺桿長度的比值。 （3. 2） 式中　K1———變幅系數(shù) r2′———內切外擺線滾圓半徑 A———內切外擺線擺桿長度 根據(jù)變幅系數(shù)K1值的不同范圍,將外擺線劃分為3類: 短幅外擺線01。 變幅外切外擺線與變幅內切外擺線在一定的條件下完全等同。這個等同的條件是,內切外擺線滾圓與基圓的中心距等于外切外擺線的擺桿長度a,相應地外切外擺線滾圓與基圓的中心距等于內切外擺線的擺桿長度A。根據(jù)這一等同條件,就可以由外切外擺線的有關參數(shù)推算出等同的內切外擺線的對應參數(shù)。它們的參數(shù)關系參看圖3.3。令短幅外切外擺線基圓半徑代號為r1,滾圓半徑為r2,短幅系數(shù)為K1,則外切外擺線的擺桿長度和中心距可分別表示如下(長幅外擺線的表示形式完全相同): 根據(jù)式(1),擺桿長度a=K1r2; 根據(jù)等同條件,中心距A=r1+r2。 按等同條件,上述A又是內切外擺線的擺桿長度,故推算出內外擺線的滾圓半徑為r2′=k1A;內切外擺線的基圓半徑為 兩種外擺線的參數(shù)換算關系歸納如表3.1 表3.1 兩種外擺線的參數(shù)換算關系表 參 數(shù) 名 稱 主 要 參 數(shù) 代 號 變幅外切外擺線 變幅內切外擺線 基圓半徑 滾圓半徑 滾圓與基圓中心距 A a 擺桿長度 a A 根據(jù)上述結果,很容易推導出等同的兩種外擺線基圓半徑的相互關系為 （3. 3） 短幅外擺線以基圓圓心為原點,以兩種外擺線的中心距和短幅系數(shù)為已知參數(shù),以滾圓轉角為變量的參數(shù)方程建立如下： 在以后的敘述中將滾圓轉角律記為,并稱之為相位角。 （1）直角坐標參數(shù)方程 根據(jù)圖1,擺線上任意點的坐標為 圖3－3 短幅外擺線原理圖 根據(jù)純滾動原理可知，故，又，于是有， ， 將與γ的結果代入上述方程, （3. 4） （3. 5） 式(3. 4)與式(3. 5)是變幅外擺線通用直角坐標參數(shù)方程。 若令上兩式中的K1=1,即可得標準外擺線的參數(shù)方程。對于外切外擺線,式中的A=r1+r2,a=r2。 對于內切外擺線,式中的A=r2′,A=r2′-r1′。 　為了與直角坐標表示的曲線相一致,將Y軸規(guī)定為極軸,將極角沿順時針方向的角度規(guī)定為正方向,方程表述如下(參看圖3.3)： （3. 6） （3. 7） 同理,K1=1時,變幅外擺線通用極坐標參數(shù)方程變?yōu)闃藴释鈹[線極坐標方程,參數(shù)a和A的變換同上。 當動圓繞基圓順時針方向作純滾動時，每滾過動圓的周長2時，動圓上的一點B在基圓上就形成一整條外擺線。動圓的周長比基圓的周長長p=2-＝，當圓上的B點在動圓滾過周長再次與圓接觸時，應是在圓上的另一點，而＝，這也就是擺線輪基圓上的一個基節(jié)p，即 （3. 8） 由此可得擺線輪的齒數(shù)為 （3. 9） 針輪齒數(shù)為 （3. 10） 3.1.4擺線輪的齒廓曲線與齒廓方程 由上一節(jié)分析，選擇擺線輪的幾何中心作為原點，通過原點并與擺線輪齒槽對稱軸重合的軸線作為軸，見圖3.4，針齒中心圓半徑為，針齒套外圓半徑為 。 圖3.4 擺線輪參數(shù)方程圖 則擺線輪的直角坐標參數(shù)方程式如下： （3. 11） 實際齒廓方程 （3. 12） ——針齒中心圓半徑 ——針齒套外圓半徑 ——轉臂相對某一中心矢徑的轉角，即嚙合相位角（） ——針齒數(shù)目 3.1.5 擺線輪齒廓曲率半徑 變幅外擺線曲率半徑參數(shù)方程的一般表達式為 （3. 13） 式中　———變幅外擺線的曲率半徑 ———x對的一階導數(shù),  ———y對的一階導數(shù),  　　　———x對的二階導數(shù), 　　 　 ———y對的二階導數(shù), 將式(3. 4)和式(3. 5)中x和y分別對取一階和二階 導數(shù)后代入的表達式得 （3. 14） 以K1=1代入式(3.1——14),得標準外擺線的曲率半徑為=-[4A·a/(A+a)]sin(/2) 式中　 A=r1+r2或A=r2′ a=r2或a=r2′-r1′ 由本式可知,標準外擺線≤0,曲線永遠呈外凸形狀,故它不適于作傳動曲線。以K1>1代入式(3. 14)進行運算表明,<0,故長幅外擺線也永遠呈外凸形狀,故它也不適合于用作傳動曲線。以K1<1代入式(3. 14)進行運算表明,曲率半徑呈現(xiàn)出由正值經(jīng)過拐點到負值的多樣性變化。 擺線輪實際齒廓曲線的曲率半徑為 ＝+ （3. 15） 對于外凸的理論齒廓（<0），當>時，理論齒廓在該處的等距曲線就不能實現(xiàn)，這種情況稱為擺線齒廓的“頂切”，嚴重的頂切會破壞連續(xù)平穩(wěn)的嚙合，顯然是不允許的。當＝時，＝0，即擺線輪在該處出現(xiàn)尖角，也應防止，若為正值，不論取多大的值，都不會發(fā)生類似現(xiàn)象。 擺線輪是否發(fā)生頂切，不僅取決于理論外凸齒廓的最小曲率半徑，而且與針齒齒形半徑（帶針齒套的為套的半徑）有關。擺線輪齒廓不產(chǎn)生頂切或尖角的條件可表示為 （3. 16） 3.2擺線針輪傳動的受力分析 擺線輪在工作過程中主要受三種力：針輪與擺線輪嚙合時的作用力;輸出機構柱銷對擺線輪的作用力，轉臂軸承對擺線輪作用力。 3.2.1針齒與擺線輪齒嚙合時的作用力 （1）確定初始嚙合側隙 標準的擺線輪以及只經(jīng)過轉角修形的擺線輪與標準針輪嚙合，在理論上都可達到同時嚙合的齒數(shù)約為針輪齒數(shù)的一半，但擺線輪齒形只要經(jīng)過等距，移距或等距加移距修形，如果不考慮零件變形補償作用，則多齒同時嚙合的條件便不存在，而變?yōu)楫斈骋粋€擺線輪齒和針輪齒接觸時，其余的擺線輪齒與針輪齒之間都 圖3.5 修形引起的初始嚙合側隙 圖3.6 輪齒嚙合力 存在大小不等的初始側隙，見圖3.5。對第i對輪齒嚙合點法線方向的初始側隙可按下式表計算： （3.17） 式中，為第i個針齒相對轉臂的轉角，為短幅系數(shù)。 令，由上式解得，即 這個解是使初始側隙為零的角度，空載時，只有在處的一對嚙合。從到的初始側隙分布曲線如圖3.7所示 圖3.7 與的分布曲線 （2）判定擺線輪與針輪同時嚙合齒數(shù)的基本原理 設傳遞載荷時，對擺線輪所加的力矩為，在的作用下由于擺線輪與針齒輪的接觸變形W及針齒銷的彎曲變形f，擺線輪轉過一個角，若擺線輪體、安裝針齒銷的針齒殼和轉臂的變形影響較小，可以忽略不計，則在擺線輪各嚙合點公法線方向的總變形W+f或在待嚙合點法線方向的位移為 （i=1，2，……） 式中 ——加載后，由于傳力零件變形所引起的擺線輪的轉角； ——第i個齒嚙合點公法線或待嚙合點的法線至擺線輪中心的距離 ——擺線輪節(jié)圓半徑 ——第i個齒嚙合點的公法線或待嚙合點的法線與轉臂之間的夾角。 （3） 針齒與擺線輪齒嚙合的作用力 假設第i對輪齒嚙合的作用力正比于該嚙合點處擺線輪齒實際彈性變形。由于這一假設科學考慮了初始側隙及受力零件彈性變形的影響，已被實踐證明有足夠的準確性。 按此假設，在同時嚙合傳力的個齒中的第對齒受力可表示為 式中——在處亦即在或接近于的針齒處最先受力，顯然在同時受力的諸齒中， 這對齒受力最大，故以表示該對齒的受力。 設擺線輪上的轉矩為由i＝m至i=n的個齒傳遞，由力矩平衡條件可得 得最大所受力（N）為 ＝ T——輸出軸上作用的轉矩; ——一片擺線輪上作用的轉矩，由于制造誤差和結構原因，建議?。?.55T；——受力最大的一對嚙合齒在最大力的作用下接觸點方向的總接觸變形， ——針齒銷在最大力作用下，在力作用點處的彎曲變形。 當針齒銷為兩支點時， 當針齒銷為三支點時， 3.2.2 輸出機構的柱銷（套）作用于擺線輪上的力 若柱銷孔與柱銷套之間沒有間隙，根據(jù)理論推導，各柱銷對擺線輪作用力總和為 式中，——輸出機構柱銷數(shù)目 （1） 判斷同時傳遞轉矩的柱銷數(shù)目 考慮到分配不均勻，設每片擺線輪傳遞的轉矩為，（T——為擺線輪上輸出轉矩）傳遞轉矩時，＝處力臂最大，必先接觸，受力最大，彈性變形也最大，設處于某任意位置的柱銷受力后彈性變形為，則因變形與力臂成正比，可得下述關系： ， 又因 故 柱銷是否傳遞轉矩應按下述原則判定： 如果，則此處柱銷不可能傳遞轉矩； 如果，則此處柱銷傳遞轉矩。 （2）輸出機構的柱銷作用于擺線輪上的力 由于柱銷要參與傳力，必須先消除初始間隙；因此柱銷與柱銷孔之間的作用力大小應與成正比。 設最大受力為，按上述原則可得 由擺線輪力矩平衡條件，整理得 3.2.3 轉臂軸承的作用力 轉臂軸承對擺線輪的作用力必須與嚙合的作用力及輸出機構柱銷數(shù)目的作用力平衡。將各嚙合的作用力沿作用線移到節(jié)點P，則可得 方向的分力總和為 Y方向的分力總和為 ＝ 3.3 擺線針輪主要強度件的計算 為了提高承載能力，并使結構緊湊，擺線輪常用軸承鋼GCr15、GCr15siMn,針齒銷、針齒套、柱銷、套采用GCr15。熱處理硬度常取58～62HRC。 3.3.1 齒面接觸強度計算 為防止點蝕和減少產(chǎn)生膠合的可能性，應進行擺線輪齒與針齒間的接觸強度計算。 根據(jù)赫茲公式，齒面接觸強度按下式計算 式中 －針齒與擺線輪嚙合的作用力， －當量彈性模量，因擺線輪與針齒為軸承鋼，＝2.06105MPa －擺線輪寬度，＝（0.1～0.15），－當量曲率半徑。 3.3.2 針齒抗彎曲強度計算及剛度計算 針齒銷承受擺線輪齒的壓力后，產(chǎn)生彎曲變形，彎曲變形過大，易引起針齒銷與針齒套接觸不好，轉動不靈活，易引起針齒銷與針齒套接觸面發(fā)生膠合，并導致擺線輪與針齒膠合。因此，要進行針齒銷的風度計算，即校核其轉角值。另外，還必須滿足強度的要求。 針齒中心圓直徑<390mm時，通常采用二支點的針齒；時，為提高針齒銷的彎曲應力及剛度，改善銷、套之間的潤滑，必須采用三支點針齒。 二支點針齒計算簡圖，假定在針齒銷跨距的一半受均布載荷，則針齒銷的彎曲強應力（Mpa）和轉角（rad）為 三支點的針齒計算，針齒銷的彎曲應力和支點處的轉角為 式中 ——針齒上作用之最大壓力，按式計算（N）； L——針齒銷的跨度（mm）,通常二支點L=3.5.若實際結構已定，應按實際之L值代入； ——針齒銷的直徑 ——針齒銷許用彎曲應力，針齒銷材料為GCr15時，＝150～200MPa ——許用轉角，＝（0.001～0.003） 3.3.3 轉臂軸承選擇 因為擺線輪作用于轉臂軸承的較大，轉臂軸承內外座圈相對轉速要高于入軸轉速，所以它是擺線針輪傳動的薄弱環(huán)節(jié)。>650mm時，可選用帶外座圈的單列向心短圓柱滾子軸承。軸承外徑=（0.4～0.5），軸承寬度B應大于擺線輪的寬度。 3.3.4 輸出機構柱銷強度計算 輸出機構柱銷的受力情況（見圖2.7-31），相當一懸臂梁，在作用下，柱銷的彎曲應力為 設計時，上式可化為 式中 ——間隔環(huán)的厚度，針齒為二支點時，，三支點時，若實際結構已定，按實際結構確定。 B——轉臂軸承寬度 ——制造和安裝誤差對柱銷載荷影響系數(shù)，一般情況下?。?.35～1.5 第4章 擺線針輪傳動的設計 根據(jù)設計設計參數(shù) V=wr=1.25m/s r=315mm 故w=4rad/s n=38.4r/min 故傳動比i=38 項目 代號 單位 計算、結果及說明 功率 20 根據(jù)使用條件,確定為針輪固定的臥式減速器,不帶電機 輸入轉速 r/min 1450 傳動比 38 擺線輪齒數(shù)的確定 ＝39 為使擺線輪齒廓和銷軸孔能正好重疊加工,以提高生產(chǎn)率和精度,齒數(shù)盡可能取奇數(shù),即也應盡可能取奇數(shù),在平穩(wěn)載荷下選材料為GCr15,硬度為60HRC以上 針輪齒數(shù) 選材為GCr15,硬度為60HRC以上 輸出轉矩 T 取=0.92 初選短幅系數(shù) ＝0.5 取 =0.42~0.55 初選針徑系數(shù) ， 針齒中心圓半徑 mm 取 取 材料為軸承鋼58~62HRC時,=1000~1200MPa 擺線輪齒寬 bc mm 取 偏心距 a mm ＝1.625mm?。?mm 實際短幅系數(shù) 針徑套半徑 mm ，?。?2mm 驗證齒廓不產(chǎn)生頂切或尖角 ＝47.32 由計算結果知，擺線齒廓不產(chǎn)生頂切或尖角。 針齒銷半徑 mm ?。?mm 針齒套壁厚一般為2～6mm。 實際針徑系數(shù) 若針徑系數(shù)小于1.3，則考慮抽齒一半。 齒形修正 mm ＝0.35， ＝0.2 考慮合理修形，建立優(yōu)化模型，由計算機求出。 齒面最大接觸壓力 N 其中整個結果由計算機求出。 傳力齒號 m n m=2， n=4 擺線輪嚙與針齒最大接觸應力 MPa ＝1416.7MPa __m~n齒中的最大值。 轉臂軸承徑向負載 N ＝＝16988 轉臂軸承當量負載 P N ＝1.0516988＝17837 時，=1.05 時，＝1.1。 選擇圓柱滾子軸承 mm ＝260（0.4～0.5）＝104～130 選N2213軸承，d=65,B=31,=142,D=108.5。 轉臂軸承內外圈相對轉速 n r/min ＝1570 轉臂軸承壽命 h ＝＝10613 —壽命指數(shù)，球軸承＝3，滾子軸承＝10/3。 針齒銷跨距 L mm 由結構及前面的擺線輪寬度，得L＝70 采用三支點型式。 針齒銷抗彎強度 MPa < 選用三支點，材料為軸承鋼時＝150～200MPa 針齒銷轉角 rad ＝ ＝0.000618<，材料為軸承鋼時＝0.01～0.03rad。 第5章 電動滾筒其他零部件的設計 5.1端蓋的設計 端蓋即裝在滾筒體兩端的殼蓋。端蓋與滾筒體之間用螺釘聯(lián)接，與滾筒體構成電動滾筒的旋轉殼體。端蓋分為右端蓋和左端蓋，或稱前端蓋和后端蓋，它們分別與右軸和左軸相對應。本次設計中的右端蓋如圖2-9所示。 為了提高承載能力，左、右端蓋與固定軸之間采用調心球軸承。電動滾筒的端蓋為密封式，以防止?jié)L筒體內的潤滑油外漏。每個端蓋有兩處需要密封，一處是端蓋與滾筒體聯(lián)接處的結合面，此處可以采用紙墊或密封膠進行密封；另一處是固定軸與滾動軸承處的旋轉密封，這里可以采用骨架式密封圈進行密封。 端蓋的材料為HT200的灰口鑄鐵，鑄件中一定不能有砂眼等缺陷，以免降低材料的強度或造成滲漏油。端蓋與滾筒體配合處的止口尺寸一般采用較松的配合，加工端蓋時一定要保證止口處與軸承室的同軸度，否則影響電動滾筒的順利安裝和正常運轉。 5.2支座的設計 支座是上端支撐并固定著電動滾筒的左軸和右軸，支座的下端借助于螺栓固定在機架上。這樣支座便將電動滾筒牢牢固定住。支座由于結構和影響因素多的特點再加電動滾筒的大功率，考慮強度問題，所以選擇Q235—A鋼板。但是無論采用什么材料，材料本身不能有任何內在的缺陷。本次設計的支座如圖5.1所示。 圖 5.1 支座設計 5.3吊環(huán)的選用 圖5.2 吊環(huán)螺釘A型 表5.1 吊環(huán)參數(shù) /mm D1/mm d2/mm d4/mm l/mm b/mm 20 40 41.4 72 35 19 5.4 整機設計三維圖 整個電動滾筒設計三維圖如下： 圖5.3 電動滾筒三維設計圖 第6章 電動滾筒的材料選擇 6.1軸類材料 在電動滾筒中，根據(jù)結構情況，軸可以分為實心軸和空心軸兩類。左、右法蘭軸常用的材料是優(yōu)質中碳鋼，其中尤以45號鋼最常用。對于某些承受負荷較小的電動滾筒，也可使用20號或35號鋼。作為電動滾筒焊接左軸用的軸管，一般用10、15或20號無縫鋼管，特殊重負荷時采用16Mn無縫鋼管。 6.2滾筒體材料 電動滾筒的滾筒體材料有鋼板焊接和無縫鋼管的兩種?；静挥描T鐵滾筒體。一般情況，電動滾筒直徑等于或大于320mm時，都采用鋼板焊接的滾筒體，我的設計中滾筒直徑為630㎜所以采用的是鋼板焊接形式。國外有些生產(chǎn)廠家，電動滾筒直徑等于于或大于630rmn時，才使用鋼板焊接的滾筒體，而滾筒直徑小于630mm時，用無縫鋼管制造。 制造滾筒體常用的鋼板，一般選用具有一定強度、韌性和良好的焊接性能的Q235或15號鋼。有特殊要求時，選用16Mn鋼板。電動滾筒使用的環(huán)境溫度為20-40~°C，因此要求滾筒體具有良好的低溫力學性能。因為本設計的是筒體為630mm的電動滾筒，所以選用15號鋼鋼板。 6.3端蓋、左右法蘭軸、支座材料 電動滾筒端蓋采用鑄鐵HT200材料； 支座采用球墨鑄鐵QT450-10材料； 左右法蘭軸采用45號鋼； 透蓋采用鑄鐵HT150材料 加工或非加工鑄件的尺寸偏差，工程機械?、蠹壘取? 第7章 電動滾筒潤滑及密封 7.1潤滑油 對于內置式的油冷式和油浸式電動滾筒，傳動減速裝置的潤滑及電動機的冷卻，都使用同一種潤滑油。本設計的電動滾筒采用的是30號機械油，現(xiàn)名為N46機械油。 潤滑油主要質量指標為：黏度、閃點、傾點、氧化安定性、抗擦傷力、承載能力、腐蝕試驗和雜質等。黏度是大多數(shù)油品劃分牌號的依據(jù)，黏度表示油分子受作用力的影響，分子間發(fā)生相對位移時所產(chǎn)生的內摩擦阻力，其大小依油分子內聚力大小來決定。 黏度通常分為絕對黏度和條件黏度。絕對黏度又分為動力黏度和運動黏度兩種；條件黏度又分為恩氏黏度、雷氏黏度和賽氏黏度三種。國際上常用的為動力黏度、運動黏度和恩氏黏度，而運動黏度又用得最多。潤滑油的黏度又隨著增加，這種隨溫度變化而改變黏度的性質稱為黏－溫特性，黏度比、黏度指數(shù)是評定潤滑油黏—溫特性的主要指標。 黏度指數(shù)是說明潤滑油的黏度隨溫度而改變的程度與標準潤滑油相比較時的相對數(shù)值， 黏度指數(shù)(y／)值愈高，黏－溫特性愈好。 閃點的高低表示油品在高溫下的安全性.閃點低易揮發(fā)，不宜在高溫下使用.電動滾筒使用的潤滑油閃點一般不低于180℃。傾點表示油的低溫流動性。電動滾筒使用的潤滑油，傾點一般高于 -10℃?？共羵芰统休d能力是考核齒輪油的重要指標，它是在高溫、重負荷下，形成邊界潤滑時，表示邊界油膜的強度厚度能承受擦傷和抗擠壓的能力。 7.2潤滑脂 電動滾筒的電動機軸承和端蓋軸承等采用潤滑油脂潤滑.正確選用潤滑脂可以獲得很好的潤滑效果，提高軸承使用壽命，降低電動滾筒噪聲。 其主要參數(shù)為: 滴點、針入度我設計的電動滾筒使用的如表7.1所示： 表7.1 電動滾筒用潤滑脂主要參數(shù) 名稱 代號 外觀 滴點 不低于 (℃) 針入度 25℃時， 0.1㎜ 水分 不大于 (%) 備注 基潤滑油 ZL－2 淡黃到暗褐 120 250-290 0.7 具有抗水耐高溫耐磨的特點 7.3密封裝置 密封可分為兩大類：即結合面的靜密封和旋轉軸的動密封。所用的密封材料均為非金屬。由于電動滾筒的滾筒體與端蓋的結合面比普通管道法蘭結合面受力情況復雜，故不經(jīng)常使用耐油石棉橡膠墊密封。此種材料無論經(jīng)濟性、方便性，還是密封性，均不如液態(tài)密封膠。 電動滾筒常用密封件主要是旋轉軸唇形密封圈(即骨架式橡膠油封)，旋轉軸唇形密封圈(骨架式橡膠油封)電動滾筒使用這種密封圈主要是用來防止油的番漏和灰塵的進入。通過計算和實測，電動滾筒內部工作壓力小于O．06MPs，所以普通電動滾筒每個旋轉軸的密封處只需用一只無副唇的B型有骨架唇形密封圈。唇形密封圈的材質一般為耐油橡膠，量高工作溫度為100t，最高工作壓力為0.05MPa。 當選用合成橡膠時，最高工作量度為150"C，最高工作壓力可達0.1MPs。 我的油冷式的電動滾筒設計中，密封部位和使用的密封材料： (1) 結合面的靜密封： 筒體和端蓋透蓋：液態(tài)密封膠； 電動機外殼與端蓋：O形橡膠密封圈 (2) 旋轉軸的動密封： 滾筒端蓋與軸及齒輪軸與箱蓋：油封； 電動機軸與端蓋：毛氈密封 油冷式電動滾筒電動機端蓋與殼體的結合面常用O形橡膠密封圈來密封 圖為O形橡膠密封圈外形圖： 　　　　　 圖7.1　O形橡膠密封圈 第8章