湖南煙草復(fù)烤有限公司永州易地技術(shù)改造項目供熱鍋爐變更 環(huán)境影響報告書

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1、 湖南煙葉復(fù)烤有限公司 永州復(fù)烤廠易地技術(shù)改造項目 供熱鍋爐變更環(huán)境影響說明 編制單位：永州市環(huán)境保護科研所 建設(shè)單位：湖南煙葉復(fù)烤有限公司 二0一四年一月 1. 變更由來 湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州復(fù)烤廠前身是永州天順煙葉復(fù)烤有限責(zé)任公司，現(xiàn)為湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州地區(qū)的加工點，現(xiàn)有廠區(qū)位于永州中心城區(qū)--冷水灘區(qū)珍珠路，廠區(qū)周邊居住人口較多，生產(chǎn)季節(jié)車流、人流、物流混雜，安全生產(chǎn)和安全施工管理難以控制，也需盡快搬遷。湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州復(fù)烤廠易地技術(shù)改造項目選址于永州市城南大道與珍珠南路交匯處西北角，占

2、地面積418畝。該項目于2012年9月辦理了環(huán)評審批手續(xù)，審批文號為湘環(huán)評[2012]286號（見附件）?，F(xiàn)為綜合利用該項目產(chǎn)生的5288噸/年廢棄煙梗，擬將原環(huán)評報告中建設(shè)單位設(shè)置的一臺15t/h燃煤鏈條鍋爐更換成一臺15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐，為該項目提供生產(chǎn)供熱，節(jié)約煤的使用量，減少燃煤鍋爐產(chǎn)生的廢氣。 湖南煙葉復(fù)烤有限公司現(xiàn)委托永州市環(huán)境保護科研所對湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州復(fù)烤廠易地技術(shù)改造項目的供熱鍋爐（一臺15t/h燃煤鏈條鍋爐更換成一臺15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐）變更作出說明。評價單位通過現(xiàn)場踏勘、資料收集、調(diào)查研究等工作，在現(xiàn)狀調(diào)查的基礎(chǔ)上對項目供熱鍋爐變更環(huán)境影

3、響進行補充說明。 2.變更內(nèi)容 僅擬建項目的供熱鍋爐變更，由環(huán)評報告中建設(shè)單位設(shè)置的一臺15t/h燃煤鏈條鍋爐更換成一臺15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐，并配套安裝風(fēng)機系統(tǒng)、除塵系統(tǒng)等，其它工程內(nèi)容保持不變。該生物質(zhì)鍋爐具體技術(shù)參數(shù)及物料基本參數(shù)見表1，所需的系統(tǒng)設(shè)備詳見表2。 表1 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)一覽表 序號 指標 單位 數(shù)量 備注 1 鍋爐型式 1臺15t/h鍋爐 循環(huán)流化床鍋爐 2 蒸汽壓力 1.25MPa 3 蒸汽溫度 193.3℃ 4 熱效率值 ≥85% 該鍋爐實際熱效率可維持在95%左右 5 設(shè)計燃料 煙

4、梗廢棄物 6 煙梗燃燒熱值 3162Kcal/Kg 根據(jù)龔德鴻、許成等研究《煙梗的熱解特性分析》（貴州大學(xué)學(xué)報.2011），煙梗燃燒熱值為3162 Kcal/Kg 7 爐膛結(jié)構(gòu) 膜式壁 8 NOX治理 低溫分級燃燒 爐膛溫度一般為850-900℃ 9 除塵方式 布袋除塵 表2 15t/h循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐系統(tǒng)設(shè)備表 序號 設(shè)備名稱 規(guī) 格/型 號 單位 數(shù)量 備注 一 主機設(shè)備 1 鍋爐本體 DHX15-1.25－Y 套 1 2 一次儀表閥門 與鍋爐配套 套 1 3 取樣冷卻器 與鍋

5、爐配套 個 3 二 燃料給入系統(tǒng) 1 全自動煙梗上料裝置 與皮帶機配套 套 1 變頻控制 2 煙梗皮帶輸送機 B650，Q=10t/h 套 2 含稱重裝置 3 煙梗過渡倉 套 1 含觀測裝置 4 無軸螺旋給料裝置 ZWLS360x2.65m 套 1 5 斗式提升機 HL250 套 1 6 煤倉 V=10m3 套 1 現(xiàn)場制作 7 螺旋給煤裝置 LS160x1.975m，Q=5t/h 套 1 變頻控制 8 石灰石給料裝置 套 1 三 給水系統(tǒng)

6、 1 熱力除氧器 25t/h 臺 1 自動控制 2 除氧水泵 IS65-40-250B，11KW 臺 2 一用一備 3 給水泵 65DG50x4，37KW 臺 2 一用一備 4 加藥設(shè)備 套 1 四 風(fēng)機系統(tǒng) 1 一次風(fēng)機 QALG-1№16D，132KW 臺 1 變頻、含消音器 2 二次風(fēng)機 9-19№11.2D，55KW 臺 1 含消音器 3 引風(fēng)機 QALY-2№14.5D，250KW 臺 1 變頻控制 4 羅茨風(fēng)機 SSR150 臺 1 含消音器 五 除塵系統(tǒng)

7、 1 布袋除塵器 除塵效率99% 套 1 2 脈沖吹灰器 JSR-SP300 套 1 3 分汽缸 套 1 六 電氣儀表控制系統(tǒng) 1 差壓變送器 臺 2 2 壓力變送器 臺 7 3 給水流量孔板 臺 1 4 蒸汽渦街流量計 臺 1 5 就地壓力表 臺 10 6 耐磨熱電偶 臺 5 7 普通熱電偶 臺 4 8 熱電阻 個 6 9 進線柜 面 1 10 鼓風(fēng)機變頻器柜 面

8、1 11 引風(fēng)機變頻器柜 面 1 12 低壓配電柜 面 1 13 儀表柜 面 1 14 氧分析儀 個 1 15 電動給水調(diào)節(jié)閥 個 1 16 除氧器水位、流量電子調(diào)節(jié)閥 個 2 17 DCS控制系統(tǒng) 套 1 18 監(jiān)控系統(tǒng) 套 1 19 鍋爐房照明系統(tǒng) 套 1 2.1循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu)及循環(huán)示意圖 整套工藝系統(tǒng)包括燃料給入系統(tǒng)、鍋爐本體、煙風(fēng)系統(tǒng)、煙氣凈化系統(tǒng)、水處理系統(tǒng)、自動控制系統(tǒng)等。運行期工藝流程見圖1。 圖1 運行期工藝流程圖

9、2.1.1 鍋爐本體 鍋爐采用室內(nèi)布置，由主燃室、副燃室、燃盡室、旋風(fēng)分離器、尾部豎井組成。前部爐膛四壁由模式水冷壁組成，尾部豎井布置了省煤器和空氣預(yù)熱器。爐膛與尾部豎井之間由旋風(fēng)分離器相連通，分離器下部接回送裝置。燃燒室下部及分離器內(nèi)部均設(shè)有防磨內(nèi)襯。煙梗給入口在鍋爐前面，采用專門針對生物質(zhì)燃料設(shè)計的料機，該給料裝置對物料的適應(yīng)性強，能確保生物質(zhì)廢料順暢給入爐內(nèi)。 鍋爐采用床上點火，分級燃燒，一次風(fēng)率為65%左右，一次風(fēng)和二次風(fēng)單獨配置風(fēng)機，其比例可依據(jù)燃料情況通過風(fēng)門調(diào)整。一次風(fēng)機使用變頻電機，較少電耗。密相區(qū)為湍流床，床溫始終控制在850℃-900℃之間，這造成低溫缺氧燃燒環(huán)境，降低

10、了NOX的生成量，在這一區(qū)域，燃料中大部分熱量被釋放。未燃盡的碳粒進入懸浮段，在二次風(fēng)造成的氧化區(qū)內(nèi)繼續(xù)燃燒燃盡。 燃燒產(chǎn)生的高溫?zé)煔鈯A著固體粒子進入副燃室，在副燃室底部，煙溫降至500℃左右后進入爐膛回灰裝置采用慣性機械分離法進行一次氣固分離，分離下來的固體顆粒通過爐膛回灰裝置進入主燃室密相區(qū)參與燃燒；然后高溫?zé)煔膺M入燃盡室，然后進入旋風(fēng)分離器進行二次氣固分離。分離下來的再循環(huán)粒子（為灰渣）大部分進入回送裝置，通過回料口被送至密相區(qū)繼續(xù)參與循環(huán)。從旋風(fēng)分離器出來的高溫?zé)煔饬鹘?jīng)尾部豎井，熱量再一次被省煤器和空預(yù)器吸收，煙氣溫度降至145℃左右后進入布袋除塵器，除塵后達到排放標準排入大氣。灰的

11、排放有兩個途徑，一是通過爐膛下部的排渣管排放，二是作為飛灰被除塵器收集排放。 鍋爐總圖詳見附圖3。 2.1.2 爐前燃料上料及給入系統(tǒng) 煙梗上料及給入：煙梗上料給入系統(tǒng)由皮帶輸送機、爐前料倉和煙梗給入裝置（無軸螺旋式給料裝置）構(gòu)成，煙梗給入裝置應(yīng)設(shè)置防止回火機構(gòu)。 煙灰：通過與煙梗摻和的方式將煙灰給入鍋爐。煙灰為鍋爐分離器分離煙灰。 給煙梗設(shè)置變頻裝置，根據(jù)鍋爐負荷的大小，調(diào)整給料量。 2.1.3 煙風(fēng)系統(tǒng) 有引風(fēng)機、鼓風(fēng)機、二次風(fēng)機、羅茨風(fēng)機構(gòu)成，其中鼓風(fēng)機。羅茨風(fēng)機采取消音措施。為了節(jié)電，引風(fēng)機和鼓風(fēng)機采取變頻調(diào)節(jié)。羅茨風(fēng)機用于返料。 2.1.4水處理及給水系統(tǒng) 該系統(tǒng)由

12、熱力除氧器、除氧水泵、鍋爐給水泵和加藥裝置構(gòu)成，其中除氧水泵和鍋爐給水泵各設(shè)置兩臺，一用一備。本鍋爐的軟化水裝置和軟化水箱利用現(xiàn)有設(shè)備。 2.1.5 煙氣處理系統(tǒng) 煙梗中基本不含硫，但使用的輔助燃料（永州煤）中硫含量約為2.2%，故使用石灰石爐內(nèi)脫硫，設(shè)計脫硫率為35%。石灰石通過鍋爐自帶的石灰石給料裝置加入至爐內(nèi)脫硫。 2.1.6 吹灰系統(tǒng) 煙梗的灰分中堿金屬含量高，灰粘度比較大，容易在鍋爐尾部積灰。一般的吹灰方式使用效果不夠理想。本鍋爐采用燃氣脈沖在線吹灰系統(tǒng)。其吹灰機理是通過沖擊動能、聲能和熱能作用來清除鍋爐受熱面的表面積灰，達到提高鍋爐效率，恢復(fù)鍋爐出力的目的。 2.2

13、生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐的特點及處理能力 2.2.1 生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐的特點 根據(jù)煙梗的成分及燃燒特性，本鍋爐進行針對性設(shè)置，具有如下特點： 1、能有效分解煙梗中的焦油，鍋爐熱效率高 煙梗在燃燒過程中，有大量的焦油析出，盡管焦油最終成分為揮發(fā)分的一部分，但由于其高鏈結(jié)構(gòu)，需要較高的溫度和較長的燃燒時間才能燃燒充分。本鍋爐在爐膛增大絕熱燃燒部分，并采取三級爐膛結(jié)構(gòu)，與立式循環(huán)流化床鍋爐相比，增加了60%肥肉爐膛高度，增加了焦油及其它揮發(fā)分的燃燒時間，使其盡量燃燒完全。燃燒不完全的焦油通過爐膛回灰裝置進入主燃室密相區(qū)參與燃燒，然后進入旋風(fēng)分離器進行二次氣固分離，分離下來的焦油和灰渣大部分進

14、入回送裝置，通過回料口被送至密相區(qū)繼續(xù)參與循環(huán)，小部分焦油與爐渣一起回收利用。 本鍋爐除了燃料燃盡率高外，鍋爐還采用全膜式壁密封結(jié)構(gòu)，保溫性好，散熱損失小，散熱量僅為1%左右。 2、對尾部積灰進行了有效處理，鍋爐能夠連續(xù)穩(wěn)定運行 煙梗的灰中堿金屬含量高，K2O的含量達到了38.72%，灰的粘度比較大，很容易造成鍋爐尾部受熱面積灰。本鍋爐針對此采取了如下措施：采取中溫分離技術(shù)，鍋爐省煤器入口煙溫約為500℃，低于堿金屬的粘結(jié)沉積溫度，能有效防止省煤器在流管束上積灰；在設(shè)計中對流受熱面比例小，也有效的減少了堿金屬造成的粘結(jié)沉積；采取目前吹灰效果最好的燃氣脈沖吹灰器吹灰。 3、燃燒產(chǎn)生的灰

15、可以制肥 煙梗的灰中堿金屬含量高，K2O的含量達到了38.72%，可以利用煙?；抑圃焘浄省Ｕ嬲龅窖h(huán)利用。 4、燃料種類適應(yīng)性廣 循環(huán)流化床鍋爐具有很好的燃料適應(yīng)性，本產(chǎn)品不但可以單燒煙梗，也可以混燒其它生物質(zhì)燃料。 5、輔助燃料—煤 本生物質(zhì)鍋爐需要添加輔助少量燃料（煤）以助燃。本項目每天需求量約為0.3t，正常生產(chǎn)工況下，適量煤（煤的比例約占6‰）通過輸送帶送至燃料進口加入至爐膛中與煙梗一起燃燒。擬采用煤與本項目原擬采用燃煤鏈條鍋爐使用煤一致，產(chǎn)地主要為永州，含硫量按2.2%，灰份按25%計，煤質(zhì)成份見表3。根據(jù)業(yè)主提供現(xiàn)有廠區(qū)實際情況，所用燃煤無需預(yù)處理能達到流化床要求粒度。

16、 2.2.2 生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐的處理能力 15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐，主要燃料為煙梗，輔助燃料為煤。15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐每天處理煙梗廢棄物約為44.07t左右，年處理量約為5288t左右；輔助燃料煤每天約使用0.3t左右。循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐能穩(wěn)定連續(xù)運行，其中鍋爐合格證見附件。 2.3本項目原擬采用燃煤鏈條鍋爐與現(xiàn)擬變更生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐產(chǎn)排污情況對比 2.3.1本項目原擬采用燃煤鏈條鍋爐產(chǎn)排污情況 1、鍋爐廢氣 根據(jù)最大計算熱負荷及最高使用壓力，廠內(nèi)用汽由1臺額定產(chǎn)汽量15t/h、熱效率值70%左右、供汽壓力1.27MPa的燃煤蒸汽鍋爐供應(yīng)。 15t/

17、h燃煤鏈條鍋爐日耗煤量約41t，日有效運行時間21h，煤產(chǎn)地主要為永州，煤質(zhì)成份列于表3。全年鍋爐燃煤平均含硫量按2.2%，灰份按25%計。 表3 永州煤礦煤質(zhì)成份分析表 成份 低位發(fā)熱量（KJ/kg） 揮發(fā)份（%） 灰份（%） 全硫份（%） 固定碳（%） 水份（%） 含量 21840-28560 18-30 19-30 1.5-2.8 48.2-54.7 3.0-4.5 鍋爐煙氣擬采用帶脫硫塔的濕式脫硫除塵器，煙氣經(jīng)水膜除塵、堿液脫硫后由一根40m高煙囪排入大氣。處理裝置設(shè)計處理規(guī)模50000m3/h，除塵率≥97%，采用雙堿法脫硫方式，脫硫率88%以上，煙

18、氣經(jīng)處理后可滿足《鍋爐大氣污染物排放標準》二類區(qū)Ⅱ時段標準要求。 處理前后煙氣中主要污染物SO2、煙塵的產(chǎn)生/排放情況列于表4。另外，據(jù)《第一次全國污染源普查集中式污染治理設(shè)施產(chǎn)排污系數(shù)手冊》“以混煤為原料的層燃蒸汽鍋爐氮氧化物的產(chǎn)/排污系數(shù)均為2.94kg/噸原料”計算得出，氮氧化物產(chǎn)生/排放量為5.73kg/h（14.45t/a），產(chǎn)生/排放濃度127.3mg/m3。氮氧化物中NO占90%，NO2占5-10%，N2O占1%左右，因此NO2產(chǎn)生/排放量為0.52kg/h（1.3t/a），產(chǎn)生/排放濃度11.5mg/m3。 表4 鍋爐廢氣主要污染物情況表 煙氣量（m3/h） 排氣溫度

19、 （℃） 排氣筒 情況 項目 SO2 煙塵 mg/m3 kg/h t/a mg/m3 kg/h t/a 45000 50 φ0.9m，磚制，高40m 處理前 1527 68.7 173.1 1408.9 63.4 159.7 處理后 135 6.07 15.3 42.3 1.9 4.8 去除率（%） 91 97 2、鍋爐固廢 燃煤燃燒產(chǎn)生灰渣約1230t/a，外售給廠家制磚。 2.3.2循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐產(chǎn)排污情況 1、鍋爐廢氣 鍋爐燃燒產(chǎn)生含煙塵、SO2、NOX、臭氣等污染物的廢氣，廢氣經(jīng)廢氣處理系統(tǒng)

20、處理后達標排放，煙氣、煙塵在鍋爐中從產(chǎn)生到排放的簡單流程見圖2。鑒于本次變更擬采用鍋爐與現(xiàn)有復(fù)烤廠煙梗廢棄物綜合利用項目所采用鍋爐同為15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐，因此廢氣污染源強分析依據(jù)湖南煙葉復(fù)烤有限公司現(xiàn)有永州復(fù)烤廠煙梗廢棄物綜合利用項目驗收監(jiān)測報告數(shù)據(jù)（該項目驗收煙氣監(jiān)測時，所燃燃料加入了適量的煤），處理前后煙氣中主要污染物SO2、煙塵的產(chǎn)生/排放情況列于表5。 表5 鍋爐廢氣主要污染物情況表 煙氣量（m3/h） 排氣溫度（℃） 排氣筒 情況 項目 SO2 NOx 煙塵 mg/m3 kg/h t/a mg/m3 kg/h t/a mg/m3

21、kg/h t/a 18361 50 φ0.9m，磚制，高40m 處理前 37 0.68 1.71 311 5.71 14.38 720 13.21 33.29 處理后 31.3 0.58 1.46 270 4.95 12.48 34.2 0.63 1.58 去除率（%） 15.4 13.2 95.3 圖2 煙氣及煙塵簡單走向圖 2、固廢 燃料燃燒產(chǎn)生產(chǎn)生爐渣約530t/a，外售給廠家制磚。 2.3.3 鍋爐變更前后污染物產(chǎn)生排放情況對比 表6 燃煤鏈條鍋爐與生物質(zhì)

22、循環(huán)流化床鍋爐產(chǎn)排污情況對比 種類 污染物 名稱 燃煤鏈條鍋爐產(chǎn)生量（t/a） 燃煤鏈條鍋爐排放量（t/a） 生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐產(chǎn)生量（t/a） 生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐排放量（t/a） 變更前后排放增減量（t/a） 廢氣 SO2 173.1 15.3 1.71 1.46 -13.84 NOX 14.45 14.45 14.38 12.48 -1.97 煙塵 159.7 4.8 33.29 1.58 -3.22 固廢 灰渣 1230 0 730 0 0 2.3.4擬采用生物質(zhì)鍋所需燃料平衡分析 根據(jù)本項目生物質(zhì)鍋爐燃料消耗需

23、求、主要燃燒工藝控制參數(shù)等情況，類比現(xiàn)有工程，該鍋爐燃料平衡計算分析列于表7，見圖3。 表7 鍋爐燃料平衡表 物料名稱 年投入（或產(chǎn)出）總量（t/a） 投入 煙 梗 5288 燃 煤 36 合 計 5324 產(chǎn)出 有組織 排放 SO2 1.71 NOx 14.38 煙塵 33.29 有組織CO等其他廢氣 3.47 無組織 排放 無組織排放廢氣 5.89 燃燒損耗 4535.26 爐 渣 530 合計 5324 SO2 1.71 NO2 14.38 煙塵 33.29 有組織CO等其他廢氣3.47 3.12

24、 爐渣530 投入 產(chǎn)出 合計5324 合計5324 煙梗5288 輔助用煤36 無組織排放廢氣5.89 燒損4535.26 圖3 鍋爐燃燒燃料平衡圖 3.變更后環(huán)境影響分析 3.1大氣環(huán)境影響分析 本項目鍋爐原設(shè)置為燃煤鍋爐，現(xiàn)變更為生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐，其對環(huán)境影響最大的改變就是大氣環(huán)境影響，其他方面的影響改變甚微。因此，本變更說明僅對變更后鍋爐廢氣對環(huán)境空氣的影響進行分析評價。 3.1.1 正常工況下鍋爐廢氣影響分析 根據(jù)以上鍋爐變更前后污染源強產(chǎn)生排放情況對比結(jié)果，本項目原擬采用燃煤

25、鏈條鍋爐擬變更為循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐后，SO2、NOx、PM10等各項污染物產(chǎn)生及排放量均大大減少，結(jié)合原環(huán)評報告鍋爐廢氣環(huán)境影響評價結(jié)論（項目營運期外排廢氣污染物正常工況下對區(qū)域環(huán)境空氣中SO2、NOx、PM10的貢獻值較小，不會造成環(huán)境功能區(qū)超標，對敏感目標的影響不大），由此可推測，本項目采用循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐后，正常工況下SO2、NOx、PM10等污染物的排放對環(huán)境影響會更小。 3.1.2 非正常工況下鍋爐廢氣影響分析 本項目非正常工況是指各鍋爐除塵系統(tǒng)處理效率均為0的最不利情況。根據(jù)本項目排污根據(jù)工程排污特征，大氣評價預(yù)測因子選取為SO2、NOX、TSP。 本項目大氣環(huán)境評價工

26、作等級為三級，按照導(dǎo)則HJ2.2-2008要求，可根據(jù)估算模式的計算結(jié)果進行預(yù)測與分析，不另作預(yù)測評價。 估算模式采用鄉(xiāng)村、平坦地形模式；不考慮熏煙和建筑物下洗；考慮所有氣象條件下(包括最不利氣象條件下)的最大地面濃度；環(huán)境溫度取20℃；測風(fēng)儀高度10m；距離選項：自動距離50m～2500m。工程污染源源強及參數(shù)見表8。 表8 非正常工況下污染源強及參數(shù) 污染源 名稱 排氣筒 高度 （m） 排氣筒 內(nèi)徑 （m） 煙氣出口 溫度 （℃） 年排放 小時數(shù) （h） 排放 工況 評價因子源強（g/s） 粉塵 SO2 NOX 15t/h燃生物質(zhì)鍋爐 40

27、 0.9 50 2520 連續(xù) 3.67 0.19 1.59 本項目鍋爐非正常工況下，項目外排主要污染物的地面濃度及其占標率、地面濃度最大值所對應(yīng)的距離計算結(jié)果分別見表9，對敏感點的影響預(yù)測結(jié)果列于表10。 表9 非正常排放時主要污染物地面濃度貢獻值 污染源 污染物 距離 200m 300m 500m 1000m 2500m 最大落地 濃度 距離m 鍋 爐 房 SO2 濃度（mg/m3） 0.005462 0.008091 0.008153 0.007203 0.004555 0.009149 416 占標率（%） 1.09

28、 1.62 1.63 1.44 0.91 1.83 NOx 濃度（mg/m3） 0.007983 0.01183 0.01192 0.01053 0.006657 0.01337 416 占標率（%） 3.33 4.93 4.97 4.39 2.77 5.57 TSP 濃度（mg/m3） 0.1324 0.2754 0.2583 0.2166 0.1240 0.3009 416 占標率（%） 14.71 30.6 28.7 24.07 13.78 33.43 備注：TSP小時評價標準取日平均濃度值的三倍執(zhí)行，為0.9m

29、g/m3 表10 非正常排放時對敏感點的影響預(yù)測結(jié)果 濃度單位：mg/m3 環(huán)保 目標 到鍋爐房距離 (m) TSP SO2 NOx 背景值 非正常 排污 背景值 非正常 排污 背景值 非正常 排污 田家組 600 0.220 0.4704 0.031 0.039058 0.095 0.10604 羊毛沖 710 0.220 0.4567 0.031 0.038964 0.095 0.10528 百歲洞 720 0.220 0.4566 0.031 0.038796

30、0.095 0.10520 花屋里 1050 0.220 0.4301 0.031 0.038105 0.095 0.10511 關(guān)塘 1280 0.220 0.4185 0.031 0.038007 0.095 0.10458 新田村 950 0.220 0.4087 0.031 0.038298 0.095 0.10520 青草鋪 1400 0.220 0.4131 0.031 0.037857 0.095 0.10423 青草鋪小學(xué) 1450 0.220 0.4105 0.031 0.037702 0.095

31、 0.10415 仁灣鎮(zhèn)中學(xué) 1550 0.220 0.4069 0.031 0.037680 0.095 0.10410 敏感點背景值均引用本項目原環(huán)評報告書中數(shù)據(jù)。 從表9、表10可知： ① 非正常排放情況（η=0）時，TSP最大地面濃度為0.3009mg/m3,占標率為33.43%（標準值0.9mg/m3）；SO2最大地面濃度為0.009149mg/m3,占標率為1.83%；NOx最大地面濃度為0.01337mg/m3,占標率為5.57%，對應(yīng)的最遠距離為416m，未超過GB3095-96中二級標準，但TSP占標率較高。 ② 對敏感點，非正常排污時，各敏感點SO

32、2、TSP、NOx預(yù)測值較背景值有明顯增加，但仍能達到GB3095-96中二級標準。 3.1.3煙囪高度合理性分析 本工程位于我國5類地區(qū)的二類功能區(qū)域，根據(jù)《制定地方大氣污染物排放標準的技術(shù)方法》(GB/T13201-91)中推薦的排放系數(shù)法，采用單一排氣筒允許排放率對各個所需排氣筒有效高度進行校核，其計算公式為： 式中： Q ——排氣筒允許排放率(kg/h)； Cm——標準濃度限值(mg/m3)； R ——排放系數(shù)； Ke——地區(qū)性經(jīng)濟技術(shù)系數(shù)，取值為0.5-1.5。 取SO2、NOX、煙塵排放速率，按上式求得各排放系數(shù)R，再按照GB

33、/T13201-91中表4外推和內(nèi)插得到所需煙囪有效高度，詳見表11。由表中可知，本項目擬采用生物質(zhì)鍋爐煙囪幾何高度已大于所需煙囪有效高度計算值，說明該工程鍋爐煙囪設(shè)計幾何高度是可行的，能夠滿足GB/T13021-91的要求。 表11 鍋爐煙囪設(shè)計幾何高度校核結(jié)果表 煙囪名稱 幾何高度(m) 污染物 Q(kg/h) Cm (mg/m3) R 所需煙囪有效高度(m) 備注 生物質(zhì)鍋爐 煙囪 40 煙塵 0.63 0.9 1 3 均可滿足GB/T13201-91 的要求 SO2 0.58 0.5 1.2 3.5 NOX 4.95 0.15

34、 33 32 3.1.4生物質(zhì)鍋爐燃燒煙梗異味分析 由于生物質(zhì)鍋爐擬采用煙梗作燃料，若煙梗廢棄物不完全燃燒將會排放的少量煙草異味。因此，本變更報告擬對鍋爐變更后燃燒煙梗臭氣（煙梗燃燒異味）進行分析評價。 煙梗燃燒異味主要來源于煙梗中的尼古丁。尼古丁的分子式：C5NH4-C4H7NCH3，沸點：247℃（分解），自燃溫度：240℃。而本項目循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐燃燒溫度為850-900℃，且保持了較長的燃燒時間，煙梗的燃燒完全，在此溫度范圍內(nèi)，煙梗中的尼古丁完全燃燒分解，且尼古丁為C、H、N化合物，其燃燒產(chǎn)生的排放物主要水和二氧化碳，因此在保證鍋爐煙梗葉充分燃燒的情況下，本項目產(chǎn)生的尼古丁

35、將比較少，排放的煙草異味將較小。另結(jié)合湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州復(fù)烤廠煙梗廢棄物綜合利用項目驗收監(jiān)測報告數(shù)據(jù)及現(xiàn)有復(fù)烤廠實地調(diào)查，現(xiàn)有工程采用的15t/h循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐燃燒煙梗所產(chǎn)生的臭氣，經(jīng)廢氣處理系統(tǒng)處理后能達標排放。雖然現(xiàn)有廠區(qū)周邊居民點較多且距離很近（約20米左右），運行以來從未有過臭氣方面（煙梗燃燒異味）的環(huán)保投訴。因此永州復(fù)烤廠易地技術(shù)改造項目擬將燃煤鍋爐改為以煙梗為燃料的生物質(zhì)鍋爐，在采用噸位大小，處理系統(tǒng)相同鍋爐的情況下，也能做到達標排放，對周邊環(huán)境影響較小。本項目最近的敏感點距離廠界為150米，相比現(xiàn)有廠區(qū)，環(huán)境敏感度大大降低。因此，對周邊居民的影響也會很小。 同時，為

36、減少無組織粉塵排放，本鍋爐所需燃料均采用皮帶輸送和密閉裝料。所需燃料主要為本廠生產(chǎn)車間產(chǎn)生的煙梗廢棄物及少量的輔助燃料煤。根據(jù)業(yè)主提供，煙梗廢棄物從煙葉復(fù)烤工序出來后用麻袋包裝好暫存在生產(chǎn)車間旁邊的一個煙梗暫存間，然后由員工通過手推物料車轉(zhuǎn)運至鍋爐燃料堆存間。所需輔助燃料煤尺寸大小購進時要求其粒度達到要求，無需破碎。 綜上，鍋爐變更后，項目對大氣環(huán)境影響更小。 3.2 總量指標調(diào)整 本項目廢氣原有總量控制指標為SO2 15.3t/a，NOX 14.45t/a。現(xiàn)由于將燃煤鍋爐更改為生物質(zhì)鍋爐，因此廢氣污染物SO2、NOX排放量大大減少，本變更報告建議調(diào)整廢氣總量控制指標為SO2 1.4

37、6t/a、NOX 12.48t/a，詳情見表12。 表12 總量控制指標對比表 單位：t/a 污染因子 項目 廢氣 SO2 NOx 原擬用燃煤鍋爐預(yù)計排放量(t/a) 15.3 14.45 本項目原批復(fù)核定指標總量（t/a） 15.3 14.45 擬變更采用生物質(zhì)鍋爐預(yù)計排放量(t/a) 1.46 12.48 鍋爐變更前后指標增減量 -13.84 -1.97 4.結(jié)論 本項目符合國家產(chǎn)業(yè)政策，經(jīng)濟效益較好。在結(jié)合原環(huán)評結(jié)論，并經(jīng)過認真權(quán)衡各種因素的前提下，本說明認為項目建設(shè)污染物可實現(xiàn)達標排放，正常情況下項目建設(shè)和運營對周圍環(huán)境影響不大。因此，從環(huán)境保護技術(shù)角度審議，項目擬將原設(shè)置的燃煤鏈條鍋爐變更為生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐是可行的，將更利于環(huán)境保護。 16