橋梁工程課程設計跨徑m凈-×裝配式鋼筋混凝土T梁橋主梁設計A資料

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1、目錄 一 、基本資料 1 1.1簡支T形梁橋上部構造 1 1.2材料: 1 1.3標準作用（荷載） 2 二 、設計依據(jù) 2 三 、設計要求 2 四 、設計內(nèi)容： 2 五、荷載效應和組合 3 5.1承載能力極限狀態(tài)計算時作用效應組合 3 5.2正常使用極限狀態(tài)計算時作用效應組合 3 六、持久狀況正截面抗彎承載能力的計算和復核 5 6.1正截面設計 5 6.2確定T形截面有效寬度 5 6.3正截面復核 5 七、持久狀況斜截面抗剪承載能力的計算 7 7.1斜截面抗剪 7 7.2斜截面抗彎設計 8 7.3 斜截面抗剪承載力復核 11 八、持久狀況正常使用裂縫寬

2、度撓度驗算 14 8.1裂縫寬度驗算 14 8.2撓度的驗算 14 九、短暫狀況（施工安裝）應力驗算和（吊鉤設計） 18 9.1計算彎矩和剪力 18 9.2正截面應力驗算 18 十、主梁材料用量統(tǒng)計計算 20 課程設計任務書 2012 —2013 學年第 一 學期 土木工程 系 專業(yè) 班級 課程設計名稱： 結構設計原理課程設計 設計題目：跨徑15m凈14+2×1.5裝配式鋼筋混凝土T梁橋主梁設計A 完成期限：自 2012年 12 月 27日至2013年 1 月 5 日共

3、 1.5 周 設計依據(jù)、要求和主要內(nèi)容： 一 、基本資料 1.1簡支T形梁橋上部構造 標準跨徑15m。 主梁全長14.96m 主梁計算跨徑l=14.50m， 橋面寬14+2x1.5m T形梁橋的上部結構如圖 T形梁橋的上部結構圖 ( 尺寸單位：mm ) 1.2材料: 編號 混凝土強度等級 主筋級別 箍筋級別 環(huán)境類別 安全等級 A C25 HRB335 R235 I類 二級 B C30 HRB335 R235 I類 一級 C C35 HRB400 HRB335 Ⅱ類 二級 D C40

4、HRB400 HRB335 Ⅱ類 一級 1.3標準作用（荷載） 作用(荷載)標準值表 作用位置 荷載種類 剪力（kN） 彎矩（kN.m） V0(支點) V1/2(跨中) M1/2(跨中) M1/4(1/4跨徑) 恒載 145.28 —— 510.25 383.50 車輛荷載 165.00 38.50 740.00 556.50 人群荷載 43.35 4.20 56.00 44.50 注：車輛荷載未計入沖擊系數(shù)，1+m=1.21 二 、設計依據(jù) 《公路橋涵設計通用規(guī)范》 JTG D60-2004 人民交通出版社

5、2004 《公路鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG D62-2004 人民交通出版社 《鋼筋混凝土和預應力混凝土橋梁結構設計原理》，張樹仁，人民交通出版社2004 《結構設計原理》，葉見曙，人民交通出版社，2006 《公路橋涵鋼筋混凝土受彎構件的計算》，李美東，中國水利水電出版社2006 《道路工程制圖標準》GB 50162-92 中國計劃出版社 《公路橋涵標準圖》 三 、設計要求 1. 在教師的指導下，學生應獨立完成設計內(nèi)容。 2. 結構設計說明書，要求書寫工整、清晰、準確。 3. 說明書要嚴格按照教務處下發(fā)的《天津城建學院課程設計說明書規(guī)范》書寫。各

6、計算應寫明計算的依據(jù)、目的和過程。 4. 繪制鋼筋混凝土簡支梁配筋施工圖，要求繪圖正確、清晰、符合橋梁設計規(guī)范制圖標準。 四 、設計內(nèi)容： 1、 根據(jù)設計資料，確定荷載效應和組合。 2、 持久狀況正截面抗彎承載能力的計算和復核 3、 持久狀況斜截面抗剪承載能力的計算 4、 持久狀況斜截面抗剪承載力、抗彎承載力和全梁承載力校核 5、 持久狀況正常使用裂縫寬度驗算 6、 持久狀況正常使用變形驗算 7、 鋼筋混凝土簡支梁短暫狀況（施工安裝）應力驗算和(吊鉤設計) 8、 主梁材料用量統(tǒng)計計算 9、 繪制鋼筋混凝土簡支梁配筋施工圖，編制鋼筋和混凝土材料用表 指導教師：

7、 教研室主任： 批準日期：2012年 12 月14日 五、荷載效應和組合 5.1承載能力極限狀態(tài)計算時作用效應組合 鋼筋混凝土簡支梁按結構的安全等級為二級，取結構重要性系數(shù)為γ0=1.0，因恒載時作用效應對結構承載力最不利，故取永久作用效應分項系數(shù)γG1=1.2。汽車荷載效應的分項系數(shù)γQ1=1.4，本組合為永久作用、汽車載荷和人群載荷組合，故人群載荷的組合系數(shù)為ΦC=0.80。除汽車外的其他j個可變作用效應的分項系數(shù)γQj=1.4。按承載能力極限狀態(tài)設計時作用效應值基本組合的設計值為： γ0 Ml/2,d=γ0 （∑γGi

8、SGik+γQ1SQ1k+ΦC∑γQjSQjk） =1.0×(1.2×510.25+1.4×895.4+0.80×1.4×56） =1928.58 kN.m γ0 Ml/4,d=γ0 （∑γGiSGik+γQ1SQ1k+ΦC∑γQjSQjk） =1.0×(1.2×383.50+1.4×673.365+0.80×1.4×44.50） =1452.751 kN.m γ0 V0,d=γ0 （∑γGiSGik+γQ1SQ1k+ΦC∑γQjSQjk） =1.0×(1.2×145.28+1.

9、4×199.65+0.80×1.4×43.35） =502.398 kN γ0Vl/2,d=γ0 （∑γGiSGik+γQ1SQ1k+ΦC∑γQjSQjk） =1.0×(1.2×0+1.4×46.585+0.80×1.4×4.20） =69.923 kN.m 5.2正常使用極限狀態(tài)計算時作用效應組合 5.2.1作用短期效應組合 汽車載荷作用效應的頻遇值洗漱Φ11=0.7，人群荷載作用效應的頻遇值系數(shù)Φ12=1.0，不計沖擊系數(shù)的汽車荷載彎矩標準值ML/2,Q1k=740.00kN.m，ML/4,Q1k=556.

10、50kN.m，VL/2,Q1k=38.50 kN , V0,Q1k=165.00kN ML/2,sd=MGik+Φ11MQ1k+Φ12MQ2k =510.25+0.7×740.00+1.0×56.00 =1084.25KN.M ML/4，sd=MGik+Φ11MQ1k+Φ12MQ2k =383.50+0.7×556.50+1.0×44.50 =817.55KN.M VL/2，sd=VGik+Φ11VQ1k+Φ12VQ2k =0+0.7×38.5+1.0×4.2 =31.15KN V0，sd=VGik+

11、Φ11VQ1k+Φ12VQ2k =145.28+0.7×165.00+1.0×43.35 =304.13KN 5.2.2作用長期效應組合 不計沖擊系數(shù)的汽車荷載彎矩標準值ML/2,Q1k=740.00kN.m，ML/4,Q1k=556.50kN.m，VL/2,Q1k=38.50 kN , V0,Q1k=165.00kN，汽車作用的準永久值系數(shù)Φ21=0.4，人群載荷作用效應的準永久值系數(shù) Φ22=0.4，則 ML/2，ld=MGik+Φ21MQ1k+Φ22MQ2K =510.25+0.4×740.00+0.4×56.00 =828.65KN.M

12、 ML/4，ld=MGik+Φ21MQ1k+Φ22MQ2K =383.50+0.4×556.50+0.4×44.50 =623.9KN VL/2，ld=VGik+Φ21VQ1k+Φ22VQ2K =0+0.4×38.50+0.4×4.20 =17.08KN V0，ld=VGik+Φ21VQ1k+Φ22VQ2K =145.28+0.4×165.00+0.4×43.35 =228.62KN 六、持久狀況正截面抗彎承載能力的計算和復核 6.1正

13、截面設計 預制鋼筋混凝土簡支梁截面高度h=1.30m，C25混凝土，HRB335鋼筋，I類環(huán)境，安全等級為二級，跨中截面彎矩組合設計值Md=1928.25KN,查附表得 fcd=11.5MPa,ftd=1.23MPa, fsd=280MPa, γ0=1.0 6.2確定T形截面有效寬度 （1）跨徑的1/3: 14500×=4830mm （2）相鄰兩梁的平均間距：2200mm （3）b+2hn+12hf′=200+2×0+12×110=1520mm 取最小值，故bf′=1520mm 1) 采用焊接鋼筋骨架，設as=30+0.07h=30+0.07×130

14、0=121mm， 則截面有效高度h0=1300-121=1179mm 2) 判定T形截面類型 由fcdbf′hf′(h0-hf′/2）=11.5×1520×110×（1179-110/2） =2843.72 kN.m >M（=1928.58kN.m） 故屬于第一類T形截面。 3) 受壓區(qū)高度 由M=fcd bf′x（h0-x/2）可得 1928.58×106=11.5×1520×（1179-x/2） 解方程得合適解 x=98mm< hf′(=120mm) 4) 受拉鋼筋的面積As 將現(xiàn)代入 fcd bf′=fs

15、dAs 得 As=fcdbf′x/fsd=11.8×1520×98/280=6118mm2 現(xiàn)選取鋼筋為632+425截面面積As=6790mm2鋼筋布置疊高層數(shù)位5層，圖見附圖?；炷帘Ｗo層厚度取35mm>d=32mm ，和規(guī)定的30mm。 鋼筋橫向凈距Sn=200-35×2-35.8×2=58>40mm和1.25d=1.25 ×32=40mm。滿足構造要求。 6.3正截面復核 已設計的受拉鋼筋為632面積為4826mm2，425的面積為1964mm2，fsd=280Mpa則可得as 即 as ==112mm 則實際有效高度h0=1300-112=11

16、88mm 1）判定T形截面類型 fcdbf′hf′=11.5 ×1520×110 =1.92 kN.m fsdAs=280×(4826+1964） =1.90 kN.m 因為 fcdbf′hf′>fsdAs故為第一類T形截面 求受壓區(qū)高度x 由 fcdbf′x=fsdAs 得x=fsdAs/（fcdbf′）==108mm< hf′(=110mm) 2）正截面抗彎承載力 Mu=fcd bf′x(h0-x/2) =1105×1520×108×(1188-108/2) =2140.81 kN.m>

17、1928.58 kN.m 又ρ=As/bh0==2.8%>ρmin=0.2% 故截面復核滿足要求。 七、持久狀況斜截面抗剪承載能力的計算 7.1斜截面抗剪 7.1.1斜截面抗剪設計 (1)腹筋設計 根據(jù)構造要求，梁最底層鋼筋232通過支座截面，支點截面的有效高度ho=h-(35+35.8/2)=1247mm 0.51×10-3××bh0=0.51×10-3××200×1247 =635.97 kN

18、 >γ0Vd，0（=502.398 kN） 截面尺寸符合設計要求。 (2）檢查是否要根據(jù)計算配置箍緊 跨中截面： (0.5×10-3)×ftdbh0=(0.5×10-3)×1.23×200×1188=146.12 kN 支座截面： （0.5×10-3）×ftdbh0=（0.5×10-3）×1.23×200×1247=153.38 kN 因γ0Vd，l/2（=69.923 kN）<（0.5×10-3）ftdbh0<γ0Vd，0(=502.398 kN) 故可在跨中的某長度范圍內(nèi)按構造配置箍緊，其余區(qū)段應按計算配置腹筋

19、（3）計算剪力分配圖 在剪力包絡圖中，支點處剪力計算值V0=γ0Vd，0=502.398 kN ，跨中剪力計算值VL/2=γ0Vd，L/2=69.923 Kn , Vx=γ0Vd，x=(0.5×10-3)ftdbh0=146.12 kN的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡圖按比例求的為 在 l1長度范圍內(nèi)可按構造要求布置箍筋。 同時根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，在支座中心線向跨徑長度方向不小于1倍梁高h=1300mm范圍內(nèi)，箍筋的最大間距為100。 在距離支座中心線h/2處的計算剪力值（V′）由剪力包絡圖的比例求得，為 kN 其中應由混凝土和箍筋承擔的剪力計算值至少

20、為0.6 V′=278.17 kN；應由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔的剪力計算值最多為0.4 V′=185.45 kN，設置彎起鋼筋區(qū)段長度為3109mm如上圖所示。 4）箍筋設計 采用直徑為8mm的雙肢箍筋，箍筋截面面積Asv=nAsv1=2×50.3=100.6mm2 ,斜截面內(nèi)縱筋配筋率p和截面有效高度h0可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，計算如下： 跨中截面： pl/2=2.8>2.5，取pl/2=2.5， h0=1188mm 支點截面： h0=1247mm 則平均值分別為； = 取Sv=250mm≤h/2=

21、650mm和400mm，是滿足規(guī)范要求的。但采用直徑8mm的雙肢箍筋，箍筋配筋率， ,故滿足規(guī)范規(guī)定。 綜上所述計算，在支座中心向跨徑長度方向的1300mm范圍內(nèi)，設計箍筋間距Sv=100mm；爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取Sv=250mm。 7.2斜截面抗彎設計 彎起鋼筋和斜筋設計 設焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（HRB335）為22，鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離as′=56mm。彎起鋼筋的彎起角度為450，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。 根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，簡支梁的第一排彎起鋼筋（対支座而言）的末端彎折點應位于支座中心界面處。這時為 彎起鋼筋的彎起角為45 o

22、，則第一排彎筋（2N4）的彎起點1距支座中心距離為1125mm，彎筋與梁縱軸線交點11距支座中心距離為 對于第二排彎起鋼筋： 彎起鋼筋（2N3）的彎起點2距支座中心距離為 分配給第二排彎起鋼筋的計算剪力值，由比例關系計算可得到 所需要提供的彎起鋼筋截面面積 為 第二排彎起鋼筋與梁軸線交點21距支座中心距離為 第三排彎起鋼筋： 彎起鋼筋（2N2）的彎起點2距支座中心距離為 第三排彎起鋼筋與梁軸線交點31距支座中心距離為 第四排彎起鋼筋： 彎起鋼筋（2N1）的彎起點3距支座中心距離為 彎起鋼筋計算表 彎起點 1 2 3 4 hi（mm）

23、1125 1090 1057 1024 距支座中心距離Xi（mm） 1125 2215 3272 4301 分配的計算剪力值Vsbi（KN） 185.45 165.04 118.19 需要的彎矩面積Asbi(mm2) 1249 1112 796 可提供的彎矩面積Asbi(mm2) 1609（232） 1609 （232） 982 （225） 982 （225） 彎矩與梁軸交點到支座中心距離Xc′（mm） 564 1690 2779 3822 由于N2的彎起點距支座中心距離為4301mm，已大于3109+h/2=3109

24、+650=3759mm，實際工程中，不截斷而是彎起。 現(xiàn)在同時滿足梁跨間各正截面和斜截面抗彎要求，確定彎起鋼筋的各彎起點位置。由已知跨中截面彎矩計算值 Ml/2=γ0Md，l/2=1928.58 kN.m，支點處M0=γ0Md，0=0，做出梁的彎矩包絡圖如下。 各排鋼筋彎起后，相應正截面抗彎承載力Mui計算如下表。 梁區(qū)段 截面縱筋 有效高度h0(mm) T形截面類型 受壓區(qū)高度X(mm) 抗彎承載力Mu (kN.m) 支點中心-1點 232 1247 第一類 26 555.7 1點-2點 432 1229 第一類 52 1083.8

25、2點-3點 632 1211 第一類 77 1584.2 3點-N1點 632+225 1200 第一類 93 1875.8 N1-梁跨中 632+425 1188 第一類 108 2155.2 第一排彎起鋼筋（2N4）： 其充分利用點“L”的橫坐標x=4798mm，而2N4的彎起點1的橫坐標x1=7250-1125=6125mm，說明1點位于L點左邊，且 x1-x（=6125-4798=1327mm）>h0/2（=1229/2=614.5mm）滿足要求。 其不需要點m的橫坐標x=6117mmm，而2N4鋼筋與梁中軸線交點1′的橫坐標x1′（=

26、7250-564=6686mm）>x（=4798mm）,亦滿足要求。 第二排彎起鋼筋（2N4）： 其充分利用點“k”的橫坐標x=3064mm，而2N3的彎起點2的橫坐標x2=7250-2215=5035>x(=3064mm)，說明2點位于L點左邊，且 x2-x（=5035-3064=1917mm）>h0/2（=1211/2=606mm）滿足要求。 其不需要點j的橫坐標x=1199mmm，而2N3鋼筋與梁中軸線交點2′的橫坐標x2′（=7250-1690=5560mm）>x（=1199mm）故滿足要求。 第三排彎起鋼筋（2N3）： 其充分利用點“j”的橫坐標x=119

27、9mm，而2N2的彎起點3的橫坐標x3=7250-3272=3978mm>x(=1199mm)，說明3點位于k點左邊，且 X3-x（=3978-1199=2779mm）>h0/2（=1200/2=600mm）滿足要求。 其不需要點i的橫坐標x=0mmm，而2N2鋼筋與梁中軸線交點3′的橫坐標x3′（=7250-2779=4471mm）>x（=0mm）故滿足要求。 由上述檢查結果可知上圖所示彎起鋼筋彎起點初步位置滿足要求。 7.3 斜截面抗剪承載力復核 ? 1）選定斜截面頂端位置 由上圖可得距支座中心線h/2處截面的橫坐標為x=7250-650=6600mm，正截面有效高度

28、h0=1247mm。現(xiàn)取投影長度c'≈h0=1247mm，則得到選擇的斜截面頂端位置A如下圖所示，其坐標為x=6600-1247=5353mm。 2）斜截面抗剪承載力復核 A處正截面上的剪力Vx和相應的彎矩Mx計算如下： A處正截面有效高度h0=1229mm=1.299m（主筋為432）則實際廣義剪跨比m和斜截面投影長度c分別為： c=0.6mh0=0.6×1.83×1.229=1.349m<1.247m 將要復核的斜截面如上圖所示中AA′斜截面，斜角 β=tan-1（h0/c）=tan-1（1.229/1.3

29、49）≈42.30 斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有232（2N5），相應的主筋配筋率p為 P=100×==0.64<2.5 箍筋的配筋率 ρsv為 ρsv===0.201%>ρmin（=0.18%） 與斜截面相交的彎起鋼筋有2N4（232）、2N3（232）；斜筋有（216）則AA′斜截面抗剪承載力為 + = =800.15kN>Vx=389.24kN 故距支座中心h/2處的斜截面抗剪承載力滿足要求 ? 1）復核第一排彎起鋼筋處 由上圖可得距支座中心線h/2處截面的橫坐標為x=7250-1125=612

30、5mm，正截面有效高度h0=1247mm?，F(xiàn)取投影長度c'≈h0=1247mm，則得到選擇的斜截面頂端位置A如下圖所示，其坐標為x=6125-1247=4878mm。 2）斜截面抗剪承載力復核 A處正截面上的剪力Vx和相應的彎矩Mx計算如下： A處正截面有效高度h0=1229mm=1.229m（主筋為432）則實際廣義剪跨比m和斜截面投影長度c分別為： c=0.6mh0=0.6×2.45×1.229 =1.8066m>1.247m 將要復核的斜截面如上圖所示中AA′斜截面，斜角β=tan-1（h0

31、/c）=tan-1（1.229/1.8066）≈34.20斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有432（2N5、2N4），相應的主筋配筋率p為 P=100×==1.3<2.5 箍筋的配筋率 ρsv為 ρsv===0.201%>ρmin（=0.18%） 與斜截面相交的彎起鋼筋有2N4（232）；斜筋有（216）則AA'斜截面抗剪承載力為 + = =943.99kN>Vx=360.9kN 故第一排彎起鋼筋處的斜截面抗剪承載力滿足要求 八、持久狀況正常使用裂縫寬度撓度驗算 8.1裂縫寬度驗算 1）帶肋鋼筋系

32、數(shù)c1=1.0 短期荷載效應組合彎矩計算值Ms=1084.25kN.m 長期荷載效應組合彎矩計算值Ml=828.65kN.m 系數(shù)c2=1+0.5×=1.38 系數(shù)c3=1.0 2）鋼筋應力的計算 = = =154Mpa 3）換算直徑d的計算 d=de==29.6mm 對于焊接鋼筋骨架d=de=1.3×29.6=38.5mm 4）縱向受拉鋼筋ρ的計算 ρ===0.0286>0.02 取ρ=0.02。

33、 5）最大裂縫寬度Wfk的計算 Wfk=c1c2c3 =1×1.38×10-5× =0.15mm≤[wf]=0.2mm 滿足要求。 8.2撓度的驗算 在進行梁變形計算時，應取梁與相鄰梁橫向連接后截面的全寬度受壓翼板計算，即b'f1=2200mm，而h'f1仍為110mm， αEs==7.143 1） T梁換算截面的慣性矩Icr和I0計算 對T梁的開裂截面，由0.5b'fx2=αEsAs（h0-x）可得 0.5×2200×x2=7.143×6790×(1

34、188-x） 解得 x=208mm>h'f（=110mm） 梁跨中截面為第二類T形截面。這時，受壓區(qū)x高度由式確定 A= = =1343 B= = =697192 則 x= = =238mm>h′f=110mm 開裂截面的換算截面慣性矩Icr為 Icr=+7.143×6790×(1188-238）2 =5.50565×106mm4 T梁的全截面換算截面面積A0為 A0=200×1300+(2200-200)×110+(7.143-1)×6790=521711mm2 受壓區(qū)高度x為 X=

35、 =442mm 全截面換算慣性矩I0為 = =10.421010mm4 2） 計算開裂構件的抗彎剛度 全截面抗彎剛度 B0=0.95EcI0=0.95×2.8×104×10.42×1010 =2.77×1015N.mm2 開裂截面抗彎剛度 Bcr=EcIcr=2.8×104×55056.5×106=1.54×1015 N.mm2 全截面換算截面受拉區(qū)邊緣的彈性抵抗拒為 W0===1.21×108mm3 全截面換算截面的面積距為 塑性影響系數(shù)為 = 開裂彎矩 Mc

36、r=γftkW0=1.73×1.78×1.21×108=372.61KN.m 抗裂構件的抗彎剛度 B= = 3） 受彎構件跨中截面處的長期撓度值 結構自重作用下跨中截面彎矩標準值MG=510.25kN.M。對C25混凝土，撓度長期增長系數(shù)ηθ=1.60。 受彎構件在使用階段的跨中截面的長期撓度值為 ωl=×ηθ =× 在自重作用下跨中截面的長期撓度值為 ωG=×

37、 = × 則按可變荷載頻遇值計算的長期撓度值（ωQ）為 ωQ=ωl-ωG=30-20=10mm<（=） 符合《公路橋規(guī)》的要求。 4) 預拱度的設置 在荷載短期效應組合并考慮長期效應影響下梁跨中處產(chǎn)生的長期撓度值為ωC= 23mm >=，故跨中截面需要設置預拱度。 根據(jù)《公路橋規(guī)》對預拱度設置的規(guī)定，得到梁跨中截面處的預拱度為 九、短暫狀況（施工安裝）應力驗算和（吊鉤設計） 9.1計算彎矩和剪力

38、一根主梁的荷載集度為 g=[0.2×1.3+(0.08+0.14) ×0.99] ×250=11.95KN/m 設采用兩點吊裝，梁的吊點位置距梁端分別為1m，則吊點處的彎矩為 跨中最大彎矩為 吊點處的最大剪力為 吊裝時的彎矩圖，剪力圖如圖所示 9.2正截面應力驗算 由于吊裝處彎矩很小，故僅驗算跨中應力 梁跨中截面的換算截面慣性距Icr計算 根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定計算得到梁受壓翼板的有效寬度=1520mm, hf′=110mm,ho=1188mm。 T梁換算截面的慣性矩Icr計算 對T梁的開裂截面，由0.5b'fx2

39、=αEsAs（h0-x）可得 0.5×1520×x2=7.143×6790×(1188-x） 解得 x=245mm>h'f（=110mm） 梁跨中截面為第二類T形截面。這時，受壓區(qū)x高度由式確定 A= = =969 B= = =576918 則 x= = =262mm>h′f=110mm 開裂截面的換算截面慣性矩Icr為 Icr=+7.143×6790×(1188-262）2 =43133.61×106mm4 考慮吊裝因素：取 受壓區(qū)混凝土邊緣纖維壓應力 受拉鋼筋的面

40、積重心處的應力 最下面一層鋼筋（232）重心距受壓區(qū)邊緣高度ho1=1300-(35.8/2+35)=1247mm 則鋼筋應力為 驗算結果表明，主梁吊裝時混凝土正應力和鋼筋拉應力均小于規(guī)范限值，可取圖的吊點位置。 十、主梁材料用量統(tǒng)計計算 10.1 鋼筋用量計算 1號筋：水平直線段長：l1=14960-2(53+160)=14534mm 圓弧長：lh=3.14×160/2=251mm 豎直線段長：1222-160-110=952mm 總長=14534+251×2+95

41、2×2=16942mm 2號筋：水平直線段長：l1=14960-2(53+1302+320×tan22.5o)=12339 mm 圓弧長：lh=3.14×320/4=251mm 斜線段長：1125/sin45o-2×（320×tan22.5o）=1326 總長=12339+251×4+1326×2+160×2=16315mm 3號筋：水平直線段長：l1=14960-2(53+1125+1100+320×tan22.5o)=10139mm 圓弧長：lh=3.14×320/4=251mm 斜線段長：1090/sin45 o-2×（

42、320×tan22.5o）=1276mm 總長=14015mm 4號筋：水平直線段長：l1=14960-2(53+1125+1100+1100+320×tan22.5o)=7997mm 圓弧長：lh=3.14×320/4=251mm 斜線段長：1057/sin45o-2×（320×tan22.5o）=1288mm 總長=11607mm 5號筋：水平直線段長：l1=14960-2(53+1125+1100+1100+1100+320×tan22.5o)= 5797mm 圓弧長：lh=3.14×250/4=196mm 斜線段長：1024/sin45o-

43、2×（250×tan22.5o）=1241mm 總長=9313mm 同理可求出其他各鋼筋的下料長度。施工圖如附圖所示。 混凝土總用量=[0.2×1.3+0.5×(0.08+0.14) ×0.99×2]=7.15m3 鋼筋明細表 編號 鋼筋種類 直徑（mm） 數(shù)量 每根長度（mm） 總長度（m） 單位長質(zhì)量（kg/m） 總質(zhì)量（kg） 1 HRB335 32 2 16942 33.88 6.31 213.81 2 HRB335 32 2 16315 32.63 6.31 205.90 3 HRB335 32 2 1401

44、5 28.03 6.31 176.87 4 HRB335 25 2 11607 23.214 3.85 89.37 5 HRB335 25 2 9313 18.626 3.85 71.71 6 HRB335 22 2 14890 29.78 2.98 88.75 7 HRB335 10 10 14890 148.9 0.617 91.87 8 R235 8 74 2860 211.64 0.395 83.60 工程量總表 鋼筋種類 鋼筋直徑(m) 總質(zhì)量（kg） HRB335 32 596.58 HRB335 25 160.08 HRB335 22 88.75 HRB335 10 91.87 R235 8 83.60 C25混凝土總量為7.15m 3,鋼筋總質(zhì)量為1020.88kg。 -