小魚溝煤礦1.2 Mta新井設計含5張CAD圖-采礦工程.zip

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問題的提出與研究意義我國一次性能源消耗中，煤炭占70%左右，且未來50年仍然是我國國民經(jīng)濟發(fā)展的重要能源。未來幾十年內(nèi)，我國以煤炭為主體的能源結(jié)構(gòu)不會改變，煤炭工業(yè)能否健康發(fā)展事關(guān)我國能源安全和經(jīng)濟可持續(xù)發(fā)展1-3。同時，目前我國煤炭工業(yè)面臨著環(huán)境破壞與資源枯竭兩大問題。在煤炭為我國工業(yè)發(fā)展做出巨大貢獻的同時，也帶來了一系列環(huán)境問題?，F(xiàn)階段我國煤炭開采形成的問題主要有：(1)對土地資源的破壞和占用；(2)對水資源的破壞和污染；(3)對大氣環(huán)境的污染。尤其是半個世紀以來高強度煤炭開采引起的地表沉陷不僅破壞了生態(tài)環(huán)境，也對地表建（構(gòu)）筑物造成較大損害。同時，隨著礦井儲量逐步減少，煤炭資源枯竭問題日益突出。而在我國生產(chǎn)礦井中，“三下”壓煤量約為140億t，其中建筑物下壓煤約為90億t4。這些煤層大多分布在工業(yè)基礎較好、開發(fā)條件較為優(yōu)越、對煤炭需求較為迫切的經(jīng)濟發(fā)達的東部地區(qū)。因此，研究建筑物下煤層開采問題具有重大戰(zhàn)略意義。為了解決這些因煤炭開采引起的社會、環(huán)境問題，錢鳴高院士先后提出了綠色開采3與科學采礦5理念，并且在其領導之下形成了一整套綠色開采理論與技術(shù)。其中，充填開采就是為解決開采沉陷問題而提出的綠色開采技術(shù)之一。它是建筑物下壓煤開采的最理想技術(shù)途徑，其優(yōu)點是煤炭資源的回收率高，能最大限度解放常規(guī)開采方法無法采出的煤炭資源。按充填量和充填范圍占采出煤層的比例，煤礦充填開采方法可分為：全部充填與部分充填4, 6。采空區(qū)全部充填開采就是在地下煤層采出后，頂板尚未垮落前，從采場外部運來充填材料充入采空區(qū)形成充填體，完全靠采空區(qū)充填體阻止頂板垮落，支撐圍巖。煤礦全部充填大致包括以下三個階段：干式充填；水砂充填；膏體充填。但由于受成本高、充填工藝復雜等因素的制約，全部充填法并沒有在煤礦中得到推廣應用。部分充填開采，是相對全部充填而言的，其充填量和充填范圍僅是采出煤量的一部分，靠覆巖關(guān)鍵層結(jié)構(gòu)、充填體及部分煤柱共同支撐覆巖控制開采沉陷。全部充填的位置只能是采空區(qū)，而部分充填的位置可以是采空區(qū)、離層區(qū)或冒落區(qū)。由于降低充填成本是煤礦充填開采技術(shù)研究的關(guān)鍵問題。而研究部分充填開采技術(shù)，減少充填材料的用量和充填量，是降低充填成本的重要技術(shù)途徑。為此，結(jié)合煤系礦床巖層特點，許家林等人提出了三種煤礦部分充填開采技術(shù)，即：采空區(qū)膏體條帶充填、覆巖離層分區(qū)隔離注漿充填、條帶開采冒落區(qū)注漿充填。煤礦部分充填技術(shù)是完全符合煤炭資源開采與環(huán)境相協(xié)調(diào)的綠色開采理念，它擴大了煤礦開采沉陷控制技術(shù)的應用領域，在三下煤層開采中具有廣泛的應用前景，同時也為煤礦充填開采增加了新的研究內(nèi)容。目前由于對煤礦部分充填減沉機理及相關(guān)理論缺乏系統(tǒng)的研究，使得充填工藝達不到工程實際要求，往往造成工程失敗和充填成本浪費。因此，有必要對部分充填技術(shù)的相關(guān)理論開展研究。冒落區(qū)注漿充填是在采空區(qū)冒落矸石之間的空隙未被壓實之前注入漿液予以充填，充填材料加固冒落巖塊后，一起支撐上覆巖層，起到減緩地表沉陷的作用。該技術(shù)的價值體現(xiàn)在以下三個方面7-9：一是作為一項地表沉陷控制措施，對地表沉陷進行控制；二是充填材料選用粉煤灰、煤礦粉碎巖石等工業(yè)廢物，實現(xiàn)工業(yè)廢物的地下安全處置，對減少粉煤灰場占用的耕地及環(huán)境污染，有重要意義；三是該技術(shù)充填作業(yè)不干擾井下采煤生產(chǎn)，工藝簡單、有利于井下通風和防止冒落區(qū)火災，對實現(xiàn)煤礦安全、高效生產(chǎn)有促進作用。由于采煤方法的不同，冒落區(qū)充填可以分為長壁開采冒落區(qū)注漿充填、房柱式冒落區(qū)注漿充填和條帶開采冒落區(qū)注漿充填。為了能夠在現(xiàn)場成功應用推廣冒落區(qū)注漿充填開采，必須首先確定注漿量，而目前尚無有效的預計方法，為此開展的相關(guān)工作也相對較少。研究冒落區(qū)注漿量有以下重要意義：（1）能為冒落區(qū)注漿工程合理預算提供依據(jù)，使得充填開采可行性評估更加準確。（2）在實際注漿充填工程中，注漿量是注漿終止的一個重要判別條件，只有準確地預計出注漿量，才能有效控制注漿工程的實施狀況。（3）注漿量的多少關(guān)系到注漿充填效果的好壞。若注漿量過少則達不到充填減沉、保護地表建筑物目的；若注漿量過多，則會大大增加充填成本，使煤礦企業(yè)因經(jīng)濟上無法承受而放棄使用該項技術(shù)。因此，合理進行注漿量預計是進行冒落區(qū)充填開采的重要前提之一，故本論文的研究具有重要意義。1.2 文獻綜述1.2.1 巖體微裂隙注漿量預計巖體注漿法就是利用壓送的手段通過注漿鉆孔或注漿管把具有一定凝膠時間的漿液（即主劑、溶劑、和外加劑的液態(tài)混合物）注入到巖體裂隙中，漿液凝結(jié)后充填在巖層裂縫中，使巖體的物理力學性質(zhì)得以改善，這種通過注漿來改變巖體狀況的方法稱為巖體注漿加固工法10。在自然界的巖體中存在著各種地質(zhì)成因的裂隙，巖體本身可視為巖塊與交切裂隙所構(gòu)成的地質(zhì)體。裂隙的幾何分布特征、交切形式及其物理力學性質(zhì)對于各種巖體工程影響巨大，它是產(chǎn)生強度破壞或大量涌水的癥結(jié)所在。注漿正是利用巖體裂隙存在的特征，將所注液體有目的地壓入地層，通過漿液在裂隙中流動、凝膠，實現(xiàn)對巖體裂隙的封堵，達到控水、增強的目的。因此對于漿液在裂隙中擴散情況的研究是至關(guān)重要的。就注漿研究現(xiàn)狀來看，由于土體顆粒分布的相對均勻性，使其模型建立相對容易，在理論及實驗中己得到較好的模擬。而巖體裂隙注漿只能對單一裂隙或均勻分布的裂隙進行模擬實驗，難以反映現(xiàn)場復雜的裂隙分布情況。采用傳統(tǒng)的參照土體顆粒分布的相對均勻性，巖體單一裂隙或均勻分布裂隙實驗室模擬、工程類比等方法等進行模擬分析，模型難以反映現(xiàn)場真實復雜的裂隙分布情況，其注漿量的預測與實際用量相對偏差很大 ?；谏鲜銮闆r，東北大學郝哲利用蒙特卡洛法（Monte-Carlor）模擬了巖體裂隙分布，并根據(jù)山東萊蕪鐵礦谷家臺礦區(qū)現(xiàn)場注漿實踐，編制開發(fā)了一套反映裂隙巖體中注漿擴散情況的計算機模擬程序，彌補了裂隙注漿現(xiàn)有理論及實驗方法的不足，為工程設計提供更為可靠的依據(jù)11。在此基礎之上，東北大學王述紅提出一種用于巖體微裂隙注漿預測的新方法遺傳神經(jīng)網(wǎng)絡法12。即用遺傳算法優(yōu)化神經(jīng)網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)，提高神經(jīng)網(wǎng)絡預測能力的新方法。實際工程實例表明，該方法具有預測速度快、精度高、實用性強的特點，是注漿量預測的有效方法。其特點是利用人工神經(jīng)網(wǎng)絡的高度非線性映射能力，并用遺傳算法優(yōu)化神經(jīng)網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)，提高神經(jīng)網(wǎng)絡預測的精確性。在位移反分析、鉆孔裂縫產(chǎn)狀確定等方面已有應用，工程實例中對山東萊蕪鐵礦谷家臺注漿工程的實踐進行預測。應用遺傳神經(jīng)網(wǎng)絡方法預報現(xiàn)場注漿量，可提供重要的注漿材料需求信息，以便進行注漿的優(yōu)化設計，只要根據(jù)具體問題更換模型訓練樣本數(shù)據(jù)集、優(yōu)選適當遺傳神經(jīng)網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)，就可以獲得相應的注漿量預測值，遺傳神經(jīng)網(wǎng)絡方法在地下工程注漿量預測預報中具有廣泛的應用前景。1.2.2 離層注漿防治地表塌陷的注漿量預計由于地下煤層的大量采出，導致巖層移動向覆巖及地表傳播造成了地表塌陷區(qū)形成。覆巖離層區(qū)充填減沉的基本原理是利用巖移過程中覆巖內(nèi)形成的離層空洞，從鉆孔向離層空洞充填外來材料來支撐覆巖，從而減緩覆巖移動往地表的傳播。離層充填與采空區(qū)充填的不同在于充填區(qū)是上部巖層，充填工作不會干擾井下工作面的生產(chǎn)13。遼寧工程技術(shù)大學楊逾通過對下沉盆地及注漿以后地表實際下沉狀態(tài)的研究，提出注漿液在孔底以“點源式異向優(yōu)勢”流動模式擴展14。當漿液充填物中水份濾失以后的沉淀物受力時，把可注漿離層帶變成一個含有類巖體夾層的有效應力支承層，于是改變注漿層的應力狀態(tài)，阻止或減緩了上位巖體的進一步彎曲下沉，最終減緩地表下沉。整個注漿系統(tǒng)由注漿井、注漿站和注漿管路組成。而在系統(tǒng)確定之前必須對注漿量和泵壓兩參數(shù)進行計算。經(jīng)過對離層注漿機理的深入研究，楊逾提出注漿量的兩種計算方法14，即地表沉陷影響函數(shù)法和開采影響函數(shù)法。在此過程中引入了兩個參數(shù)：充填離層的分布形態(tài)系數(shù)K2和塌陷速率J(t)。根據(jù)同一坐標系中的P-t曲線和V-t曲線，可進行注漿量的計算以及估計在整個注漿過程中的耗能量（由P- t曲線和t軸所成的曲邊梯形可得）。地表影響函數(shù)法的方法如下：根據(jù)地表沉陷區(qū)的體積，考慮一定的沉陷率，并經(jīng)過充填離層的分布形態(tài)系數(shù)修正，最終得出需要注入的灰漿體積公式如下： ( 11 )式中Vz需注入的灰漿體積，m3；Wmax地表最大下沉量，m；L計計算盆地走向長度，m；l計計算盆地傾向長度，m；K1減沉率；K2充填離層的分布形態(tài)系數(shù)，一般為0.30.7。其中，L計工的計算公式如下：L計L-S0 ( 12 )式中L下沉盆地走向長度，m；S0走向拐點偏移距，m。l計l-S1 ( 13 )式中l(wèi)下沉盆地傾向長度，m；S1傾向拐點偏移距，m。此方法可以在預計地表下沉后，根據(jù)設計要求和特定巖性算出需注入灰漿量，適用于采區(qū)工作面開采后預計地表下沉盆地形狀較規(guī)則的條件。開采影響函數(shù)法的主要步驟如下：首先計算日采出煤層體積，據(jù)此計算出日地表塌陷體積，據(jù)此確定日需注漿量，最后根據(jù)積分法確定出的注漿總量公式為如下： ( 14 )式中V注漿總量；塌陷率，一般取0.50.7；Vc日開采煤層體積；工程要求的目標減沉率；濾失以后的漿體在巖層中的壓縮系數(shù)；漿液的濾失系數(shù)；J(t) 塌陷速率；K漿液常注量；t1起始計算時間；t2終了計算時間。注漿泵流量與泵壓與時間的關(guān)系如圖 11所示，分別是曲線v-t和p-t。則注漿總量即是曲線v-t與時間軸t之間所圍成部分的面積。圖 11注漿壓力和注漿體積與時間t的關(guān)系需要指出的是，以上研究所得兩種計算方法的前提都是必須進行地表下沉的預測計算。因此，對于注漿量的計算確定，地表下沉預測計算非常重要。另外許多參數(shù)在選取之前必須對具體情況加以研究。遼寧工程技術(shù)大學張向東則認為離層注漿量的預計按以下步驟進行計算15：先計算煤層采出后留下的空間體積，而后預計地表正常盆地體積，最后確定注漿總體積。計算公式如下： ( 15 )式中QZ充填注漿總量煤層開采后留下的空間體積；K充填系數(shù)，一般取0.71.0；LZ采區(qū)走向長度；LQ采區(qū)傾斜長度；M煤層實際開采厚度；Mch充填法開采時充填體被壓實后的高度；VD預計地表下沉盆地的體積。1.2.3 斷層冒落帶的注漿量預計在井巷掘進過程中，若接近或通過斷層破碎帶，則有可能造成巷道冒頂，導致斷層冒落帶的形成。由于頂板冒落，易造成支架破壞、人員傷亡，威脅安全生產(chǎn)。部分斷層受采掘活動影響之后活化，易形成導水通道，造成井巷突水。因而，在這種情況下，通常需要對斷層冒落帶進行注漿加固或者堵水，從而消除安全隱患，使生產(chǎn)正常進行。文獻16介紹了越南冒溪煤礦斷層冒落帶的注漿過程，給出了注漿量的預計公式，并將其與實際數(shù)值進行了對比，對于煤礦采場冒落區(qū)充填量預計具有一定參考意義?，F(xiàn)簡述如下：越南煤炭總公司直屬的冒溪煤礦年產(chǎn)0.53Mt，是越南的大型煤礦。其處于施工的友誼井設計能力為年產(chǎn)0.6Mt，該井的井底車場已經(jīng)建成，當施工至-80m水平西北石門巷道，掘進進入FA斷層12m時，發(fā)生了突水、冒頂、坍塌，最大涌水量100105m3/h，涌出泥砂及碎石塊達1550m3，充塞巷道長度達90m。西北石門-80m水平(地面標高+30m)巷道，掘進至接近FA斷層前，穿過V7煤層。該煤層厚0.8m，頂板為遇水膨脹的泥巖，厚7 7.5m。FA斷層為正斷層，傾角75，寬度2025m，含水，上、下盤巖層影響帶均已風化破碎。巷道掘進進入FA斷層12m時，斷層有零碎的中顆粒和粗顆粒砂巖，局部有泥砂巖晶狀體，斷層帶中有砂巖、泥巖和煤泥巖(具可塑性)充填物。在18T和V1鉆孔做了抽水試驗，透水系數(shù)K=0.4330.73m/d，為弱透水層。地質(zhì)勘探時FA斷層交接面的鉆孔水位高出孔口5.113.7m，為承壓水。針對上述情況，采用了地面注漿堵水加固的處理方法，最終成功地解決了該問題。其地面注漿鉆孔施工如圖 12，所有鉆孔布置相結(jié)合，將-80水平巷道通過斷層帶附近的部分用水泥漿加固成一個25m16m30m的近似長方體區(qū)域。其注漿總量預計采用公式( 16 )： ( 16 )式中Q預計注漿總量，m3；A超擴散系數(shù)，取1.5；L注漿孔排間距，m；R漿液有效擴散距離，m；B注漿固結(jié)長度，m；H注漿段高度，m；層平均裂隙率，取10%；巖層裂隙充填系數(shù)，取95%。圖 12注漿鉆孔施工布置圖按上述注漿鉆孔布置方案并用上述公式進行計算得原設計水泥漿注入量為2112m3，實際注漿過程中注入水泥漿2039m3，是設計量的99.1%，與原數(shù)據(jù)非常接近。文獻17在處理巷道遇斷層冒落帶時采用了單孔注漿量的計算公式如下： ( 17 )式中A損耗系數(shù)；R有效擴散半徑，m；L注漿段長，m；n受注巖體孔隙率，%；B漿液充填系數(shù)。再根據(jù)注漿鉆孔的布置，從而確定總的注漿量。由于冒落體的不規(guī)則和空隙的不均衡，漿液不可能均勻滲透，同時又要求不會沿大的通道跑走而造成材料浪費，故需要對每孔的注漿總量做一個上限設置。1.2.4 軟巖巷道冒落區(qū)注漿量預計軟巖巷道穩(wěn)定性控制一直是困擾礦山生產(chǎn)和建設的重大問題，尤其是當?shù)刭|(zhì)條件復雜，斷層破碎帶集中，且受構(gòu)造應力影響嚴重時，軟巖巷道極易失穩(wěn)，頂板冒落，松動范圍不斷擴大并向巷道頂板上方抽冒，沿巷道軸向發(fā)展，導致整條巷道垮落冒頂直至報廢。采取注漿固結(jié)修復技術(shù)是一項處理軟巖巷道冒落區(qū)的有效方法。中國礦業(yè)大學熊偉基于滲透注漿理論和分形理論，討論了軟巖巷道冒落區(qū)注漿時的注漿壓力、流量等因素，同時討論了冒落區(qū)孔隙率的統(tǒng)計計算方法18。并通過工程實例表明注漿是一種通過冒落區(qū)的有效辦法。他在文獻中介紹到注漿量采用單孔預計方式，即對每一個注漿鉆孔進行注漿量預計，工程實例表明，這種預計方式與實際注漿時的注漿量非常接近。其預計方式如下：首先在現(xiàn)場取樣的基礎之上通過分形理論計算冒落區(qū)孔隙率，如下式； ( 18 )然后確定單孔的注漿半徑，半且考慮多孔注漿時孔間相互影響確定漿液擴散半徑；最后根據(jù)漿體在孔隙中的相關(guān)滲透理論計算單孔注漿量。1.2.5 采場冒落區(qū)注漿充填量預計采場冒落區(qū)是指由覆巖“三帶”中的垮落帶巖層彎曲、下沉、斷裂破碎后冒落形成的區(qū)域，是由破碎的巖塊和巖塊之間的空隙組成的混合堆體。通過對采場冒落區(qū)進行注漿充填，可以有效地加固冒落區(qū)矸石堆體的穩(wěn)定性，從而對上覆巖層直到更大的承載作用以減緩覆巖移動向地表傳播，達到保護地表建筑物的目的。由于德國對于煤炭開采引起的環(huán)境問題非常重視，故冒落區(qū)注漿充填在上個世紀首先由德國進行試驗研究19。試驗在中厚煤層的開采中進行。在支架后面設置牽引管，用來在移架時牽引其后面的充填管路。注漿管位置采用了順走向沿煤層底板鋪設的方式。注漿工作沿工作面推進方向分段進行，這樣實施的目的在于使覆巖形成最大的冒落拱及最大冒矸體積。同時使注入冒落矸石空隙中的充填體有較長的凝固時間，以形成對上覆巖層的支撐體，并為下一個冒落拱的形成創(chuàng)造條件。目前，國內(nèi)對于這一技術(shù)的相關(guān)理論，已經(jīng)開展了一些工作。煤科總院王建學在文獻7, 8中進行了冒落區(qū)注漿充填的可行性研究與論證，提出冒落矸石空隙注漿膠結(jié)充填技術(shù)是一種新的減沉措施，與傳統(tǒng)的采空區(qū)充填不同。冒落矸石空隙注漿膠結(jié)充填技術(shù)指的是在采空區(qū)冒落矸石之間的空隙未被壓實之前及時地注入漿液予以充填，充填漿液與冒落矸石膠結(jié)后，共同支撐上覆巖層。他在其博士論文19中提出冒落區(qū)注漿量按采出煤層體積的0.50.7倍進行預計，并根據(jù)此原則進行了金橋煤礦冒矸空隙注漿充填工業(yè)性試驗。但是，對于0.50.7倍煤層體積這個預計量，王建學并沒有給出相關(guān)依據(jù)，也沒有具體預計公式。遼寧工程技術(shù)大學楊逾將冒落區(qū)矸堆與充填體稱為“混合體”?；诨旌象w對頂板的支撐作用，并運用關(guān)鍵層理論，他提出了一種充填體積與地表下沉量之間換算的方法，從而達到求解注漿充填量的目的20。求解的理論過程概述如下：假設工作面推進L，工作面傾向長度為a，煤層開采厚度為h。在簡化的情況下，假設只有直接頂冒落，直接頂厚h頂，直接頂冒落的長度與工作面推進長度相同，如圖 13所示，圖 13直接頂冒落前后的理想模型則有，采空的煤層體積為： ( 19 )冒落的頂板體積為： ( 110 )頂板冒落下來的體積： ( 111 )式中頂板巖層的碎脹系數(shù)。填充后的總體積為： ( 112 )式中V充垮落帶中填充的漿體體積；填充后體積的壓縮系數(shù)，可根據(jù)試驗測定。經(jīng)上部巖層壓實后的高度為： ( 113 )由于直接頂?shù)拿奥?，失去了對上覆巖層的支撐作用，導致上部巖板發(fā)生彎曲變形，假設上部巖板的最大彎曲變形為h，此時上部巖層與注充后的垮落帶充分接觸，垮落帶注充后形成的“混合體”對上部巖層產(chǎn)生一定的支撐作用，根據(jù)連續(xù)性條件有： ( 114 )此值即為上部巖板的最大撓度。根據(jù)楊逾文中所討論的薄板、中厚板及厚板理論分析即可求解所需未知量。假如要控制一定的巖層移動位移，即h已知，可求得h壓，根據(jù)h壓的關(guān)系即可求解所需的填充體積。上述關(guān)系是在理想狀態(tài)下分析的，在實際煤炭開采過程中，無法達到上述各式成立的嚴格條件，因此需要對各個參數(shù)進行修正。論文中同時給出了相應的修正解。這種方法的不足之處在于所以建立模型過于理想化，即垮落帶巖層頂板之上直接就是一層關(guān)鍵層，這種模型適應范圍較小。同時，他沒有討論冒落區(qū)的最大注漿量預計問題。中國礦業(yè)大學李興尚在其博士論文21中對建筑物下條帶開采冒落區(qū)注漿充填做了詳細的論述，其中關(guān)于注漿量預計有專門章節(jié)予以論述。他所建立的是基于分形理論的Menger海綿模型，用來對采場冒落區(qū)進行空隙模擬，并給出了冒落區(qū)空隙率的計算公式如下： ( 115 )式中0冒落巖塊密度；破碎巖塊堆體松散體積密度；D冒落巖塊的分維數(shù)；rmax，rmin冒落巖石特征尺寸的最大和最小值；其中，冒落巖塊的分維數(shù)計算公式如下， ( 116 )獲取其它幾個原始數(shù)據(jù)0、rmax、rmin的方法在論文中都有詳細論述。由此，就可以算出冒落區(qū)巖塊的空隙率，再根據(jù)冒落區(qū)體積即可求出空隙體積。該空隙體積值即做為注漿量的預計值。論文同時給出了一個工程實例進行驗證，結(jié)果在一定程度上相吻合。值得注意的是，作者將空隙體積做為注漿體積的一個前提是空隙必須全部可注，但這是不符合實際的。故此種方法在一定程度上存在問題，可能導致預計量偏大。1.3 主要研究內(nèi)容及研究思路1.3.1 主要研究內(nèi)容(1) 相關(guān)文獻的綜述對有關(guān)冒落區(qū)注漿或其它類型注漿時的注漿量預計文獻進行研究、綜述，通過分析明確目前的研究現(xiàn)狀。(2) 建立冒落區(qū)注漿量預計模型對不同采場冒落區(qū)形態(tài)進行歸類；研究冒落區(qū)注漿量的影響因素；建立采煤工作面冒落區(qū)注漿量預計模型。(3) 確定冒落區(qū)注漿量預計方法確定以所建立模型為基礎的預計方法、步驟；研究確定相關(guān)參數(shù)的方法。1.3.2 研究思路(1) 在對已有文獻的研究、綜述基礎之上，分析冒落區(qū)注漿充填量預計的影響因素。(2) 通過理論分析建立冒落區(qū)模型并對其進行分類，并對每類冒落區(qū)注漿量進行分別預計。(3) 在現(xiàn)有預計方法的基礎之上，結(jié)合冒落區(qū)注漿影響因素提出新的預計方法。(4) 通過理論分析研究確定注漿預計公式中的相關(guān)參數(shù)。2 冒落區(qū)注漿量的影響因素由于開采沉陷引起的巖層移動在時空分布上極其復雜，且冒落區(qū)形態(tài)又為一灰色模型，因此在進行注漿工程設計時，要把注漿量計算得非常準確是很困難的。冒落區(qū)注漿量受以下因素影響8：(1) 冒落高度越大，冒矸越多，碎脹擴容體積越大，可能注入的漿量越多。(2) 直接頂和老頂越硬，懸頂時間越長，頂板冒落后，冒矸不被壓實的時間越長，注漿時間越長，可能注入的漿液越多。實際工程中，注漿量與注漿目的、注漿參數(shù)、注漿地層特性及注漿材料等因素密切相關(guān)，是一個難以確定但又十分重要的注漿參數(shù)指標。冒落區(qū)破碎巖體由于其空隙大小、分布難以推斷，故空隙賦存特征成了影響其注漿量預計的重要因素。破碎巖體中影響漿體注充量的主客觀因素很多，主要的客觀因素有：破碎巖體孔隙率，巖體碎脹系數(shù)，巖體軸向應力。關(guān)于這幾項影響因素的探討詳見文獻20，在此僅做簡要綜述。值得注意的是，注漿工藝對注漿量也有很大影響作用。2.1 巖體孔隙率孔隙率是描述巖石物理、力學、滲流等特性的重要參數(shù)。因此，研究破碎巖體壓實過程中孔隙率的變化規(guī)律具有重要的工程價值?？紫堵适侵附橘|(zhì)在破碎狀態(tài)下顆粒間的孔隙體積與總體積之比。根據(jù)孔隙率的定義，可以看出在恒定壓力的作用下，孔隙率幾乎決定了注漿量的大小。根據(jù)破碎巖體孔隙率與軸向壓力的關(guān)系，可以看出在壓力最小，即頂板破斷垮落擠壓垮落帶以前的單位時間注充量是最大的。冒落區(qū)破碎巖體的壓實過程也是孔隙率逐漸減小的過程，因此孔隙率隨壓力增大而減小的過程中，粉煤灰漿體的注入量也就隨著減少。根據(jù)試驗數(shù)據(jù)，注漿量和孔隙率的關(guān)系曲線擬合如圖 21所示。因為不管影響因素如何改變，它們只影響漿體在單位時間內(nèi)的注入量，而整個過程中漿體的絕對注入量是持續(xù)增加的，所以討論注充量的時候我們采用了注漿量與垮落帶體積之比表示，同時也處理了量綱的不一致問題。圖 21注漿量和孔隙率的關(guān)系曲線2.2 巖體碎脹系數(shù)巖石破碎以后的體積將比整體狀態(tài)下的有所增大，這種性質(zhì)稱為巖石的碎脹性。巖石的碎脹性可用巖石破碎后處于碎脹狀態(tài)下的體積與巖石破碎前處于整體狀態(tài)下的體積比來表示，該值稱為碎脹系數(shù)。冒落帶破碎巖體當中注漿量的存在與巖體的碎脹性是必然的關(guān)系。若在不考慮冒落帶與老頂之間空隙的情況下，只有巖體破碎膨脹特性的存在，才能對冒落帶進行注漿充填。巖體的碎脹系數(shù)KP一般情況下為1.121.65，即使這樣粉煤灰漿體也不能完全充滿冒落帶。根據(jù)試驗數(shù)據(jù)，由于破碎巖體巖塊的塊度不同（試驗時為粒徑的不同），在粉煤灰漿體帶壓情況下最多只能充填碎脹體積的6090%。2.3 巖體軸向應力根據(jù)相關(guān)文獻結(jié)果20，在破碎巖體進行壓實試驗時得出：孔隙率n隨著軸向應力的增大而減小，其趨勢和注漿量與破碎巖體軸向應力的關(guān)系是一致的。破碎巖體加載初期，孔隙率較大，但是在引力作用下減小的幅度很大。因此，此時相對單位時間內(nèi)注漿量最大，但是減小的幅度也較大。隨著應力的增加，孔隙率減少，相對單位時間的注漿量也減小，但是絕對的注漿量在增加。當壓力較大時，孔隙率隨壓力的變化相當微小且趨于一穩(wěn)定的殘余孔隙率值，此時增加注漿量己經(jīng)很難。在應力狀態(tài)相同時，粒徑越小，孔隙率越大，但是由于此時孔隙的形態(tài)不同于大粒徑時的孔隙，反而不利于注漿。在冒落區(qū)注漿工程中，軸向應力也體現(xiàn)了礦壓的影響作用，對于確定有利的注漿區(qū)域和注漿時機具有重要意義；而不同注漿區(qū)域的碎脹系數(shù)是不相同的，故又進一步影響了注漿量。2.4 注漿工藝注漿工藝對注漿量的影響主要體現(xiàn)在注漿管路布置方式、注漿鉆孔布置方式與注漿壓力等方面。如隨采隨充和間隔式滯后充填；底板敷設管路充填與采用上位注漿巷道鉆孔充填時，最大充填量都是不相同的。同樣，注漿壓力不同時，也影響著注漿量。在鉆孔注漿充填時，盡管可以預計出注漿總量，但對于工程實踐中，單孔注漿量顯得更有意義，是該鉆孔注漿終止的判別條件之一?；诖耍梢酝ㄟ^注漿鉆孔的布置及單孔注漿量的設計來進行注漿總量的預計。即后續(xù)章節(jié)所提出的“偽注漿預計法”。3 冒落區(qū)模型建立從采場頂板結(jié)構(gòu)及其活動規(guī)律出發(fā)，對于采用垮落法管理頂板的采場，建立如下冒落區(qū)模型圖：圖 31冒落區(qū)模型圖示為采場頂板結(jié)構(gòu)和采煤工作面推進至距開切眼一定距離后采空區(qū)頂板冒落狀態(tài)。隨著工作面向前推進到一定距離，采場直接頂開始斷裂、冒落，在自重作用下在采空區(qū)底板碎脹型堆積，并對采空區(qū)進行了充填。由于巖體碎脹性的存在，使得冒落巖塊擴容，從而在巖塊之間形成空隙及相關(guān)結(jié)構(gòu)。對于不同巖性、結(jié)構(gòu)的采場頂板而言，冒落巖塊對采空區(qū)的充填程度是不相同的。當直接頂碎脹系數(shù)較大且?guī)r層較厚時，其垮落之后就有可能充滿采空區(qū)，從而對老頂形成較好的支撐作用；但是當直接頂碎脹系數(shù)較小、巖層較薄時，其垮落之后便不能充滿采空區(qū)，從而在冒落巖塊與老頂之間形成離層空間，如圖 31所示情形。由于漿液在離層空間和巖塊空隙之間的可注性及擴散特征不同，造成注漿量的預計方式在二者之中也不相同，從而可將上述模型分為兩種情況討論：冒落巖塊與頂板之間存在離層空間；冒落巖塊充滿采空區(qū)且與頂板接頂良好。為了能夠在實際應用中區(qū)分這兩種不同情形，必須首先根據(jù)現(xiàn)場頂板條件進行冒落區(qū)狀態(tài)判別。3.1 冒落區(qū)形態(tài)分類圖 32如圖 32所示，煤層厚度為M ，直接頂厚度為h，直接頂碎脹系數(shù)為KP，則離層空間高度為： ( 31 )令h為零，可得充滿采空區(qū)的理論直接頂巖層厚度h為： ( 32 )實際垮落帶直接頂厚度h，則有：（1）h=h：直接頂厚度剛達到理論值時，此時恰好能充滿采空區(qū)（2）hh：直接頂厚度超過時，此時只需部分直接頂垮落落就能充滿采空區(qū)。（3）hh：直接頂厚度小于理論值時，垮落后不能充滿采空區(qū)。關(guān)于此處的計算，詳細內(nèi)容參見文獻13, 22的論述。據(jù)此，可根據(jù)冒落巖塊對采空區(qū)的充滿狀態(tài)進行冒落區(qū)分類。為了便于敘述和研究，這里將（1）（2）兩種情形對應的冒落區(qū)稱為“充滿型冒落區(qū)”，記為F（Full）型冒落區(qū)；將（3）情形對應的冒落區(qū)稱為“離層型冒落區(qū)”，記為S（Separation）型冒落區(qū)。3.2 碎脹系數(shù)KP的確定不同巖性巖層垮落之后其碎脹系數(shù)是不相同的，甚至同一種巖性的巖層在不同礦區(qū)其碎脹系數(shù)值也不相同。對于某一確定的采場頂板而言，直接頂?shù)拿恳环謱痈饔幸粋€與之對應的碎脹系數(shù)值，但是彼此相差一般不是很大，其值一般在1.331.5之間。為了將各層巖層冒落后的巖塊作為一個整體進行分析，可以按巖層厚度對碎脹系數(shù)作加權(quán)平均處理。即，垮落直接頂巖層的碎脹系數(shù)平均值為： ( 33 )關(guān)于各巖層碎脹系數(shù)的取值，可采用各礦區(qū)的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，如果沒有此數(shù)據(jù)，可以參考下表8, 23, 24進行選擇：表 31巖層碎脹系數(shù)參考值巖石名稱碎脹系數(shù)初始(剛破碎)殘余(壓實后)砂1.061.151.011.03黏土1.201.031.07碎煤1.201.05粘土頁巖1.401.10泥質(zhì)頁巖1.401.10砂質(zhì)頁巖1.601.801.101.15硬砂巖1.501.80一般軟巖石1.020一般中硬巖石1.31.51.025一般硬巖石1.31.51.030據(jù)前述碎脹系數(shù)與注漿量的關(guān)系知，KP越大，冒落矸石堆體可注漿量越大。而KP與工作面推進距是有關(guān)系的，據(jù)相關(guān)文獻研究25-27，提出將二者歸結(jié)為一線性關(guān)系。據(jù)此，給出下列公式描述碎脹系數(shù)的動態(tài)變化規(guī)律： ( 34 )式中KP為初始最大碎脹系數(shù)；KP為殘余碎脹系數(shù)；L冒落區(qū)矸石壓實步距，m；LP充分碎脹推進距，m ；K(x)滯后工作面x處冒落巖塊的碎脹系數(shù)。根據(jù)此公式，可以得出在一定注漿孔間距LZ下的冒落區(qū)矸石的平均碎脹系數(shù)，并將其作為注漿量公式中的KP值。即： ( 35 )如當KP1.35，KP1.05，L30m，LP=0，Lz=15時,則有碎脹系數(shù)變化規(guī)律方程：K (x) =1.35-0.01x由此求得，平均碎脹系數(shù)為：3.3 冒落巖塊與頂板之間存在離層空間冒落區(qū)與老頂之間存在離層空間時，若注漿充填及時且離層高度較大，則老頂?shù)膿锨冃尾恢劣诮佑|到冒落巖塊，故不會對矸堆的碎脹系數(shù)產(chǎn)生影響。此時，可視冒落區(qū)碎脹系數(shù)為一定值，雖然其隨時間有一定變化，但該變化值可以忽略。故碎脹系數(shù)的變化規(guī)律不適用于此種類別冒落區(qū)。此時，冒落區(qū)注漿量的計算公式為： ( 36 )式中V注冒落區(qū)注漿總量；V離離層空間體積；V矸冒落區(qū)矸堆中最大注漿量；冒落區(qū)矸堆的可注充系數(shù)；KP冒落帶巖層碎脹系數(shù)；V頂冒落帶巖層的初始體積。 ( 37 )式中V采采出煤層體積；Vh由裂隙帶老頂下沉引起的離層空間體積減少量。由式( 36 )可見，若冒落區(qū)巖塊無法充滿采空區(qū)時，KP越大，則冒落帶巖層冒落后體積越大，故V離越小；其減小的量并入到冒落區(qū)矸石堆空隙體積中，但這部分體積并不完全可注，其中存在一個可注充系數(shù)。由此得出如下結(jié)論：當冒落區(qū)與上覆巖層存在離層空間時，整個冒落區(qū)的最大注充量是隨著冒落矸石碎脹系數(shù)（與頂板條件有關(guān)）的增加而減小的，但并不會無限制的減小。但是就冒落矸石堆中，漿體的充填量是隨著垮落巖體碎脹系數(shù)的增加而增加的。3.4 冒落巖塊充滿采空區(qū)頂板不存在離層空間時，則冒落區(qū)矸堆受老頂彎曲、下沉以及斷裂影響，其碎脹系數(shù)發(fā)生動態(tài)變化。由后面章節(jié)確定的注漿方案知，鉆孔注漿是在滯后采煤工作面一定距離進行的，此時受注區(qū)域的碎脹系數(shù)已受到覆巖頂板作用而發(fā)生變化，故需要研究確定碎脹系數(shù)的變化規(guī)律。此時，由于不存在離層空間，故注漿總量的計算公式為： ( 38 )式中考慮碎脹系數(shù)變化而取的平均值。4 冒落區(qū)注漿充填量的預計方法4.1 偽注漿預計方法概述4.1.1 基本思想對同一冒落區(qū)而言，其最優(yōu)可注漿量客觀上是確定的。不論實際工程中采取哪種注漿方案，目的都是能盡量多地注入充填漿體，以達到更好的減沉效果。故假設在不同注漿方案下，注漿量均能向最優(yōu)值逼近?；诖?，采用一種優(yōu)化假設注漿方案預計的注漿總量值也是接近最優(yōu)注漿量的，故可以作為其它注漿方案下的總量預計值。此方法兼顧了冒落區(qū)形態(tài)和注漿工藝對注漿總量的影響，而又與具體的注漿方案無關(guān)，因而具有一般性指導意義。4.1.2 方法概述根據(jù)前述各種注漿影響因素，并參照其它類似問題的注漿量預計方法，提出了一種“偽注漿預計法”。針對某一特定采煤工作面，首先對其冒落區(qū)進行預測分類，確定冒落區(qū)類別。然后假設采用間隔鉆孔方式進行注漿。此時可設計一種最優(yōu)化的冒落區(qū)注漿鉆孔布置方案，通過鉆孔注漿量進行注漿總量預計，最后依據(jù)該方式下的注漿總量確定預計量。4.2 預計方法具體步驟首先進行冒落區(qū)類別預計。根據(jù)現(xiàn)場取得的頂板條件和一些經(jīng)驗數(shù)據(jù)，按前述冒落區(qū)分類依據(jù)進行預計，確定冒落區(qū)類別。根據(jù)所確定的冒落區(qū)形態(tài)特征，依據(jù)相關(guān)公式進行注漿總量初步計算，得到V注。公式中相關(guān)參數(shù)的確定有待于下一步取得。設計一種優(yōu)化的冒落區(qū)注漿充填方案，稱為偽注漿方案。方案設計原則為：方案客觀可行，且注漿量接近最優(yōu)值。假設注漿方案采用頂板巷道鉆孔注漿方式，沿采煤工作面推進方向，每隔一定距離布置一個注漿工作面，每一個注漿工作面布置幾個注漿鉆孔。注漿工作面滯后采煤工作面一定距離。方案布置如圖 41。圖 41偽注漿方案布置相鄰注漿工作面間距離稱為注漿步距LZ，它決定了注漿工作面的布置位置。注漿步距的確定很大程度上受冒落區(qū)矸石碎脹、壓實影響，合理的注漿步距應保證冒落區(qū)沒有被壓實。文獻19根據(jù)冒矸壓實步距在4560m之間從而控制注漿步距應小于50m，還有文獻20中取值為1520m。注漿步距LZ的影響因素主要有：注漿擴散半徑與老頂破斷距。其中，注漿擴散半徑可在一定程度上受到主觀因素控制，而老頂破斷距則是客觀一定的。故LZ主要根據(jù)老頂破斷距進行確定。計算老頂破斷距可按照梁的模型進行13，也可以參照關(guān)鍵層理論計算28。由注漿步距Lz可以求出單孔注漿擴散半徑R。計算依據(jù)是相鄰兩鉆孔注漿時應使?jié){液的擴散能夠達到注漿步距以內(nèi)的范圍，則： ( 41 )再由注漿半徑R可確定每一注漿工作面的注漿孔數(shù)目NK，即： ( 42 )式中LF工作面長度。每一個工作面的注漿鉆孔數(shù)目NK應根據(jù)計算結(jié)果向上取整數(shù)，以保證漿體能夠在整個工作面范圍內(nèi)擴散。單孔注漿量Q計算公式如下： ( 43 )式中QC離層空間內(nèi)可注入漿體量。上式適應于不同類別冒落區(qū)。對S型冒落區(qū)，QC近似等于離層空間體積；對F型冒落區(qū)，QC等于零。不同類別的冒落區(qū)，其注漿段長L的計算方法不相同。損耗系數(shù)A取值1.21.5，漿液充填系數(shù)B取值0.90.95?？紫堵蕁按下式進行計算： ( 44 )式中K受注巖體碎脹系數(shù)。對S型冒落區(qū)，K值按式( 33 )中KP公式計算；對F型冒落區(qū)，K值按式( 35 )中計算。每一個注漿工作面的注漿總量為： ( 45 )沿采煤工作面推進方向共有注漿工作面?zhèn)€數(shù)NF為： ( 46 )式中LA采煤工作面總推進長度，m。則冒落區(qū)的注漿總量為： ( 47 )根據(jù)該注漿方案的相關(guān)參數(shù)對上述公式中的部分參數(shù)進行修正、確定；再用該注漿方式所確定的注漿量總和V注對原預計注漿總量V注進行調(diào)整。5 研究主要結(jié)論(1) 通過搜集相關(guān)文獻，綜述了冒落區(qū)注漿量預計研究現(xiàn)狀。(2) 提出了冒落區(qū)注漿量預計中新的影響因素注漿工藝。(3) 按冒落巖塊對采空區(qū)的充滿情況分類了冒落區(qū)，將其分為F型冒落區(qū)和S型冒落區(qū)。(4) 基于相關(guān)文獻研究成果，提出F型冒落區(qū)巖塊碎脹系數(shù)的線性變化假設，并給出了具體公式和算例。(5) 建立了通用的冒落區(qū)模型，并對注漿量預計加以論述。(6) 提出新的冒落區(qū)注漿量預計方法，并給出了預計步驟及相關(guān)計算公式。參考文獻：1 錢鳴高. 煤炭產(chǎn)業(yè)特點與科學發(fā)展J.中國煤炭,2006,32(11).2 錢鳴高，許家林. 煤炭工業(yè)發(fā)展面臨幾個問題的討論J.采礦與安全工程學報,2006,23(2).3 錢鳴高，許家林. 煤礦綠色開采技術(shù)J.中國礦業(yè)大學學報,2003,32(4).4 許家林，朱衛(wèi)兵，李興尚. 控制煤礦開采沉陷的部分充填開采技術(shù)研究J.采礦與安全工程學報,2006(1).5 錢鳴高，繆協(xié)興，許家林，等. 論科學采礦J.采礦與安全工程學報,2008,25(1).6 李興尚，許家林，朱衛(wèi)兵，等. 從采充均衡論煤礦部分充填開采的選擇J.遼寧工程技術(shù)大學學報,2008,27(2).7 王建學，李華東，楊本生. 采空區(qū)冒矸空隙充填減小地面下沉開采技術(shù)的研究J.煤炭工程,2005(4).8 王建學，劉天泉. 冒落矸石空隙注漿膠結(jié)充填減沉技術(shù)的可行性研究J.煤礦開采,2001(1).9 李興尚，許家林，朱衛(wèi)兵，等. 垮落矸石注漿充填體壓實特征的顆粒流模擬J.煤炭學報,2008,33(4).10 程曉，張鳳祥. 土建注漿施工與效果檢測M. 上海: 同濟大學出版社, 1997: 12.11 郝哲，王介強. 巖體裂隙注漿的計算機模擬研究J.巖土工程學報,1999,21(6).12 王述紅，郝哲. 巖體微裂隙注漿量預測分析的遺傳神經(jīng)網(wǎng)絡方法J.巖土工程學報,2001,23(5).13 錢鳴高，石平五. 礦山壓力與巖層控制M. 徐州: 中國礦業(yè)大學出版社, 2003.14 楊逾，范學理，楊倫. 離層注漿防治地表塌陷的注漿量計算J.中國地質(zhì)災害與防治學報,2001,12(1).15 張向東，金銀龍. 高壓充填注漿控制巖層移動J.中國礦業(yè),1998,7(3).16 趙斌，趙大奎，左永江. 越南冒溪煤礦FA斷層突水冒落治理的注漿技術(shù)J.建井技術(shù),1998,19(5).17 李順峰. 化學注漿加固技術(shù)在斷層冒落帶的應用J.煤炭工程,2007(11).18 熊偉，何滿潮. 軟巖巷道冒落區(qū)注漿技術(shù)J.金屬礦山,2005(2).19 王建學. 開采沉陷塑性損傷結(jié)構(gòu)理論與冒矸空隙注漿充填技術(shù)的研究D. 煤炭科學研究總院, 2001.20 楊逾. 垮落帶注充控制覆巖移動機理研究D. 遼寧工程技術(shù)大學, 2007.21 李興尚. 建筑物下條帶開采冒落區(qū)注漿充填減沉技術(shù)的理論研究D. 中國礦業(yè)大學, 2008.22 竇林名，鄒喜正，曹勝根. 煤礦圍巖控制與監(jiān)測M. 徐州: 中國礦業(yè)大學出版社, 2007.23 劉剛. 井巷工程M. 徐州: 中國礦業(yè)大學出版社, 2005.24 王作棠，周華強，謝耀社. 礦山巖體力學M. 徐州: 中國礦業(yè)大學出版社, 2007.25 鄧喀中，周鳴，譚志祥. 采動巖體破裂規(guī)律的試驗研究J.中國礦業(yè)大學學報,1998,27(3).26 張冬至，鄧喀中. 采動巖體碎脹系數(shù)變化規(guī)律研究J.江蘇煤炭,1998(1).27 張俊英. 采動破碎巖體的動態(tài)碎脹性物理模擬的研究J.選煤技術(shù),2006,增刊28 錢鳴高，繆協(xié)興，許家林. 巖層控制的關(guān)鍵層理論M. 徐州: 中國礦業(yè)大學出版社, 2002.參考文獻1 徐永圻.采礦學.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，20032 林在康、左秀峰、涂興子.礦業(yè)信息及計算機應用.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，20003 張榮立、何國緯、李鐸.采礦工程設計手冊.北京：煤炭工業(yè)出版社，20034 戴紹城.高產(chǎn)高效綜合機械化采煤技術(shù)與裝備.北京：煤炭工業(yè)出版社，19975 東兆星、吳士良.井巷工程.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，20046 錢鳴高、石平五.礦山壓力及控制.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，20037 岑傳鴻.采場頂板控制與檢測技術(shù).徐州：中國礦業(yè)大學出版社，19988 蔣國安、呂家立.采礦工程英語.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，19989 李位民.特大型現(xiàn)代化礦井建設與工程實踐.北京：煤炭工業(yè)出版社，200110 綜采設備管理手冊編委會.綜采設備管理手冊.北京：煤炭工業(yè)出版社，199411 能源部.煤礦安全規(guī)程.北京：煤炭工業(yè)出版社，199212 中國煤礦專用設備成套服務公司.采煤機械化成套設備參考手冊.煤炭工業(yè)部.北京：煤炭工業(yè)出版社，198413 劉吉昌.煤礦施工設計基礎.太原：山西人民出版社，198314 中國統(tǒng)配煤礦總公司物資供應局.煤炭工業(yè)設備手冊.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，199215 武同振、趙宏珠、吳國華.設備選型配套圖集.徐州：中國礦業(yè)大學采礦工程系，199316 林在康：風機裝置性能圖冊，中國礦業(yè)大學出版社，200317 煤炭科技名詞審定委員會.煤炭科技名詞1996. 北京：科學出版社，199718 章玉華.技術(shù)經(jīng)濟學.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，199519 王德明.礦井通風與安全.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，200520 杜計平、汪理會.煤礦特殊開采方法.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，200321 巷道斷面圖冊.徐州：中國礦業(yè)大學采礦工程系，200322 井筒斷面圖冊.徐州：中國礦業(yè)大學采礦工程系，200323 液壓支架圖冊.徐州：中國礦業(yè)大學采礦工程系，200324 煤礦工業(yè)礦井設計規(guī)范.北京：中華人民共和國建設部，200525 中國采煤方法圖集.徐州：中國礦業(yè)大學出版社，199026 綜采技術(shù)手冊.北京：煤炭工業(yè)出版社，200127 綜采設備管理手冊.北京：煤炭工業(yè)出版社，1994