復(fù)擺顎式破碎機(jī)（600×750）設(shè)計(jì)【cad高清圖紙和說明書全套】

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復(fù)擺顎式破碎機(jī)的特點(diǎn)它們適用于冶金、礦山、建筑、交通、水泥等部門，作為粗碎、中碎抗壓強(qiáng)度在300Mpa以下的各種礦石或巖石之用。具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單合理、產(chǎn)量高、破碎比大、齒板壽命長(zhǎng)、成品粒度均勻、動(dòng)力消耗低、維修保養(yǎng)方便等優(yōu)點(diǎn)，是目前國(guó)內(nèi)最先進(jìn)的機(jī)型。其具有以下性能特點(diǎn)：46河北建筑工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書指導(dǎo)教師： 肖溪 馬軼群 設(shè)計(jì)題目：復(fù)擺顎式破碎機(jī)（600750）設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)人：張?jiān)迄i設(shè)計(jì)項(xiàng)目計(jì)算與說明結(jié)果1.3 國(guó)內(nèi)外顎式破碎機(jī)的發(fā)展與現(xiàn)狀第2章 總體設(shè)計(jì)2.1 基本結(jié)構(gòu)2.2 工作原理第3章 主要參數(shù)的確定3.1 已知參數(shù)3.2部分結(jié)構(gòu)參數(shù)的選定3.3 電動(dòng)機(jī)的選擇與確定3.4 復(fù)擺顎式破碎機(jī)生產(chǎn)率3.5 確定四連桿機(jī)構(gòu)各桿的長(zhǎng)度3.6 最大破碎力3.7 各部件的受力分析第4章 傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)4.1 帶輪的設(shè)計(jì)4.2 偏心軸的設(shè)計(jì)4.3 飛輪設(shè)計(jì)4.4 軸承的校核4.5 鍵的校核第5章 各基本構(gòu)件的設(shè)計(jì)5.1動(dòng)腭的設(shè)計(jì)5.2齒板的設(shè)計(jì)5.3 推力板的設(shè)計(jì)5.4 調(diào)整裝置的設(shè)計(jì)5.5 破碎腔型的設(shè)計(jì)5.6 機(jī)架的設(shè)計(jì)第6 章 安裝維修及改進(jìn)措施6.1 改變飛輪端密封套與錐套螺紋旋向6.2 修復(fù)偏心軸與錐套配合面6.3 對(duì)顎板材質(zhì)的選擇6.4 破碎機(jī)出口揚(yáng)塵的解決6.5 破碎機(jī)的噪聲危害及防治途徑1.破碎腔深而且無死區(qū)，提高了進(jìn)料能力與產(chǎn)量；2.其破碎比大，產(chǎn)品粒度均勻；3.墊片式排料口調(diào)整裝置，可靠方便，調(diào)節(jié)范圍大，增加了設(shè)備的靈活性；4.潤(rùn)滑系統(tǒng)安全可靠，部件更換方便，保養(yǎng)工作量??；5.結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作可靠，運(yùn)營(yíng)費(fèi)用低。6.設(shè)備節(jié)能：?jiǎn)螜C(jī)節(jié)能15%30%，系統(tǒng)節(jié)能一倍以上；7.排料口調(diào)整范圍大，可滿足不同用戶的要求；8.噪音低，粉塵少。1.3 國(guó)內(nèi)外顎式破碎機(jī)的發(fā)展與現(xiàn)狀國(guó)外從上世紀(jì)中后期開始利用計(jì)算機(jī)仿真技術(shù)對(duì)顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)、腔型、產(chǎn)量和磨損等進(jìn)行優(yōu)化，研制開發(fā)出無塞點(diǎn)、高度低、重量輕、產(chǎn)品粒型好、產(chǎn)量高的高性能、低能耗的新型顎式破碎機(jī)，從而大大提高了破碎機(jī)的性能，縮短了產(chǎn)品開發(fā)周期，提高了產(chǎn)品的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。然而國(guó)內(nèi)對(duì)顎式破碎機(jī)的仿真優(yōu)化設(shè)計(jì)的研究主要限于對(duì)特定型號(hào)的顎式破碎機(jī)編寫相應(yīng)程序進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，這些程序大多重用性差，只能解決特定型號(hào)中的特定問題。然而破碎機(jī)的優(yōu)化內(nèi)容是根據(jù)不同客戶要求需要經(jīng)常變化的，因而仿真優(yōu)化設(shè)計(jì)工作經(jīng)常要重復(fù)大量而繁鎖的編寫程序工作，費(fèi)時(shí)費(fèi)力，而且還延長(zhǎng)了產(chǎn)品開發(fā)周期。本文嘗試?yán)孟冗M(jìn)的運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)仿真設(shè)計(jì)工具對(duì)新型顎式破碎機(jī)進(jìn)行快速開發(fā)，對(duì)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行仿真優(yōu)化設(shè)計(jì)，從而大大減小了仿真設(shè)計(jì)的工作量，縮短了產(chǎn)品開發(fā)周期，提高了仿真模型重用率。本文利用先進(jìn)的運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)仿真優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件ADAMS對(duì)新型復(fù)擺顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行仿真優(yōu)化，其主要任務(wù)是優(yōu)化破碎機(jī)給、排料口水平及垂直行程和行程特性系數(shù)，從而提高破碎機(jī)處理量，減小破碎機(jī)重量，增強(qiáng)破碎機(jī)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，減小破碎機(jī)襯板磨損，從而大大提高破碎機(jī)工作性能。我國(guó)自50年代生產(chǎn)顎式破碎機(jī)以來，在破碎機(jī)設(shè)計(jì)方面經(jīng)歷了模擬，仿制、圖解法設(shè)計(jì)階段，目前正向計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)階段過渡。生產(chǎn)制造的顎式破碎機(jī)越來越大、性能越來越好，品種越來越多，并在國(guó)際上占有一定的市場(chǎng)。我國(guó)曾以前蘇聯(lián)顎式破碎機(jī)標(biāo)準(zhǔn)TOCT7084-80為依據(jù)，制定了顎式破碎機(jī)國(guó)標(biāo)送審稿，對(duì)顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì)、制造和使用提出了更高的要求。1990年，由中國(guó)礦山機(jī)械質(zhì)量監(jiān)督檢測(cè)中心，對(duì)國(guó)內(nèi)主要廠家制造的中小型顎式破碎機(jī)的技術(shù)性能進(jìn)行了檢測(cè)，只有若干顎式破碎機(jī)達(dá)到TOCT7084-80和國(guó)標(biāo)送審稿中規(guī)定的指標(biāo)。因此全面總結(jié)顎式破碎機(jī)在設(shè)計(jì)、使用和測(cè)試方面的經(jīng)驗(yàn)，積累合適我國(guó)破碎機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和數(shù)據(jù)，建立破碎機(jī)最優(yōu)化設(shè)計(jì)的理論與方法并使之推廣普及是提高我國(guó)顎式破碎機(jī)技術(shù)性能，趕超國(guó)際先進(jìn)水平的關(guān)鍵。第2章 總體設(shè)計(jì)2.1 基本結(jié)構(gòu)復(fù)擺鄂式破碎機(jī)主要由機(jī)架、顎板和側(cè)護(hù)板、傳動(dòng)件、調(diào)節(jié)裝置、飛輪、潤(rùn)滑裝置等部分組成。1.機(jī)架機(jī)架是上下開口的四壁剛性框架，用作支撐偏心軸并承受破碎物料的反作用力，要求有足夠的強(qiáng)度和剛度，一般用鑄鋼整體鑄造，小型機(jī)也可用優(yōu)質(zhì)鑄鐵代替鑄鋼。大型機(jī)的機(jī)架需分段鑄成，再用螺栓牢固鏈接成整體，鑄造工藝復(fù)雜。自制小型顎式破碎機(jī)的機(jī)架也可用厚鋼板焊接而成，但剛度較差。2.顎板和側(cè)護(hù)板定顎和動(dòng)顎都由顎床和顎板組成，顎板是工作不分，用螺栓和楔鐵固定在顎床上。定顎的顎床就是機(jī)架前壁，動(dòng)顎顎床懸掛在周上，要有足夠的強(qiáng)度和剛度，以承受破碎反力，因而大多是鑄鋼或鑄鐵件。3.傳動(dòng)件偏心軸是破碎機(jī)的主軸，受有巨大的彎扭力，采用高碳鋼制造。偏心部分須精加工、熱處理、軸承襯瓦用巴氏合金澆注。偏心軸一端裝帶輪，另一端裝飛輪。4.調(diào)節(jié)裝置調(diào)節(jié)裝置有楔塊式，墊板式和液壓式等，一般采用楔塊式，由前后兩塊楔塊組成，前楔塊可前后移動(dòng)，頂住后推板；后楔塊為調(diào)節(jié)楔，可上下移動(dòng)，兩楔塊的斜面倒向貼合，由螺桿使后楔塊上下移動(dòng)而調(diào)節(jié)出料口大小。小型顎式破碎機(jī)的出料口調(diào)節(jié)是利用增減后推力板支座與機(jī)架之間的墊片多少來實(shí)現(xiàn)。5.飛輪顎式破碎機(jī)的飛輪用以存儲(chǔ)動(dòng)顎空行程時(shí)的能量，再用于工業(yè)形成，使機(jī)械的工作符合趨于均勻。帶輪也起著飛輪的作用。飛輪常以鑄鐵或鑄鋼制造，小型機(jī)的飛輪常制成整體式。飛輪制造，安裝時(shí)要注意靜平衡。 6.潤(rùn)滑裝置偏心軸軸承通常采用集中循環(huán)潤(rùn)滑。心軸和推力板的支撐面一般采用潤(rùn)滑脂通過手動(dòng)油槍給油。動(dòng)顎的擺角很小，使心軸與軸瓦之間潤(rùn)滑困難，常在軸瓦底部開若干軸向油溝，中間開一環(huán)向油槽使之連通，再用油泵強(qiáng)制注入干黃油進(jìn)行潤(rùn)滑。2.2 工作原理復(fù)擺鄂式破碎機(jī)的破碎方式為曲動(dòng)擠壓型，其工作原理是：電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)皮帶和皮帶輪，通過偏心軸使動(dòng)顎上下運(yùn)動(dòng)，當(dāng)動(dòng)顎上升時(shí)肘板與動(dòng)顎間夾角變大，從而推動(dòng)動(dòng)顎板向固定顎板接近，與此同時(shí)物料被壓碎或劈碎，達(dá)到破碎的目的；當(dāng)動(dòng)顎下行時(shí)，肘板與動(dòng)顎間夾角變小，動(dòng)顎板在拉桿、彈簧的作用下，離開固定顎板，此時(shí)已破碎物料從破碎腔下口排出。隨著電動(dòng)機(jī)連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)而破碎機(jī)動(dòng)顎作周期性地壓碎和排泄物料，實(shí)現(xiàn)批量生產(chǎn)。第3章 主要參數(shù)的確定3.1 已知參數(shù)1、進(jìn)料口尺寸：600750mm；2、最大進(jìn)料粒度：500mm；3、處理能力：50100m3/h；4、偏心軸轉(zhuǎn)速：275r/min；5、排料口調(diào)整范圍：150200mm； 6、電動(dòng)機(jī)功率：55KW3.2部分結(jié)構(gòu)參數(shù)的選定此設(shè)計(jì)方案的成功與否，其關(guān)鍵在于四桿機(jī)構(gòu)的形式，應(yīng)對(duì)顎式破碎機(jī)的四桿機(jī)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化處理，使各桿件的匹配更加合理，獲得最佳特性，從而達(dá)到提高生產(chǎn)能力，降低下端特性值的目的。1、排料口寬度b已知破碎機(jī)的寬度為B=600mm,調(diào)整范圍為(1/71/10)B=6085mm，確定破碎腔的開邊制公稱排料口寬度為b=70mm。2、嚙合角a破碎機(jī)的動(dòng)顎與定顎襯板之間的夾角稱為嚙合角。當(dāng)破碎礦塊時(shí)，必須使礦石不向上滑動(dòng)，也不從破碎腔的給礦口跳出來。為此，嚙角應(yīng)該保證礦石塊與顎板工作表面間產(chǎn)生足夠的摩擦力以阻止礦石被推出去。顎式破碎機(jī)的嚙角一般在1724度，對(duì)于復(fù)擺型顎式破碎機(jī)，嚙角不應(yīng)大于2022度。在此取a=193、破碎腔高度H破碎腔高度尺寸，破碎腔的高度越高破碎時(shí)間就越長(zhǎng)，相應(yīng)的物料的破碎就越徹底；但是，我們?cè)O(shè)計(jì)破碎腔應(yīng)盡量的降低破碎腔的高度，使結(jié)構(gòu)更加的緊湊；這和破碎腔要求盡量的提高生產(chǎn)效率是相互矛盾的。經(jīng)過查閱了相關(guān)的資料后，初選破碎腔的高度。4、動(dòng)腔的擺動(dòng)行程s與偏心軸的偏心距r簡(jiǎn)單擺動(dòng)破碎機(jī)上端擺動(dòng)行程小而下端擺動(dòng)行程大，復(fù)擺破碎機(jī)是上端大而下端小。復(fù)擺顎式破碎機(jī)取s=27mm，動(dòng)腔下端擺動(dòng)行程不得大于排料口的(0.30.4)即sl=(0.30.4)b=2128mm，取sl=20mm。偏心軸的偏心距通常復(fù)雜擺動(dòng)是：s=(22.2)r，取r=12mm。（礦山機(jī)械選礦部分 冶金工業(yè)出版社）5、連桿長(zhǎng)度l在曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中，當(dāng)曲柄做等速回轉(zhuǎn)時(shí)，搖桿來回?cái)[動(dòng)的速度不同，具有急回運(yùn)動(dòng)的特征。連桿越短，即值越大，著這種不對(duì)稱現(xiàn)象就越顯著。曲柄（偏心軸）的轉(zhuǎn)數(shù)是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時(shí)間而定，因此連桿的長(zhǎng)度不宜過短。通常，對(duì)于中小型復(fù)擺顎式破碎機(jī)，l=（0.30.5）L。由上式可以得出l=7801020mm，L=15603400mm6、推力板長(zhǎng)度K當(dāng)動(dòng)顎的擺動(dòng)行程s和偏心距r確定以后，在選取推力板長(zhǎng)度時(shí)，對(duì)于簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)，當(dāng)曲柄偏心位置為最高時(shí)，兩個(gè)推力板的內(nèi)端點(diǎn)略低于兩個(gè)外端點(diǎn)的連線，即使角（推力板與連桿之間的夾角）近于90。后推力板在角度=513之間運(yùn)動(dòng)。推力板與偏心距有下列關(guān)系：K=(16.525)r （礦山機(jī)械選礦部分 冶金工業(yè)出版社）復(fù)擺顎式破碎機(jī)的推力板長(zhǎng)度也可參考上式，K=(16.525)r=198300mm取K=300mm7、動(dòng)顎軸承中心距與給礦口平面的高度h：為了保證在破碎腔的上部產(chǎn)生足夠的破碎力來破碎大塊礦石，因而在給礦口處，動(dòng)顎必須有一定的擺動(dòng)行程，為此，動(dòng)顎的軸承中心距給礦口平面的高度：對(duì)于簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)為（0.30.4）Lh0.2L,根據(jù)試驗(yàn)，當(dāng)生產(chǎn)率達(dá)到最大值時(shí)，動(dòng)顎懸掛點(diǎn)的合適高度為h=（0.370.4）L；對(duì)于復(fù)擺顎式破碎機(jī)，h0.1L,式中L為動(dòng)顎長(zhǎng)度。取h=180mm。3.3 電動(dòng)機(jī)的選擇與確定1、動(dòng)腔的擺動(dòng)次數(shù)（主軸的轉(zhuǎn)數(shù)） 由公式（礦山機(jī)械選礦部分 冶金工業(yè)出版社）s:動(dòng)腔下端的擺動(dòng)行程(cm)n:主軸轉(zhuǎn)速(r/min)a:排料層嚙合角(度)取最優(yōu)值a=19 =275 (r/min)2、電動(dòng)機(jī)的功率 在顎式破碎機(jī)的破碎過程中，其功率消耗與轉(zhuǎn)速，規(guī)格尺寸，排料口寬度，嚙角大小及被破碎礦石的物理機(jī)械性質(zhì)和粒度特性有關(guān)。破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速愈高，機(jī)械尺寸愈大，功率消耗就越大；破碎比愈大，功率消耗也愈大。但是，對(duì)功率消耗影響最大的還是礦石的物理機(jī)械性質(zhì)。由于功率消耗與多因素有關(guān)，現(xiàn)在尚無一個(gè)完整的理論公式能精確地計(jì)算出破碎機(jī)地功率消耗。下面的是在實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上推導(dǎo)出來和計(jì)算公式 Pd=18LHrn(kw) （礦山機(jī)械選礦部分 冶金工業(yè)出版社）式中：L:破碎腔的長(zhǎng)度(m)H:固定顎板的計(jì)算高度(m)r:主軸偏心距(m)n:主軸轉(zhuǎn)速(r/min) 3、選取電動(dòng)機(jī)電機(jī)的選擇一般是由用途，主要性能以及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)來決定的。因選用的是破碎機(jī)的電機(jī)，該電機(jī)應(yīng)適用于灰塵多，土揚(yáng)水濺的場(chǎng)合。Y系列封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)效率高，耗電少，性能好，噪音低，震動(dòng)小，體積小，重量輕，運(yùn)行可靠，維修方便，為B級(jí)絕緣。結(jié)構(gòu)為全封閉，自扇冷卻，能防止灰塵，鐵屑，雜物侵入電動(dòng)機(jī)內(nèi)部。根據(jù)上述的電動(dòng)機(jī)功率,轉(zhuǎn)速及其工作環(huán)境.為了安全選擇,電動(dòng)機(jī)的功率提高1.11.25倍.所以Pd1.1=53.91Kw。查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（中）后，選用Y系列封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)。電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率/Kw滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩Y315S-8557401.62.03.4 復(fù)擺顎式破碎機(jī)生產(chǎn)率生產(chǎn)率是指在一定的給料粒度和排料粒度條件下，單位時(shí)間內(nèi)破碎機(jī)所處理物料量（Kg/h或m3/h）。根據(jù)簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)經(jīng)驗(yàn)工式：式中：礦石松散比重,一般取=0.650.75， n：主軸轉(zhuǎn)速(r/min) L：破碎腔的長(zhǎng)度(m) b：排料料公稱寬度(m) s：動(dòng)腔下端的擺動(dòng)行程(m) =43.13(m3/h)復(fù)擺顎式破碎機(jī)因其動(dòng)顎的運(yùn)動(dòng)軌跡有促進(jìn)排礦的作用，應(yīng)按上式計(jì)算結(jié)果增大20%30%。 3.5 確定四連桿機(jī)構(gòu)各桿的長(zhǎng)度已知偏心距為12mm，連桿長(zhǎng)度即l2=7801020mm，推力板長(zhǎng)度即搖桿行程l3=300mm，搖桿行程取7，行程速比系數(shù)K取1.018，機(jī)架位置角取125如圖3-1。通過曲柄搖桿機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件可得出：l1=12mm l2=992mml4=789mm min=38圖3-1以上所求結(jié)果均符合要求，因此可以選取作為復(fù)擺顎式破碎機(jī)的四連桿機(jī)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)。3.6 最大破碎力破碎力在腔內(nèi)的分布情況及其合力作用點(diǎn)位置，大小，是機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)和零部件強(qiáng)度設(shè)計(jì)的重要依據(jù)。由于破碎力分布以及其合力大小，作用點(diǎn)位置具有隨機(jī)性，用理論分析的方法將會(huì)產(chǎn)生較大的誤差。通過大量實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，在通過理論推導(dǎo)，建立實(shí)驗(yàn)分析計(jì)算式是一種較好的方法，能夠近似反映出破碎力的變化規(guī)律并有較大的計(jì)算準(zhǔn)確度，因而具有較大的應(yīng)用價(jià)值。由于條件限制我們采用理論計(jì)算來設(shè)計(jì)。式中：最大破碎力；q襯板單位面積上的平均壓力，一般取q=270N/cm2L、H破碎腔的長(zhǎng)度和高度（單位：cm） 最大破碎力都是垂直作用于固定顎齒板和動(dòng)顎齒板上，其作用點(diǎn)的位置根據(jù)試驗(yàn)測(cè)定，復(fù)擺顎式破碎機(jī)的最大破碎力多發(fā)生在破碎腔高度的0.350.65處。當(dāng)計(jì)算破碎機(jī)零件強(qiáng)度時(shí)，考慮沖擊載荷的影響，應(yīng)將max增大50%.故破碎機(jī)的計(jì)算破碎力為：js=1.5Pmax3.7 各部件的受力分析 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的受力示意圖如3-2所示：圖3-2 復(fù)擺顎式破碎機(jī)各部件受力的圖解法由圖3-2可以得出下列關(guān)系式：式中： 作用在動(dòng)顎軸承上的外力 作用在推力板上的外力作用在連桿上的外力動(dòng)顎懸掛軸到破碎力作用點(diǎn)的距離當(dāng)兩顎板壓緊礦石狀態(tài)時(shí)，推力板于連桿的夾角復(fù)擺顎式破碎機(jī)的最大破碎力多發(fā)生在破碎腔高度的0.350.65處。取a=950mm，已知b=992mm，=3341.25KN帶入以上式中，可得 第4章 傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)4.1 帶輪的設(shè)計(jì)顎式破碎機(jī)在工作時(shí)，所受載荷變化很大，有沖擊載荷和脈動(dòng)循環(huán)；并且使其皮帶輪的飛輪的傳動(dòng)較大。兩傳動(dòng)軸間距離要求甚遠(yuǎn)。其工作環(huán)境惡劣。對(duì)傳動(dòng)系數(shù)折磨損較大，所以在本設(shè)計(jì)中選用帶傳動(dòng)方式。其優(yōu)點(diǎn)是：傳動(dòng)帶具有彈性，能對(duì)破碎機(jī)工作是產(chǎn)生的沖擊進(jìn)行一定程度的吸收，使傳動(dòng)平穩(wěn)，保護(hù)電機(jī)；皮帶可以在皮帶輪上打滑，具備一定的過載保護(hù)能力?？稍煊谥行木噍^大的傳動(dòng)。帶傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造、安裝精度要求不高，使用維護(hù)方便，因此在本次設(shè)計(jì)中我們依然采用的是帶傳動(dòng)。已知電動(dòng)機(jī)為Y318S-8，額定功率P=55Kw，轉(zhuǎn)速=740r/min，破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速為=275r/min。1、確定計(jì)算功率 計(jì)算功率是根據(jù)傳遞功率Pd和帶的工作條件而確定的式中：計(jì)算功率，kw； 工作情況系數(shù)，見表8-7（機(jī)械設(shè)計(jì)） ； Pd所傳遞的額定功率，如電動(dòng)機(jī)的額定功率或名義的負(fù)載功率，Kw。查表得工礦系數(shù) 2、選定普通V帶帶型根據(jù)Pca=71.5Kw和n1=740r/min，確定三角帶型為：D型。3、計(jì)算傳動(dòng)比式中：n1小帶輪轉(zhuǎn)速；n2大帶輪轉(zhuǎn)速。 4、初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑在帶傳動(dòng)需要傳遞的功率給定的條件下，減小帶輪直徑，會(huì)增大帶傳動(dòng)的有效拉力，從而導(dǎo)致V帶根數(shù)的增加。這樣不僅增大了帶輪的寬度，而且也增大了載荷在V帶之間分配的不均勻性。另外，帶輪直徑的減小，增加了帶的彎曲應(yīng)力。為了避免彎曲應(yīng)力過大，小帶輪的基準(zhǔn)直徑就不能過小。一般情況下，應(yīng)保證。根據(jù)V帶的帶型，參考表8-6和表8-8機(jī)械設(shè)計(jì)確定小帶輪的基準(zhǔn)直徑。初選d1=355mm5、驗(yàn)算小帶輪速度v在范圍內(nèi)故所選小帶輪的基準(zhǔn)直徑合適。由此可以確定大帶輪基準(zhǔn)直徑查表8-8機(jī)械設(shè)計(jì)，選取6、初定中心距若要傳動(dòng)的速度較平穩(wěn)，軸間距應(yīng)選一個(gè)大小適中的值，根據(jù) 初步確定中心距為：。7、所需基準(zhǔn)長(zhǎng)度查表選取基準(zhǔn)長(zhǎng)度：8、實(shí)際中心距9、小輪包角小帶輪上的包角小于大帶輪上的包角，小帶輪上的總摩擦力相應(yīng)地小于大帶輪上的總摩擦力。因此，打滑只可能在小帶輪上發(fā)生。為了提高帶傳動(dòng)的工作能力，應(yīng)使 因此，主動(dòng)輪上的包角合適10、單根帶的基本額定功率根據(jù)和，查表通過差值法得：D型帶 。11、考慮傳動(dòng)比的影響，額定功率的增量查表并通過插值法計(jì)算得： 12、確定V帶的根數(shù)查表得： 查表得： 取。13、單根V帶的預(yù)緊力 由表查得 14、計(jì)算作用在軸上的壓力Q15、帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)帶輪寬查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得e=37.5mm，f=25mm大帶輪和小帶輪直徑分別為900mm和355mm，厚度均為198mm，其直徑均大于300mm，因此采用輪輻式結(jié)構(gòu)。小帶輪孔徑為電動(dòng)機(jī)軸直徑；大帶輪孔徑取95mm。大帶輪示意圖如圖4-1所示圖4-1 大帶輪4.2 偏心軸的設(shè)計(jì)顎式破碎機(jī)的偏心軸是一個(gè)傳遞扭矩，且兩軸承支承間為偏心結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)軸。對(duì)于它的可靠性設(shè)計(jì)。實(shí)際上就是根據(jù)預(yù)先擬定的結(jié)構(gòu)方案，確定一組直徑，使之既能滿足強(qiáng)度，剛度要求，又能滿足可靠性要求，而且重量輕和經(jīng)濟(jì)效益最好，發(fā)求得技術(shù)上先進(jìn)，經(jīng)濟(jì)上合理。1、偏心軸的材料選用45號(hào)鋼2、軸傳遞的功率 查表的V帶的傳動(dòng)效率為0.920.97現(xiàn)=0.95 軸傳遞的功率為：P=Pca P=0.9571.5=67.925Kw3、偏心軸的轉(zhuǎn)速為275r/min4、初步確定軸的最小直徑 (參考：機(jī)械設(shè)計(jì))式中：A0：與軸材料有關(guān)的系數(shù)其值可查表15-3取A0=110 P：軸傳遞的功率 n：軸的轉(zhuǎn)速 考慮到軸上鍵槽會(huì)消弱軸的強(qiáng)度，若為單鍵，則應(yīng)將上述計(jì)算值dmin增大5%左右；若為雙鍵，應(yīng)將上述計(jì)算值dmin增大10%左右。該設(shè)計(jì)軸為單鍵所以將上述計(jì)算的dmin增大5%，得69.021.05=72.5mm，最小直徑段的軸與帶輪相配合，帶輪孔徑為95mm72.5mm符合要求，因此選取軸的最小直徑為95mm。5、確定軸的各段尺寸圖4-2 偏心軸 由圖4-2的基本結(jié)構(gòu)初步確定軸的尺寸由圖可知其軸承安裝在L4,L6上，在L4段和 L6段，軸承與其直接配合，所以知其尺寸由軸承決定;從左到右把偏心軸分為七段D1=95mm L1=150mmD2=110mm L2=110mmD3=105mm L3=10mmL4為傾斜面此處安裝軸承,選取和此處的軸承有關(guān)，查取滾動(dòng)軸承應(yīng)用手冊(cè)選擇調(diào)心滾子軸承軸承型號(hào)為22326Cd=130mm D=280mm B=93mm故L4=93mmD5=136mm L5=56mmL6段安裝動(dòng)顎軸承此段選取軸承型號(hào)為23232Cd=160mm D=290mm B=104mm故L6104mm，取L6=175mmD7=190mm L7=355mm初步設(shè)定軸為對(duì)稱的所以右端和左端一樣偏心軸總長(zhǎng)L6、偏心軸的強(qiáng)度校核在破碎工作時(shí)，破碎力通過動(dòng)顎軸承傳到偏心軸上，由于該破碎力很大，軸上其實(shí)零件傳遞的栽荷相對(duì)來說就顯提微不足道了，所以計(jì)算時(shí)即可把這些載荷忽略不計(jì)，而只考慮破碎力的作用。破碎力平均分布在兩個(gè)動(dòng)顎軸承上，分別用F1，F(xiàn)2來表示；機(jī)架軸承要當(dāng)于兩個(gè)支座，對(duì)偏心軸具有支座反力的作用，分別用R1，R2來表示；機(jī)架軸承載荷的作用點(diǎn)與動(dòng)顎軸承載荷作用點(diǎn)間的距離用L表示。偏心軸的載荷受力分析如圖4-3所示，并作出軸的彎矩圖和扭矩圖如圖4-4。圖4-3 軸受力示意圖圖4-4 上為彎矩圖，下為扭矩圖從軸的受力示意圖以及彎矩圖和扭矩圖中可以看出動(dòng)顎軸承中心所在截面為危險(xiǎn)截面，計(jì)算出此截面處的彎矩M和扭矩T,按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度。支反力F1=F2=-70730N,R1=R2=70730N總彎矩扭矩軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6根據(jù)軸的計(jì)算應(yīng)力公式查表15-4（機(jī)械設(shè)計(jì)）得代入數(shù)據(jù)得=39.09 MPa前以選定軸的材料為45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表15-1（機(jī)械設(shè)計(jì)）可得-1=60MPa。-1,故安全。4.3 飛輪設(shè)計(jì)1、飛輪形狀設(shè)計(jì)顎式破碎機(jī)是一種間歇工作的機(jī)械，工作行程破碎物料而空行程只是克服機(jī)構(gòu)中的有害阻力，因而造成了機(jī)器轉(zhuǎn)動(dòng)速度的波動(dòng)及電動(dòng)機(jī)的負(fù)荷不均勻。為使破碎機(jī)工作平穩(wěn)，轉(zhuǎn)速波動(dòng)小，電動(dòng)機(jī)負(fù)荷均勻，在偏心軸的兩端裝上了飛輪。空行程的時(shí)候它儲(chǔ)存能量，而工作行程時(shí)，飛輪放出能量。大三角帶輪即是傳動(dòng)件也是飛輪，所以現(xiàn)在我們?cè)O(shè)計(jì)的是偏心軸另一端的飛輪。設(shè)破碎機(jī)在空行程期間內(nèi)的功率消耗為，在壓碎物料期間內(nèi)的功率消耗為。電動(dòng)機(jī)額定功率為，并且。在期間，多余的功率使飛輪角速度從增加到；在期間，功率不足，使飛輪角速度從減少到，同時(shí)飛輪放出能量，增加破碎物料的有效功率，提高破碎機(jī)的破碎效率。由此，可得能量平衡方程式：或式中飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 （）；飛輪平均角速度 （）； 速度不均悉數(shù)， 。飛輪儲(chǔ)存的能量為：考慮摩擦損失的機(jī)械效率為：代入公式后，得飛輪所需要的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量：機(jī)械效率，因設(shè)計(jì)的是復(fù)擺式破碎機(jī)，效率較高，所以取值為0.80。 。對(duì)中小型破碎機(jī)，取=0.030.05，此處取0.05。角速度根據(jù)實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)速n求得，而且已知 。將這些數(shù)據(jù)代入公式求得：飛輪的外徑應(yīng)與大帶輪的外徑相當(dāng)，選取飛輪的外徑為D=800mm，選取飛輪的內(nèi)徑為d=90mm，則飛輪的質(zhì)量m為：則飛輪的寬度B為：=158mm飛輪的具體幾何尺寸，參考了普通飛輪的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，并將之簡(jiǎn)化，在保證了飛輪可以正常工作的前提下，盡量減輕飛輪的質(zhì)量，優(yōu)化結(jié)構(gòu)，盡量使之整體化和減少加工費(fèi)用。與普通的飛輪的設(shè)計(jì)不同的是，這個(gè)飛輪可以通過加配重的方式，來進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的調(diào)節(jié)。4.4 軸承的校核1、選擇軸承由軸徑和設(shè)計(jì)要求試選用22326C和23232C調(diào)心滾子軸承，查GB/T2861964得,軸承的性能參數(shù)為:22326C： ,，極限轉(zhuǎn)速為(脂潤(rùn)滑)，內(nèi)徑為130mm,外徑280mm,寬度為93mm；23232C：，極限轉(zhuǎn)速為(脂潤(rùn)滑)，內(nèi)徑為160mm,外徑290mm,寬度為104mm。2、求徑向載荷 Fr1=107.78KN Fr2=107.78KN3、計(jì)算軸承的軸向力在本機(jī)的設(shè)計(jì)中，軸承在理論上是不受軸向力的，但實(shí)際應(yīng)有力的作用，但很小，忽略不計(jì)；4、求軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷一般計(jì)算公式為式中：X、Y分別為徑向動(dòng)載荷系數(shù)和軸向動(dòng)載荷系數(shù)對(duì)于只受純徑向載荷的軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷:查表13-6（機(jī)械設(shè)計(jì)）得：fp=1.83.0 取fp =2.0代入上式可求得P1=141.46KNP2=141.46KN5、計(jì)算軸承的壽命 由公式： （機(jī)械設(shè)計(jì)）此為滾子軸承，式中，滿足預(yù)期壽命。 因此，選用22326C和23232C調(diào)心滾子軸承能夠很好的滿足要求。4.5 鍵的校核根據(jù)d=95mm從表6-1中查取鍵的截面尺寸：寬度b=25mm，高度h=14mm,由輪轂寬度并參考鍵的長(zhǎng)度系列，取鍵長(zhǎng)L=125mm（比輪轂寬度小些）。T傳遞的轉(zhuǎn)矩（),；K鍵與輪轂鍵槽的接觸高度； L鍵的工作長(zhǎng)度，mm，圓頭平鍵l=L-b,平頭平鍵 l=L,這里L(fēng)為鍵的公稱長(zhǎng)度；mm；b為鍵的寬度，mm。 D軸的直徑，mm。鍵，軸，輪轂三者中最弱材料的許用擠壓應(yīng)力，MPa。鍵，軸和輪轂的材料都是鋼，由表6-2查得許用擠壓應(yīng)力，取其平均值，。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=125-25=100mm，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=0.5h=7mm。 （機(jī)械設(shè)計(jì)）代入數(shù)據(jù)求得滿足所需要求。鍵的標(biāo)記為25125 GB/T 1096-2003第5章 各基本構(gòu)件的設(shè)計(jì)5.1動(dòng)腭的設(shè)計(jì)動(dòng)腭是支承齒板且直接參與破碎礦石的部件，要求有足夠的強(qiáng)度和剛度，其結(jié)構(gòu)應(yīng)該堅(jiān)固耐用。動(dòng)腭一般采用鑄造結(jié)構(gòu)。為了減輕動(dòng)腭的重量，國(guó)外也采用焊接結(jié)構(gòu)，由于其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，因此對(duì)焊接工藝的要求較高。國(guó)內(nèi)尚未見使用焊接結(jié)構(gòu)的動(dòng)腭。按結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，可把動(dòng)腭分成箱型結(jié)構(gòu)圖如5-1和非箱型結(jié)構(gòu)如圖5-2兩種。1） 箱型動(dòng)腭 圖5-1 箱型動(dòng)腭 2）非箱型加筋結(jié)構(gòu)動(dòng)腭對(duì)于型號(hào)較小的復(fù)擺腭式破碎機(jī)，其動(dòng)腭一般做成非箱型加筋結(jié)構(gòu)，以便有效地減輕東哥的重量。按其橫截面形狀又可分為“E”型與反“E”型兩種。根據(jù)該設(shè)計(jì)的型號(hào)和參數(shù)，我選擇非箱型加筋結(jié)構(gòu)動(dòng)腭，截面為“E”型。如圖5-2所示。圖5-2 非箱型動(dòng)腭在破碎機(jī)的設(shè)計(jì)中，動(dòng)顎的設(shè)計(jì)關(guān)系到整個(gè)機(jī)型的設(shè)計(jì)和機(jī)子的性能。因?yàn)閯?dòng)顎是支撐齒板且直接參與破碎礦石的部件，要求要有足夠的強(qiáng)度和剛度，其結(jié)構(gòu)應(yīng)堅(jiān)固耐用，在經(jīng)過認(rèn)真的研究之后，我采用的是整體鑄造結(jié)構(gòu)。為有效的減輕動(dòng)顎的重量，我選擇把動(dòng)顎做成非箱型加筋結(jié)構(gòu)，如圖5-3所示。安裝齒板的動(dòng)顎前部分為平板結(jié)構(gòu)，其后部有若干條加肋板以增強(qiáng)動(dòng)顎的強(qiáng)度與剛度。圖5-3 動(dòng)顎5.2齒板的設(shè)計(jì) 齒板的結(jié)構(gòu)： 齒板（也叫襯板），是破碎機(jī)中直接與礦石接觸的零件，結(jié)構(gòu)雖然簡(jiǎn)單，但它對(duì)破碎機(jī)的生產(chǎn)率、比能耗、產(chǎn)品粒度組成和粒型以及破碎力等都有影響，特別對(duì)后三項(xiàng)影響較明顯。 齒板承受很大的沖擊擠壓力，因此磨損得非常厲害。為了延長(zhǎng)它的使用壽命，可以從兩方面來研究：一是從材質(zhì)找到高耐磨性能材料，二是合理確定齒板的結(jié)構(gòu)形狀和幾何尺寸。現(xiàn)在破碎機(jī)上使用的齒板，一般是采用ZGMn13。其特點(diǎn)是：在沖擊負(fù)荷作用下，具有表面硬化性，形成既硬又耐磨的表面。同時(shí)仍能保持器內(nèi)層金屬原有的韌性。 齒板橫截面結(jié)構(gòu)形狀有平滑表面和齒形表面兩種，后者又可分三角形和梯形表面。為了保證產(chǎn)品粒度和形狀，通常還是采用三角形或梯形襯板如圖5-4。圖5-4 襯板齒形a)三角形 b)梯形在本次設(shè)計(jì)中我們采用梯形襯板。其動(dòng)腭齒板和定顎齒板的基本結(jié)構(gòu)如圖5-5和圖5-6所示。圖5-5 動(dòng)顎齒板圖5-6 定顎齒板5.3 推力板的設(shè)計(jì) 破碎機(jī)的推力板（肘板）是結(jié)構(gòu)最簡(jiǎn)單的零部件，但其作用卻非常重要。通常有三個(gè)作用：一是傳遞動(dòng)力，其傳遞的動(dòng)力有時(shí)甚至比破碎力還大；二是起保險(xiǎn)件作用，當(dāng)破碎腔落入非破碎物料時(shí)，肘板先行斷裂破壞，從而保護(hù)機(jī)器其他零件不發(fā)生破壞；三是調(diào)整排料口大小有的簡(jiǎn)擺腭式破碎機(jī)是通過更換不同的長(zhǎng)度尺寸的肘板來調(diào)整排料口大小的。在機(jī)器工作時(shí)，肘板與其支撐的襯板不能良好的潤(rùn)滑，加上粉塵落入。所以肘板與其襯板之間實(shí)際上是一種干摩擦和磨粒磨損狀態(tài)。這樣，對(duì)肘板的高負(fù)荷壓力，導(dǎo)致肘板與肘板墊很快磨損，使其壽命很低。因此肘板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)既應(yīng)考慮該機(jī)件的重要作用也應(yīng)考慮其工作環(huán)境。按肘板和肘墊（或稱肘板襯墊)的連接形式，可分滾動(dòng)型與滑動(dòng)型兩種。 圖5-7肘板與肘墊形式a) 滾動(dòng)型 b) 滑動(dòng)型 如圖5-7所示，肘板與襯墊傳遞很大的擠壓力，并受周期性沖擊載荷。在反復(fù)沖擊擠壓作用下磨損較快，特別是圖5-4 b)所示的滑動(dòng)型結(jié)構(gòu)更為嚴(yán)重，為提高傳動(dòng)效率，減少磨損，延長(zhǎng)其使用壽命，可采用圖5-4 a)所示的滾動(dòng)型結(jié)構(gòu)，肘板頭為圓柱面，襯墊為平面，由于肘板的兩端肘頭表面為同一圓柱面，所以當(dāng)肘板兩端的襯墊表面相互平行時(shí)，肘板受力將沿周半圓柱面的同一直徑，并與襯墊表面的垂直方向傳遞。在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，動(dòng)腭的擺動(dòng)角很小，使得肘板兩端支撐的襯墊表面的平行度誤差也很小，因此肘板的傳力方向與襯墊垂直線方向的夾角很?。ù蟠笮∮谄淠Σ两牵Ｋ栽跈C(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，襯板與其襯墊之間可保持純滾動(dòng)。5.4 調(diào)整裝置的設(shè)計(jì) 調(diào)整裝置供調(diào)整破碎機(jī)排料口大小用。陪著襯板的不斷磨損，排料口尺寸也不斷地變大，產(chǎn)品粒度也隨之變粗。為了保證產(chǎn)品粒度的要求，必須利用調(diào)整裝置，定期地調(diào)整排料口尺寸。此外，當(dāng)要求得到不同的產(chǎn)品粒度時(shí)，也需要調(diào)整排料口大小?，F(xiàn)有腭式破碎機(jī)的調(diào)整裝置有多種多樣，歸納起來有墊片調(diào)整裝置,楔鐵調(diào)整裝置，液壓調(diào)整裝置以及襯板調(diào)整。 楔鐵調(diào)整裝置是一種比較老式的。它分為立式和臥式兩種。 1）立式楔鐵調(diào)整裝置如圖5-8。他是借助肘板座與機(jī)架后壁之間的兩個(gè)垂直放置的楔鐵作相對(duì)運(yùn)動(dòng)，來實(shí)現(xiàn)破碎機(jī)排料口的調(diào)整。轉(zhuǎn)動(dòng)螺栓上的螺母，使調(diào)整楔鐵3沿著機(jī)架4的后壁作上升或下降運(yùn)動(dòng)。推動(dòng)調(diào)整座2向前或向后移動(dòng)，從而推動(dòng)肘板或動(dòng)腭，以達(dá)到調(diào)整排料口的目的。圖5-8 立式楔鐵調(diào)整裝置1- 肘板 2-調(diào)整座 3-調(diào)整楔鐵4-機(jī)架2臥式楔鐵調(diào)整裝置如圖5-9。它是借助后肘板座與機(jī)架后壁之間的水平放置的楔鐵作相對(duì)運(yùn)動(dòng)，來實(shí)現(xiàn)破碎機(jī)排料口的調(diào)整。在機(jī)架后壁上有后襯座1，楔鐵2及有正反螺紋的軸5構(gòu)成的調(diào)整裝置。和由電動(dòng)機(jī)3與渦輪減速器4所構(gòu)成的傳動(dòng)裝置。軸5另一端有手柄6.。圖5-9臥式楔鐵調(diào)整裝置5.5 破碎腔型的設(shè)計(jì)顎式破碎機(jī)的破碎腔石由動(dòng)顎板、定顎板以及機(jī)架兩側(cè)壁襯板所組成。破碎腔的形狀石由給料口尺寸、排料口尺寸、嚙角、動(dòng)顎板與定顎板以及兩側(cè)壁襯板的布置方式、襯板縱向和橫向斷面的形狀等因素所決定的。破碎腔的腔形直接影響破碎機(jī)主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)，如生產(chǎn)率、比能耗、產(chǎn)品粒度組成、粒形和襯板的使用壽命等，隨著破碎機(jī)不斷的發(fā)展，特別是近幾年來提出多碎少磨增大破碎機(jī)破碎比和提高產(chǎn)品質(zhì)量的情況下，不論設(shè)計(jì)新型破碎機(jī)，還是對(duì)現(xiàn)有的老破碎機(jī)挖潛、改造，設(shè)計(jì)最佳的腔型都是很有益的工作。因時(shí)間短，難度較大，為了設(shè)計(jì)需求，所以此次的設(shè)計(jì)仍然沿用一種傳統(tǒng)且簡(jiǎn)單的腔形，即動(dòng)顎板相對(duì)垂直方向傾斜一個(gè)角度而定顎板垂直。1、選用合適的嚙角破碎機(jī)動(dòng)顎板和固定顎板之間的夾角叫嚙角，嚙角是設(shè)計(jì)破碎機(jī)的一個(gè)主要參數(shù)，嚙角與破碎腔高度、生產(chǎn)率都成反比。從提高生產(chǎn)率觀點(diǎn)，希望有較小的嚙角。從降低破碎腔高度觀點(diǎn)，希望有較大的嚙角。設(shè)計(jì)破碎腔力求高度小而生產(chǎn)率高，從而兩者發(fā)生矛盾，這就需要找到一個(gè)最佳的設(shè)計(jì)方案。對(duì)普通的破碎腔嚙角進(jìn)行分析，如圖示5-10所示。顎板上的壓碎力p1和p2的作用方向垂直于顎板表面，而摩擦力fp1和fp2則平行于顎板表面，f為顎板與物料間的摩擦系數(shù)，忽略無聊自重，并把它看作為分離體，則物料不上滑的條件為： （1-1）解式（1-1），并經(jīng)簡(jiǎn)化和整理得： （1-2）將(為摩擦角)代入式（1-2），經(jīng)簡(jiǎn)化得： （1-3） 圖5-10 嚙角示意及物料受力分析圖一般的物料與顎板之間的摩擦系數(shù)，此時(shí)相對(duì)應(yīng)的摩擦角為，故嚙角為。為了更有效地咬住物料和考慮提高生產(chǎn)率，實(shí)際上顎式破碎機(jī)嚙角為： 。本設(shè)計(jì)因采用的是定顎垂直的腔型，由相關(guān)資料的經(jīng)驗(yàn)和上述參數(shù)選擇初選嚙角 。2、確定破碎腔的幾何尺寸國(guó)內(nèi)顎式破碎機(jī)規(guī)格尺寸已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化。因此，一般都是按照破碎機(jī)的標(biāo)準(zhǔn)來選取規(guī)格尺寸，即破碎機(jī)給料口寬度B和長(zhǎng)度L。但是，由于本次設(shè)計(jì)的需要，該破碎機(jī)的相關(guān)尺寸，應(yīng)由設(shè)計(jì)要求來確定。初選進(jìn)料口尺寸，根據(jù)設(shè)計(jì)要求選擇進(jìn)料口寬度，進(jìn)料口長(zhǎng)度。初選排料口最小尺寸，排料口的最小尺寸決定了破碎機(jī)得最大破碎比，根據(jù)試驗(yàn)要求，初選 。破碎腔高度尺寸，破碎腔的高度越高破碎時(shí)間就越長(zhǎng)，相應(yīng)的物料的破碎就越徹底；但是，我們?cè)O(shè)計(jì)破碎腔應(yīng)盡量的降低破碎腔的高度，使結(jié)構(gòu)更加的緊湊；這和破碎腔要求盡量的提高生產(chǎn)效率是相互矛盾的。經(jīng)過查閱了相關(guān)的資料后，初選破碎腔的高度。動(dòng)顎的水平行程對(duì)破碎機(jī)生產(chǎn)率和破碎力都有影響。排料口水平行程較小時(shí)，會(huì)降低生產(chǎn)率，但又不能太大，否則會(huì)產(chǎn)生過壓實(shí)現(xiàn)象，而使破碎力急劇增大，導(dǎo)致過載而機(jī)件損壞。動(dòng)顎排料口的水平行程Sx可通過經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算：取20mm確定了破碎腔的主要尺寸和參數(shù)后，破碎腔的結(jié)構(gòu)如圖5-11所示：圖5-11 破碎腔結(jié)構(gòu)示意圖5.6 機(jī)架的設(shè)計(jì)破碎機(jī)機(jī)架是整個(gè)破碎機(jī)零部件的安裝基礎(chǔ)。他在工作中承受很大的沖擊載荷，就其質(zhì)量來說，占整機(jī)質(zhì)量的很大比例，而且加工制造的工作量也較大。機(jī)架的剛度和強(qiáng)度，對(duì)整機(jī)性能和主要零部件壽命均有很大的影響。因此，設(shè)計(jì)的時(shí)候要求：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單易制造，重量輕又要求有足夠的強(qiáng)度和剛度。破碎機(jī)機(jī)架是整個(gè)破碎機(jī)零部件的安裝基礎(chǔ)。它在工作中承受很大的沖擊載荷，其重量占整機(jī)重量很大比例(對(duì)鑄造機(jī)架為50%左右，對(duì)焊接機(jī)架為30%左右），而且加工制造的工作量也比較大。機(jī)架的剛度和強(qiáng)度，對(duì)整機(jī)性能和主要零部件壽命均有很大的影響。因此，對(duì)破碎機(jī)機(jī)架的要求是：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單易制造，重量輕，且要求有足夠的剛度和強(qiáng)度。破碎機(jī)機(jī)架按結(jié)構(gòu)分，有整體機(jī)架圖5-12和組合機(jī)架圖5-13。圖5-12 整體機(jī)架圖5-13 組合機(jī)架 因?yàn)樵O(shè)計(jì)的是小型機(jī)，所以我們選用了整體機(jī)架，與嵌銷連接的組合機(jī)架相比，它擁有更好的強(qiáng)度和剛性，加工、裝配和拆卸也比較方便。在本次設(shè)計(jì)中，我們采用的是整體鑄造機(jī)架。其中鑄鋼為ZG270-500，其剛性較好。在保證正常工作的前提條件下，應(yīng)力求減輕重量。如圖5-14所示：圖5-14 機(jī)架基本結(jié)構(gòu)（上為主視圖，下為左視圖）第6 章 安裝維修及改進(jìn)措施6.1 改變飛輪端密封套與錐套螺紋旋向因?yàn)槁菁y為右旋時(shí)，密封套向皮帶輪端移動(dòng)，皮帶輪端的錐套不會(huì)松動(dòng)，所以皮帶輪端螺紋旋向不需要改變，把飛輪端密封套及錐套螺紋由右旋改為左旋以后，在偏心軸逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)時(shí)，由于慣性力的作用，密封套向飛輪方向移動(dòng)而頂緊飛輪，反過來將飛輪端錐套牢固頂緊在偏心軸上，使錐套在偏心軸上不產(chǎn)生松動(dòng)。6.2 修復(fù)偏心軸與錐套配合面增加接觸面積，對(duì)磨損的偏心軸和錐套用電焊進(jìn)行堆焊，在粗車和精車后，對(duì)配合面進(jìn)行研磨，研磨的方法是：把修復(fù)好的錐套放到偏心軸配合面上進(jìn)行，用400目的金剛砂做研磨介質(zhì)，一次研磨0.5h，把金剛砂清除干凈，涂上油印進(jìn)行校驗(yàn)，如不合格，用前述方法再研磨，直到符合要求為止。6.3 對(duì)顎板材質(zhì)的選擇在顎板的材質(zhì)選擇中我們選擇中錳鋼，由于高錳鋼的初始硬度低,屈服強(qiáng)度低,在非強(qiáng)沖擊條件下,其加工硬化不充分,易于流變和被切削。為提高顎板的使用壽命,開發(fā)了中錳鋼。該鋼種最早由Climax鉬業(yè)公司發(fā)明,并于1963年正式列入美國(guó)專利。其鑄態(tài)組織由奧氏體!馬氏體和少量珠光體組成,經(jīng)水韌處理后,其組織為單一奧氏體或奧氏體+少量未溶碳化物(取決于含碳量)組織。此后人們對(duì)中錳鋼進(jìn)行了大量研究,認(rèn)為其硬化機(jī)理為:含錳量降低后,奧氏體穩(wěn)定性下降,在受到?jīng)_擊或磨損時(shí),奧氏體易發(fā)生形變誘發(fā)馬氏體相變,使其耐磨性提高。中錳鋼的通常成分為:0.7%-1.2%C,6%-9%Mn,0.5%-0.8%Si,1.2%Cr以及其它微量元素如V、Ti、Nb、RE等。中錳鋼顎板在實(shí)際應(yīng)用中也取得了較好的使用效果,如破碎硅石時(shí)比高錳鋼顎板使用壽命提高20%以上,而成本與高錳鋼顎板相當(dāng)。因此,在中小型顎式破碎機(jī)上使用,中錳鋼是一種值得推廣的顎板材質(zhì)。6.4 破碎機(jī)出口揚(yáng)塵的解決破碎機(jī)出口揚(yáng)塵非常嚴(yán)重，從破碎機(jī)出來的塊狀和粉末狀物料直沖礦石輸送皮帶，部分物料飛濺或滾淌到地面上，地面堆積厚厚一層物料，部分粉狀物料飛揚(yáng)在空中，給生產(chǎn)帶來了很大的不便。在該段流程中，物料由料倉入板式給料機(jī)，由板式給料機(jī)入顎式破碎機(jī)，出破碎機(jī)直接入出口礦石皮帶機(jī)。由于該破碎機(jī)出口料流非常大，導(dǎo)致粉塵飛揚(yáng)和濺落。我們分析認(rèn)為，造成以上現(xiàn)象的根本原因在于大料流的無緩沖傾瀉所致。因此，我對(duì)此進(jìn)行了如下改進(jìn)（如圖6-1所示）:在破碎機(jī)出口與礦石皮帶之間設(shè)置一個(gè)暫存料倉，暫存料倉接收塵器。在暫存料倉與皮帶之間加一道溜子。再在溜子上設(shè)一料流控制閥。設(shè)置暫存?zhèn)}是為了緩沖大流量物料的傾瀉沖擊;料流控制閥可穩(wěn)定出口料流;暫存?zhèn)}接收塵器可使部分細(xì)粉料在暫存?zhèn)}提前被收塵處理，減少出口粉塵，同時(shí)也有利于提高皮帶的使用壽命。圖6-1 出口揚(yáng)塵改進(jìn)圖經(jīng)過這樣的改進(jìn)，徹底解決了粉塵飛揚(yáng)和物料濺落的間題，給車間的生產(chǎn)和管理帶來了極大的方便。6.5 破碎機(jī)的噪聲危害及防治途徑復(fù)擺顎式破碎機(jī)的粉碎方式主要是靠對(duì)礦石的擠壓而使其粉碎。這樣，在對(duì)礦石粉碎的同時(shí)就會(huì)不可避免的產(chǎn)生大量的噪聲。而噪聲是一種環(huán)境污染,被認(rèn)為是僅次于大氣污染和水污染的第三大公害?？刂圃肼暣胧涸肼暱刂瓢ń档驮肼曉吹脑肼?控制噪聲的傳播途徑和個(gè)人防護(hù)幾個(gè)方面: (1)聲源控制。采礦生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)和破碎車間、運(yùn)轉(zhuǎn)的顎式破碎機(jī)是主要的噪聲源,控制它們的噪聲有兩個(gè)途徑:一是想辦法改進(jìn)結(jié)構(gòu),提高各個(gè)部件的加工精度和裝配質(zhì)量,采用合理的操作方法等,降低聲源的噪聲發(fā)射功率。二是利用聲波的吸收、反射、干涉等特性,采用吸聲、隔聲、減振、隔振等技術(shù),以及安裝消聲器等,控制噪聲的輻射。(2)噪聲傳播途徑的控制。主要措施有: 對(duì)于采礦現(xiàn)場(chǎng)顎式破碎機(jī)在作業(yè)時(shí)將其拖至有天然屏障(土坡、山丘)的地方,或者利用其他隔聲材料和隔聲結(jié)構(gòu)來阻擋噪聲的傳播。b=70mma=19s=27mmsl=20mmr=12mml=7801020mm，L=15603400mmK=300mmh=180mms=2.0cma=19n=275(r/min)Pd=49.01Kw取 =0.75Q實(shí)=56.07m3/hl1=12mml2=992mml4=789mmmin=38=3341.25KN KN KN KN=71.5Kwi=2.6v=13.75m/s=1234mm=155=2.314KwF0=993.18NQ=9696.38NB=198mmP=67.925Kwv=275r/mindmin=69.02mm=39.09 MPa合格Fr2=107.78KNFr2=107.78KNfp =2.0P1=141.46KNP2=141.46KN合格