圓珠筆管注塑模工藝及模具設計【一模八腔】【說明書+CAD】

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Turng）。 可在ScienceDirect內(nèi)容列表 聚合物 期刊主頁：www.elsevier.com/定位/聚合物 0032-3861/$ e見前面的問題？ 2011 Elsevier公司保留所有權利。 DOI：10.1016/j.polymer.2011.01.026由于微注射成型工藝的發(fā)明，出現(xiàn)了對過程、材料并針對具體化的全過程中潛在的技術發(fā)展的許多研究。根據(jù)以往的研究1E5，微注射成型提供了許多優(yōu)點，如成本節(jié)約，降低體重，緩解加工由于粘度低，和出色的尺寸精度。由于這些優(yōu)點，該微注射成型工藝已被用于在許多行業(yè)，如汽車，電氣產(chǎn)品，以及使用范圍廣泛的熱塑性塑料的家用電器。盡管有這些優(yōu)點，但是，微注射模制零件獨特的氣流標記相關聯(lián)的表面缺陷（被稱為渦形痕跡在本論文）和缺乏平滑性仍然成為微孔注塑的主要缺點之一。為了消除或減少這些表面缺陷有過研究嘗試，如報告在參考文獻的幾項研究。 6-14 。一些研究人員已經(jīng)集中在模具表面的溫度修正，以提高微注射模制零件 6-8 表面質(zhì)量。與聚合物泡沫體，發(fā)現(xiàn)氣泡在前進熔體前沿形成首先通過向模具表面的噴流的行為，其拉伸和后拖向模具壁造成渦形痕跡9。在聚合物熔體的填充階段，保持模具壁溫度足夠高，氣泡在模具表面處，以消除提高了微孔注塑件的表面質(zhì)量。通過快速，精確地控制模具溫度下使用模具溫度控制單元或其它種類的熱或表面加熱裝置，可以生產(chǎn)出微孔發(fā)泡塑料與光澤和漩渦 - 自由表面。這里也一直努力消除對微注塑件的螺旋紋無需任何模具溫度控制器。特別是，有人提出，插入絕緣體到模具壁可能有助于保持模具和聚合物之間的界面溫度熔融高。這種技術基本上可以得到和模具10溫度下變形的相同結果。熱分析和實驗結果證明，加在模具上的絕緣層，可提高微孔注塑件11的表面質(zhì)量。另一種具有改進表面質(zhì)量制造部件的方法叫做微孔共注塑過程12。在該技術中，固體表面材料注入適量的注射發(fā)泡芯材料。這可以產(chǎn)生一個夾持（固體表面發(fā)泡和芯固態(tài)皮膚）結構與表面光潔度類似于常規(guī)成型部件的同時部分地保持微注射成型的優(yōu)點。用于改進的微孔注塑件表面質(zhì)量的另一種方法是將氣體反壓過程13,14。在這個過程中，高壓氣體被注入到聚合物/氣體溶液來抑制細胞的成核和氣泡生長之前的模具中，同時所述聚合物/氣體溶液被注入到模腔中。朝向注射結束時，計數(shù)器的氣體壓力被釋放并且氣泡開始形成的空腔內(nèi)。既然大部分的零件表面已經(jīng)凝固，氣流流痕被消除。盡管有這些努力來提高表面質(zhì)量，在應用微孔注塑成型過程中，部分要求具有高表面質(zhì)量的行業(yè)已經(jīng)遇到的困難，因為這些技術需要額外的設備而導致成本高或維護。沒有改善微孔注塑件的表面質(zhì)量不用任何額外的設備或改造現(xiàn)有設備的研究報道。本文提出了一種通過控制細胞的成核率來改善微孔注塑件表面質(zhì)量的新方法。在這項研究中，細胞成核速率的顯著降低或延遲是通過控制的過飽程度和使細胞核已于灌漿期延遲。在聚合物/氣體溶液容積填充模腔后，故意延遲成核發(fā)生和形成的氣泡在聚合物基質(zhì)中，除非該材料已經(jīng)固化后接觸模具表面的表面上。理論背景和實驗結果在本文中闡述。顯微組織，表面輪廓，表面粗糙度，機械特性，尺寸穩(wěn)定性也進行了研究在本研究中。第二章 理論2.1成核理論的聚合物泡沫在聚合物泡沫，成核是指聚合物的氣體溶液中形成氣泡的初始階段。對于成核，在它們生成和發(fā)展成宏觀的大小前15，氣泡必須克服的自由能壘，。根據(jù)經(jīng)典形核理論16e18，成核速率是由宏觀性質(zhì)和聚合物和氣體，如溶解性、擴散性、表面張力、氣體濃度、溫度和過飽和度的狀態(tài)控制的科爾頓和徐19,20報告了一個代表方程聚合物泡沫的成核率。除了數(shù)學表示，他們也證實其形核理論實驗為使用高壓容器間歇發(fā)泡過程。由經(jīng)典形核理論16-18為主微孔泡沫成核方程可表示為 N=fCex(-G*/kT) （1）其中N是成核率，f是原子的分子晶格振動的頻率，C是氣體分子的濃度，k為玻爾茲曼常數(shù)，T為絕對溫度，和DG*是用于成核的活化能壘。根據(jù)以前的研究19,20，聚合物泡沫的成核速率是由兩部分組成：一個同質(zhì)術語和異構術語。活化能為均相成核由下式給出 Ghom*16r33P2 （2） 其中g是氣泡界面的表面能和P被假定為氣體的飽和壓力。更精確地說,P=|Pr-Pr|其中Pr是施加在高壓容器中，Pr為過飽和蒸氣的樣品在16中的壓力的壓力。也就是說，P是所施加到蒸汽的樣本壓力而不是樣品上的壓力。當該飽和的氣體在高壓容器中的壓力突然釋放觸發(fā)所謂的熱力學不穩(wěn)定性的樣品渲染成過飽和狀態(tài)，Pr 變成1條，這樣比較低的公關P可以近似為鐠。另一方面，活化能為異相成核受依賴于接觸的聚合物和顆粒之間（潤濕）角，并且可以被表示為幾何因子Ghet*=Ghom*f() (3a) f=12-34cos+14cos3 (3b)其中，f（）為幾何因子，它是聚合物和第二相之間的界面取決于接觸角且具有小于或等于1的值，對于大約20的典型的潤濕角固體粒子和聚合物熔體之間的界面上，幾何因子是2.7X10-3，這表明為異相成核的能量勢壘可以由三個數(shù)量級的減少與接口的存在20,21。2.2。成核理論微孔注塑成型在間歇發(fā)泡過程，科爾頓和徐的理論通過實驗進行了驗證。由于在高壓容器中的壓力和在樣品中的過飽和蒸汽的壓力之間的差大，溶解在聚合物中的氣體壓力，在P中的吉布斯自由能方程，可約假定為飽和氣體壓力。假設P是在批處理發(fā)泡過程相當合理的氣體飽和壓力雖然由于先前的研究15報告過度估計P仍然可以具有約30-40的誤差。成核理論由科爾頓和徐是派生的，并從經(jīng)典的成核理論16e18修改，一般是足夠批次發(fā)泡工藝的簡化形式。然而，有必要對這一理論在微孔注塑和擠出系統(tǒng)的情況下進行修改，因為P不能被直接控制和計量。為了預測在核微孔注塑成型和擠出過程更精確，本文提出了一種不同的形式，其中包括過飽和度期的細胞形核理論，因為它是一種直接控制因素。為避免錯誤估計P，并考慮過飽和度，對于成核更正確的激活能量方程可以從下面的公式16,17導出,P=|Pr-Pr|=2rrc （4）其中Rc是特征液滴的半徑，并且W.Thomson方程RTlnPrP=2rMrp （5）其中PN是飽和蒸汽（即，平衡壓力）的壓力， R是通用氣體常數(shù)， M是摩爾質(zhì)量，r是密度。這些方程產(chǎn)量P=RTlnPrPM （6）它也可表示為P=kt1lnS (7)其中RL是散裝液體的分子密度，以及SD 鐠= PN被定義為supersaturation.Thus的程度，為成核的微注射成型過程中的活化能方程（參見方程（2） ）可以通過以下方式給予G*=16r33(kT1lnS)2 （8）因而可以說，在活化能為成核是成反比的過飽和度的自然對數(shù)的平方。在該微注射成型過程中，當它被注入到模腔中時聚合物/氣體溶液變成過飽和亞穩(wěn)態(tài)溶液。這是因為在壓力迅速下降時氣體能夠溶解在聚合物中的量為小于最初溶解在聚合物熔體中的氣體量。特別是，假設空氣在空腔被正確排出，在前進熔體前沿的壓力為大氣壓?？梢杂砂⒗勰釣跛剐捅磉_式來獲得關于溫度22的氣體在聚合物中在大氣壓力和處理溫度的溶解度S1 atm; melt temperature=SSTPexp(-HsR(1Tmelt-1298) (9)其中，SSTP是氣體的聚合物在標準溫度和壓力條件下（298K和1個大氣壓）中的溶解度。參數(shù)Hs是吸附的摩爾熱，Tmelt是聚合物熔體的溫度。由此，過飽和度由下式給出 S=mgSSTPexp(-HsR(1Tmelt-1298) (10)其中mg是可以由超臨界加以控制的氣體劑量流體（SCF）的供電系統(tǒng)。在標準溫度下，各種聚合物/氣體系統(tǒng)吸附的熱量HsRg，在許多先前公布的研究進行了研究和總結。為了得到過飽和度在微注射成型過程中的聚合物/氣體溶液，就必須要么測量在標準溫度和壓力下氣體在聚合物中的溶解度，或公布氣體在該聚合物的溶解度的數(shù)據(jù)。在等式的活化能壘為核（8），G*，可以基于過飽和度計算和氣泡界面，克的表面能獲得的。給出的活化能壘和頻率因子f，成核速率（表示為公式（1），然后可以計算。氣泡界面的表面能和頻率因子的估計值將在下面討論。在微注射成型中，聚合物/氣體溶液可以被視為一種液體混合物。因而，氣泡的界面，克的表面能，可以表示為23,24 mix=polymermixpolymer4(1-wgas) （11） 其中polymer是該聚合物的表面能中，PS是密度和wgas是氣體的重量分數(shù)。此外，對于氣體分子，F(xiàn)是等式的頻率系數(shù)。（1）可以表示為24-26f=Z(4rc2) (12)其中，z是澤利多維奇因素，占已達到臨界規(guī)模rc，但仍無法將增長到可持續(xù)氣泡許多集群。參數(shù)是沖擊速率的氣體分子碰撞的群集的壁上。參數(shù)z可以作為一個校正系數(shù)，并通過實驗來確定。一旦獲得了成核速率的過飽和度的函數(shù)，可以控制氣體在聚合物熔體中，以控制或延緩細胞的成核的發(fā)生（SCF）的內(nèi)容，以便沒有氣泡形成于在前進的熔體前沿注射灌漿期。因此，允許部分微孔固體，漩渦自由表面進行注射成型。第三章 實驗3.1、材料在本研究中使用的材料是一種注塑級低密度聚乙烯，低密度聚乙烯（雪佛龍菲利浦化學公司，德克薩斯州，美國）。它具有25 g/10分鐘和0.9253的密度，熔體指數(shù)。為了證實該理論，通過控制過飽和度，無規(guī)共聚聚丙烯（PP）的程度提高表面質(zhì)量也被用于本研究。在本研究中使用的聚丙烯是Titanpro SM668（鈦工業(yè)株式會社制，馬來西亞），具有20 g/10分鐘和0.93的密度，熔體流動指數(shù)。使用了兩種材料作為沒有任何著色劑，填料，添加劑或接收。 商品級氮氣被用作物理發(fā)泡劑的微孔注射成型試驗。3.2、微注塑成型在這項研究中，在Arburg320S注塑機（Arburg公司，德國）用于兩個固體常規(guī)和微孔注射成型實驗。在這項研究中所使用的超臨界流體（SCF）的供電系統(tǒng)是S11-TR3模型（Trexel公司，沃本，MA，USA）?？偟臍怏w量通過調(diào)節(jié)氣體噴射時間t和氣體注入流量，M_克控制。拉伸試驗模具，其產(chǎn)生符合ASTM D638 I型標準拉伸試樣，被用于本實驗。對于這兩種LDPE和PP拉伸試樣的注塑成型，噴嘴和模具溫度分別設定在221攝氏度和25攝氏度 ，循環(huán)時間為40秒。注塑速度為80厘米3 / s。在這項研究中，六個不同的氣體劑量（濃度）用于低密度聚乙烯注塑如表1所示，此外，四種不同的氣體劑量被用于聚丙烯的微孔注射成型。超臨界流體在140bar的壓力下，以與該聚合物進行混合熔化在該實驗中注入注入桶。泡沫重量減少與固體塑料件是針對80.5的每一個試樣。對于傳統(tǒng)的注塑成型試驗中，在6秒內(nèi)達到2 0.2立方厘米的注射量巴0bar的填充壓力被。對于該微注射成型的實驗中，聚合物熔體的注射量是19.2立方厘米和包裝階段就被淘汰表1氣體劑量（濃度）采用微蜂窩注塑工藝。簡化特性聚合物氣體類型注氣流量（KG/小時）天然氣用量時間（s）近似的氣體用量（wt）MC1-LLDPE氮0.050.70.102MC2-LLDPE氮0.060.750.135MC3-LLDPE氮0.070.80.173MC4-LLDPE氮0.081.00.255MC5-LLDPE氮0.081.50.418MC6-LLDPE氮0.111.50.575MC1-PPP氮0.050.70.102MC2-PPP氮0.070.80.173MC3-PPP氮0.081.00.255MC4-PPP氮0.111.50.5753.3、分析方法聯(lián)邦Surfanalyzer4000（聯(lián)邦產(chǎn)品公司，RI，USA）被用于分析模塑拉伸試條試樣的表面粗糙度。常規(guī)和微注塑件的表面粗糙度在圖3所示的三個位置進行了評價。常規(guī)和微注塑件的表面粗糙度在圖3所示的三個位置進行了評價。1和基于測量所有三個位置進行平均表面粗糙度記錄和報告。驅動速度，驅動器和長度為測試均0.75毫米，2.5毫米/秒，和25毫米。對于每個處理條件，對每一個試樣10試樣和三個點進行了測試。圖、3 低密度聚乙烯注塑件代表表面輪廓。除了表面粗糙度，微注塑樣品中通常通過一個三維表面輪廓觀察到渦形痕跡，也可以清楚地表明。ZYGO新視點（Zygo公司，CT，USA），在這項研究中，一種非接觸式三維表面輪廓，掃描距離10 m注射成型零件表面輪廓用來觀察。用以15 kV的加速電壓的JEOL JSM- 6100掃描型電子顯微鏡觀察該發(fā)泡部分的微結構。觀察微孔注塑件試件的橫截面分別用液氮冷凍并隨后破裂。選擇每個不同工藝條件的代表圖像和細胞大小和密度進行分析。用一個UTHSCSA圖像工具作圖像分析軟件，以評估細胞密度和大小。 一個MTS SINTECH 10GL螺桿驅動的機器是用來測試的模標本，包括屈服應力，斷裂伸長率，彈性模量和極限應力的主題力學性能。十個試樣的每個條件進行了測試。拉伸試驗速度為50.8毫米/分鐘。美國ASTM拉伸桿的原理圖和各種分析的位置示于圖1 。圖、1，原理ASTM拉伸試棒，測試位置。 要測試的注塑試樣的尺寸穩(wěn)定性，撥盤卡尺三豐制作使用。模腔的尺寸被第一測量，然后測定所獲得的注塑件和與所述模腔的實際尺寸進行比較。第四章 結果與討論4.1、表面輪廓和粗糙度測量作為一種視覺插圖，圖2示出了代表性的注射成型的低密度聚乙烯（LDPE）的部件。為了更好地揭示照片中的表面質(zhì)量，5重量的著色劑加入到該材料雖然未經(jīng)著色劑也可以獲得相同的表面質(zhì)量。如預期的，在現(xiàn)有的固體注塑部分（圖2（a），有光澤的和無瑕疵的表面。另一方面，典型的微孔注塑部分（圖2（b）產(chǎn)生具有中等或高氣體濃度有由于渦形痕跡一個無光澤表面。一種微蜂窩塑料部分（圖2（c），模制的0.173重量或更少的嚴格控制的氣體濃度比常規(guī)固體注塑部分具有高品質(zhì)的表面光潔度。無渦形痕跡或缺陷的表面上觀察到。對于聚丙烯（PP），可以觀察到微孔注塑件為0.173重量或更少也表現(xiàn)出旋流和無光亮表面的氣體產(chǎn)生量。圖、2代表注模LDPE部分：（a）常規(guī)固體注塑部分，（b）微孔注塑部分具有高氣體濃度0.173wt，及（c）微注射成型部件具有低氣體濃度0.173wt。為了更好地揭示了表面質(zhì)量，5重量的著色劑加入到該材料。在本文所報道的所有其他成型實驗中，所用的材料如無著色劑接收。圖、3示出的注射模塑部件由LDPE制成的代表性的表面進行訪問。對于這種材料，微孔塑料零件成型用的0.173重量或更少，即，MC1-L，MC2-L和MC3-L的氣體量（參見表1）具有等同于常規(guī)的注射模制的表面質(zhì)量部分。對于那些部分，在表面上的任何渦形痕跡是不可見的，肉眼（參照圖2）。另外，通常存在于微孔注塑件的缺乏光滑度和亮度的人不易覺察到觸摸或對人的眼睛。微孔注射成型PP試樣顯示出類似的結果，以低密度聚乙烯，因而未示出。MC1-P和MC2-P已漩渦 - 自由表面沒有任何明顯的表面缺陷。另一方面，MC3-P和MC4-P，它具有較高的氣體量，顯示渦形痕跡在其表面上，并具有粗糙的表面像人們可想到的典型微孔注塑件相關聯(lián)。如該圖3（a）所示，常規(guī)的LDPE注塑部分的表面具有由于由聚合物的重復流誘導其表面融化以上任一加工痕跡或正常磨損條紋就可以了。除了這些條紋，它具有光滑和均勻的表面輪廓。圖3（b）示出了該微LDPE注塑成0.173重量或更少的氣體濃度的代表性的表面輪廓。它有一個光滑平整的表面輪廓，媲美傳統(tǒng)的注塑件。另一方面，用氮氣超過0.173（重量）的微孔聚乙烯塑料成型表面上螺旋紋和表面粗糙是顯而易見的，如圖2-D和圖3的三維表面圖。圖3（c）示為黑色所示的區(qū)域。3（c）是在該表面輪廓無法測量的高度差，由于不平坦的表面超過了預先設定的測量范圍（即，直徑10mm）的域。常規(guī)和微孔聚丙烯注塑件的表面輪廓是與LDPE同行非常相似的。如前所述，微孔注塑件，如螺旋紋和缺乏平滑性，表面缺陷是由氣泡在在模具填充階段的前進熔體前沿形成引起的。這些泡沫是由噴流輸送行為朝向模具表面，并由傳入聚合物熔體6,9隨后拉伸和拖向模具壁。在該微注射成型過程導致的降低的過飽和，使用的少量的氣體導致在所需的成核的活化能大大增加了。升高的活化能導致大顆粒的成核速率，這延緩了成核和氣泡隨后的生長。在前進的熔體前沿，并隨后被拖動和拉伸在模具壁，使形成的氣泡的概率顯著地減小。表2示出了基于該核理論含有過飽和的先前呈現(xiàn)的程度微孔注塑件的理論上的成核速率。對于所考慮的原料及實驗，不變的z被假定為1.01011s-1m-2。從參考文獻27得到的氮中的LDPE的溶解度。氮在聚丙烯中的溶解度是已知的，根據(jù)由Park和他的同事們28e30和未發(fā)表的研究結果進行和以前的研究相比更高，LDPE約為35。因此，給定氣體的量相同，過飽和度為PP/N2度變得比LDPE/N2.To更低，約為25。為考慮到溫度對表面張力的影響，海姆方程報道在參考文獻31用于表面張力對溫度的計算。氮的密度為使用真實氣體32的屬性數(shù)據(jù)由工程方程求解（EES）獲得。表2 微孔注塑件的理論成核速率。配方C（number/cm3）(dyne/cm)S(g/g)p(pa)G*(J)N(cm-3sec-1)MC1-L1.92E1920.93.281.65E75.59E-193.93E-22MC2-L2.55E1920.94.352.05 E73.65E-197.74E-10 MC3-L3.27E1920.85.582.40E72.63E-192.37E-3MC4-L4.83E1920.88.242.94E71.75E-199.36E2MC5-L7.91E1920.613.53.63E71.11E-191.03E7MC6-L1.09E2020.518.54.07 E78.72E-203.91E8MC1-P1.90E1917.92.431.24E76.29E-191.77E-26MC2-P3.24E1917.94.131.98E72.46E-193.07E-2MC3-P4.78E1917.86.102.52E71.49E-194.08E4 MC4-P1.08E2017.513.73.65E76.74E-206.38E9如表2所示，為MC1-L理論的成核速率，MC2-L，MC3-L，MC1-P，和MC2-P-即，微注射成型部件沒有在表面上具有螺旋紋敢顯著小。另一方面，作為與超出0.173（重量）的氣體劑量的過飽和度增加，活化能為核減小，而核率急劇增大。在成核速率和活化能為氣體劑量的函數(shù)的急劇變化繪制在圖4，由于氣體的量增加增量，成核速率的增加顯著，并在某一點，許多泡孔核形成足夠的氣泡，以使微孔注塑件的表面上的螺旋紋。在表2中，可以相信，在LDPE和PP之間的成核速率與細胞大小的差別主要是由于在聚合物熔體和氮氣在聚合物中的溶解度的表面張力差異。圖、4 活化能為成核和核率與氣體劑量（a） LDPE及（b）PP。圖5示出細胞的成核時的聚合物/氣體溶液被注入到模腔中的機制。作為聚合物/氣體溶液被注入到模具中，在壓力下降時沿水流方向向著前進的熔體。在這點上，壓力為大氣壓力。當壓力降低時，氮氣的聚合物減少，而過飽和程度增加的溶解度，使得成核開始出現(xiàn)。理論上，起點為細胞產(chǎn)生核是在哪里過飽和度變?yōu)榇笥趩挝坏狞c。然而，細胞的成核率仍然過小，因此可以忽略不計在這一刻。成為表面的質(zhì)量問題，一個顯著高泡孔成核評估可以引起泡沫塑料的表面上螺旋紋應該是大約在10-1至101cm-3S-1。該細胞成核速率范圍對應于一定程度的過飽和度LDPE的為6.1和7.0之間為和聚丙烯的為4.2和4.7之間。如該圖所示。圖5（a）中，作為氣體量減少時，起點細胞成核延遲?？梢韵胂蟮氖?，低于一定程度的過飽和，泡孔成核不前的聚合物/氣體溶液的熔體前沿接觸模具壁發(fā)生。一旦固體表層固化，渦流 - 自由表面上形成。在這之后，細胞開始成核和生長在炎熱聚合物芯的冷卻模具內(nèi)，直到材料凝固。圖。5，起點核細胞為（1）高的氣體在灌漿期的濃度，（2）中度氣體濃度，以及（3）低氣體濃度。通過控制過飽和度，并因此控制細胞的成核速率，可以延遲或抑制發(fā)泡部的表面上形成氣泡。這就是為什么微孔注射成型LDPE零件的為0.173wt或更少的氮含量比那些具有更高劑量的氣體有更平滑表面（參見圖6）。在圖6，Ra、Rq和Ry分別是平均值，均方根，以及最大的峰 - 谷高度粗糙度。MC4-L，MC5-L和MC6-L具有粗糙75-101表面，平均比傳統(tǒng)的注射成型部件。此外，這些微孔注塑件顯示粗糙度的寬偏差表明控制表面粗糙度的難度。另一方面，樣品注射成型用的0.173wt或更少的氮具有表面比那些具有中等或高氣體濃度更加平滑，但它們?nèi)员葌鹘y(tǒng)的注射模塑部件粗糙11-20。當表面粗糙度的標準偏差被認為是，旋流無微孔注塑件具有與傳統(tǒng)模制零件相當類似的表面。測試結果的PP顯示出類似的圖案的那些的LDPE，如圖所示。圖6（b）所示。圖、6表面常規(guī)和微注塑件的表面粗糙度。 （a） 低密度聚乙烯 （b）PP。4.2 微觀結構表3和圖圖7示出了泡孔直徑和微孔注塑件與氣體量密度?；趫D8中所示的細胞結構的SEM圖像的泡孔直徑和密度并用圖像分析軟件（UTHSCSA圖像工具）進行分析和計算。作為氣體量增加，平均泡孔直徑減小和細胞密度增加。據(jù)認為，由于具有較高的過飽和度和增加的細胞的成核速率，在充填階段成核過程中的細胞更多和更早。對于微孔注射成型LDPE部件與在其表面上無渦形痕跡，平均氣泡直徑為超過550毫米。另一方面，微注射成型LDPE份具有渦形痕跡可以具有小于300毫米和細胞密度比其漩渦 - 自由對應約8倍以上的平均泡孔直徑。對于聚丙烯，微孔注塑件，直徑149米和細胞密度為27，000平均立方厘米的氣泡被未經(jīng)其表面上螺旋紋實現(xiàn)。 MC1-P具有比MC2-P更大稀疏氣泡，產(chǎn)生了巨大的泡孔尺寸分布。另一方面，MC3-P和MC4-P有內(nèi)部小和更密集的氣泡。此外，MC3-P和MC4-P的氣泡尺寸比MC1-P標本更正規(guī)。MC2-P比MC1-P有更小、更均勻、更密集的氣泡雖然它有比MC3-P或MC4-P樣品相對較大和稀疏的氣泡。從這些顯微組織的分析，可以得出的結論是模制有中等或較高氣體濃度典型微孔塑料比那些模塑具有較低的氣體含量具有更小和更密集的氣泡。對于漩渦無微孔注塑件，由于細胞在充填階段比典型的微孔注射成型的成核發(fā)生得更慢更遲，所以它是一種權衡較細和較致密的細胞形態(tài)的。與核的數(shù)量較少時，模制零件往往有較大的和稀疏的氣泡。而相比于那些在典型的微注射模制零件的細胞大（由于較慢的成核速率），這些細胞仍處于亞毫米范圍內(nèi)。然而，應該指出的是，典型的微孔注塑件通常具有100毫米或更小和周圍106 cells/cm3的細胞密度的細胞大小。此外，細胞形態(tài)可以影響機械性能和尺寸穩(wěn)定性。在下面的章節(jié)將介紹對它們進一步的研究。氣體發(fā)泡的結晶和結晶形態(tài)的影響，以及在微注射成型（參見33-35），數(shù)學建模和數(shù)值預報需要進一步的研究。4.3、機械性能圖9示出的微孔注塑件的相對的力學性能與傳統(tǒng)的注塑件之比。對于LDPE，應變在漩渦無微孔注塑件斷比比微孔部件具有更低更小的和更均勻的具有較高的氣體濃度，從而更均勻和斷裂之前不再伸長關聯(lián)氣泡。發(fā)現(xiàn)不同的氣體量對于屈服應力無明顯變化。有趣的是，漩渦無微孔注塑件具有比典型的微孔更好的彈性模量和極限應力注塑件。這是因為降低了發(fā)泡劑增加皮膚層的未發(fā)泡，使得一些微孔注射成型部件的機械性能增加36-38。圖9如相對于傳統(tǒng)的注塑件微孔注射的相對的力學性能模塑部件。 （a）LDPE（b）PP。聚丙烯試樣表現(xiàn)類似于LDPE試樣中所示的機械性能。MC1-P和MC2-P的彈性模量分別為顯著超過MC3-P和MC4-P的。另外，低氣體含量的注塑件比他們同類型有更高的最終應力。菌株在漩渦的無微孔注塑件比典型的微孔注塑試樣要少得多。顯而易見的是，微孔塑料的細胞形態(tài)嚴重影響其機械性能。也可能是斷裂伸長率顯著影響它的細胞形態(tài)。一種微注射成型零件具有更微小的氣泡和氣泡均勻分布往往表現(xiàn)出比那些用更少但更大的泡沫有更大的斷裂伸長率。4.4尺寸穩(wěn)定性注塑件與氣體濃度的尺寸穩(wěn)定性如圖10所示，如氣體含量的增加微孔注塑件的收縮率明顯降低。兩個LDPE和PP試樣變化在厚度方向上都大于流動方向和橫向。如果單元格核太低，可能無法完全實現(xiàn)改善尺寸穩(wěn)定性。一個用氮氣的0.173wt的微孔LDPE部分的收縮最接近研究中的常規(guī)注塑部分的六個不同批次的試樣。對PP，用收縮類似的模式進行觀察。由于PP小而致密的氣泡，收縮率在每一個方向比低密度聚乙烯微孔注射成型LDPE的低。圖10 注射收縮成型部件與氣體用量。 （a）的LDPE。 （b）PP。第五章 結論通過降低過飽和度、活化能會使核細胞增加，從而大大降低了泡孔成核速率。這阻礙了在模具填充階段的細胞的成核，從而防止對聚合物/氣體溶液的形成熔體前沿形成氣泡，從而產(chǎn)生渦流的無微孔注塑件。從理論和實驗上這，項研究表明這種方法的可行性。在這項研究中旋流無微孔注塑件產(chǎn)生了類似的表面質(zhì)量，比傳統(tǒng)的注塑成型件的重量減輕8的優(yōu)勢。表面缺陷，如缺乏亮度，氣體流痕，和粗糙表面長久以來都被認為是微孔注射成型過程不可避免的缺點，該成型方式如果沒有進行了無需任何附加設備或設備改造或是所要求的其他方法將被淘汰。典型的微孔注塑件的微觀結構顯示出比漩渦無微孔注塑件更小和更密集的氣泡?？梢钥闯觯S著氣體量逐漸增大，注塑件具有減小的氣泡大小和增加的泡沫密度，同時保持表面的質(zhì)量，直到達到一定程度的過飽和或氣體的劑量為止。當達到這個閾值，然而，細胞的成核速率足夠高，渦形痕跡開始出現(xiàn)在表面上。如何精確地去維護所希望的細胞的形態(tài)，也就是，更小和更密集的氣泡供一個漩渦 - 自由表面為微孔注塑件需要進一步調(diào)查。在渦流無微孔注射成型部件的斷裂應變比典型的微孔注塑部分的明顯降低。另一方面，渦流無微孔注射成型部件表現(xiàn)出比典型的微孔注塑部分更高的彈性模量和極限應力。對于尺寸穩(wěn)定性，微孔的注塑件的收縮因增加氣體的用量而被減小。模塑用0.173wt的氮甲漩渦無微孔LDPE標本顯示可接受的收縮性能與常規(guī)的注射成型部件具有可比性，或更好在某些情況下比。在這項研究中，使用一個恒定的模具填充速率。然而，不同的模具填充速率會影響在腔中的壓力，進而影響細胞的成核速率。這種模具灌漿速率效應和氣體發(fā)泡的結晶和結晶形態(tài)，以及在微注射成型的數(shù)學建模和數(shù)值預報的影響還需要進一步研究。致謝作者感謝Energizer個人護理產(chǎn)品提供的財政和技術支持。此外，作者由衷地感謝微孔塑料制造實驗室在多倫多大學提供一些在本研究中使用的技術數(shù)據(jù)。參考文獻1 Trexel公司， Inc。網(wǎng)站， http:/www.trexel.com 。 2 Knights M.塑料技術1999 ; 45:41 。 3 Kramschuster A， Cavitt 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