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遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 第 37 頁
1 緒論
1.1 鋼材打捆機簡介
鋼材打捆機，就是將鋼材捆扎成形的設(shè)備，利用盤條、鋼帶等捆扎材料將螺紋鋼、型鋼(如槽鋼、角鋼、工字鋼)、帶鋼、線材等捆扎起來，以便于鋼材的運輸、存儲和銷售.按照功能，打捆機一般可分為送絲系統(tǒng)、抽絲及蓄絲系統(tǒng)、擰絲系統(tǒng)以及與其配合的輔助元器件組成。由于鋼材產(chǎn)品的種類繁多，包括型材、板材、棒材、管材、線材等多種外形完全不同的類型，因此剛才包裝設(shè)備為適應(yīng)不同種類鋼材包裝的需要勢必要求有多種不同的類型。如專門為管材、棒材進行打捆包裝的設(shè)備；對薄板鋼材進行鋼圈包裝的設(shè)備等等。
1.2 鋼材包裝設(shè)備的發(fā)展現(xiàn)狀
鋼鐵行業(yè)正在向著連續(xù)化、自動化、大型化的方向發(fā)展，質(zhì)量和效率成為了鋼鐵行業(yè)競爭的基礎(chǔ)，而能否實現(xiàn)快速有效的自動包裝正式?jīng)Q定一個鋼鐵企業(yè)的生產(chǎn)效率的關(guān)鍵性環(huán)節(jié)之一.自二十世紀(jì)六十年代以來各國競相展開了對打捆機的研制.如瑞典的sundBirsta公司相繼研制了不同類型的線材、棒材及型材打捆機，該公司研制的KNRA型打捆機主要應(yīng)用于對棒材、型材、鋼管以及盤條的打捆，該類型的打捆機由以下幾部分組成:捆扎機組:捆扎機組由液壓控制，其組件有盤條進給輪、控制盤條進給的感應(yīng)器和安全設(shè)備、剪切器、擰絲系統(tǒng)等;液壓機組:包括油箱、油泵、濾油器、壓力開關(guān)、壓力繼電器等;機座;儲線倉;控制器:包括電器線路板、開關(guān)、繼電器等.KNRA型打捆機主要性能指標(biāo)為:捆扎盤條為03~5mm的退火盤條;捆扎時間為9~14s。
日本撞川工藝公司自1959年以來，致力于研究軋鋼精整設(shè)備自動化方面的研究，研制了TMB系列自動化打捆機，可捆扎圓鋼、型鋼、管材及盤卷，結(jié)構(gòu)組成主要有擰絲頭、機座、線夾、差動齒輪箱、液壓馬達、捆扎盤條、供線輪、夾送輥、導(dǎo)線軌、限位開關(guān)、設(shè)備外殼等.該打捆機的性能特點是設(shè)備采用了差動齒輪機構(gòu).捆線夾緊、切斷及擰絲等幾種主要操作均可利用同一馬達進行，使得打捆機結(jié)構(gòu)簡單，易于小型化，維修方便.TMB系列自動化打捆機主要性能指標(biāo)為導(dǎo)絲槽內(nèi)徑700mm;打捆時間8s;使用盤條;電機功率S. SkW.
國內(nèi)的首鋼于20世紀(jì)80年代末從意大利的Danieli公司引進了兩臺打捆機，一直沒能投人正常使用，存在的問題有:車體的定位系統(tǒng)不穩(wěn)定，車體很難調(diào)整到正確位置;控制系統(tǒng)和液壓系統(tǒng)不能正常工作.經(jīng)過北京航空航天大學(xué)科研人員的努力，圓滿解決了問題，使設(shè)備投人正常使用.鞍鋼于1990年引進了4臺打捆機，由于技術(shù)保密及設(shè)備備件的原因，已報廢了2臺，也急需新的打捆機投人使用.國內(nèi)不少科研院所曾經(jīng)仿制研究精整包裝生產(chǎn)線上的全自動打捆機，但都不很理想.我國已成為鋼鐵生產(chǎn)大國，由于國外的售后服務(wù)及設(shè)備問題不適合國內(nèi)企業(yè)的要求，研制適合國內(nèi)需要的打捆機，具有良好的市場前景。
1.3 現(xiàn)實意義
社會對鋼材的需求日益提高，促進了鋼鐵企業(yè)的現(xiàn)代化改造，使鋼鐵產(chǎn)量逐年提高，而傳統(tǒng)的人工包裝由于其生產(chǎn)效率低下是造成鋼鐵產(chǎn)量提高的最大障礙，同時由于人工打捆存在著不可克服的缺點，如散捆、混號和松捆等，已經(jīng)不能滿足現(xiàn)代化生產(chǎn)的需要;同時用戶為便于鋼材的運輸和存儲，對鋼鐵產(chǎn)品的包裝質(zhì)量提出了更高的要求，鋼鐵產(chǎn)品的包裝質(zhì)量已成為企業(yè)升級和獲得經(jīng)濟效益的關(guān)鍵因素，因此盡快提高鋼鐵產(chǎn)品的包裝質(zhì)量，是鋼鐵企業(yè)的迫切任務(wù)之一，也是用戶對鋼鐵行業(yè)的要求.人工包裝的低效率與鋼鐵產(chǎn)量的提高之間的矛盾日益突出，研制鋼材精整包裝生產(chǎn)線的關(guān)鍵設(shè)備—鋼材包裝打捆機將解決我國鋼材生產(chǎn)的急需，同時，鋼材包裝的自動化可以提高勞動生產(chǎn)率、減輕工人的勞動強度、提高包裝質(zhì)量，而且可以減少包裝現(xiàn)場的工傷事故、擴大外貿(mào)出口、增強產(chǎn)品的競爭力，包裝機械的發(fā)展，體現(xiàn)了一個國家或一個企業(yè)的生產(chǎn)水平。因此研制高性能的鋼材包裝打捆機具有重大的經(jīng)濟價值和現(xiàn)實意義。
1.4 本課題中研發(fā)的鋼材打捆機
本課題中所研發(fā)的鋼材打捆機是針對型材、棒材、管材進行打捆包裝的設(shè)備，其整體結(jié)構(gòu)主要包括以下部分，分別是機架及行走機構(gòu)、引送線機構(gòu)、矯直機構(gòu)、剪切機構(gòu)、夾緊機構(gòu)、擰緊機構(gòu)、四桿機構(gòu)。液壓站部件以及電控部件，采用液壓驅(qū)動，用PLC實現(xiàn)程序控制。
其工作原理通過以下幾個步驟來實現(xiàn)，步驟如下：
1.在機構(gòu)開始工作時首先需要把打捆用的鋼線引入由輥道、送線機構(gòu)、矯直輥組成的滑道內(nèi)，做好打捆前的準(zhǔn)備工作；
2工作開始時根據(jù)捆料的規(guī)格與形狀，通過行走機構(gòu)調(diào)整好機體位置。
3待捆扎鋼材會進入抱緊器機構(gòu)的抱緊爪的范圍內(nèi)，導(dǎo)線達到傳感位置后，液壓馬達使四桿機構(gòu)下壓。
4四桿機構(gòu)帶動上剪刃將導(dǎo)線切成預(yù)期的長度，同時推壓柄及兩個壓緊柄比較快的速度下降，把靠自重的導(dǎo)線壓緊在被打捆材的上面。導(dǎo)線下端下垂到夾緊件的兩側(cè)。
5在液壓缸下壓的同時，擰緊件也轉(zhuǎn)動，導(dǎo)線的下端逐漸擰緊，此時液壓缸下降，推壓柄和壓緊柄離開被打捆件。
即是說，液壓缸往返一回，就完成了運動機構(gòu)的下降、捆線壓緊、脫開上升等一系列動作，此時，擰緊件也同時將捆線擰緊。因此，液壓缸往返運動一次，全部動作就都完成，也就是說如果液壓缸往返一次需要一秒，則打捆作業(yè)也就是在一秒之內(nèi)即可完成。
2 打捆機方案的選擇與擬定
2.1 打捆機方案的選擇
本打捆機主要應(yīng)用于小型鋼材材生產(chǎn)機主后部，對生產(chǎn)出的棒材進行自動打捆，所以在打捆形狀上采用圓形。打捆材料選用φ6.5材質(zhì)為A3的碳鋼絲。本打捆機主要應(yīng)用于北方地區(qū)，而氣動對氣候的適應(yīng)較差，所以在氣動與液壓傳動之間優(yōu)先采用液壓傳動。
液壓傳動的優(yōu)點：
1. 在同等體積下，液壓裝置比電動裝置提供的動力大，任何應(yīng)用系統(tǒng)中的壓力可比電磁驅(qū)動力打30-40倍。
2. 液壓裝置工作比較平穩(wěn)，容易實現(xiàn)無極變速，易實現(xiàn)自動化，而且還可以再運行過程中調(diào)節(jié)，易于實現(xiàn)過載保護。
3. 由于液壓軟件已實現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化、系列化和通用化。此外液壓系統(tǒng)的設(shè)計、制造和使用都比較方便。
4. 用液壓系統(tǒng)實現(xiàn)直線運動遠比機械系統(tǒng)簡單。
液壓傳動的特點：
1. 液壓傳動不能保證嚴(yán)格的傳動比。
2. 液壓傳動在工作過程中有較大的能量損失，尤其長距離傳動，液壓系統(tǒng)的效率較低。
3. 為了減少泄露現(xiàn)象，液壓元件的制造精度很高，而且需要單獨的能源
4. 液壓系統(tǒng)出現(xiàn)故障時不一找出原因。
2.2 打捆方案的擬定
打捆機的打捆過程包括七個基本動作：送線、矯直、夾緊、剪切、壓下、擰緊和行走。這七個動作分別由七個機構(gòu)完成，送線機構(gòu)、矯直機構(gòu)、夾緊機構(gòu)、剪切機構(gòu)、四桿壓下機構(gòu)、擰緊機構(gòu)和行走機構(gòu)。這些執(zhí)行機構(gòu)必須協(xié)調(diào)配合，每個動作的執(zhí)行時機有相應(yīng)的反饋信號控制，反饋信號來自于安裝在打捆機和周邊設(shè)備上的傳感器。
打捆機的總體設(shè)計主要取決于其功能要求和使用范圍。被捆材料的規(guī)格、形狀、捆線的直徑和性能、鋼捆運輸詭誕的結(jié)構(gòu)形狀和尺寸、捆結(jié)的擰緊圈數(shù)、每個滾接的捆線圈數(shù)等都對打捆機的結(jié)構(gòu)設(shè)計有很大的影響。
此外，圍繞打捆機的動作要求和現(xiàn)場條件進行其功能設(shè)計，主要是對液壓系統(tǒng)和控制系統(tǒng)進行綜合設(shè)計。
控制系統(tǒng)除主要完成上述各個動作的實時控制之外，還對現(xiàn)場條件進行監(jiān)控及時與生產(chǎn)線其他控制系統(tǒng)和總控臺進行通訊?？刂葡到y(tǒng)自動檢測和控制輥道上鋼材的運輸，根據(jù)捆線架上的捆線數(shù)量，打捆機本身的狀態(tài)，預(yù)緊成型狀態(tài)等條件自動打捆。
圖2.1 打捆機簡圖
主要參數(shù)的確定本打捆機是小型鋼材自動打捆機。
打捆尺寸：φ250-400mm
長度：4-6m
捆重：3-4噸
鋼材直徑：φ10-40
料捆長：5-7m
捆線直徑：6.5mm
料捆擺動架擺動時間:3sec
擰緊裝置轉(zhuǎn)速：n=90r/min
擰緊裝置送進速度：v1=60mm/s
捆線送進速度：v2=1000mm/s
夾緊動作：t=1sec
捆線倒數(shù)：4-5
輥道速度：2m/s
3 打捆機本體設(shè)計
3..1 擰緊機構(gòu)設(shè)計
3.1.1 夾緊力及扭矩的計算
捆線材料為含碳量為0.08%的低碳鋼絲A3鋼，查文獻[3]表2-7得：σs=235MPa。取[σ]=200MPa，則許用剪切應(yīng)力[τ]=(0.5~0.6) [σ]=120MPa。捆線在打結(jié)過程中可簡化為彎曲和扭轉(zhuǎn)的組成，捆線半徑為6.5㎜。因此。所需的最大彎矩和扭矩分別為：
M=d3[σ]=×6.53×10-9×200×106=5.4N·m (3-1)
T=d3[τ]=×6.53×10-9×120×106=6.4N·m (3-2)
圖3.1-1 扭結(jié)頭受力分析圖
式中：T—捆線被扭轉(zhuǎn)所需要的扭矩；
L—兩跟捆線中心之間的距離；
N—扭轉(zhuǎn)頭產(chǎn)生的夾緊力；
f—捆線與扭轉(zhuǎn)頭之間產(chǎn)生的摩擦力；
M—捆線彎曲所需要的彎矩；
d—捆線的直徑。
由于捆線打結(jié)時三圈時，鑒于安全點O點受總彎矩取8M，總扭矩4T；擰緊時需兩線頭固定。由于矩平衡對O點取矩列方程：
（f1+f2）*R+N1*L-2T-4M=0
臨界狀態(tài)時：N2=0、f2=0 則：
F1*R+N1*L=2T+4M
又因為：f1*μ=N1查[6]表1-24μ=0.1~0.8，取μ=0.5；則
N==1.9KN (3-3)
取夾緊力N=2.5KN。
扭轉(zhuǎn)頭所需要的總的力矩為：
Mmax≥4T+8M=4×6.4+8×5.4=68.8N·m (3-4)
取Mmax=100 N·m
3.1.2 液壓馬達的選擇
扭轉(zhuǎn)頭用液壓馬達驅(qū)動，根據(jù)Mmax=100 N·m選擇液壓馬達。由文獻[3]表30-44選擇擺線馬達，型號：BM1-08型。它的具體參數(shù)如下：
排量：80mL/r；
壓力：10MPa；
轉(zhuǎn)速：15~500r/min；
總效率：0.55~0.65；
質(zhì)量：5.4kg；
扭矩：100 N·m。
3.1.3 傳動齒輪的設(shè)計
扭轉(zhuǎn)頭由液壓馬達驅(qū)動，由于安裝要求，液壓馬達經(jīng)一對齒輪傳動帶動扭轉(zhuǎn)頭旋轉(zhuǎn)。因為擰緊頭轉(zhuǎn)速n=90r／min在液壓馬達的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，不需要經(jīng)過變速，因此取傳動比i=1。由于這對齒輪只起到傳遞扭矩的作用，為動力齒輪，所以設(shè)計時按齒根彎曲疲勞強度設(shè)計，按齒面接觸疲勞強度校核。
1、 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)
①傳遞扭矩不大，因此采用直齒圓柱齒輪傳動。
②打捆機為一般工作機，速度不高，選用8級精度。
③材料選擇 材料選用45鋼調(diào)質(zhì)處理。由文獻[3]表2-8查得硬度為240HBS。
④初步選定齒數(shù)Z1=Z2=35。
2、 按齒根彎曲疲勞強度設(shè)計
由設(shè)計計算公式文獻[1]式(10-5)進行試算，即
(3-5)
1)確定公式內(nèi)的各參數(shù)數(shù)值
①試選載荷系數(shù) =1.3。
②確定齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 T=100N·m=1×105N·mm。
③由文獻[1]表10-7選取齒寬系數(shù) =0.4。
④由文獻[1]表10-5選取齒形系數(shù)和正應(yīng)力校正系數(shù)。
⑤由文獻[1]圖10-20(c)查得齒輪的彎曲疲勞強度極限。
⑥由文獻[1]式10-13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。(按工作15年每年工作300天每天工作16小時計算)
N=60njLh=60×90×1×(15×300×16)=3.91×108
⑦由文獻[1]圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù) 。
⑧計算彎曲疲勞許用應(yīng)力。
取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由文獻[1]式10-12得
2）計算
①試算齒輪的模數(shù)。
=
②初算齒輪的尺寸。
h=2.25=2.25×1.896=4.266mm
③計算齒寬與齒高之比。
=
④計算圓周速度。
⑤計算載荷系數(shù)
根據(jù)0.343m/s，8級精度，由文獻[1]圖10-18查得動載荷系數(shù)=1.2。
根據(jù)文獻[1]表10-3得(由于是直齒齒輪) 。
根據(jù)文獻[1]表10-2查得使用系數(shù)。
根據(jù)文獻[1]表10-4用插值法查得8級精度，懸臂布置時，1.219。
由=7.11，1.219查圖10-13得1.275；故載荷系數(shù)
⑥按實際的載荷系數(shù)校正所得的模數(shù)，由文獻[1]式(10-10b)得
mm
按實際情況取m=3。
⑦尺寸計算。
分度圓直徑：
齒頂圓直徑：
齒根圓直徑：
中心距：
齒寬：
取齒寬B1=48mm，B2=54mm。
3、 按齒面接觸疲勞強度校核
由文獻[1]式(10-8a)得接觸疲勞強度校核公式
(3-6)
1)計算
式中：K—載荷系數(shù)，
式中：KA—使用系數(shù)，查文獻[1]表10-2取KA=1.2；
KV—動載荷系數(shù)，由文獻[1]圖10-8取 KV=1.1；
—齒間載荷分布系數(shù)，由文獻[1]表10-3取=1；
—齒向載荷分布系數(shù)，由文獻[1]表10-4得=1.2245。
代入式中，=1.2×1.1×1×1.2245=1.616。
Ft—齒輪的圓周力，；
—彈性影響系數(shù)，由文獻[1]表10-6得；
u—齒輪的傳動比，u=1；
2) 確定接觸疲勞許用應(yīng)力
式中：—接觸疲勞壽命系數(shù)，根據(jù)文獻[1]圖10-19查得=0.92；
—接觸疲勞強度極限，由文獻[1]圖10-21(d)查得=550MPa；
S—安全系數(shù)，取失效概率為1%，S=1。
3)校核接觸疲勞強度
=340.38MPa<=506MPa
因此所設(shè)計的齒輪滿足接觸疲勞強度要求。
4、齒輪的機構(gòu)設(shè)計
總上，根據(jù)安裝要求和齒輪的強度要求，確定齒輪的結(jié)構(gòu)如右圖3.1-2所示。
圖3.1-2齒輪嚙合簡圖
3.1.4傳動軸的設(shè)計
1、根據(jù)扭轉(zhuǎn)強度條件初步確定軸的直徑
軸的材料選用45鋼調(diào)質(zhì)處理，由文獻[1]表15-3得，取=35MPa。由文獻[1]式(15-3)得軸的直徑
(3-7)
式中：—許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，MPa，=35MPa；
d—計算截面處軸的直徑，mm；
A0—；
n—軸的轉(zhuǎn)速，r/min；
P—軸傳遞的功率，KW，P=；
—空心軸的內(nèi)徑與外徑之比，取=0.5。
由于是空心軸，軸上有螺紋和鍵槽，綜合考慮，初選軸的最小直徑為40mm。
2、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計
軸的結(jié)構(gòu)主要取決于以下因素：軸在機器中的安裝位置以及形式；軸上零件的類型、尺寸、數(shù)量以及連接方法；載荷性質(zhì)、大小、方向以及分布情況；軸的加工工藝等。所設(shè)計完成的軸要滿足以下要求：軸和裝在軸上的零件要有準(zhǔn)確的工作位置；軸上的零件應(yīng)便于裝拆和調(diào)整等。結(jié)合軸上零件的定位原則和軸的結(jié)構(gòu)工藝，具體設(shè)計軸的結(jié)構(gòu)如下：
圖3.1-3 軸的結(jié)構(gòu)圖
3.1.5軸的強度校核
1、軸的分析受力及參數(shù)計算
軸的分析受力如圖3.1-4所示，計算各個未知參數(shù)，先計算作用在齒輪上的力：
標(biāo)準(zhǔn)直齒輪無軸向力， =20°
(3-8)
(3-9)
式中：Ft—齒輪的周向力，N；
T—齒輪傳遞的扭矩，N·m；
d—齒輪的分度圓直徑，m；
Fr—齒輪的徑向力，N；
—齒輪的壓力角，=20°。
計算兩個軸承處的支反力，根據(jù)力矩的平衡原理得：
將Ft=1900N，F(xiàn)r=690N，L1=76mm，L2=65mm代入上式求得：
計算豎直面的彎矩和水平面的彎矩
計算合成彎矩
(3-10)
有合成彎矩圖知1截面為危險截面，根據(jù)文獻[1]式15-5進行強度校核
(3-11)
式中：—軸的計算應(yīng)力，N；
—軸所受的彎矩，N·mm；
—軸所受的扭矩，N·mm；
—折合系數(shù)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6；
—軸的抗彎截面系數(shù)，，
； (3-12)
—對稱循環(huán)變應(yīng)力時軸的許用應(yīng)力，根據(jù)文獻[1]表15-1取=60MPa。
代入計算得
(3-13)
由于=7.5MPa<=60MPa，說以所設(shè)計的軸滿足強度要求。3.
圖3.1-4 軸的載荷分析圖
3.1.6軸承的選擇與強度校核
根據(jù)文獻[6]表3.1-7以及軸的直徑，選擇普通圓錐滾子軸承(GBT297-1994)，型號：30208。主要尺寸參數(shù)如下：
外型尺寸：d=40mm D=80mm B=18mm；
極限轉(zhuǎn)速：5300r/min(脂潤滑)；
基本額定載荷：Cr=30.2KN C0r=11.5KN。
因為，，所以只需要校核1處的軸承。軸承所受的軸向力可忽略，計算徑向力
(3-14)
計算軸承的壽命，根據(jù)文獻[1]式(13-19)得
(3-15)
按每天工作24小時，每年工作300天，每小時打捆60次，每次用時2s計算，該軸承可以使用，所以軸承的壽命符合要求。
3.1.7軸承端蓋以及軸承座的設(shè)計
根據(jù)軸和軸承的尺寸，由文獻[7]表4.9-4確定螺釘連接式軸承蓋的結(jié)構(gòu)如圖3.1-5所示。材料選擇HT150,緊固螺釘采用M10螺釘。
由文獻[7]表4.8-10確定氈圈的尺寸：D=90mm d1=68mm B=8mm。具體結(jié)構(gòu)如圖3.1-6所示。
圖3.1-5 軸承端蓋 圖3.1-6 氈圈
圖3.1-7 軸承座的結(jié)構(gòu)簡圖
參考文獻[7]表3.5-10二螺柱軸承座，設(shè)計所需要的軸承座，材料選用ZG200-400。軸承座的具體機構(gòu)如圖3.1-7所示。
3.1.8鉗頭的設(shè)計與計算
圖3.1-8 鉗頭的受力簡圖
鉗頭的受力分析圖如圖3.1-8所示，已知夾緊力N=2500N，，R=11333N。因為液壓活塞還要克服彈簧的阻力，取柱塞的推力F=6KN。
計算活塞桿的直徑，
(3-16)
式中：R—活塞桿的推力，N；
P—系統(tǒng)壓力，P=10MPa；
由文獻[4]表6-2取標(biāo)準(zhǔn)值d=40mm。
缸體壁厚的計算，由文獻[4]式(6-6)得，按薄壁計算
(3-17)
式中：P—系統(tǒng)壓力，P=MPa；
—材料許用應(yīng)力，取=100MPa；
外徑：do=D+2=32+2×2=40mm，取d0=40mm。
彈簧的選擇，為使夾頭能自動開啟，在上下夾頭之間安裝一個復(fù)位彈簧，由文獻[8]表7.1-10選擇圓柱螺旋壓縮彈簧：
材料：45鋼；
彈簧絲直徑：d=4.0mm； 彈簧中徑：D=22mm；
節(jié)距：7.12mm 工作極限載荷:657N 單圈彈簧剛度:236N/mm
安裝尺寸：
最小導(dǎo)筒直徑：29mm; 最大心軸直徑：15mm
銷軸設(shè)計：
上下夾頭采用銷軸連接：材料：45鋼，直徑：D=15mm，采用螺釘固定。
3.2矯直機構(gòu)設(shè)計
圖3.2-1 矯直機構(gòu)簡圖
捆線經(jīng)由送線機構(gòu)后，需要經(jīng)過矯直機構(gòu)去掉捆線的大曲率變形，再進入鋼絲導(dǎo)槽。本矯直機構(gòu)采用五輥矯直，軋輥懸臂布置。其結(jié)構(gòu)簡圖如圖3.2-1所示。
3.2.1矯直機構(gòu)參數(shù)的確定
輥距t和輥徑D的確定，首先確定最大輥距，為保證矯直質(zhì)量，輥距t與被矯件h有如下關(guān)系：
5h
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