《地基承載力計算》PPT課件.ppt

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地基承載力：地基土在強度和變形允許范圍內沒，單位面積上所能承受荷載的能力。極限承載力：地基即將喪失穩(wěn)定性時的承載力。,8地基承載力,現(xiàn)場載荷試驗,地基勘探,,地基的破壞形式,地基剪切破壞的型式：整體剪切破壞、局部剪切破壞和沖剪破壞。,P～S曲線特征當基礎荷載較小時，基底壓力P與沉降S基本上成直線關系(oa)。屬于線彈性變形階段。當荷載增加到某一數(shù)值時，在基礎邊緣處的土開始發(fā)生剪切破壞．隨著荷載的增加，剪切破壞區(qū)(或稱塑性變形區(qū))逐漸擴大。這時壓力與沉降之間成曲線關系(ab)，屬于彈塑性變形階段。如果基礎上的荷載繼續(xù)增加．剪切破壞區(qū)不斷擴大，最終在地基中形成一連續(xù)的滑動面，基礎急劇下沉或向一側傾倒，同時基礎四周的地面隆起，地基發(fā)生整體剪切破壞，屬于塑性破壞階段。曲線有兩個轉折點a和b，相應于a點的荷載稱為臨塑荷載Pcr，指地基土開始出現(xiàn)剪切破壞時的基底壓力。相應于b點壓力稱為地基極限承載力Pu，是地基承受基礎荷載的極限壓力，當基底壓力達到入時，地基就發(fā)生整體剪切破壞。,P～S關系曲線,土體極限平衡條件,地基臨塑荷載和臨界荷載地表作用均布條形荷載p，在地表下任一點M處將產(chǎn)生附加應力，其大、小主應力為：M處土的自重應力為：?1=?z=?z+?0D?3=?x=K0?z以上兩項在M點產(chǎn)生的應力在數(shù)值上不能疊加，因為由均布條形荷載p所引起的附加大、小主應力的方向與土自重所引起的大、小主應力的方向是不一致的。假定在極限平衡區(qū)土的靜止側壓力系數(shù)K0＝1，則由土自重引起的法向應力在各個方向都相等。,地基中任意一點的?1和?3可寫成如下形式：,K0＝1,?0——基礎底面以上土的平均重度?——基礎底面以下土的重度,塑性區(qū)的邊界方程,塑性區(qū)的最大發(fā)展深度Zmax塑性區(qū)的最大發(fā)展深度Zmax，可由dz/d?＝0的條件求得，即所以2?=?/2-?塑性區(qū)的最大發(fā)展深度Zmax,基底壓力的一般形式：,,,,,,,,,臨塑荷載：當荷載p增大時，塑性區(qū)發(fā)展，該區(qū)的最大深度也隨而增大，若Zmax＝0，表示地基中剛要出現(xiàn)但尚未出現(xiàn)塑性區(qū)，相應的荷載p即為臨塑荷載pcr，臨塑荷載的表達式如下：,臨界荷載：經(jīng)驗證明，即使地基發(fā)生局部剪切破壞，地基中的塑性區(qū)有所發(fā)展，只要塑性區(qū)的范圍不超出某一限度，就不致影響建筑物的安全和使用，因此，如果用pcr作為淺基礎的地基承載力無疑是偏于保守。在中心垂直荷載作用下，塑性區(qū)的最大發(fā)展深度Zmax＝B/4或B/3時的荷載稱為臨界荷載。,應該指出，臨塑荷載公式是在均布條形荷載的情況下導出的，通常對于矩形和圓形基礎也借用這個公式計算，其結果偏于安全。此外，在臨塑荷載的推導中采用彈性力學的解答，對于已出現(xiàn)塑性區(qū)的塑性變形階段，公式的推導是不嚴格的。,地基的極限承載力普朗德爾極限承載力理論普朗德爾理論基本假設：,1920年，普朗德爾(L.Prandtl)根據(jù)塑性理論，研究了剛性物體壓入均勻、各向同性、無質量的半無限剛塑性介質時，導出了介質達到破壞時的滑動面形狀及相應的極限壓應力公式。,1.地基土是均勻、各向同性的無重量介質，即認為土的g＝0，只具有c、j的材料;2.基礎底面光滑，即基礎底面與土之間無摩擦力存在。因此水平面為大主應力面，豎直面為小主應力面。3.當?shù)鼗幱跇O限(或塑性)平衡狀態(tài)，將出現(xiàn)連續(xù)的滑動面其滑動區(qū)域將由朗肯主動區(qū)I、徑向剪切區(qū)（過渡區(qū)）Ⅱ及和朗肯被動區(qū)Ⅲ所組成。,條形剛性板下的滑移線,對數(shù)螺線,普朗德爾得出極限承載力的理論解為：式中:Nc稱為承載力系數(shù)，是僅與j有關的無量綱系數(shù)，c為土的粘聚力。,當荷載板下的土體處于塑性平衡狀態(tài)時，塑流邊界為d’c’bcd，塑性區(qū)共分五個區(qū)，即一個Ⅰ，兩個Ⅱ區(qū)和兩個Ⅲ區(qū)。由于基底是光滑的，因此在Ⅰ區(qū)的大主力是垂直向的，破裂面與水平面成45+j/2角，稱為主動朗肯區(qū)．在Ⅲ區(qū)大主應力是水平向的．其破裂面與水平面成的45－j/2角，稱為被動朗肯區(qū)。在Ⅱ中的滑動線，一組是對數(shù)螺線，另一組則是a’和a為起點的輻射線。,普朗德爾——賴斯納極限承載力理論賴斯納(Reissner，1924)在普朗德爾理論的基礎上，進一步研究了當基礎有埋置深度D時的極限承載力理論。普朗德爾——賴斯納理論基本假設：在普朗德爾理論基本假設基礎上，增加一條件，當基礎有埋置深度D時，將基礎底面以上的兩側土重用的均布超載q＝gD來代替。地基極限承載力為：式中：Nq和Nc稱為承載力系數(shù)，是僅與j有關的無量綱系數(shù)。不排水飽和軟粘土地基，ju=0，Nq=1,Nc=p+2。此時地基極限承載力為：,太沙基極限承載力理論,,當基礎放在無粘性土(c＝0)的表面上(D＝0)時，地基的承載力將等于零，這顯然是不合理。這種不合理現(xiàn)象的出現(xiàn)，主要是將士當作無重量介質(g＝0)所造成的。為了彌補這一缺陷，許多學者在普朗德爾的基礎上作了修正和發(fā)展，使承載力公式逐步得到完善。太沙基在推導均質地基上的條形基礎、受中心荷載作用下的極限承載力時，把土作為有重量的介質即g?0，并作了如下一些假設：1.基礎底面粗糙、即它與土之間有摩擦力存在。因此，雖然當?shù)鼗_到破壞并出現(xiàn)連續(xù)的滑動面時，其基底下有一部分土體將隨著基礎一起移動而處于彈性平衡狀態(tài)，該部分土體稱為彈性楔體。2.忽略地基土重度對滑移線形狀的影響。3.基底完全粗糙，則滑動區(qū)域由徑向剪切區(qū)Ⅱ和朗肯被動區(qū)Ⅲ所組成。4.基礎有埋置深度D時，則基底以上兩側的土體用相當?shù)木汲dq＝gD來代替。,不排水飽和軟粘土地基，ju=0，Nq=1,Nc=2p/3+1。此時地基極限承載力為：,太沙基極限承載力公式：,太沙基極限承載力由土的凝聚力c，基礎兩側超載q和土的重量g所引起。太沙基極限承載力可近似地假設為分別由以下三種情況計算結果的總和：(1)土是無質量，有粘聚力和內摩擦角，沒有超載，即g＝0，c?0，j?0，q=0；(2)土是無質量，無粘聚力有內摩擦角，有超載，即g＝0，c＝0，j?0，q?0；(3)土是有質量，沒有粘聚力，有內摩擦角，沒有超載，即g?0，c＝0，j?0，q=0。,,,局部剪切破壞極限承載力公式,太沙基承載力系數(shù),對于局部剪切破壞的情況(軟粘上和松砂)，太沙基根據(jù)應力—應變關系資料建議用經(jīng)驗的方法調整抗剪強度指標c和j。即用,方形和圓形基礎極限承載力公式方形圓形,,g和g0的選用？,土的自重,超載,粘聚力,,,其他極限承載力計算公式一、魏錫克（Vesic,A.S)極限承載力公式在普朗德爾理論的基礎上，考慮土的自重。二、梅耶霍夫(Meyerhof,G.G.)極限承載力公式考慮基底以上土體抗剪強度時地基的極限承載力。三、漢森(Hansen,J.S.)極限承載力公式漢森在極限承載力上的主要貢獻就是對承載力進行數(shù)項修正，包括非條形荷載的基礎形狀修正,埋深范圍內考慮土抗剪強度的深度修正，基底有水平荷載時的荷載傾斜修正,地面有傾角b的地面修正以及基底有傾角?時的基底修正。,