年產(chǎn)7200t乙酸乙酯間歇反應(yīng)釜設(shè)計(jì)

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年產(chǎn) 7200t 乙酸乙酯的工藝設(shè)計(jì)摘要：本選題為年產(chǎn)量為年產(chǎn) 6×103T的間歇釜式反應(yīng)器的設(shè)計(jì)。通過(guò)物料衡算、熱量衡算，反應(yīng)器體積為 、換熱量為 。設(shè)備設(shè)計(jì)結(jié)果表明，反應(yīng)器31.m65.10/hKJ?的特征尺寸為高 3320mm，直徑 3200mm；夾套的特征尺寸為高 2550mm，內(nèi)徑為3400mm。還對(duì)塔體等進(jìn)行了輔助設(shè)備設(shè)計(jì)，換熱則是通過(guò)夾套與內(nèi)冷管共同作用完成。攪拌器的形式為圓盤式攪拌器，攪拌軸直徑 60mm。在此基礎(chǔ)上繪制了設(shè)備條件圖。本設(shè)計(jì)為間歇釜式反應(yīng)器的工業(yè)設(shè)計(jì)提供較為詳盡的數(shù)據(jù)與圖紙。關(guān)鍵字：間歇釜式反應(yīng)器; 物料衡算 ; 熱量衡算; 壁厚設(shè)計(jì);主要符號(hào)一覽表V——反應(yīng)釜的體積t——反應(yīng)時(shí)間——反應(yīng)物 A 的起始濃度0Ac——反應(yīng)物的 B 起始濃度B——反應(yīng)物 S 的起始濃度0Scf——反應(yīng)器的填充系數(shù)——反應(yīng)釜的內(nèi)徑iDH——反應(yīng)器筒體的高度——封頭的高度2hP——操作壓力Pc——設(shè)計(jì)壓力φ——取焊縫系數(shù)[σ] t——鋼板的許用應(yīng)力C1——鋼板的負(fù)偏差C2——鋼板的腐蝕裕量S——筒壁的計(jì)算厚度——筒壁的設(shè)計(jì)厚度d——筒壁的名義厚度n——反應(yīng)器夾套筒體的高度jHv——封頭的體積——水壓試驗(yàn)壓力TP——夾套的內(nèi)徑j(luò)DQ——乙酸的用量Q0——單位時(shí)間的處理量年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書- 0 -第 1 章 設(shè)計(jì)任務(wù)及條件1.1 設(shè)計(jì)任務(wù)及條件乙酸乙酯酯化反應(yīng)的化學(xué)式為：CH3COOH+C2H5OH=====CH3COOC2H5+H2OA B R S原料中反應(yīng)組分的質(zhì)量比為：A ：B：S=1：2：1.35，反應(yīng)液的密度為 1020Kg/m3，并假定在反應(yīng)過(guò)程中不變。每批裝料、卸料及清洗等輔助操作時(shí)間為 1h，每天計(jì) 24h 每年 300d每年生產(chǎn) 7200h。反應(yīng)在 100℃下等溫操作，其反應(yīng)速率方程如下rR=k1(CACB－C RCS/K) [1]100℃時(shí)，k 1=4.76×10-6L/(mol·min),平衡常數(shù) K=2.92。乙酸的轉(zhuǎn)化率 XA=0.4，反應(yīng)器的填充系數(shù) f=0.8，為此反應(yīng)設(shè)計(jì)一個(gè)反應(yīng)器。2.1 原料的處理量根據(jù)乙酸乙酯的產(chǎn)量可計(jì)算出每小時(shí)的乙酸用量為 LkmolQ/675.234.038163???由于原料液的組成為1+2+1.35=4.35Kg單位時(shí)間的處理量 h/06.10235.467.330??2.2 原料液起始濃度 LmolcA/908.36.7520?乙醇和水的起始濃度 lB /2.140?LocS 597839.3??將速率方程變換成轉(zhuǎn)化率的函數(shù) )1(0AAX?ABXc0?Rc?S??年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書1201)(AAAcXbakr??其中： 61.98.30?Bc 15.)92.08.35179.2().1(0 ????????KbAS65792.?kc 4.657.14)1(42 ????ab2.3 反應(yīng)時(shí)間 ???AfXAcbadckt021 aXAffA 2)4(ln42201 ??? min186.4.0)3.15.(l3.98.76.44 ????2.4 反應(yīng)體積 30 048.25)168(.)( mtQVr ?????反應(yīng)器的實(shí)際體積 3.8.425fr第 3 章 熱量核算3.1 工藝流程反應(yīng)釜的簡(jiǎn)單工藝流程圖年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書23.2 物料衡算根據(jù)乙酸的每小時(shí)進(jìn)料量為 ，在根據(jù)它的轉(zhuǎn)化率和反應(yīng)物的初始質(zhì)量23.675/kmolh比算出各種物質(zhì)的進(jìn)料和出料量，具體結(jié)果如下表：物質(zhì) 進(jìn)料 出料 /kmolh乙酸 23.675 14.21乙醇 36.30 26.83乙酸乙酯 0 9.47水 81.68 90.153.3 能量衡算3.3.1 熱量衡算總式1234Q??式中： 進(jìn)入反應(yīng)器無(wú)聊的能量， KJ：化學(xué)反應(yīng)熱，2：供給或移走的熱量，有外界向系統(tǒng)供熱為正，有系統(tǒng)向外界移去熱量為負(fù)，3Q KJ：離開(kāi)反應(yīng)器物料的熱量，4 KJ年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書33.3.2 每摩爾各種物值在不同條件下的 值,pmc對(duì)于氣象物質(zhì)，它的氣相熱容與溫度的函數(shù)由下面這個(gè)公式計(jì)算：[2] 23,pmcABTCD??各種液相物質(zhì)的熱容參數(shù)如下表 [3]：液相物質(zhì)的熱容參數(shù)物質(zhì) A B×103 C×103 D×103乙醇 -67.4442 18.4252 -7.29726 1.05224乙酸 65.98 1.469 0.15 —乙酸乙酯 155.94 2.3697 -1.9976 0.4592水 50.8111 2.12938 -0.630974 0.0648311由于乙醇和乙酸乙酯的沸點(diǎn)為 78.5℃和 77.2℃，所以：(1) 乙醇的 值,pmc??23,351.plKABTCD??1 325367428.05.7926105.1041.????????.6794.?11350Jmol???同理：(2) 乙酸乙酯的 值,pc??23,350.2pmlKcABTCD??132531946705.976105.04910.2???????.8.48.?135Jol???(3) 水的 值,pmc??2 23,,37pHOlKABTCD?1325350.81.9807.6094170.6483107????????465.8?176.Jmol??(3) 乙酸的 值,pc年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書4??23,37pmlKcABTCD??1 2365.984075.1075??????981.73Jol???3.3.3 各種氣象物質(zhì)的參數(shù)如下表氣相物質(zhì)的熱容參數(shù) [4]物質(zhì) A B×103 C×103 D×103乙醇 6.731842 2.315286 -12.11626 2.493482乙酸乙酯 24.54275 3.288173 -9.926302 1.998997(1) 乙醇的 值,pmc??23,g37pmKABTCD??152836.1842.5607.621037.49107???????.894?17.Jol???(2) 乙酸乙酯的 值,pmc??23,g37pmKcABTCD?1528324.5.8709.260137.9710????????165.47?13.0Jol??3.3.4 每摩爾物質(zhì)在 100℃下的焓值(1) 每摩爾水的焓值 ???? ??237 3r2,,9876.10729840.6vapmmHOplKcdTH?????????140.6Jol??同理：(3) 每摩爾的乙醇的焓值年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書5??????351. 37r32,32,. ,32,298 51.vapmmCHOpmCHOlCpCHOlCcdTcd? ?????? ?315.805174.107? ????76.46?14.KJol??(4) 每摩爾乙酸的焓值 ??????373r3,3,298.710298mCHOpmCHOlCcdT? ?????17.4980KJol??(5) 每摩爾乙酸乙酯的焓值 ??????350.2 37r323,323,. ,323,98 50.2vapmmCHOCpmCHOCl pCHOClcdTcdT? ?????? ???319.50.980.1.7750.? ?????76.7?143.8KJol??3.3.5 總能量衡算（1） 的計(jì)算Q物質(zhì) 進(jìn)料 /kmolh出料 /kmolh乙酸 23.675 14.21乙醇 36.30 26.83乙酸乙酯 0 9.47水 81.68 90.15???? ??13r 20r 32r 23r3 2 32nnnnCHOHCHOCHEOCmmCHOmOmCHOQ????????????332.6750.4981.64.96.147.65014.598275?3./hKJ?（2） 的計(jì)算Q3253252CHOHCOH??年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書6????????32rr r r2320332329.4710mHOmCHmCHOmCHOQ????????.(.964.587.94.65)?8/KJh（3） 的計(jì)算4????????111 120r2r32r 32r0232 32nnnnHHOCHOCHOmmmCmCHOQ???????????3.7.98.504.968.047.659.104.59865465/hKJ因?yàn)椋?1234Q??即： + + =5076.0.835270.416求得： =45437.2743/hJ0，故應(yīng)是外界向系統(tǒng)供熱。Q3.4 換熱設(shè)計(jì)換熱采用夾套加熱，設(shè)夾套內(nèi)的過(guò)熱水蒸氣由 130℃降到 110℃，溫差為 20℃。3.4.1 水蒸氣的用量忽略熱損失，則水的用量為 ??12opQmcT??[5]ab?19.6JlK??32140bmo????6132.cJl?189TK??3629.64.102.1039poc?????25年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書7134.52JmolK???19g??????3124537.2183.2kg/.09opQhcT????第 4 章 反應(yīng)釜釜體設(shè)計(jì)4.1 反應(yīng)器的直徑和高度在已知攪拌器的操作容積后，首先要選擇罐體適宜的高徑比（H/D i） ，以確定罐體的直徑和高度。選擇罐體高徑比主要考慮以下兩方面因數(shù)：1、 高徑比對(duì)攪拌功率的影響：在轉(zhuǎn)速不變的情況下， （其中 D—攪拌器直徑，P—3ip?攪拌功率） ，P 隨釜體直徑的增大，而增加很多，減小高徑比只能無(wú)謂地消耗一些攪拌功率。因此一般情況下，高徑比應(yīng)選擇大一些。2、 高徑比對(duì)傳熱的影響：當(dāng)容積一定時(shí)，H/D i 越高，越有利于傳熱。3—1 高徑比的確定通常才用經(jīng)驗(yàn)值表 [6]種類 罐體物料類型 H/Di液—固或液—液相物料 1~1.3一般攪拌釜?dú)狻合辔锪?1~2發(fā)酵罐類 氣—液相物料 1.7~2.5假定高徑比為 H/Di=1.2，先忽略罐底容積[7]???????iiiDHV34?mDi21.?取標(biāo)準(zhǔn) i30表 3—2 用標(biāo)準(zhǔn)橢球型封頭參數(shù)見(jiàn)表 [8]公稱直徑（mm）曲面高度（mm）直邊高度（mm）內(nèi)表面積（m 2）容積（m 3）3200 800 40 11.5 4.61筒體的高度年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書8mDVHi 320.42.3614?????????釜體高徑比的復(fù)核 05.12?iih滿足要求4.2 筒體壁厚的設(shè)計(jì)4.2.1 設(shè)計(jì)參數(shù)的確定表 3—3 反應(yīng)器內(nèi)各物質(zhì)的飽和蒸汽壓 [9]物質(zhì) 水 乙酸 乙醇 乙酸乙酯飽和蒸汽壓（MPa ）0.143 0.08 0.316 0.272該反應(yīng)釜的操作壓力必須滿足乙醇的飽和蒸汽壓所以去操作壓力 P=0.4MPa，該反應(yīng)器的設(shè)計(jì)壓力Pc=1.1P=1.1×0.4MPa=0.44MPa該反應(yīng)釜的操作溫度為 100℃，設(shè)計(jì)溫度為 120℃。由此選用 16MnR 卷制16MnR 材料在 120℃是的許用應(yīng)力[ σ] t=170MPa焊縫系數(shù)的確定取焊縫系數(shù) φ=1.0（雙面對(duì)接焊，100％無(wú)損探傷）腐蝕裕量 C2=2mm4.2.2 筒體的壁厚計(jì)算厚度 [10]??mPDScti 465017234.2???????鋼板負(fù)偏差 mC8.01設(shè)計(jì)厚度 Sd 46542????名義厚度 mn 78011圓 整按鋼制容器的制造取壁厚 mn8年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書94.3 釜體封頭厚計(jì)算厚度 ?? mPDSctic 15.4.0517234.5.02????????鋼板負(fù)偏差 mC6.1設(shè)計(jì)厚度 mSd .61.42???名義厚度 n 7805圓 整按鋼制容器的制造取壁厚 n第 5 章 反應(yīng)釜夾套的設(shè)計(jì)5.1 夾套 DN、PN 的確定5.1.1 夾套的 DN由夾套的筒體內(nèi)徑與釜體筒體內(nèi)徑之間的關(guān)系可知： mDij 3402302???5.1.2 夾套的 PN由設(shè)備設(shè)計(jì)條件可知，夾套內(nèi)介質(zhì)的工作壓力為常壓，取 PN=0.25MPa，由于壓力不高所以?shī)A套的材料選用 Q235—B 卷制Q235—B 材料在 120℃是的許用應(yīng)力[σ] t=113MPa焊縫系數(shù)的確定取焊縫系數(shù) φ=1.0（雙面對(duì)接焊，100％無(wú)損探傷）腐蝕裕量 C2=2mm5.2 夾套筒體的壁厚計(jì)算厚度 ??mPDScti 7.325.01324.2????????鋼板負(fù)偏差 mC8.01年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書10設(shè)計(jì)厚度 mCSd 7.52.32???名義厚度 n 801圓 整按鋼制容中 DN=3400mm 的壁厚最小不的小于 8mm 所以取mSn8?5.3 夾套筒體的高度 mDvfVHij 5.2.34618.0422??????5.4 夾套的封頭5.4.1 封頭的厚度夾套的下封頭選標(biāo)準(zhǔn)橢球封頭，內(nèi)徑與筒體（ ）相同。夾套的上封頭mDj340?選帶折邊形的封頭，且半錐角 。??45?計(jì)算厚度 ??PDSctic 7.25.12.0.02??????鋼板負(fù)偏差 mC8.1設(shè)計(jì)厚度 mSd 7.5.32???名義厚度 n 801圓 整按鋼制容中 DN=3400mm 的壁厚最小不的小于 8mm 所以取mSn8?帶折邊錐形封頭的壁厚考慮到風(fēng)頭的大端與夾套筒體對(duì)焊，小端與釜體筒體角焊，因此取封頭的壁厚與夾套筒體壁厚一致，即 mSn8?5.5 傳熱面積校核由于反應(yīng)釜內(nèi)進(jìn)行的反應(yīng)是放熱反應(yīng)，產(chǎn)生的熱量不僅能夠維持反應(yīng)的不短進(jìn)行，且年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書11會(huì)引起反應(yīng)釜內(nèi)的溫度升高。為防止反應(yīng)釜內(nèi)溫度過(guò)高，在反應(yīng)釜的上方設(shè)置了冷凝器進(jìn)行換熱，因此不需要進(jìn)行傳熱面積的校核。如果反應(yīng)釜內(nèi)進(jìn)行的是吸熱反應(yīng)，則需進(jìn)行傳熱面積的校核。第 6 章 反應(yīng)釜釜體及夾套的壓力試驗(yàn)6.1 釜體的水壓試驗(yàn)6.1.1 水壓試驗(yàn)壓力的確定 ??MPaPtcT 5.014.2525.1????6.1.2 水壓試驗(yàn)的強(qiáng)度校核 PaCSDPniT 170)8.2(305.)(2?????????16MnR 的屈服極限 MPas4s 5.3109.0. ???由 asT17????所以水壓強(qiáng)度足夠6.1.3 壓力表的量程、水溫壓力表的最大量程：P 表=2 =2×0.55=1.1TpMPa或 1.5PT P 表 4PT 即 0.825MPa P 表 2.2??水溫≥5℃ 6.1.4 水壓試驗(yàn)的操作過(guò)程操作過(guò)程：在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至 0.55 ，保壓不低于 30 ，然后將壓力緩慢降至 0.44 ，保壓足MPaminMPa年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書12夠長(zhǎng)時(shí)間，檢查所有焊縫和連接部位有無(wú)泄露和明顯的殘留變形。若質(zhì)量合格，緩慢降壓將釜體內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體。若質(zhì)量不合格，修補(bǔ)后重新試壓直至合格為止。水壓試驗(yàn)合格后再做氣壓試驗(yàn)。6.2 夾套的液壓試驗(yàn)6.2.1 水壓試驗(yàn)壓力的確定且不的小于（p+0.1）=0.35MPa??MPaPtcT 3125.0.25125.1????所以取 Ma3.06.2.2 水壓試驗(yàn)的強(qiáng)度校核 MPaCSDPniT 15)8.2(3405.)(2?????????Q235—B 的屈服極限 MPass 5.139.0. ???由 PasT215????所以水壓強(qiáng)度足夠6.2.3 壓力表的量程、水溫壓力表的最大量程：P 表=2 =2×0.35=0.7TpMPa或 1.5PT P 表 4PT 即 0.525MPa P 表 1.4??水溫≥5℃ 6.2.4 水壓試驗(yàn)的操作過(guò)程操作過(guò)程：在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至 0.35 ，保壓不低于 30 ，然后將壓力緩慢降至 0.275 ，保壓足MPaminMPa夠長(zhǎng)時(shí)間，檢查所有焊縫和連接部位有無(wú)泄露和明顯的殘留變形。若質(zhì)量合格，緩慢降壓將釜體內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體。若質(zhì)量不合格，修補(bǔ)后重新試壓直至合格為止。水壓試驗(yàn)合格后再做氣壓試驗(yàn)。年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書13第 7 章 攪拌器的選型攪拌設(shè)備規(guī)模、操作條件及液體性質(zhì)覆蓋面非常廣泛，選型時(shí)考慮的因素很多，但主要考慮的因素是介質(zhì)的黏度、攪拌過(guò)程的目的和攪拌器能造成的流動(dòng)形態(tài)。同一攪拌操作可以用多種不同構(gòu)型的攪拌設(shè)備來(lái)完成，但不同的實(shí)施方案所需的設(shè)備投資和功率消耗是不同的，甚至?xí)沙杀兜牟顒e。為了經(jīng)濟(jì)高效地達(dá)到攪拌的目的，必須對(duì)攪拌設(shè)備作合理的選擇。根據(jù)介質(zhì)黏度由小到大，各種攪拌器的選用順序是推進(jìn)式、渦輪式、槳式、錨式和螺帶式。根據(jù)攪拌目的選擇攪拌器的類型：均相液體的混合宜選推進(jìn)式，器循環(huán)量大、耗能低。制乳濁液、懸浮液或固體溶解宜選渦輪式，其循環(huán)量大和剪切強(qiáng)。氣體吸收用圓盤渦輪式最適宜，其流量大、剪切強(qiáng)、氣體平穩(wěn)分散。對(duì)結(jié)晶過(guò)程，小晶粒選渦輪式，大晶粒選槳葉式為宜。根據(jù)以上本反應(yīng)釜選用圓盤式攪拌器。7.1 攪拌槳的尺寸及安裝位置葉輪直徑與反應(yīng)釜的直徑比一般為 0.2 ~0.5[12]，一般取 0.33，所以葉輪的直徑，取 ；0.3.320156idDm???0dm?葉輪據(jù)槽底的安裝高度 ；H?葉輪的葉片寬度 ，取 ；.2Wd20W葉輪的葉長(zhǎng)度 ，取 ；025105l??5l?液體的深度 ；1.3m擋板的數(shù)目為 4，垂直安裝在槽壁上并從槽壁地延伸液面上，擋板寬度020bD?槳葉數(shù)為 6，根據(jù)放大規(guī)則，葉端速度設(shè)為 4.3m/s,則攪拌轉(zhuǎn)速為：，取.3.1.5/4nrsd???1.5/nrs?7.2 攪拌功率的計(jì)算采用永田進(jìn)治公式進(jìn)行計(jì)算： 42.1570/Pas????22 641.05.937ednR??????年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書14[13]221.50.998rndFg???由于 數(shù)值很大，處于湍流區(qū)，因此，應(yīng)該安裝擋板，一小車打旋現(xiàn)象。功率計(jì)算需要知eR到臨界雷諾數(shù) ，用 代替 進(jìn)行攪拌功率計(jì)算。 可以查表 上湍流一層流大的轉(zhuǎn)ececRe ecR??8折點(diǎn)得出。查表知： 6.8??所以功率： ，取3535012.02.4PndKW???3P?7.3 攪拌軸的的初步計(jì)算7.3.1 攪拌軸直徑的設(shè)計(jì)（1）電機(jī)的功率 ＝3 ，攪拌軸的轉(zhuǎn)速 ＝90 ，根據(jù)文獻(xiàn) 取用材料為PKWn/mir??11Cr18Ni9Ti ， [ ]＝40 ，剪切彈性模量 ＝8.1×10 4 ，許用單位扭轉(zhuǎn)角[ ]?MaGMPa?＝1°/m。由 得： =69.510mn??m66149.530.80/186/N????利用截面法得： = （ ）?axT9由 得： =max[]W????69.5310[]Pn???64.53109?攪拌軸為實(shí)心軸，則： =.2d?6.?≥57.05mm 取 ＝60mmd（2）攪拌軸剛度的校核：由3maxax4p180J32TpMGd????剛度校核必須滿足： ，即：??max????63634 441801809.539.557.2.2pnd mG??????????年產(chǎn) 6××10 3T乙酸乙酯設(shè)計(jì)說(shuō)明書15所以攪拌軸的直徑取 ＝60mm 滿足條件。d7.3.2 攪拌抽臨界轉(zhuǎn)速校核計(jì)算由于反應(yīng)釜的攪拌軸轉(zhuǎn)速 =90 ＜200 ，故不作臨界轉(zhuǎn)速校核計(jì)算。n/mirin/r7.4 聯(lián)軸器的型式及尺寸的設(shè)計(jì)由于選用擺線針齒行星減速機(jī)，所以聯(lián)軸器的型式選用立式夾殼聯(lián)軸節(jié)（D 型） 。標(biāo)記為：40 HG 21570—95。結(jié)論N依據(jù) GB 150-1988《鋼制壓力容器》尺寸為反應(yīng)器體積為 ，反應(yīng)釜高為 3320mm，31.m直徑 3200mm，完成設(shè)計(jì)任務(wù)，達(dá)到實(shí)際要求。參考書目[1] 譚 蔚 主 編 ， 《 化 工 設(shè) 備 設(shè) 計(jì) 基 礎(chǔ) 》 [M]， 天 津 ： 天 津 大 學(xué) 出 版 社 ， 2008.4[2] 柴 誠(chéng) 敬 主 編 ， 《 化 工 原 理 》 上 冊(cè) [M]， 北 京 ： 高 等 教 育 出 版 社 ， 2008.9[3]李 少 芬 主 編 ， 反 應(yīng) 工 程 [M]， 北 京 ： 化 學(xué) 工 業(yè) 出 版 社 ， 2010.2[4]王志魁編. 《化工原理》[M]. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社，2006.[5]陳志平, 曹志錫編. 《過(guò)程設(shè)備設(shè)計(jì)與選型基礎(chǔ)》[M]. 浙江: 浙江大學(xué)出版社. 2007.[6]金克新, 馬沛生編. 《化工熱力學(xué)》[M], 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社. 2003[7]涂偉萍, 陳佩珍, 程達(dá)芳編. 《化工過(guò)程及設(shè)備設(shè)計(jì)》[M]. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社, 2000.[8]匡國(guó)柱, 史啟才編. 《化工單元過(guò)程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)》 [M]. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社, 2005.[9]柴誠(chéng)敬編. 《化工原理》[M]. 北京: 高等教育出版社, 2000. 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