義煤集團躍進煤礦采區(qū)設計 采礦工程畢業(yè)設計 畢業(yè)論文

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1、 河 南 理 工 大 學 稿 紙 目 錄前言第一章 礦井概況第二章 采區(qū)地質(zhì)情況第三章 采區(qū)儲量與生產(chǎn)能力第四章 采區(qū)方案設計第五章 采煤工藝第六章 采區(qū)生產(chǎn)系統(tǒng)第七章 車場設計第八章 安全技術措施第九章 采區(qū)技術經(jīng)濟指標附圖及參考文獻前 言本設計是根據(jù)義煤集團躍進煤礦的原有地質(zhì)資料進行編寫的，設計中的一些重要數(shù)據(jù)和圖表都是以躍進煤礦原有資料為準，嚴格按照畢業(yè)設計大綱和指導老師的規(guī)定進行設計。在進行畢業(yè)設計的過程中，依據(jù)煤礦安全規(guī)程和礦井設計規(guī)范中的相關規(guī)定，結合本專業(yè)的特點及性質(zhì)，加強對課本知識的理解運用，并綜合考慮到國家的相關政策、法律法規(guī)等，使設計既符合宏觀政策又具有科學性，可行性，創(chuàng)新

2、性。設計主要分為九部分，設計在結構上以設計原理和設計方法為主線，力求在闡明基本原理的基礎上，密切結合礦井設計的主要技術問題。在畢業(yè)設計過程中自己不斷努力，力求使設計具有科學性、思想性、啟發(fā)性、實踐性，符合畢業(yè)設計大綱和指導老師的要求。最終圓滿完成了畢業(yè)設計任務。在本次設計中得到了老師的大力支持和同學的熱心幫助，特別是在薛主任，劉老師等老師的親身指導下，更使我受益匪淺，在此我對他們表示最衷心的感謝！由于本人知識水平和實踐經(jīng)驗有限，加之時間倉促，在設計中難免會出現(xiàn)錯漏之處，懇請各位老師批評指正，并再次表示我最衷心的感謝！ 劉 會 強2007-12-20第一章 礦井概況11 井田位置、范圍、自然地理

3、及交通條件111 井田位置、范圍躍進煤礦位于義馬市南部，地理坐標為東徑11150371115615，北緯343900344313。西部與千秋礦相鄰，淺部以F3-3斷層為界；深部以35線西275m為人為邊界；北部與千秋礦淺部相鄰，30線以西大體以澗河南岸為界，30線以東以隴海鐵路為界；東部與常村礦相鄰，2-3煤層底板等高線+250m以上以下磨礦井田邊界為界，+250-50m以F8斷層為界，F(xiàn)8斷層以東以-50m底板等高線為界，深部以18線西300m為界；南以F16逆斷層為界，井田面積約22.3km2。井田邊界拐點坐標見表1-1-1及采礦許可證。表1-1-1 躍進煤礦井田范圍拐點坐標一覽表 拐點編

4、號XY拐點編號XY138434103757719018384408037581830238432903757662019384417037581830338432903757600020384422037581443438411403757600021384460037579950538398303758058022384445037579870638397503758203023384425037579050738412003758281024384448037578600838417503758181025384452037578475938416403758145026384457037

5、57824810384177537581255273844635375778751138417953758126028384465037577800123842010375809402938444803757741013384344037581440A38438903758123014384348637581468B38438223758143015384353237581628C38436503758141016384358037582000D38437703758117017384393037582000注：應扣除部分由AD拐點坐標確定。112 自然地理井田淺部發(fā)育有一條自西向東的季節(jié)性河

6、流南澗河，該河發(fā)源于陜縣觀音堂、英豪山東麓一帶，向東流經(jīng)新安縣，至洛陽匯入洛河，井田以上流域面積約576km2。該河流量010.10m3/s,為一季節(jié)性河流。井田內(nèi)所有沖溝干旱季節(jié)大多為干溝，雨季則排泄地表，并流入南澗河。氣候：井田位于豫西半干旱地區(qū)，屬暖溫帶大陸性氣候，夏季炎熱，冬季寒冷，四季分明，晝夜溫差變化較大。年平均降雨量631.3mm，蒸發(fā)量1940.5mm；最大積雪深度300mm，最大凍土深度310mm；結凍期在每年的11月至次年的3月；年平均氣溫13.4，最高為41.6，最低為-14.3。見表1-1-2。表1-1-2 義馬礦區(qū)主要氣候特征值一覽表 項目內(nèi)容氣 溫（）降水量（mm）

7、蒸發(fā)量（mm）相對濕度（%）最高（大）41.61013.62368.774時間（年、月、日）1966.6.20196419661964最低（小）-18.7301.01583.359時間（年、月、日）1969.1.31199519851960年 平 均12.3631.31940.563.7風向：每年59月以東東南風為主，10月至翌年4月以西西北風為主，一般風速24m/s，最大風速20 m/s，全年以西西北風頻率較高，對本區(qū)氣候影響較大。地震：本區(qū)處于岸上斷層、坡頭斷層與前宮斷層等活動斷層的三角地帶，地震頻度較高。據(jù)收集洛陽地震局資料:義馬市屬5級地震區(qū)，震中烈度為6 7度。曾發(fā)生地震有:1847

8、年3月澠池地震，5級，震中烈度6度；1920年6月、1930年，1964年9月和11月先后發(fā)生4次地震，中科院將前兩次鑒定為6級，1964年地震性質(zhì)與前兩次大致類同。113 交通條件隴海鐵路、310國道、連霍高速公路橫貫整個義馬煤田，躍進礦有專線與其相接，交通十分便利，見圖1-1-3。圖1-1-3 躍進煤礦交通位置圖1. 1. 4 礦井生產(chǎn)建設概況躍進礦原名下磨礦。1958年7月根據(jù)河南省工業(yè)廳（1958）工基計字第283號文批準，由原義馬礦務局建井，設計生產(chǎn)能力21萬噸，1959年10月14日投產(chǎn)。礦井東西長約1200 m，南北寬約380450m，面積約0.5km2，儲量280萬噸。主要開采

9、2-1煤，截止1961年底累計出煤34.85萬噸。由于井田受老窯破壞嚴重，且采用了回收率低、掘進準備量大的刀柱式采煤方法，年產(chǎn)量一直保持15萬噸左右，1963年審定時，核定井型15萬噸。1963年10月經(jīng)河南省冶金煤炭廳批準，從西井（原下磨礦以F8斷層為界，分為東井和西井）向南過澗河作兩條探巷（主、副下山）至2-1煤層頂板標高+120m水平，再由主、副下山向東西兩翼2-1煤層的+270和+120水平各送平巷，共做探巷工程5274.23m，總投資64.84萬元。由于接替的需要在+270m水平以上構成了一個小采區(qū)，于1966年下半年投產(chǎn)，1969年末建設結束。文革初期，下磨礦改名為躍進礦。1970

10、年2月1日，河南省煤化局批準躍進礦由設計能力21萬噸擴建為年產(chǎn)60萬噸，1975年10月1日建成投產(chǎn)。1978年達產(chǎn)。隨著機械化程度的提高，礦井產(chǎn)量逐年增加，1982年以后平均年產(chǎn)75.9萬噸，1985年創(chuàng)89萬噸。1989年8月23日，中國統(tǒng)配煤礦總工司以“（1989）中煤總生字第427號”文批準了河南省煤炭設計院提出的躍進礦改擴建方案，決定由年產(chǎn)60萬噸擴建到年產(chǎn)120萬噸，1996年10月竣工驗收投產(chǎn)，2003年核定生產(chǎn)能力為120萬噸/年?？刹擅簩訛?-1煤層和2-3煤層，開采方法均為走向長壁式。目前，本礦一水平（+170m）除六采區(qū)有呆滯儲量外，其它采區(qū)均已回采完畢，二水平（-200

11、m）現(xiàn)有生產(chǎn)采區(qū)有2-3采區(qū)和2-5采區(qū)，準備采區(qū)有2-0、2-2、2-4三個采區(qū)。1. 1. 5煤質(zhì)牌號及其用途按現(xiàn)行中國煤炭分類標準，“凡Vdaf37.0%，PM3050%的煤，如恒濕無灰基高位發(fā)熱量大于24MJ/kg，則劃為長焰煤?！币虼耍揪锔髅簩泳鶎匍L焰煤類。揮發(fā)分：精煤可燃基揮發(fā)分很高，2-1煤為42.56%，2-3煤為41.47%，屬高揮發(fā)分煤，煤種為長焰煤。見表1-1-4。 表1-1 -4 煤樣分類指標測試結果一覽表煤層名稱凈 煤原 煤VrYPmCrHrWfQrDTHfmRom%mm%卡/克%2-1煤42.5605877.525.304.8872704.250.5052-2煤

12、41.4705376.605.524.5871974.310511本礦煤種屬長焰煤，中富灰、中硫富硫、低磷、中等發(fā)熱量、無粘結性、難選極難選、回收率良優(yōu)等、一般為低熔灰分、強結渣煤、灰粘度偏高、煤對CO2反應性淺部較好，深部較差，低腐植酸煤、苯萃取物低等、含油煤、砷含量高、煤中稀有元素含量甚微。根據(jù)上列各項試驗結果和煤質(zhì)指標考慮，本井田煤的工業(yè)利用方向為動力用煤、民用燃料和氣化用煤。12 井田儲量12 .1 儲量級別劃分本井田構造復雜程度為一類，煤層穩(wěn)定程度為三類，其中一水平2-1煤為較穩(wěn)定煤層，二水平為不穩(wěn)定煤層；2-3煤一水平為穩(wěn)定煤層，二水平為不穩(wěn)定煤層。參照礦井地質(zhì)規(guī)程（試行）和煤炭資

13、源地質(zhì)勘探規(guī)范第3.2.3條及表3.2.1和表3.2.2,確定2-1煤以鉆探工程基本線距375500m圈定為A級，7501000m圈定為B級，15002000圈定為C級；一水平2-3煤以鉆探工程基本線距7501000m圈定為A級，15002000m圈定為B級,30004000m圈定為C級煤，二水平2-3煤以鉆探工程基本線距250m圈定為A級，500m圈定為B級,1000m圈定為C級。在生產(chǎn)井巷下部，雖無鉆孔，但有實探煤層及構造等，可圈定為A級。呆滯的斷層煤柱、村莊煤柱、孤立塊段等圈定為C級。井田深部-450m以下無鉆孔控制，圈定為D級。在控制煤層的工程點密度達到圈定相應級別儲量要求的同時，考慮

14、了工程見煤點的質(zhì)量，井田內(nèi)鉆孔施工于6080年代，多數(shù)鉆孔鉆探質(zhì)量較高，并附有電測曲線。開采實踐證明，所提資料較為可靠，僅少數(shù)鉆孔有打丟煤層和超斜，其余鉆孔及揭露的巷道和工作面均可作為圈定各級儲量的依據(jù)。儲量計算邊界及地質(zhì)塊段劃分是在煤層底板等高線圖上進行。劃分塊段和儲量級別時除遵循了一般原則外，并依據(jù)實際情況遵循以下原則: 1.依工程控制程度劃分出各級儲量邊界，再依據(jù)煤厚、產(chǎn)狀及開采技術條件劃分為若干小的地質(zhì)塊段。對于煤層較穩(wěn)定且構造簡單區(qū)域為使儲量塊段形狀簡單、計算方便，以底板等高線或沿走向劃分。 2.個別小的塊段，雖控制程度達到了A級，但為不使塊段劃的過分零碎，未單獨劃為A級儲量，B級亦

15、同樣。 3. 對于分叉煤層，分層劃分塊段，合并區(qū)按一層煤劃分塊段，分別計算儲量。 4. 邊界煤柱及上、下山煤柱已開采的煤層單獨劃分塊段，基本未采的煤層未單獨劃分塊段等。 12. 2 儲量計算方法與有關參數(shù)的確定計算方法由于井田內(nèi)各煤層構造較簡單，地層產(chǎn)狀平緩，均屬中厚以上煤層，據(jù)此我們認為采用地質(zhì)塊段法計算各煤層儲量較為適宜：先按儲量級別劃分各級塊段，按順序編號，再用求積儀測定各塊段面積，求出塊段的平均煤厚和平均傾角，計算各塊段的儲量，然后相加。計算公式如下： m （11） Q計算塊段的儲量； 塊段的面積； m塊段的平均煤厚； D煤的容重。有關參數(shù)的確定煤層傾角大于15時采用真厚和斜面積計算，

16、小于15時采用偽厚和水平投影面積計算，采用內(nèi)插法圈出不可采范圍和可采邊界。對于小于0.05m的夾矸，不予剔除，與煤層合并計算采用厚度。煤層中夾矸的單層厚度等于或大于0.8m時，但其夾矸僅見于個別煤層部位，不予分層計算，二水平2-3煤在此條件基礎上，僅分別標出2-、2-、2-的可采厚度、底標及可采邊界。容重依據(jù)本礦井實測及鉆孔資料，2-1煤采用1.35，2-3煤采用1.4。12. 3 儲量計算結果 依據(jù)上述原則和方法，本報告重新計算礦井儲量計算結果為：地質(zhì)儲量12970萬噸，工業(yè)儲量11276萬噸，可采儲量6215.5萬噸(見表1-2-1)。表1-2-1 躍進煤礦煤層儲量匯總表 單位:萬噸 水平

17、煤層名稱儲量級別ABA+BCA+B+CA/(A+B) (%)(A+B)/(A+B+C)(%)D一水平2-1煤563.9215778.9246.41025.371.57602-3煤1191.11243.62434.7409.12843.848.985.60合計17551458.63213.6655.53869.154.683.10二水平(-200m)2-1煤892.31938.42830.728035633.731.550.216942-3煤0501.4501.41271.81773.2028.30合計892.32439.83332.14074.87406.926.8451694總計2647.3

18、3898.46545.74730.31127640.458.0169412. 4礦井服務年限 改擴建后生產(chǎn)能力為120萬噸/年，本次計算礦井工業(yè)儲量11276萬噸，可采儲量6215.5萬噸。我們用下式預計了礦井服務年限： T= ZK /AK （12） 式中： T礦井預計服務年限； ZK礦井可采儲量，取ZK=6215.5萬噸； A礦井設計年產(chǎn)量，取A=120萬噸/年； K儲量備用系數(shù)，取k=1.4。計算礦井服務年限為37年。 本礦-450m水平以下為未勘探區(qū),尚有推測儲量(D級)1694.0萬噸,今后需要時可進行補勘,提高儲量級別,增加可采儲量,延長礦井服務年限。13 含煤地層本區(qū)主要含煤地層為

19、義馬組，從本組底部孢粉分析結果看，認為屬早中侏羅世；2-3煤及2-1煤之間的植物化石為中侏羅世早期；區(qū)域地層對比認為，本組與鄂爾多斯盆地的延安組為同期沉積，屬中侏羅世早期。區(qū)內(nèi)煤系地層在沉積后期，由于出現(xiàn)較長時間的沉積間斷，在其頂部遭受風化后，均出現(xiàn)不同程度的沖刷剝蝕，整個煤系保留不全。保留厚度24.30117.50m，平均76.10m。主要由碎屑巖、泥巖和煤組成，含兩個煤組，可采煤層12層。 本井田義馬組含煤四層，分為兩組。煤層總厚平均13.95m，含煤系數(shù)18.3%。一煤組有1-1煤、1-2煤兩層；1-1煤僅有東部少數(shù)鉆孔見到，其余均被剝蝕，厚0.15-2.22m，平均1.15m，均不可采

20、。1-2煤僅在礦區(qū)深部和東部保留，厚0.30-4.53m，平均2.28m，僅局部有可采點，1-1煤層與1-2煤層間距為9.74-14.2m，平均11.83m；二煤組主要由2-1煤和2-3煤組成。一煤組與二煤組的層間距為5.00-47.70m，平均28.34m。2-1煤厚0.85-11.91m，平均3.00m，除局部不可采外，全區(qū)可采。2-3煤厚0.88-10.02m，平均6.45m，大面積可采。在分叉合并線以北，2-1煤與2-3煤的層間距為0.8-26.54m，平均6.70m，見圖1-3-2，表1-3-1。表1-3-1 煤層概況表煤層名稱厚度(m)可采性夾矸層數(shù)層間距1-10.152.221.

21、15不可采129.1414.2511.831-20.34.532.28局部有可采點235.0047.2028.342-11.853.613.00局部有不可采點132-30.8810.026.46大面積可采380.826.546.701、2-3煤層2-3煤層位于2-1煤層下部，距2-1煤層間距為0.8-26.54m，平均6.70m，在礦井的+170m水平煤層厚度為4.25-9.30m，平均6.60m，可采性指數(shù)Km=1，煤層厚度變異系數(shù)為16.3%，屬穩(wěn)定煤層，為2-3煤層的厚煤區(qū)。在礦井的二水平煤層分叉合并線以北，煤層厚度為0.88-10.02m，平均5.75m，可采性指數(shù)Km=0.69，厚度

22、變異系數(shù)為38.9%，屬不穩(wěn)定煤層，為2-3煤分叉變薄區(qū)。2-3煤分叉變薄區(qū)位于34線和20線之間的3304、3003、2702和2508一線，寬約11.5km。整個井田2-3煤層的結構復雜，一水平含多層砂質(zhì)泥巖夾矸，煤層可分上、中、下三個部分；二水平夾較厚的河漫灘相砂巖，向南分層分叉變薄，在此基礎上可進行2-3煤上、中、下三個分層的對比。2-3煤下分層可采范圍很少，26個鉆孔中有3個孔見到可采厚度；2-3煤中分層的分布較廣，西部3404、3203、3201、3101、3002孔一帶和東部2507、2102、2003、2004孔一帶為不可采區(qū)，可采性指數(shù)Km=0.65；2-3煤上分層較中分層可

23、采范圍明顯縮小，主要分布于3102、3003、3004、2905、2906、2703、2702孔一帶及中分層東西不可采區(qū)以北，可采性指數(shù)Km僅為0.46；從全區(qū)所揭露的地質(zhì)資料及控制程度看，2-3煤主要發(fā)育在一水平及二水平的淺部，在二水平深部，2-3煤由于夾矸層數(shù)多，夾矸厚度較大，出現(xiàn)分層現(xiàn)象。 圖1-3-2 井田內(nèi)各煤層垂直分布圖2、2-1煤層根據(jù)礦井中14040、中14060和20090工作面揭露，2-1煤層出現(xiàn)小范圍不可采點，面積約（5050）m2；過河探巷在十一平巷間遇一約（4040）m2不可采點，3003號孔見一不可采點，從二水平2-0采區(qū)、2-5采區(qū)所揭露的資料分析，見煤鉆孔出現(xiàn)薄

24、煤區(qū)，均是受到斷層構造的影響所致。 2-1煤層厚1.85-3.61m，平均3.0m，可采性指數(shù)0.98，煤層厚度變異系數(shù)33.2%，屬較穩(wěn)定煤層。從全區(qū)看2-1煤主要發(fā)育在深部，大體呈北薄南厚、西薄東厚的變化趨勢，深部2-1煤與淺部的2-1煤有明顯的不同，厚度明顯加大，結構變化較復雜，夾一層含礫粘土砂巖夾矸，特別是在30線以西特征更明顯，厚度較大。1. 4 井田地質(zhì)構造141 井田構造該區(qū)大地構造位置屬華北板塊崤熊構造區(qū)北帶西端，南以硤石義馬逆斷層、東北以岸上平移斷層、西北的扣門山斷層、灰山斷層等為界所圍限的三角形斷塊，陜澠向斜展布其中，義馬向斜不整合其上。（1）褶皺澠池義馬向斜為本區(qū)的主要構

25、造單元，處于北秦嶺緯向構造帶與北東向中條弧形構造帶的夾持部位，其生成、發(fā)展和形變嚴格受東西向構造控制；而北東向構造形跡的展布則是后期遷就和改造東西向構造的結果。義馬向斜通常是指由中生代地層組成的向斜構造，實際上它是疊置在陜澠向斜之上的一個向斜，其中有一個不整合界面隔開，分屬二個不同構造層。向斜北翼地層傾角較緩，一般625，南翼被F16斷層破壞，產(chǎn)狀多陡傾、直立或倒轉(zhuǎn)，斷續(xù)殘存在向斜的西南邊緣。通過55、52、51、50線剖面圖，2-3煤層底板向斜樞紐點標高的統(tǒng)計與作圖，該向斜樞紐為向西揚起，揚起角1215，軸面傾角40，傾向南。故該向斜為一軸面總體向南傾斜的北翼正常、南翼倒轉(zhuǎn)、局部殘存的斜歪傾

26、伏褶皺。（2）斷層躍進井田位于澠池義馬向斜的核部，區(qū)內(nèi)地層為一寬緩的單斜，走向275300，傾向185210，傾角425。F2-3斷層以西，巖層傾角自淺至深變大；F2-3至F8斷層之間巖層傾角變化較大，在1-1、1-2采區(qū)下部形成一小型膝形褶皺，褶皺核部最大傾角達25，向淺部變緩為49，向深部變到13左右。在躍進煤礦井下生產(chǎn)過程中揭露一些小的褶皺，起伏一般12m，大者1012m，對生產(chǎn)有一定的影響。揭露的小斷層大致可分為三組。其中一組走向為NNE向，這一組斷層在井下揭露落差均在6.5m以上，其中有三條落差1934m，是井田內(nèi)的主要斷裂構造；第二組走向為NE向，在井下揭露落差為0.25.5m；第

27、三組走向近EW，揭露落差0.24.4m，占井下所揭露斷層總數(shù)的25。斷裂構造除F8和F3邊界斷層的落差大于30m外，進入?yún)^(qū)內(nèi)的斷層落差均小于30m。14. 2 水文地質(zhì)條件本區(qū)位于洛河支流南澗河流域，澠池義馬不對稱向斜的北翼，低山丘陵地貌，溝壑縱橫，沖溝發(fā)育。南澗河發(fā)源于陜縣觀音堂一帶，于洛陽興龍寨并入洛河，全長約104km，流域面積約576km2。據(jù)以往有關資料，該河最大流量約為1446.5m3/s，最小流量0.5m3/s左右。1972、1982、1992、1994、1995年發(fā)生斷流，為一典型的山區(qū)河流，雨季流量大，旱季流量小，是山區(qū)行洪的主要河道。該河流自西而東橫穿躍進井田淺部，流經(jīng)井田

28、長度約4km，其流向自西向東與煤系地層走向基本一致，1982年在該區(qū)段測得最高洪水位為429.19m。本區(qū)西北部由中低山構成二級分水嶺，標高7481463m。南澗河南岸有一近東西向高地構成的三級分水嶺，標高520670m，該分水嶺南北翼的地表水經(jīng)發(fā)育密布的沖溝分別匯入洛河和南澗河。地表被厚度不等的黃土和紅色粘土所覆蓋?；鶐r露頭零星分布于山梁及沖溝中，不利于大氣降水滲透補給。15 開采技術條件瓦斯根據(jù)化驗指標和歷年測定數(shù)據(jù)，確定本礦為低瓦斯礦井。相對瓦斯涌出量一般在35m3/t左右，最高達7.87m3/t。井下實測資料表明，在斷層附近瓦斯相對涌出量變化大。2-1煤層和2-3煤層相對涌出量都有向深

29、部增大的趨勢，但也有反常現(xiàn)象。在延深勘探區(qū)曾于18個鉆孔中采取2-1煤和2-3煤瓦斯樣25個，沼氣含量0.031.35cm3/g，可燃質(zhì)一般低于1cm3/g；沼氣成份占0.2564.33%，屬瓦斯風化帶。在2-1煤和2-3煤的合并區(qū)中，沼氣含量明顯增大。綜上所述，本井田雖屬低瓦斯礦井，但在厚煤帶、井田深部及斷層附近，瓦斯含量均會增大，特別是三者兼有處。因此應嚴格執(zhí)行煤礦安全規(guī)程的有關規(guī)定，并采取預防措施，防患于未然。 煤塵本礦在1981年曾取煤樣委托原重慶煤炭研究所鑒定煤塵的爆炸性，獲得2-1煤的煤塵爆炸指數(shù)為49.54%，2-3煤為47.14%。煤的自燃用煤芯樣進行著火溫度法和氧化速度法測定

30、煤的自燃傾向，結果為級。本礦煤種是低變質(zhì)長焰煤，揮發(fā)分產(chǎn)率高，含硫量高，燃點低，易氧化升溫，引起自燃，自燃發(fā)火期一般為1-3個月，最短15天。其它相鄰礦井煤的自燃傾向性等級也均屬級。16 礦井工作制度礦井設計生產(chǎn)能力按年工作日300天計算，每天3班作業(yè)，每天凈提升時間為14小時。第二章 采區(qū)地質(zhì)情況21 采區(qū)位置2-5采區(qū)北為2-3采區(qū)，南為-200m水平運輸大巷 ，西為千秋礦井田邊界，東為躍進礦井田邊界;地表是喬店村東的低山丘陵區(qū)。22 地質(zhì)構造該采區(qū)自西向東依次揭露了F2504、F2507、F2509等斷層。F2504正斷層，走向3447，傾向304317，傾角5057，落差1.72.0m

31、；該斷層貫穿上下巷，斷距和牽引現(xiàn)象明顯，頂板巖石稍破碎，裂隙發(fā)育，影響回采。F2507正斷層，走向39，傾向129，傾角27，落差1.6m；該斷層自上巷斜交到工作面內(nèi)尖滅；上述兩斷層在上巷形成地壘構造，影響工作面回采。F2509正斷層，走向353，傾向83，傾角62，落差0.6m；受F2504斷層影響，該斷層自下巷斜交到工作面內(nèi)，斷距和牽引現(xiàn)象明顯，該處頂板巖石破碎嚴重，壓力大，節(jié)理發(fā)育，稍影響回采。從工作面整體看，該面兩頭構造簡單，中間構造復雜；西部煤層頂板走勢平緩，東部煤層有起伏并整體上爬。本區(qū)地壓大，易底鼓、片幫和冒頂，同時伴有煤炮釋放。23 煤層及頂?shù)装逍再|(zhì)采區(qū)內(nèi)主采二-1煤層，煤層走

32、向113122，傾向203212，傾角1015；平均11。煤層含夾矸03層，單層厚0.051.0m，夾矸巖性一般為炭質(zhì)或砂質(zhì)泥巖。煤層厚度1.56.1m、平均厚3.0m。、煤質(zhì)情況：A:28.43% M:8.78% Q:4358卡/千克 S:0.68%綜合評定：富灰低硫中等發(fā)熱量，煤種系長焰煤。其綜合結構1.2(0.2)2.1（0.7）1.7（0.1）1.8。可采指數(shù)為1，變異系數(shù)19%。煤層賦存穩(wěn)定，整體上沿走向和沿傾向變化不明顯。受構造影響，煤層局部頂板層理紊亂有小起伏，底板有小型隆起。偽頂為砂質(zhì)泥巖，厚0.2m左右，局部夾石英砂巖，堅硬；直接頂為泥巖，厚16m左右，灰色塊狀易破碎，采區(qū)內(nèi)

33、工作面切眼上半部頂板不完整，局部裂隙和節(jié)理發(fā)育；老頂以細砂巖為主，屬弱含水層；局部裂隙發(fā)育時，為強含水層；直接底為砂巖，淺灰色，致密堅硬。24 采區(qū)煤塵及瓦斯情況瓦 斯：相對涌出量小于5m3/t，工作面上隅角CH4濃度會相對增大，應安設抽放風機。煤 塵：有爆炸性，指數(shù)41.47%，應注意綜合防塵。煤的自燃：易自燃，發(fā)火期為一個月左右，應加強防滅火管理。地 溫：系正常區(qū)，無熱害地 壓：顯現(xiàn)明顯，易產(chǎn)生底鼓、拘幫和冒頂，應加強頂幫支護。25 采區(qū)水文地質(zhì)情況該采區(qū)北側(cè)2-3采區(qū)工作面回采時，在斷層帶附近曾出現(xiàn)頂板大量滴、淋水現(xiàn)象。工作面最大涌水量達70 m3/h。采后老巷低洼處存有少量積水。本采區(qū)

34、工作面掘進上巷時留設了5m階段煤柱，在上巷施工過程中，實行了探放水。目前，上巷斷層坡以西巷道上幫煤壁及頂板局部仍有少量滲水。建議完善排水設施。另據(jù)物探資料：該面上覆巖層中仍有三處富水區(qū)段，在回采過程中有出水的可能。結合鄰近幾個面回采出水的實際，當回采到異常區(qū)富水區(qū)段和構造變化帶時，頂板來壓，導裂發(fā)育，有可能出現(xiàn)頂板淋水現(xiàn)象。預計采區(qū)內(nèi)工作面正常回采時，涌水量10 m3/h，最大涌水量50 m3/h左右。若回采時發(fā)生大量涌水，將對工作面回采造成影響。根據(jù)實際揭露的斷層情況，F(xiàn)2-4、F2-7、F2-8等斷層均有不同程度的滴滲水現(xiàn)象，一般水量23m3/h，延續(xù)時間不久即干枯。說明這些斷層的導水性均

35、較弱。 F3斷層由常村礦延深至本礦，據(jù)常村礦井下揭露，平行于F3斷層的派生裂隙成束狀產(chǎn)出，裂隙寬14cm，互相貫通，一經(jīng)采動影響，儲存于裂隙中的水會突然涌出開成突水，常村礦一三采區(qū)兩翼工作面的數(shù)次突水事故即為F3斷層引起。在F3和F8斷層的交匯處，斷層帶的導水性可能會增強。F8斷層的支斷層F8-1、F8-2位于淺部，井巷工程揭露后，雖然滲水量不大，但水量穩(wěn)定，說明有較穩(wěn)定的補給水源。補給水源可能為南澗河水或基巖風化帶水。本礦與千秋礦、常村礦相鄰，千秋礦西二下山采后有積水約50萬m3，常村礦西翼采后積水約40萬m3，與這些采空積水區(qū)相鄰的是小煤窯新建聯(lián)辦礦、順興礦、香山礦和香峰礦，一旦這些小煤窯

36、與采空相透，必將采空積水引入，將會給本礦帶來嚴重災害。該礦2-0區(qū)及2-5區(qū)上山位于常村礦西翼采空積水下部，生產(chǎn)時受其水害威脅建議：工作面回采時加強水情觀測及預報，施工防排水工程，完善排水系統(tǒng)，以減少頂板水對生產(chǎn)的影響。工作面回采時加強水情觀測，及時在上下巷開挖泵坑，疏通排水溝，完善排水系統(tǒng)。第三章 采區(qū)儲量與生產(chǎn)能力3. 1采區(qū)儲量該采區(qū)可采煤層走向長為2000m，平均傾斜長度1000m，煤層平均傾角11，平均厚度3.0m，容重為1.3t/m,設計采高3.0m，可采儲量592.8萬噸。該采區(qū)設計一個工作面生產(chǎn)，一個工作面掘進備用，和23采區(qū)內(nèi)生產(chǎn)工作面共同生產(chǎn)保證礦井120萬t的年產(chǎn)量。 依

37、據(jù)采區(qū)內(nèi)地質(zhì)構造對回采工作的影響確定采區(qū)煤柱的留設（見表3-1）和護巷煤柱的留設，根據(jù)煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范和煤礦安全規(guī)程的要求，工業(yè)廣場留設保護煤柱，按地面建筑物及主要井巷保護暫行規(guī)程留設。表3-1 采區(qū)煤柱分類及尺寸煤柱類別薄及中厚煤層煤柱寬度（米）厚煤層煤柱寬度（米）巷道一側(cè)兩巷之間巷道一側(cè)兩巷之間水平大巷20302550主要回風巷202030采區(qū)上（下）山20202530402025分階段巷道815急傾斜煤層上、下小階段之間35采區(qū)邊界10（兩個采區(qū)之間）10（兩個采區(qū)之間）斷層落差大，斷層一側(cè)留3050米；落差較大，斷層一側(cè)留1015米；采區(qū)內(nèi)落差小的斷層通常不留煤柱采區(qū)工業(yè)儲量：Q工

38、=SM (31)式中 S采區(qū)可采面積，m；M煤層厚度，m；煤層容重，t/m；Q工工業(yè)儲量，萬t.Q工=SM=200010003 1.3 =780萬t可采儲量 ： Q采= Q工（1-P） （32）式中 Q采可采儲量，萬t； Q工工業(yè)儲量，萬t； P永久煤柱儲量損失，取5；Q采= Q工（1-P）=780（1-5） =741萬t3. 2采區(qū)生產(chǎn)能力確定采區(qū)生產(chǎn)能力的方法： A=nA0Bk1 （33）式中A 采區(qū)生產(chǎn)能力，萬t/a；n同時生產(chǎn)的采煤工作面?zhèn)€數(shù)；B采區(qū)掘進出煤系數(shù)，取1.1；A0采煤工作面產(chǎn)量，萬t/a；k1工作面之間出煤影響系數(shù)，采區(qū)內(nèi)單工作面生產(chǎn)時k取1，n=2時取0.95，n=3時

39、取0.9。確定采區(qū)生產(chǎn)能力主要是確定一個采煤工作面的產(chǎn)量和同時生產(chǎn)的工作面?zhèn)€數(shù)。一個采煤工作面的產(chǎn)量： A0=Lv0mC0 （34）式中L采煤工作面長度，m；v0工作面年推進度，m；m煤層厚度或采高，m；煤的體積密度，t/m；C0采煤工作面采出率.回采率的有關規(guī)定見表32表32 煤炭采出率表煤層 采出率工作面采出率/采區(qū)采出率/薄煤層9785中厚煤層9580厚煤層9375水力采煤70工作面年推進度： v0=300nI （35）式中300礦井年工作日，天； n 日循環(huán)數(shù)，個； I 循環(huán)進度，m； 正規(guī)循環(huán)系數(shù)，取0.81.根據(jù)工作面作業(yè)規(guī)程，回采工作面日循環(huán)數(shù)為8，每個循環(huán)進度為0.6m，正規(guī)循

40、環(huán)系數(shù)取0.8.v0=300nI=30080.60.8 =1152m設計規(guī)范規(guī)定：綜采工作面年推進度一般為9001200m。設計符合規(guī)定. A0=Lv0mC0= 160115231.395 =68.29萬tA=nA0Bk1=168.291.11 =75萬t3. 3采區(qū)服務年限生產(chǎn)能力較大的采區(qū)，開始生產(chǎn)時一般有0.51.0年的產(chǎn)量遞增期，結束生產(chǎn)前一般有1.02.0年以上的產(chǎn)量遞減期.采區(qū)生產(chǎn)能力與服務年限的關系見表33。表33 采區(qū)生產(chǎn)能力與服務年限的關系采區(qū)生產(chǎn)能力（萬噸/年）102030506090采區(qū)服務年限（年）23456采區(qū)服務年限的計算公式： T=CQ/A （36）式中 A采區(qū)生

41、產(chǎn)能力，萬t/a； Q采區(qū)可采儲量，萬t； C采區(qū)采出率.T=CQA=80741/75 =8年設計符合規(guī)定。第四章 采區(qū)方案設計4. 1采煤方法的選擇選擇采煤方法時，主要考慮以下原則：1、要適合煤層地質(zhì)和開采條件，提高工作面單產(chǎn)，保證礦井穩(wěn)定生產(chǎn)；2、簡化采煤工藝，減少環(huán)節(jié)，節(jié)省巷道和設備、降低掘進率盡量不打或少打巖石巷道；3、可靠地保證礦井安全生產(chǎn)，有效地防止煤層自然發(fā)火和瓦斯、煤塵爆炸事故；4、提高生產(chǎn)效率和經(jīng)濟效益，節(jié)約開采成本；5、提高資源回收率。本采區(qū)煤層的平均傾角為11，屬緩傾斜、中厚煤層，開采一層煤，適宜采用單一走向長壁采煤法；該采區(qū)內(nèi)煤層賦存穩(wěn)定，頂?shù)装鍡l件較好，適合運用綜合機

42、械化采煤工藝；選擇全部垮落法處理頂板。4. 2采區(qū)巷道布置4. 2 .1 采區(qū)設計方案選擇采用綜合機械化采煤的采區(qū)，要求有一定的走向長度，本采區(qū)平均走向長度為2000m，布置為雙翼采區(qū)，每翼走向長度為970m，可滿足綜合機械化采煤對采煤工作面長度的要求，故采區(qū)布置采用雙翼采區(qū)布置形式。采區(qū)上山：該礦井屬低瓦斯礦井，瓦斯涌出量小，故無需布置專門的回風上山，軌道上山兼做回風上山。根據(jù)采區(qū)煤層賦存穩(wěn)定、采區(qū)地質(zhì)構造簡單的條件，采區(qū)上山可以提出三種布置方案。第一方案：采區(qū)上山單層布置。在距煤層12m的底板巖層中布置兩條上山，上山位于采區(qū)走向中央，通過石門與煤層聯(lián)系，兩條上山間距20m。第二方案：采區(qū)上

43、山單層布置。在煤層中布置兩條上山，間距20m，上山位于采區(qū)走向中央。第三方案：采區(qū)上山單層布置。其中一條上山布置在采區(qū)中央的煤層中，另一條上山布置在煤層底板巖層中，距煤層10m。煤層上山為輸送機上山，巖層上山為軌道上山。區(qū)段平巷布置：采區(qū)內(nèi)煤層為中厚煤層，可一次采全高，根據(jù)采區(qū)的煤層條件，決定采用沿空留巷。由于該采區(qū)煤層瓦斯含量小，煤層埋藏穩(wěn)定，涌水量不大，故采用單巷布置，但要采取措施加強巷道密閉或充填，以減少漏風，預防煤層自燃發(fā)火。聯(lián)絡巷道：在聯(lián)絡巷道的布置上，第一方案中，在煤層的區(qū)段運輸平巷中設溜煤眼與采區(qū)上山聯(lián)系。第二、三方案中輸送機上山均布置在煤層中，故不需設置溜煤眼。各方案的軌道上山

44、均用石門與煤層區(qū)段軌道平巷相聯(lián)系。方案比較:根據(jù)已提出的方案及方案比較原則，三個方案相同的部分可不參與比較，僅就采區(qū)上山及聯(lián)絡巷進行比較。方案的技術比較見表41。由比較可以看出，第三方案實際為第一、二兩個方案結合的結果，較第一、二方案并無明顯的特點，故該方案不參與經(jīng)濟比較。方案的經(jīng)濟比較見表42。表41 采區(qū)方案技術比較表 方案項目 第一方案雙巖上山方案第二方案雙煤上山方案第三方案一煤一巖上山1、掘進工程量工程量大。因兩上山均布置在巖層中，故要多掘進石門和溜煤眼工程量小工程量較大比第二方案多掘進石門2、工程難度困難，一是巖巷施工，二是巷道聯(lián)接復雜較容易困難3、通風距離長短較長4、管理環(huán)節(jié)管理環(huán)

45、節(jié)多。一是溜煤眼多；二是漏風地點多少多（同第一方案）5、巷道維護維護工程量少，維護費用低煤層上山，u形金屬支架受采動影響大，維護工程量大，費用高第一條煤層上山，維護工程量大，費用較高6、支架回收無法回收可以回收，70%可以復用煤層上山支架可以回收復用7、工程期巖石上山掘進速度慢，約需12個月才能投產(chǎn)煤層上山掘進速度快，約8個月就可以投產(chǎn)同第一方案表42 采取方案經(jīng)濟比較表 方案項目第一方案雙巖上山方案第二方案雙煤上山方案1、 上山長度/m掘進單價，元/m費用/元2、 聯(lián)絡巷石門長度，m單價，元/m單條上山費用，元總費用（7）10002395790000上山到煤層，12m395474033180

46、100022765520000溜煤眼（=2m）體積，m單價，元/m每區(qū)段費用，元總費用（6）1246552331203、 維護巷道長度，m單價，元/ma維護時間，a費用，元10002+1223.628116535100022.178347200費用總計，元943027899200通過經(jīng)濟技術比較可以看出，第二方案經(jīng)濟上相對較省，工程量小，施工容易，投產(chǎn)期短，沿煤層布置上山有利于進一步摸清煤層賦存情況。故選擇第二方案。采煤工作面回采順序選擇后退式，即由采區(qū)邊界向采區(qū)上山方向推進。綜合機械化采煤工作面單巷布置，區(qū)段運輸平巷內(nèi)的一側(cè)需設置轉(zhuǎn)載機和帶式輸送機，另一側(cè)設置泵站及移動變電站等電氣設備，巷道

47、斷面需在12m以上，區(qū)段運輸平巷和回風平巷以0.5%1.0%的坡度掘進，區(qū)段回風平巷中鋪設軌道，采用礦車運輸材料，設備。巖巷掘進應用光面爆破技術，選用錨噴支護方式。煤層巷道掘進選用國產(chǎn)ELMA90型掘進機，采用錨噴支護。巷道掘進速度參見表43。表43 巷道掘進速度指標巷道名稱（A）掘進速度指標，m/月巷道名稱（B）掘進速度指標，m/月巖巷100巖巷150半煤巖巷200半煤巖巷250300煤巷300煤巷400500A為普通方法掘進， B為掘進機掘進采區(qū)上部車場：根據(jù)對采區(qū)圍巖情況及采取運輸量的綜合考慮，采區(qū)上部車場宜采用單向甩車場，上部甩車場使用安全，方便可靠，效率高，勞動量少，可減少工程量。但

48、需加強對絞車房的通風管理。采區(qū)中部車場：薄及中厚煤層采區(qū)，軌道上山布置在煤層中，宜采用雙向甩入式中部車場。采區(qū)下部車場：由于采區(qū)上山坡度小于12，周圍圍巖條件好，宜采用大巷裝車底板繞道式下部車場。第五章 采煤工藝5. 1采煤工藝流程落煤、進刀方式、割煤方式：根據(jù)采區(qū)內(nèi)煤層賦存穩(wěn)定的情況及地質(zhì)情況，結合實踐經(jīng)驗和設備配備實際情況以及采煤工作面的具體情況，由采煤機自開缺口，往返割煤的同時，由螺旋滾筒將煤裝入刮板輸送機內(nèi)，剩余浮煤在移溜時由鏟煤板裝入溜槽。采煤機往返一次割兩刀，進刀方式采用割三角煤工作面端部斜切進刀方式，如圖51。圖5 1 采煤機進刀方式圖進刀過程如下：a 當采煤機割至工作面端頭時，

49、其后的運輸機槽已移近煤壁，采煤機機身處沿留有一段下部煤(見圖51（a）)；b 調(diào)換滾位置，前滾筒降下、后滾筒升起、并沿運輸機彎曲段返向割入煤壁，直至運輸機直線段為止。然后將運輸機移直(見圖51（b）)；c 再調(diào)換兩個滾筒上、下位置，重新返回割煤至運輸機機頭處(見圖51（c）)；d 將三角煤割掉，煤壁割直后，再次調(diào)換上、下滾筒，返程正常割煤(見圖51（d）)。5. 2支護、頂板管理及采空區(qū)處理5. 2. 1支護設計1、根據(jù)工作面回采地質(zhì)說明書及統(tǒng)配煤礦頂板管理資料匯編的定量的采場頂板控制方法中直接頂厚度確定方法：直接頂厚度確定為6.6m，老頂厚度為2.06.613.4m，直接頂和老頂厚度之和20

50、m大于采高3.0m的6倍。2、直接頂和老頂參數(shù)根據(jù)礦壓觀測數(shù)據(jù)，直接頂初次垮落步距為9.1m13m，老頂初壓步距為22m，周壓步距為13m。3、支護強度計算、力學保證條件：支架至少承擔起直接頂初垮步距一半的重量，合理支護強度為：PMzRzLz/2Lk=6.62.211/25.315.07（t/m2）式中：Mz：直接頂厚度；Rz：直接頂容重2.2t/m3；Lz：初垮步距m；Lk：控頂距取5.3m。、老頂初次來壓時支護強度計算PA+MgRgCo/2KtLkMzRz(Ls+Lk)2/Lk(2Ls+Lk)+MgRgCo/2KtLk6.62.2（3+5.3）2/5.3（23+5.3）+13.42.2/2

51、35.316.7+20.3937.09（t/m2）式中Mg：老頂厚度m、Rg：老頂容重t/m3、Co：老頂初壓步距m、A：直接頂作用力、Kt：巖重分配系數(shù)取3、Ls：懸頂距取3m。、正常推進階段支護強度計算力學保證條件，支架能支撐直接頂并能承擔部分老頂?shù)淖饔昧?，合理支護強度：PA+2M1R1C1/KtL16.7+26.82.213/35.316.7+24.4641.16（t/m2）403.4KN/m2式中：M1、R1、C1分別為第一巖梁的厚度、容重及周壓步距，以上三種結果取最大值403.4KN/m2小于支架支護強度820KN/m2，該支架能滿足支護需求。特殊支架：1、機頭采用轉(zhuǎn)載機自移抬棚支護

52、頂板，機尾設兩對四根4m花工字鋼或型梁，一梁三柱交替前移，棚距0.4m。如果支架升緊后原上下巷錨網(wǎng)、鋼帶頭與支架之間空頂超過0.5m時，必須再架一對走向抬棚交替前移，用4m花工字鋼或型梁、液壓支柱、一梁三柱。2、工作面上下安全出口行人側(cè)寬度不小于0.8m、高度不低于1.8m，工作面煤墻到上下巷10m范圍內(nèi)打雙排抬棚，10m20m范圍內(nèi)貼工作面煤體打單排抬棚。所打抬棚用花工字鋼梁或型梁、液壓支拄，一梁三柱，如果巷道過高，液壓支柱無法支護時，可用圓木作腿。要求棚梁必須全部接頂，并留有不少于0.8m的行人道。3、備用材料應放整齊并掛標志牌，保證行人通風暢通。端頭支護：1、工作面上下端頭不使用端頭支架

53、，仍以原巷道的錨網(wǎng)形式。如果頂板破碎時可用工字鋼梁、單體柱套傾向棚，棚距1m。2、上巷：支架后大立柱以里2m處用3根以上的單體液壓支拄打加強柱，如果頂板破碎時可打加強棚，并用荊笆背木堵好口。3、下巷：轉(zhuǎn)載機機尾以里2m處用3根以上液壓支柱打加強柱，如果頂板破碎時打加強棚，并用荊笆背木堵好口，后大立柱以里頂板不落超25平方米時要及時強制放頂。5. 2. 2 頂板管理1、該面采用全部垮落法管理頂板，正常生產(chǎn)時追機移架并打開護幫板維護煤墻，嚴防片幫引起冒頂，當頂板破碎時，可采用擦頂拉超前架。2、移架后必須使支架的護幫板及時撐起，緊貼煤壁或支護住頂板，當遇到嚴重片幫和煤體滑落時，可采用停機架設超前棚方

54、式。3、保證煤壁平直，無傘檐，支架頂梁移到位，當有空頂時及時用坑木荊笆背實并升緊支架。4、上巷回柱車以外30m處，要備有坑木2030根（16cm、L2.4m）以應付緊急情況下使用。5、當壓力較大，片幫嚴重時，及時降低采高。6、由于刮板機機尾機頭寬度較大，要求加強機頭機尾支架管理，拉架要及時，支架升緊，遇到頂板破碎時，要提前擴幫支護。上下巷超前支護嚴格按規(guī)定執(zhí)行?？商崆胺耪饎优?，將煤墻側(cè)錨桿取出，以便采煤機割煤。7、處理冒頂時，跟班隊長或班長全面指揮，并派有經(jīng)驗的老工人看頂。5. 2. 3 采空區(qū)處理 隨著采煤工作面不斷向前推進，頂板懸露面積越來越大，為了工作面的安全和正常生產(chǎn)，就需要使用全部跨

55、落法處理采空區(qū)。其方法是，當工作面從開切眼推進一定的距離后，主動撤除采煤工作空間以外的支架，是直接頂自然跨落。以后隨著工作面推進，每隔一定距離就預定計劃回柱放頂。這樣，不僅可以及時減少工作面的控頂面積，而且由于頂板跨落后破碎巖石體積膨脹而充填采空區(qū)，從而減輕工作面壓力和防止對工作面產(chǎn)生不良影響。其主要工序是配合工作面推進定期進行回柱放頂工作。5. 3 綜采工藝1、移架： 工作面液壓支架選擇單向連續(xù)式移架方式。支架沿采煤機牽引方向依次前移，移動步距等于截深。先降后移帶壓檫頂移架支護頂板，移架滯后割煤機35架進行追機作業(yè)，頂板破碎處可跟機組進行超前支護，移架步距為0.6米。2、移溜：移溜前工作面浮

56、煤清理干凈，底板平整，并改掉臨時柱。移溜時，采用移溜器進行移溜。工作面每6米設一個移溜點，機頭機尾各設一個移溜點。移溜進度1.2米，由機頭向機尾，或由機尾向機頭，或由中間向兩端移溜，嚴禁由兩端向中間移溜。移溜點間距不得大于9米，移溜過程中，除移機頭機尾外不得停溜。移溜后要保持溜子平、直、穩(wěn)、牢，并要打好機頭、機尾壓柱。3、機電設備的管理措施： （1）所有入井設備都必須取得防爆合格證，方可入井。 （2）工作面必須保證“雙風機、雙電源、自動切換”，局扇必須安裝“三專兩閉鎖”設施，機電副隊長要每天檢查，保證備用局扇時常完好，隨時 能夠正常運行。 （3）嚴禁帶電作業(yè)，嚴禁帶電移動設備，檢修電氣設備時，

57、瓦檢員必須檢查附近瓦斯，瓦斯?jié)舛炔怀迺r，方可開蓋檢修，否則，嚴禁檢修電氣設備，同時要遵守煤礦安全規(guī)程第445條的規(guī)定。 （4）工作面電纜線、信號線嚴格按巷道斷面標準圖冊進行標準吊掛，每1m一個電纜鉤。懸掛整齊，不準使用鐵絲捆綁，電纜懸掛高度不低于1.8m，信號線懸掛于電纜線上方0.1 m處。電纜、信號線不允許與風筒管路掛在同一側(cè)，必須在側(cè)一時，電纜應在上方保持0.3m以上的距離。同時，遵守煤礦安全規(guī)程第469條之規(guī)定。 （5）工作面電氣設備的運行和檢修，必須符合防爆性能的各項技術要求，防爆性能受到破壞的電氣設備，應立即處理或更換，不得繼續(xù)使用。 （6）工作面所有設備實行包機制，責任到人，掛牌留名，確保設備的完好狀態(tài)，做到設備清潔，附件齊全，合理潤滑，定期保養(yǎng)，杜絕跑、冒、滴、漏現(xiàn)象發(fā)生。 （7）包機人員要認真執(zhí)行設備維護、保養(yǎng)制度和計劃檢修制度，做好設備的日常保養(yǎng)和計劃檢修工作，確保設備處于完好狀態(tài)。 （8）小班維護工每班要對所有設備認真巡回檢查，看有無異常變化，發(fā)現(xiàn)問題，尋找原因，及時處理