《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》宣貫-防止鍋爐汽包滿水和缺水事故

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防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求宣貫,八、防止鍋爐汽包滿水和缺水事故,防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求,這次國(guó)華電力公司在原國(guó)家電力公司頒發(fā)的防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求的基礎(chǔ)上，組織西安熱工院專家，結(jié)合國(guó)華公司的實(shí)際情況及各電廠近年來(lái)生產(chǎn)運(yùn)行中集中出現(xiàn)和暴露的重大安全性問(wèn)題，修編制定適合國(guó)華公司的25項(xiàng)反措重點(diǎn)要求。于近期正式出臺(tái)。 這本新的防止電力生產(chǎn)事故重點(diǎn)要求具有更強(qiáng)的可操作性和實(shí)際工作的指導(dǎo)意義，修編后的25項(xiàng)反措更加適應(yīng)國(guó)華電力的生產(chǎn)實(shí)際、具有更好的可操作性和技術(shù)先進(jìn)性。,一、前言二、防止鍋爐汽包滿水和缺水事故條文解讀三、在超臨界直流爐上的拓展應(yīng)用四、寧海汽包水位偏差治理效果五、防止鍋爐汽包滿水和缺水事故練習(xí)題,一、前言,2000年9月28日原國(guó)家電力公司在原能源部防止電力生產(chǎn)重大事故的二十項(xiàng)重點(diǎn)要求（簡(jiǎn)稱二十項(xiàng)反措）的基礎(chǔ)上，制訂了防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求 (以下簡(jiǎn)稱二十五項(xiàng)反措) ，并以國(guó)電發(fā)2000589號(hào)文予以頒發(fā)，二十五項(xiàng)反措增加了防止鍋爐滿水和缺水等事故的重點(diǎn)要求。2001年12月20日，又以國(guó)電發(fā)（2001）95號(hào)文件下發(fā)了“關(guān)于印發(fā)國(guó)家電力公司電站鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)配置、安裝和使用若干規(guī)定的通知” (以下簡(jiǎn)稱規(guī)定(試行)，兩個(gè)文件對(duì)提高鍋爐運(yùn)行安全性，防止鍋爐汽包滿、缺水事故發(fā)揮了重要作用。2004年10月20日隨著汽包水位測(cè)量技術(shù)的發(fā)展，“電力行業(yè)熱工自動(dòng)化標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)” 頒布了火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定（簡(jiǎn)稱技術(shù)規(guī)定）。,“國(guó)華電力600MW亞臨界鍋爐汽包水位偏差”作為國(guó)華公司管控的重大隱患治理項(xiàng)目于2007-2009三年的時(shí)間進(jìn)行攻關(guān)治理。在此期間與編寫上述標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)程的專家進(jìn)行了充分的溝通與研討，并做了大量的試驗(yàn)研究，對(duì)汽包水位偏差治理有了更深的認(rèn)識(shí) 。寧海汽包水位偏差治理取得了顯著的效果。,汽包內(nèi)部結(jié)構(gòu),鍋爐汽包滿水事故一般是指鍋爐水位嚴(yán)重高于汽包正常運(yùn)行水位的上限值，使鍋爐蒸汽嚴(yán)重帶水，使蒸汽溫度急劇下降，蒸汽管道發(fā)生水沖擊。鍋爐汽包缺水事故是指鍋爐水位低于能夠維持鍋爐正常水循環(huán)的水位，蒸汽溫度急劇上升，水冷壁管得不到充分的冷卻，而發(fā)生過(guò)熱爆管。鍋爐汽包滿水和缺水事故嚴(yán)重威脅機(jī)組的安全運(yùn)行，輕者造成機(jī)組非計(jì)劃停運(yùn)，嚴(yán)重時(shí)可造成汽輪機(jī)和鍋爐設(shè)備的嚴(yán)重?fù)p壞。,案例介紹一（鍋爐汽包缺水事故）秦皇島電廠發(fā)生引進(jìn)型亞臨界1025th強(qiáng)制循環(huán)汽包鍋爐嚴(yán)重缺水重大事故：1997年12月16日，高壓加熱器滿水，高壓加熱器水位保護(hù)動(dòng)作，自動(dòng)退出解列。高壓加熱器水位保護(hù)動(dòng)作后，由于高壓加熱器人口三通閥電動(dòng)頭與閥芯傳動(dòng)機(jī)構(gòu)固定鍵脫落，旁路門未能聯(lián)動(dòng)開啟(CFIT顯示旁路門開啟)，導(dǎo)致鍋爐斷水；汽包水位計(jì)由于環(huán)境溫度(溫度補(bǔ)償設(shè)計(jì)定值50，實(shí)際130)的影響造成了測(cè)量誤差，水位虛高108mm，使汽包低水位保護(hù)拒動(dòng)；鍋爐A循環(huán)泵在測(cè)量系統(tǒng)故障的情況下，又未采取替代措施而失去了保護(hù)作用，由于采用三取三的保護(hù)邏輯，因而在水循環(huán)破壞的情況下，B、C循環(huán)泵差壓低跳泵，A泵只發(fā)差壓低報(bào)警而未能跳泵，導(dǎo)致MFT未動(dòng)作；值班人員未能對(duì)水循環(huán)破壞、鍋爐斷水作出正確的判斷，并在發(fā)現(xiàn)主蒸汽溫度以平均45min速率升高的情況下，也未能按規(guī)程的規(guī)定實(shí)施緊急停機(jī)，最終造成水冷壁大面積爆破的重大事故。,案例介紹二 （鍋爐汽包滿水事故）新鄉(xiāng)電廠發(fā)生2號(hào)鍋爐滿水造成2號(hào)機(jī)組軸系斷裂事故：1990年1月25日3：20，在2號(hào)鍋爐滅火后，在恢復(fù)過(guò)程中，因給水調(diào)整門漏流量大(漏流量達(dá)120th)，運(yùn)行人員未能有效控制汽包水位，導(dǎo)致汽包水位直線上升，汽溫急劇下降，造成汽輪機(jī)水沖擊。運(yùn)行人員未能及時(shí)發(fā)現(xiàn)汽溫急劇下降，使低溫蒸汽較長(zhǎng)時(shí)間進(jìn)入汽輪機(jī)。低溫蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)，造成汽缸等靜止部件在溫差應(yīng)力作用下變形，轉(zhuǎn)軸彎曲，動(dòng)靜部件發(fā)生徑向嚴(yán)重碰磨，軸系斷裂。,案例介紹三（鍋爐汽包缺水事故） ：浙江某廠#3爐DCS中的#3、23DPU故障造成鍋爐缺水爆管，#3機(jī)組停運(yùn)。事故經(jīng)過(guò)：2003年3月23日20時(shí)10分監(jiān)盤人員發(fā)現(xiàn)#3鍋爐一些參數(shù)呈紫色（數(shù)值異常），各項(xiàng)操作均不能進(jìn)行，同時(shí)爐側(cè)CRT畫面顯示各自動(dòng)已處于解除狀態(tài)，調(diào)自檢畫面發(fā)現(xiàn)#3機(jī)#3DPU離線。20時(shí)15分左右熱工人員趕到現(xiàn)場(chǎng)，檢查發(fā)現(xiàn)#3DPU離線，#23DPU處于主控狀態(tài)，但#23DPU主控線的I/O點(diǎn)（汽包水位、主氣溫、主氣壓、給水壓力、主汽流量、減溫水流量等）為壞點(diǎn)，自動(dòng)控制手操作失靈。（約21時(shí)08分）監(jiān)盤人員發(fā)現(xiàn)汽包水位急劇下降，水位由-50mm降至-100mm，就地檢查發(fā)現(xiàn)旁邊給水調(diào)節(jié)門在關(guān)閉狀態(tài)，手動(dòng)搖起三次均自動(dòng)關(guān)閉，水位急劇下降，約21時(shí)09分#3爐正壓并伴有聲響，手動(dòng)緊急停爐。DCS廠家判斷#3DPU故障前，#23DPU因硬件故障或通訊阻塞，已經(jīng)同時(shí)I/O總線失去了通訊。故當(dāng)#3DPU離線后，#23DPU也無(wú)法讀取I/O數(shù)據(jù)。結(jié)合27日上午#3DPU又一次出現(xiàn)離線情況，判定#3DPU主機(jī)卡故障。由于當(dāng)時(shí)的制粉系統(tǒng)運(yùn)行工況導(dǎo)致火焰中心偏左，鍋爐缺水引起左側(cè)水冷壁管爆破、受損。共更換水冷壁管43根共239米。從23日21時(shí)10分故障停機(jī)到29日20時(shí)30分投運(yùn)報(bào)竣工，此次故障造成機(jī)組停運(yùn)143小時(shí)。,綜合典型事故分析，水位表失靈和指示不正確、鍋爐水位保護(hù)拒動(dòng)、給水系統(tǒng)故障、違反運(yùn)行規(guī)程、誤判斷、誤操作等是造成鍋爐汽包滿水和缺水事故的主要原因，因此，應(yīng)從汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的配置、安裝和使用以及給水系統(tǒng)的維護(hù)等方面出發(fā)，制定相應(yīng)的反事故技術(shù)措施。,二、防止鍋爐汽包滿水和缺水事故條文解讀8防止鍋爐汽包滿水和缺水事故, 鍋爐汽包水位測(cè)量和保護(hù)的重要性 危害性 汽包水位過(guò)高導(dǎo)致蒸汽品質(zhì)惡化，受熱面和葉片結(jié)鹽；蒸汽帶水，汽輪機(jī)水沖擊，葉片和軸系損壞。 汽包水位過(guò)低會(huì)造成連續(xù)排污失效；爐內(nèi)加藥進(jìn)入蒸汽，蒸汽品質(zhì)惡化；下降管帶汽，水循環(huán)惡化，爐管損壞。,8 防止鍋爐汽包滿水和缺水事故, 鍋爐汽包水位測(cè)量的重要性 頻發(fā)性據(jù)電力系統(tǒng)發(fā)電鍋爐事故統(tǒng)計(jì)分析: 8285年滿、缺水事故72次，每年總有13臺(tái)鍋爐因缺水造成水冷壁大面積損壞?！巴怀鲈蚴撬挥?jì)失靈、指示不正確，引起誤判斷和誤操作，或水位保護(hù)拒動(dòng)”； 8689年滿、缺水事故121次，占鍋爐運(yùn)行責(zé)任事故的11.2%。 9097年發(fā)生兩起特大滿、缺水事故(90年1月新鄉(xiāng)電廠2號(hào)爐滿水造成汽輪機(jī)軸系斷裂；97年12月秦皇島熱電廠4號(hào)爐缺水造成水冷壁大面積損壞)。 0206年我們收集到14個(gè)滿、缺水事故典型案例。, 頻發(fā)性 某發(fā)電廠MFT共動(dòng)作79次，其中汽包水位23次，約占30%。,8.1,汽包鍋爐應(yīng)至少配置兩只彼此獨(dú)立的就地汽包水位計(jì)和兩只遠(yuǎn)傳汽包水位計(jì)。水位計(jì)的配置應(yīng)采用兩種以上工作原理共存的配置方式，以保證在任何運(yùn)行工況下鍋爐汽包水位的正確監(jiān)視。,目前，國(guó)內(nèi)鍋爐汽包水位表由于沒有配置標(biāo)準(zhǔn)，汽包配置水位表數(shù)量過(guò)多。由于各種水位表的測(cè)量原理、安裝位置、結(jié)構(gòu)不同，它們之間的顯示值存在較大的偏差，容易給運(yùn)行人員的汽包水位監(jiān)視造成混亂，同時(shí)，鍋爐汽包開孔過(guò)多，也影響汽包的強(qiáng)度，不利于鍋爐的安全運(yùn)行。 國(guó)外的鍋爐汽包通常配置12套就地水位表和3套差壓式水位表，而鍋爐汽包水位的監(jiān)視、自動(dòng)控制、越限報(bào)警和跳閘保護(hù)完全依靠3套差壓式水位表來(lái)實(shí)現(xiàn)。 目前我國(guó)部分成套引進(jìn)的鍋爐，也按照上述原則配置，運(yùn)行10年來(lái)，也未發(fā)生過(guò)由于鍋爐汽包水位表問(wèn)題引起的事故。 因此，要求新建鍋爐汽包可配置具有獨(dú)立測(cè)點(diǎn)的12套就地水位表和3套差壓式水位表。 由于在役鍋爐汽包水位取樣孔的位置已經(jīng)確定，而開口高度也不同，按新機(jī)標(biāo)準(zhǔn)的要求進(jìn)行配置，實(shí)施起來(lái)比較困難。因此，可在不改變?nèi)涌椎那闆r下進(jìn)行相應(yīng)的配置，但鍋爐汽包水位調(diào)節(jié)和水位保護(hù)的信號(hào)應(yīng)采用有壓力、溫度補(bǔ)償?shù)牟顗菏剿槐淼男盘?hào)。,8.2 汽包水位計(jì)的安裝。8.2.1 取樣管應(yīng)穿過(guò)汽包內(nèi)壁隔層，管口應(yīng)盡量避開汽包內(nèi)水汽工況不穩(wěn)定區(qū)(如安全閥排汽口、汽包進(jìn)水口、下降管口、汽水分離器水槽處等)，若不能避開時(shí)，應(yīng)在汽包內(nèi)取樣管口加裝穩(wěn)流裝置。,8.2.2 汽包水位計(jì)水側(cè)取樣管孔位置應(yīng)低于鍋爐汽包水位停爐保護(hù)動(dòng)作值，一般應(yīng)有足夠的裕量。,說(shuō)明：為了防止一旦測(cè)量系統(tǒng)產(chǎn)生誤差，汽包實(shí)際水位已經(jīng)超出測(cè)孔位置，但表計(jì)示值仍未達(dá)到動(dòng)作值，而造成保護(hù)拒動(dòng)。 汽包蒸汽導(dǎo)管上和下降管上取樣有很大的測(cè)量誤差（壓力損失），是不可取的。,8.2.3 水位計(jì)、水位平衡容器或變送器與汽包連接的取樣管，一般應(yīng)至少有1：100的斜度，汽側(cè)取樣管應(yīng)向上向汽包方向傾斜，水側(cè)取樣管應(yīng)向下向汽包方向傾斜。,說(shuō)明：就地水位計(jì)、電極式水位計(jì)屬于連通器原理，取樣管的傾斜方向應(yīng)遵循飽和汽冷凝成水后流入表計(jì)，表計(jì)內(nèi)的水從水側(cè)取樣管順利流回汽包。差壓式水位計(jì)應(yīng)遵循飽和汽進(jìn)入平衡容器冷凝成水，多余的水沿汽側(cè)取樣管流回汽包內(nèi)，使平衡容器內(nèi)水柱高度維持恒定。取樣管傾斜度過(guò)小不利于排水，過(guò)大則使表計(jì)有效量程縮小，還會(huì)增加測(cè)量誤差。,8.2.4 新安裝的機(jī)組必須核實(shí)汽包水位取樣孔的位置、結(jié)構(gòu)及水位計(jì)平衡容器安裝尺寸，均符合要求。,8.2.5 差壓式水位計(jì)嚴(yán)禁采用將汽水取樣管引到一個(gè)連通容器(平衡容器)，再在平衡容器中段引出差壓水位計(jì)的汽水側(cè)取樣的方法。,說(shuō)明：由于其存在著較大的測(cè)量誤差，上海鍋爐廠生產(chǎn)的引進(jìn)型鍋爐，若水位達(dá)到低水位跳閘值為-381mm時(shí)，其差壓已超過(guò)其差壓水位表量程860mm，所以低水位保護(hù)始終無(wú)法動(dòng)作。,為了保證鍋爐汽包的水位測(cè)量準(zhǔn)確，水位表的安裝應(yīng)滿足如下要求。 (1)水位表都應(yīng)具有獨(dú)立的取樣孔，不得在同一取樣孔上并聯(lián)多個(gè)水位測(cè)量裝置，以避免相互影響，降低水位測(cè)量的可靠性。明確了“不宜采用加連通管的方法增加取樣點(diǎn)”因?yàn)椴捎眉舆B通管的方法增加取樣點(diǎn)的方法在其它水位計(jì)發(fā)生泄漏等故障時(shí)會(huì)明顯的影響到相聯(lián)水位計(jì)的測(cè)量，使汽包水位保護(hù)誤動(dòng)。,違背取樣獨(dú)立原則案例,(2)水位表安裝時(shí)，均應(yīng)以汽包同一端的幾何中心線為基準(zhǔn)線，必須采用水準(zhǔn)儀精確確定各水位表的安裝位置，不應(yīng)以鍋爐平臺(tái)等物作為參照標(biāo)準(zhǔn)。(3)水位表汽水側(cè)取樣閥門安裝時(shí)應(yīng)使閥桿處于水平位置，以避免在閥門內(nèi)形成水塞。為了緩沖汽包水位快速波動(dòng)對(duì)測(cè)量的影響，可以在水位表側(cè)汽水取樣管間加裝連通管。安裝水位測(cè)量裝置取樣閥門時(shí)，應(yīng)使閥門和閥桿處于水平位置。,說(shuō)明： 若閥門閥桿處于垂直位置，閥門是低進(jìn)高出將在閥門內(nèi)形成一個(gè)“U”型彎曲而導(dǎo)致汽塞或水阻，影響測(cè)量穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性。閥門門桿是否水平放置對(duì)差壓式水位計(jì)的影響最顯著。,右側(cè)單室平衡容器表面溫度比左側(cè)低， 取樣管出現(xiàn)了一個(gè)凹字彎，導(dǎo)致 測(cè)量偏差大，主要原因是取樣管出現(xiàn) 誤差大，無(wú)法使用。 凹下彎曲，再則平衡容器前取樣管通 流不夠、且管路過(guò)長(zhǎng)。,(4)就地水位表的安裝就地水位表的零水位線應(yīng)比汽包內(nèi)的零水位線低，降低的值取決于汽包工作壓力。若現(xiàn)役鍋爐就地水位表的零水位線與鍋爐汽包內(nèi)的零水位線相一致，應(yīng)根據(jù)鍋爐汽包內(nèi)工作壓力重新標(biāo)定就地水位表的零水位線，具體降低值應(yīng)由鍋爐制造廠負(fù)責(zé)提供。安裝汽水側(cè)取樣管時(shí)，應(yīng)保證管道的傾斜度不小于100：1，對(duì)于汽側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)高，對(duì)于水側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)低(見圖1)。汽水側(cè)取樣管、取樣閥門和連通管均應(yīng)良好保溫。,(5)差壓水位表的安裝1)差壓水位表的平衡容器應(yīng)為單室平衡容器，即直徑約100mm的球體或球頭圓柱體(容積為300800ml)容器前汽水取樣管應(yīng)有連通管。 2)安裝取樣管時(shí)應(yīng)保證管道的傾斜度不小于100：1。對(duì)于汽側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)低，對(duì)于水側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)高。,云母水位計(jì)和電接點(diǎn)水位計(jì)正確的傾斜方向,差壓水位計(jì)取樣管傾斜方向反了,取樣管傾斜方向安裝反了，水位計(jì)無(wú)法正常運(yùn)行,(5)差壓水位表的安裝3)禁止在連通管中段取樣作為差壓水位表的汽水取樣管(見圖3)。由于其存在著較大的測(cè)量誤差，上海鍋爐廠生產(chǎn)的引進(jìn)型鍋爐，若水位達(dá)到低水位跳閘值為-381mm時(shí)，其差壓已超過(guò)其差壓水位表量程860mm，所以低水位保護(hù)始終無(wú)法動(dòng)作。4)差壓水位表汽水取樣管、取樣閥門和連通管均應(yīng)保溫。平衡容器及容器下部形成參比水柱的管道不得保溫。引到差壓變送器的兩根管道應(yīng)平行敷設(shè)共同保溫，并根據(jù)需要采取防凍措施。,差壓水位計(jì)從聯(lián)通管中段引出的錯(cuò)誤示例圖,從圖6-7所示，兩個(gè)單室平衡容器參比水柱均作了保溫處理，增大了測(cè)量誤差，再則其傾斜角度過(guò)大，當(dāng)高水位時(shí)會(huì)形成水封，增大水位測(cè)量誤差。對(duì)于圖6-7b，當(dāng)水位上升時(shí)，汽包水位淹沒汽側(cè)取樣口，(取樣口過(guò)低約100mm左右)，在水位不變的情況下，會(huì)造成汽包水位從100mm左右飛升至滿量程(300mm)，存在著高水位保護(hù)誤動(dòng)的隱患。,變送器的安裝變送器安裝不當(dāng)導(dǎo)致滯留汽泡,變送器安裝的正確圖片,閥門安裝 由于汽包水位測(cè)量系統(tǒng)使用的閥門多為高壓截止閥，其閥門結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是低進(jìn)高出，閥門進(jìn)、出水口不在同一個(gè)水平面上，為防止儀表取樣發(fā)生“汽塞”或“水塞”，所以在安裝水位測(cè)量裝置取樣閥門時(shí)，應(yīng)使閥門閥桿處于水平位置，且應(yīng)良好保溫。,8.3 對(duì)于過(guò)熱器出口壓力為13.5MPa及以上的鍋爐，其汽包水位計(jì)應(yīng)以差壓式(帶壓力修正回路)水位計(jì)為基準(zhǔn)。汽包水位信號(hào)應(yīng)采用三選中值的方式進(jìn)行優(yōu)選。,8.3.1 差壓水位計(jì)(變送器)應(yīng)采用壓力補(bǔ)償。汽包水位測(cè)量應(yīng)充分考慮平衡容器的溫度變化造成的影響，必要時(shí)采用補(bǔ)償措施。,8.3.2 汽包水位測(cè)量系統(tǒng)，應(yīng)采取正確的保溫、伴熱及防凍措施，以保證汽包水位測(cè)量系統(tǒng)的正常運(yùn)行及正確性。,案例分析(1/3)：1、江蘇某電廠#1機(jī)組給水流量變送器結(jié)凍，人工調(diào)節(jié)過(guò)程中汽包水位高保護(hù)跳機(jī)【事件經(jīng)過(guò)】2001年1月15日，#1機(jī)組負(fù)荷180MW，A、D磨組運(yùn)行，A、B汽動(dòng)給水泵并列供水，給水自動(dòng)調(diào)節(jié)方式，運(yùn)行正常。4時(shí)52分BTG盤“給水主控跳手動(dòng)”報(bào)警，同時(shí)發(fā)現(xiàn)給水流量指示不正常地下降直到零，汽包水位發(fā)生較大波動(dòng)，經(jīng)值班員手動(dòng)調(diào)整，汽包水位基本穩(wěn)定。因當(dāng)時(shí)室外氣溫達(dá)零下7度，判斷可能是給水流量變送器結(jié)凍，即聯(lián)系檢修多方采取措施力圖恢復(fù)給水流量測(cè)量。在此過(guò)程中，由于沒有給水流量作參考，手動(dòng)調(diào)節(jié)汽包水位比較困難，6時(shí)10分終因汽包水位波動(dòng)大，高水位跳機(jī)。【暴露問(wèn)題】 落實(shí)防寒防凍措施不力，防寒防凍檢查不到位； 伴熱系統(tǒng)改造后，保溫材料及保溫層厚度選擇不當(dāng)，達(dá)不到防凍要求； 人員缺乏特殊情況下的汽包水位調(diào)整經(jīng)驗(yàn)?！痉婪洞胧?把防寒防凍責(zé)任落實(shí)到人，加強(qiáng)設(shè)備維護(hù)。對(duì)四臺(tái)鍋爐的蒸汽伴熱系統(tǒng)保溫進(jìn)行全面檢查，將重點(diǎn)部位的保溫材料更換為性能好的并加厚； 加強(qiáng)技術(shù)管理，對(duì)設(shè)備的更新改造等項(xiàng)目必須按規(guī)定嚴(yán)格審查把關(guān)； 加強(qiáng)人員對(duì)異常工況下汽包水位調(diào)整培訓(xùn)，提高操作水平。,案例分析(2/3)：2、湖北某電廠#4機(jī)組汽包水位低跳閘【事件經(jīng)過(guò)】2002年12月31日14時(shí)，機(jī)組負(fù)荷280MW，運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)汽包壓力A、B兩點(diǎn)顯示到零，僅只有C點(diǎn)較穩(wěn)定地顯示15.9MPa，與當(dāng)時(shí)機(jī)組運(yùn)行工況相應(yīng)，水位顯示情況：A接近60mm、B接近0、C點(diǎn)顯示310mm（屬壞點(diǎn)，正在由熱控人員進(jìn)行處理），運(yùn)行人員當(dāng)即聯(lián)系熱控人員處理汽包壓力顯示缺陷。14時(shí)28分，當(dāng)運(yùn)行人員應(yīng)熱控要求將汽包水位主站置手動(dòng)，將汽包壓力切至C點(diǎn)后，汽包水位迅速升至約200mm，事故放水門動(dòng)作正常，關(guān)閉事故放水門后，A、B兩臺(tái)給水泵轉(zhuǎn)速甩至3000rpm，立即手動(dòng)強(qiáng)操至4500/4300rpm時(shí)，鍋爐MFT動(dòng)作，機(jī)組跳閘。【暴露問(wèn)題】事故后檢查發(fā)現(xiàn)，汽包壓力變送器顯示異常故障：A系壓力變送器本身故障、B系取樣管凍結(jié)。汽包水位的實(shí)際控制邏輯與圖紙標(biāo)注控制邏輯不一致?！痉婪洞胧?組織全廠范圍的防凍檢查，對(duì)檢查出的問(wèn)題及時(shí)進(jìn)行整改。 對(duì)#3、4爐汽包水位測(cè)量管路重新進(jìn)行了保溫和敷設(shè)伴熱帶。 對(duì)汽包水位的控制邏輯進(jìn)行了臨時(shí)修改 。,案例分析(3/3)：3、湖北某電廠#4機(jī)組汽包水位取樣管路再次受凍結(jié)冰，機(jī)組跳閘【事件經(jīng)過(guò)】1月5日1時(shí)36分#4機(jī)負(fù)荷188MW，AB給水泵轉(zhuǎn)速突降至3000rpm，緊急加給水泵轉(zhuǎn)速，手動(dòng)啟動(dòng)電泵，仍無(wú)法維持汽包水位；于1時(shí)38分#4機(jī)組跳閘，首顯“汽包水位低”。經(jīng)檢查系A(chǔ)、C點(diǎn)水位測(cè)量信號(hào)因取樣管路結(jié)冰而故障，造成三個(gè)平衡容器水位計(jì)，一個(gè)跳變，兩個(gè)無(wú)指示，從而引起給水自動(dòng)在主站上跳到手動(dòng)，而且輸出給水控制指令始終跟蹤零指令，因此運(yùn)行人員無(wú)法干預(yù)，導(dǎo)致汽包水位低低MFT動(dòng)作?！颈┞秵?wèn)題】 受長(zhǎng)年生活習(xí)慣的影響，電廠對(duì)設(shè)備防凍的重要性認(rèn)識(shí)不足。防凍措施沒有落到實(shí)處。對(duì)2002年12月31日#4機(jī)組受凍跳機(jī)事件分析不認(rèn)真，沒有及時(shí)制定切實(shí)的事故防范措施，造成同類事件的重復(fù)發(fā)生。,差壓式水位計(jì)的原理及誤差原因分析差壓式鍋爐汽包水位計(jì)測(cè)量原理差壓式水位計(jì)是通過(guò)把水位高度的變化轉(zhuǎn)換成差壓的變化來(lái)測(cè)量水位的，因此，其測(cè)量?jī)x表就是差壓計(jì)。差壓式水位計(jì)準(zhǔn)確測(cè)量汽包水位的關(guān)鍵是水位與差壓之間的準(zhǔn)確轉(zhuǎn)換，這種轉(zhuǎn)換是通過(guò)平衡容器形成參比水柱來(lái)實(shí)現(xiàn)的。目前，國(guó)內(nèi)外最常用的是通過(guò)單室平衡容器下的參比水柱形成差壓來(lái)測(cè)量汽包水位，如圖3-2所示。 PP+-P-L(as)g-H(ws)g (3-3) 或改寫成,式（3-4）中：P:正負(fù)取樣管之間的差壓值；a：平衡罐參比端水的密度；s：汽包內(nèi)飽和汽的密度；w：汽包內(nèi)飽和水的密度；L:平衡罐上下取樣管之間的距離。,（1）參比水柱平均溫度變化造成的測(cè)量誤差 根據(jù)某電廠(1024t/h亞臨界鍋爐)條件下的計(jì)算，結(jié)果如表3-1。 從表3-1可知，如果參比水柱的設(shè)定溫度為40，當(dāng)其達(dá)到80時(shí)，測(cè)量附加正誤差33.2mm，當(dāng)參比水柱溫度達(dá)到130，測(cè)量附加誤差高達(dá)108mm。,2. 差壓式鍋爐汽包水位計(jì)測(cè)量誤差產(chǎn)生的主要原因,冷凝罐向下的溫度場(chǎng)呈現(xiàn)非線性的分布。例如：在臺(tái)山公司#1鍋爐于2007年3月測(cè)得的從差壓水位計(jì)從冷凝罐到引壓管并列處每隔10厘米處的溫度分布情況見下表：此溫度分布受汽包內(nèi)參數(shù)和冷凝罐外環(huán)境溫度的影響，使參比側(cè)的水密度總是處于一種變化的狀態(tài)，因此其測(cè)量誤差也不是恒定的。,表 .臺(tái)山#1鍋爐冷凝罐至引壓管并列處的溫度分布情況,圖 .臺(tái)山#1鍋爐冷凝罐至引壓管并列處的溫度分布情況,為了有效消除差壓水位計(jì)參比端溫度變化的影響，應(yīng)確保平衡容器至差壓儀表的正、負(fù)壓管應(yīng)水平引出400mm后再向下并列敷設(shè)。（見DL/T5190.5-2004電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范第5部分:熱工自動(dòng)化中的4.5.9）,秦皇島#4爐汽包取樣表管改造后的效果,（2）DCS的汽包水位專用補(bǔ)償模塊的算法不準(zhǔn)確對(duì)汽包水位補(bǔ)償造成的影響2007年4月，對(duì)某種DCS的汽包水位的補(bǔ)償方法進(jìn)行了測(cè)試：發(fā)現(xiàn)DCS的水位補(bǔ)償專用模塊有問(wèn)題。測(cè)試數(shù)據(jù)如下：,對(duì)某種DCS汽包水位專用補(bǔ)償模塊的測(cè)試結(jié)果,案例分析：某DCS系統(tǒng)汽包水位補(bǔ)償模塊內(nèi)部設(shè)計(jì)缺陷，導(dǎo)致鍋爐MFT,機(jī)組跳閘?！臼录^(guò)程】2010年1月13日6時(shí)43分39秒，某發(fā)電廠#1機(jī)組負(fù)荷217MW，DCS系統(tǒng)汽包水位1、2、3、4分別在+20mm左右運(yùn)行穩(wěn)定，6時(shí)43分43秒，四個(gè)汽包水位突然同時(shí)降至-300mm，導(dǎo)致MFT動(dòng)作，鍋爐停運(yùn)。首出故障信號(hào)為“汽包水位低三值”。6時(shí)46分再熱蒸汽溫度下降50度，汽輪機(jī)跳閘，發(fā)電機(jī)解列?！臼录颉?1機(jī)組汽包水位模擬量信號(hào)，采用常規(guī)單室平衡容器測(cè)量方式，DCS歷史趨勢(shì)曲線見下圖。,案例分析：從歷史趨勢(shì)曲線上看，事件前汽包水位變送器輸出量沒有發(fā)生跳變，由于變送器零偏汽包壓力測(cè)點(diǎn)1與其它2個(gè)測(cè)點(diǎn)的偏差增大， 當(dāng)偏差大于1MPa后汽包壓力三取平均模塊發(fā)報(bào)警信號(hào)，進(jìn)入下一級(jí)，即四個(gè)汽包水位補(bǔ)償計(jì)算模塊，汽包水位補(bǔ)償計(jì)算模塊接到該信號(hào)后超馳四個(gè)模塊輸出，同時(shí)達(dá)到下限-300MM，最終使鍋爐主保護(hù)動(dòng)作。經(jīng)上述分析，認(rèn)為本次事件，是由于水位補(bǔ)償模塊、三取平均模塊輸出故障造成，但模塊內(nèi)部設(shè)計(jì)缺陷是事故發(fā)生的直接原因。,（3）汽包內(nèi)水欠飽和的影響人們?cè)谘芯科挥?jì)時(shí)，均認(rèn)為汽包里的水為飽和水，而 實(shí)際上許多工況下汽包里的水為欠飽和水。,（4）因?yàn)榘惭b或者沉降導(dǎo)致尺寸不準(zhǔn)確。鍋爐投入運(yùn)行后，隨著時(shí)間的推移，會(huì)受到各種因素的影響，如鍋爐支架的不平衡下沉等，使得汽包的水平度變差，也就是汽包兩側(cè)中心線的高度差變大。如果從汽包中心線的位置來(lái)看，汽包內(nèi)的水面就會(huì)是個(gè)斜面。,（5）因?yàn)槿庸軠囟茸兓瘜?dǎo)致的測(cè)量誤差。,正負(fù)壓傳輸豎直管路較長(zhǎng)，兩管有溫差便有附加差壓P2，導(dǎo)致測(cè)量值飄移。 例如，豎直管路10 m，正壓管30 、負(fù)壓管20 ，在壓力15.5 Mpa時(shí)附加差壓340Pa，相當(dāng)于測(cè)量值升高75 mm。很多老電廠的傳輸管路長(zhǎng)達(dá)幾十米，附加差壓?jiǎn)栴}更嚴(yán)重。不少電廠為減小P2而上移變送器。但是離平衡容器過(guò)近，儀表反應(yīng)過(guò)于靈敏，不利于提高自動(dòng)調(diào)節(jié)品質(zhì)，熱水易竄入變送器。 伴熱腔的伴熱投、停，或腔中其它管路排污，電熱帶燒壞或電源消失，傳輸管中的水凍冰，等因素都會(huì)形成很大附加差壓，導(dǎo)致測(cè)量值大幅度“飄移”使儀表失效。傳輸管路中滯留有空氣，風(fēng)向改變，所產(chǎn)生附加差壓也會(huì)使測(cè)量值發(fā)生明顯“飄移”。,8.4汽包就地水位計(jì)的零位應(yīng)以制造廠提供的數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，并進(jìn)行核對(duì)、標(biāo)定。隨著鍋爐壓力的升高，就地水位計(jì)指示值愈低于汽包真實(shí)水位。表81給出不同壓力下就地水位計(jì)的正常水位示值和汽包實(shí)際零水位的差值h，僅供參考。 表8.1 就地水位計(jì)的正常水位示值和汽包實(shí)際零水位的差值h,聯(lián)通管式鍋爐汽包水位計(jì)的原理及誤差的計(jì)算云母雙色水位計(jì)、電接點(diǎn)水位是聯(lián)通管式水位計(jì)，聯(lián)通管式水位計(jì)利用水位計(jì)中的水柱與汽包中的水柱在聯(lián)通管處有相等的靜壓力，從而可用水位計(jì)中的水柱高度間接反映汽包中的水位。 聯(lián) 通管式水位計(jì)的顯示水柱高度H可按下式計(jì)算：,式（3-2）中：H:汽包內(nèi)真實(shí)水位；H:聯(lián)通管式水位計(jì)測(cè)得的水位；H:聯(lián)通管式水位計(jì)測(cè)得的水位和汽包內(nèi)真實(shí)水位之間的差壓值；a：聯(lián)通管式水位計(jì)內(nèi)水的密度；s：汽包內(nèi)飽和汽的密度；w：汽包內(nèi)飽和水的密度。,由公式（3-2）可以看出：聯(lián)通管水位計(jì)示值偏差H與下列因素有關(guān)：水位計(jì)內(nèi)水的溫度（ a ）此溫度與表體結(jié)構(gòu)、環(huán)境溫度、風(fēng)向等因素 因素的不確定性 由于水位計(jì)管內(nèi)的水柱溫度總是低于汽包內(nèi)水的溫度，a 總是大于w ，因此水位計(jì)中的顯示值總是低于汽包內(nèi)實(shí)際水位高度。汽包工作壓力（ w S ） 壓力愈高，測(cè)量誤差愈大；反之愈小例如：汽包水位運(yùn)行在正常水位H0=300mm時(shí)，每升高1MPa， 平均示值偏差為-6.5mm左右。 P=4.0MPa H=-59.6mm P=16.0MPa H=-136.9mm 汽包實(shí)際水位高度（ H ）汽包水位愈高，示值偏差絕對(duì)值愈大；反之愈小。,聯(lián)通管水位計(jì)誤差分析,（2）. 雙色水位計(jì)比差壓水位計(jì)顯示鍋爐兩側(cè)偏差值小的原理分析,1)就地水位表顯示的水位始終低于鍋爐汽包的實(shí)際水位。 就地水位表是按照連通管原理測(cè)量水位，在液體密度相同的條件下，連通管各支管的液位處于同一高度。但是就地水位表因受外界環(huán)境的影響，就地水位表內(nèi)水的平均溫度低于汽包內(nèi)水的飽和溫度，使就地水位表內(nèi)水的密度比汽包中水的密度高，從而造成水位表水位低于汽包的實(shí)際水位，并且隨著鍋爐壓力的升高，就地水位表指示值愈低于汽包真實(shí)水位。表8-1給出不同壓力下就地水位計(jì)的正常水位示值和汽包實(shí)際零水位的差值h。對(duì)于亞臨界鍋爐，在額定汽壓下，就地水位表的正常水位比汽包內(nèi)的正常水位要低150mm。,2)在額定汽壓下，當(dāng)汽包水位偏離零水位時(shí)，就地水位表顯示的水位變化值較汽包中的水位實(shí)際變化值要小。 鍋爐汽包水位升高時(shí)，水位表中水的散熱面增加，水位表中水的溫度將進(jìn)一步降低，水位表中水的密度進(jìn)一步加大，造成水位表顯示的水位升高變化值小于汽包中水位的實(shí)際變化值；當(dāng)汽包水位降低時(shí)，水位表中水的散熱面減少，水位表中水的溫度相對(duì)升高，水位表中水的密度相對(duì)降低，也造成水位表顯示的水位降低變化值要比汽包中水位的實(shí)際水位變化值小。當(dāng)汽包壓力為19MPa時(shí)，如汽包水位變化100mm，就地水位表顯示值僅變化50mm。 就地水位表的誤差為非定值，在不同工況下，其誤差的變化有很大的差異。因此，就地水位表全程指示最為準(zhǔn)確的觀點(diǎn)必須改變。,8.5 按規(guī)程要求對(duì)汽包水位計(jì)進(jìn)行零位校驗(yàn)。當(dāng)各水位計(jì)偏差大于30mm時(shí)，應(yīng)立即匯報(bào)，并查明原因予以消除。當(dāng)不能保證兩種類型水位計(jì)正常運(yùn)行時(shí)，必須停爐處理。,目前常用鍋爐汽包水位的校驗(yàn)參考基準(zhǔn)（1）結(jié)垢水跡線法（2）零位附近放汽(水)化驗(yàn)法,（1）結(jié)垢水跡線法,實(shí)際水位長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行，汽水混合層在汽包內(nèi)壁上形成高度為100200mm水跡帶，水跡中心線可近似代表實(shí)際水位運(yùn)行線。這是目前確定實(shí)際運(yùn)行水位的最可信依據(jù)。,（1）結(jié)垢水跡線法,為了校驗(yàn)就地水位表并校核差壓水位計(jì)，以便確定額定壓力下的真實(shí)水位。建議做鍋筒真實(shí)水位試驗(yàn):,（2）零位附近放汽(水)化驗(yàn)法,所謂鍋筒真實(shí)水位試驗(yàn)，就是用鍋爐廠配置的汽包內(nèi)“多點(diǎn)液面取樣器”，取樣檢測(cè)化驗(yàn)汽水混合層厚度上各點(diǎn)取樣水的電導(dǎo)值，尋找電導(dǎo)變化最大的兩點(diǎn)區(qū)間，確定汽水界面實(shí)際水位所在區(qū)間。,當(dāng)偏差超過(guò)30mm 時(shí)應(yīng)盡快找出原因,汽包水位偏差原因分析：, 汽包水位測(cè)量系統(tǒng)問(wèn)題造成 主要原因之一 -原汽包水位測(cè)量技術(shù)存在很大的測(cè)量誤差 -水位計(jì)取樣造成 -水位計(jì)安裝錯(cuò)誤造成 燃燒偏差造成汽包兩端實(shí)際水位偏差很大 鍋爐結(jié)構(gòu)造成汽包兩端實(shí)際水位偏差很大 鍋爐汽包兩端安裝水平偏差大,某600MW機(jī)組鍋爐汽包兩側(cè)水位隨機(jī)組負(fù)荷的變化曲線,1.鍋爐構(gòu)造引起汽包兩側(cè)偏差大的原因,(1)山東某電廠300MW 機(jī)組6號(hào)鍋爐，1997年12月18日0時(shí)20分 機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行，鍋筒兩側(cè)的差壓式水位計(jì)分別指示為-220 mm和+75 mm，在增加給水的過(guò)程中，一側(cè)水位達(dá)到-65 mm時(shí)，另一側(cè)已超過(guò)+300 mm，鍋筒水位高保護(hù)動(dòng)作，鍋爐MFT。(2)山東另外一電廠350 MW機(jī)組1號(hào)鍋爐，1999年8月19日14時(shí)14分，機(jī)組325 MW 負(fù)荷運(yùn)行，鍋筒南側(cè)三個(gè)差壓式水位計(jì)指示為-5mm左右，北側(cè)兩個(gè)差壓式水位計(jì)指示達(dá)到200mm以上。鍋筒水位高+203mm，保護(hù)動(dòng)作，鍋爐MFT。其鍋筒兩側(cè)水位偏差有以下特點(diǎn)：(1)鍋筒兩側(cè)顯示的水位偏差隨機(jī)組負(fù)荷的增加而增大；(2)機(jī)組從滿負(fù)荷跳閘后，鍋筒兩側(cè)的水位偏差立即消失。,山東某電廠350MW汽包爐為西班牙進(jìn)口鍋爐，給水從汽包一端進(jìn)入，造成汽包水位兩端實(shí)際水位偏差171mm左右。,鍋爐結(jié)構(gòu)造成汽包兩端實(shí)際水位偏差,山東某電廠對(duì)汽包兩側(cè)水位偏差的治理方法,(1)對(duì)汽包水位的水側(cè)傳壓管進(jìn)行如下改造：將伸入汽包內(nèi)的水側(cè)傳壓管加長(zhǎng)，使之跨越整個(gè)汽包長(zhǎng)度，傳壓管上分布十個(gè)小孔，用于均衡汽包長(zhǎng)度方向上液體的靜壓力，從而可以減輕汽包兩側(cè)的水位偏差，從其功能上講，這種傳壓管可稱為均壓管。(2) 汽包單側(cè)進(jìn)水，由于設(shè)計(jì)上的欠合理，分配孔的布置不能保證給水沿汽包長(zhǎng)度方向均勻分流，從而導(dǎo)致汽包兩側(cè)水溫和沸騰狀態(tài)的差異，這是引起兩側(cè)水位偏差的原因之一，為此，通過(guò)改進(jìn)配水管的設(shè)計(jì),對(duì)分配孔進(jìn)行重新配置，達(dá)到均衡兩側(cè)流量分配的目的，使兩側(cè)的水位問(wèn)題有進(jìn)一步的改觀。考慮現(xiàn)場(chǎng)施工的工作量，汽包配水管的改造采用封堵的方法，即封堵部分不合理的配水孔，改造后的配水管的分配特性應(yīng)該好于原設(shè)計(jì)。,山東某電廠的改造效果 （摘自某核心期刊）,案例分析：2004年2月19日，山東某電廠#2機(jī)組D磨潤(rùn)滑油泵跳閘，造成D磨跳閘，汽包水位高保護(hù)動(dòng)作，機(jī)組跳閘【事件經(jīng)過(guò)】#2機(jī)組負(fù)荷350MW，A、C、D三臺(tái)磨運(yùn)行，總煤量149t/h，總風(fēng)量357kg/s，主汽壓16.6MPa，汽包水位-4.7mm，機(jī)組協(xié)調(diào)方式；2月19日11時(shí)16分55秒因2D磨潤(rùn)滑油泵跳閘，造成D磨跳閘，機(jī)組RB，煤量自動(dòng)減至104t/h，11時(shí)21分53秒，汽包水位調(diào)節(jié)測(cè)點(diǎn)值20 HAD10FL901至138mm時(shí)，北側(cè)汽包水位保護(hù)測(cè)點(diǎn)(20 HAD10FL012Y XQ01、20 HAD10FL013YXQ01)分別高至220mm/203mm，造成汽包水位保護(hù)動(dòng)作（汽包高水位保護(hù)定值203mm），鍋爐MFT?！颈┞秵?wèn)題】 2D磨煤機(jī)跳閘，造成鍋爐工況波動(dòng)。 汽包水位兩側(cè)偏差大。 運(yùn)行人員監(jiān)視、調(diào)整不力?！痉婪洞胧?縮小同側(cè)汽包水位的測(cè)量值與就地水位計(jì)之間的差值。 在同側(cè)汽包水位平均值加裝報(bào)警。 對(duì)汽包水位取樣管進(jìn)行內(nèi)部檢查。 減小汽包實(shí)際兩側(cè)水位偏差。 運(yùn)行人員要針對(duì)本次事故情況，進(jìn)行學(xué)習(xí)討論，在主要輔機(jī)跳閘的情況下的事故處理，防止事故擴(kuò)大。,廣東某發(fā)電廠440t/h汽包爐，給水也從汽包一端進(jìn)入，造成汽包水位兩端實(shí)際水位偏差50mm左右。,鍋爐結(jié)構(gòu)造成汽包兩端實(shí)際水位偏差,2.寧海#2鍋爐汽包偏差試驗(yàn)情況介紹 2007年 11月13日，寧海發(fā)電公司、國(guó)華技術(shù)中心和上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院鍋爐所、一起在寧海#2鍋爐上進(jìn)行了燃燒器擺角位置對(duì)汽包兩側(cè)水位偏差的影響試驗(yàn)。 該試驗(yàn)證明了燃燒器擺角的位置對(duì)汽包兩側(cè)水位偏差數(shù)值有明顯的影響。 11月14日，進(jìn)行了改變爐水循環(huán)泵的運(yùn)行數(shù)量（由3臺(tái)改為2臺(tái)運(yùn)行）和組合方式（A、C泵運(yùn)行；A、B泵運(yùn)行；B、C泵運(yùn)行）對(duì)汽包兩側(cè)水位偏差的影響試驗(yàn)。 該試驗(yàn)證明了A、B泵運(yùn)行；B、C泵運(yùn)行的組合會(huì)加大汽包兩側(cè)水位的偏差數(shù)值。,當(dāng)#3擺角指令從50%到30%時(shí)，汽包兩側(cè)水位偏差明顯減小。,當(dāng)#4擺角指令從30%到80%時(shí)，汽包兩側(cè)水位偏差明顯減小甚至消失。,停B爐水循環(huán)泵后，汽包兩側(cè)水位偏差情況與三臺(tái)爐水循環(huán)泵運(yùn)行時(shí)基本相同。 B側(cè)高、A側(cè)低，最大偏差為28mm,停A爐水循環(huán)泵后，汽包兩側(cè)水位偏差趨勢(shì)相反，A側(cè)高、B側(cè)低，最大偏差為93.8mm。,停C爐水循環(huán)泵后，汽包兩側(cè)水位偏差加大，B側(cè)高、A側(cè)低，最大偏差為116mm。,3.燃燒不平衡引起汽包兩側(cè)偏差大,爐內(nèi)熱負(fù)荷分布不均造成爐膛內(nèi)受熱面的吸熱偏差導(dǎo)致鍋筒內(nèi)局部區(qū)域產(chǎn)汽率和鍋水溫度的不同，從而會(huì)導(dǎo)致汽包內(nèi)兩側(cè)水位的實(shí)際偏差。,案例分析：,山西某電廠#8機(jī)組（600MW）鍋爐采用了新型汽包水位計(jì)進(jìn)行改造后，汽包左右側(cè)仍存在偏差，最大值為150 mm ，汽包水位的左右偏差直接威脅著鍋爐的安全運(yùn)行。在高負(fù)荷下，汽包水位容易形成明顯的左右偏差，低負(fù)荷下隨著磨煤機(jī)組合的變化也有所體現(xiàn)。分析其原因，是嚴(yán)重的左右燃料偏差及氧量分布不均所引起的鍋爐左右燃燒偏差導(dǎo)致了汽包水位偏差的產(chǎn)生。通過(guò)燃燒調(diào)整，使左側(cè)汽包水位（27）從-200mm上升至-35mm，右側(cè)汽包水位（19）從-50mm降至-75mm，左右側(cè)汽包水位偏差從150（左低右高）降至40（左高右低）。從下圖也能夠看出汽包水位的這種變化趨勢(shì)。,鍋爐正常運(yùn)行中應(yīng)經(jīng)常核對(duì)各個(gè)汽包水位測(cè)量裝置間的示值偏差，當(dāng)偏差超過(guò)30mm 時(shí)應(yīng)盡快找出原因，進(jìn)行消除，嚴(yán)禁用儀表修正實(shí)際由于燃燒、給水系統(tǒng)、安裝工藝等原因造成的偏差。為了滿足各水位計(jì)之間“偏差不超過(guò)30mm”的要求，采用儀表修正來(lái)達(dá)到消除30mm偏差的目的是普遍存在的現(xiàn)象，這樣掩蓋了實(shí)際由于測(cè)量系統(tǒng)誤差以及因燃燒、給水系統(tǒng)、安裝工藝等原因造成的偏差問(wèn)題，留下了嚴(yán)重的事故隱患。,8.6 嚴(yán)格按照運(yùn)行規(guī)程及各項(xiàng)制度，對(duì)水位計(jì)及其測(cè)量系統(tǒng)進(jìn)行檢查及維護(hù)。機(jī)組啟動(dòng)調(diào)試時(shí)應(yīng)對(duì)汽包水位校正補(bǔ)償方法進(jìn)行校對(duì)、驗(yàn)證，并進(jìn)行汽包水位計(jì)的熱態(tài)調(diào)整及校核。新機(jī)驗(yàn)收時(shí)應(yīng)有汽包水位計(jì)安裝、測(cè)試及試運(yùn)專項(xiàng)報(bào)告，列入驗(yàn)收主要項(xiàng)目之一。,8.7 當(dāng)一套水位測(cè)量裝置因故障退出運(yùn)行時(shí)，應(yīng)填寫處理故障的工作票，工作票應(yīng)寫明故障原因、處理方案、危險(xiǎn)因素預(yù)告等注意事項(xiàng)，一般應(yīng)在8h內(nèi)恢復(fù)。若不能完成，應(yīng)制定措施，經(jīng)總工程師批準(zhǔn)，允許延長(zhǎng)工期，但最多不能超過(guò)24h，并報(bào)上級(jí)主管部門備案。,8.8鍋爐高、低水位保護(hù)8.8.1 鍋爐汽包水位高、低保護(hù)應(yīng)采用獨(dú)立測(cè)量的三取二的邏輯判斷方式。當(dāng)有一點(diǎn)因某種原因須退出運(yùn)行時(shí)，應(yīng)自動(dòng)轉(zhuǎn)為二取一的邏輯判斷方式，并辦理審批手續(xù)，限期(不宜超過(guò)8h)恢復(fù)；當(dāng)有二點(diǎn)因某種原因須退出運(yùn)行時(shí)，應(yīng)自動(dòng)轉(zhuǎn)為一取一的邏輯判斷方式，應(yīng)制定相應(yīng)的安全運(yùn)行措施，經(jīng)總工程師批準(zhǔn)，限期(8h以內(nèi))恢復(fù)，如逾期不能恢復(fù)，應(yīng)立即停止鍋爐運(yùn)行。,8.8.2 鍋爐汽包水位保護(hù)在鍋爐啟動(dòng)前和停爐前應(yīng)進(jìn)行實(shí)際傳動(dòng)校檢。用上水方法進(jìn)行高水位保護(hù)試驗(yàn)、用排污門放水的方法進(jìn)行低水位保護(hù)試驗(yàn)，嚴(yán)禁用信號(hào)短接方法進(jìn)行模擬傳動(dòng)替代。,(1)冷態(tài)上水調(diào)試 冷態(tài)上水調(diào)試的目的是檢驗(yàn)機(jī)械安裝尺寸和進(jìn)行水位實(shí)際保護(hù)傳動(dòng)試驗(yàn)。 首先，利用鍋爐打水壓前，汽包上水過(guò)程中給各平衡容器注水，并打開各水位計(jì)一次門和排污門進(jìn)行排污，排污完畢后，關(guān)閉排污門投入各水位計(jì)。 手動(dòng)控制汽包水位，緩慢升降水位，以電接點(diǎn)通斷瞬間為準(zhǔn)，讀取各水位計(jì)的示值，其偏差應(yīng)在10 mm以內(nèi)，否則應(yīng)查找原因給予消除。 在升降水位的同時(shí)做實(shí)際水位保護(hù)傳動(dòng)試驗(yàn)。在做實(shí)際水位保護(hù)試驗(yàn)前應(yīng)先完成各種邏輯關(guān)系試驗(yàn)。,(2)熱態(tài)水位升降調(diào)試 汽包上水調(diào)試完成后，應(yīng)進(jìn)行熱態(tài)水位升降調(diào)試。熱態(tài)水位升降調(diào)試的目的是檢驗(yàn)各水位計(jì)在鍋爐正常熱態(tài)運(yùn)行時(shí)的偏差應(yīng)滿足要求。 鍋爐點(diǎn)火前上水時(shí)，給平衡容器注水，鍋爐點(diǎn)火升壓帶負(fù)荷的過(guò)程中應(yīng)特別注意各水位計(jì)的顯示變化情況，出現(xiàn)偏差應(yīng)及時(shí)分析、查找原因，給予消除。，若有必要在鍋爐升壓到1MPa左右時(shí)，對(duì)各水位計(jì)進(jìn)行排污。熱態(tài)水位升降調(diào)試在額定汽包壓力情況下進(jìn)行。 機(jī)組負(fù)荷達(dá)到80%以上時(shí)解除水位自動(dòng)，手動(dòng)控制汽包水位，緩慢升降水位，以電接點(diǎn)通斷瞬間為準(zhǔn)，讀取各水位計(jì)的示值，其偏差應(yīng)在30mm以內(nèi)，否則應(yīng)查找原因給予消除。 水位控制升降幅度應(yīng)控制在水位的高、低極值（值）以內(nèi)，其范圍應(yīng)盡可能的大，一般可在+200-200mm范圍內(nèi)進(jìn)行。,8.8.3 在確認(rèn)水位保護(hù)定值時(shí)，應(yīng)充分考慮因溫度不同而造成的實(shí)際水位與水位計(jì)(變送器)中水位差值的影響。8.8.4 鍋爐水位保護(hù)的停退，必須嚴(yán)格執(zhí)行審批制度。8.8.5汽包鍋爐水位保護(hù)是鍋爐啟動(dòng)的必備條件之一，汽包壓力達(dá)到0.5MPa，汽包水位信號(hào)正常后，汽包水位保護(hù)必須投入。,汽包水位保護(hù)目前存在問(wèn)題及注意事項(xiàng)目前，鍋爐汽包水位保護(hù)存在的主要問(wèn)題如下。1)鍋爐汽包無(wú)水位保護(hù)運(yùn)行問(wèn)題仍比較突出，原因可能是多方面的，但主要是重視不夠。2)鍋爐汽包低水位保護(hù)無(wú)根據(jù)的設(shè)置延時(shí)，如有的機(jī)組為適應(yīng)RunBack工況的需要，竟將低水位保護(hù)延時(shí)設(shè)為60s，給機(jī)組安全運(yùn)行留下了嚴(yán)重的隱患。3)鍋爐汽包水位保護(hù)的信號(hào)來(lái)源比較亂，有的來(lái)自電極式水位表，有的來(lái)自差壓式水位表，有的來(lái)自電極式水位表和差壓式水位表等的邏輯比較的結(jié)果。 因此，為了保證鍋爐的安全運(yùn)行，在此明確規(guī)定鍋爐無(wú)水位保護(hù)嚴(yán)禁投入啟動(dòng)、運(yùn)行。鍋爐汽包高、低水位保護(hù)的設(shè)置、整定值和延時(shí)值隨爐型和汽包內(nèi)部設(shè)備不同而異，具體規(guī)定應(yīng)由鍋爐制造廠負(fù)責(zé)確定，各單位不得自行確定。尤其是低水位保護(hù)的延時(shí)值應(yīng)按鍋爐斷水而出力為額定的蒸發(fā)量、鍋爐汽包水位在低保護(hù)跳閘值工況進(jìn)行核算。,鍋爐汽包水位保護(hù)的定值和延時(shí)值隨爐型和汽包內(nèi)部結(jié)構(gòu)不同而異，具體數(shù)值應(yīng)由鍋爐制造廠負(fù)責(zé)確定。,規(guī)定(試行)53鍋爐汽包水位保護(hù)的設(shè)置、整定值和延時(shí)值隨爐型和汽包內(nèi)部部件不同而異，具體數(shù)值由鍋爐制造廠負(fù)責(zé)確定，各單位不得自行確定。,附：哈鍋設(shè)計(jì)的鍋筒水位推薦值匯總 （僅供參考）,8.9對(duì)于控制循環(huán)汽包鍋爐，爐水循環(huán)泵差壓保護(hù)采取二取二方式時(shí)。當(dāng)有一點(diǎn)故障退出運(yùn)行時(shí)，應(yīng)自動(dòng)轉(zhuǎn)為一取一的邏輯判斷方式，并辦理審批手續(xù)，限期恢復(fù)(不宜超過(guò)8h)。當(dāng)二點(diǎn)故障超過(guò)4h時(shí)，應(yīng)立即停止該爐水循環(huán)泵的運(yùn)行。,8.10 當(dāng)在運(yùn)行中無(wú)法判斷汽包確實(shí)水位時(shí)，應(yīng)緊急停爐。,8.11 高壓加熱器保護(hù)裝置及旁路系統(tǒng)應(yīng)正常投入，并按規(guī)程進(jìn)行試驗(yàn)，保證其動(dòng)作可靠。當(dāng)因某種原因需退出高壓加熱器保護(hù)裝置時(shí)，應(yīng)制定措施，經(jīng)總工程師批準(zhǔn)，并限期恢復(fù)。,案例分析（1/2）：某電廠四號(hào)機(jī)組汽包水位低保護(hù)動(dòng)作，機(jī)組跳閘【事件經(jīng)過(guò)】2005年10月28日19:55，#4機(jī)組在升負(fù)荷過(guò)程中，因#1高加水位大幅度波動(dòng)，高加解列。#3高加入口三通閥未動(dòng)作，導(dǎo)致鍋爐斷水，汽包水位由0降至-366mm，汽包水位低保護(hù)動(dòng)作，爐MFT動(dòng)作。原因分析：由于高加解列要將給水切至高加水側(cè)旁路運(yùn)行，即關(guān)#3高加入口三通閥及#1高加出口電動(dòng)門。#1高加出口電動(dòng)門關(guān)閉正常，#3高加入口三通閥因門卡澀導(dǎo)致電動(dòng)頭過(guò)力矩未動(dòng)作，導(dǎo)致給水中斷，汽包水位低至-360mm,爐MFT動(dòng)作，機(jī)組跳閘?！颈┞秵?wèn)題】 高加水位調(diào)節(jié)及保護(hù)邏輯不合理。 三通閥裝配質(zhì)量不良?！痉婪洞胧?組織專家及本廠技術(shù)人員對(duì)高加水位調(diào)整和保護(hù)邏輯進(jìn)行討論并修改。 定期對(duì)各機(jī)組#3高加入口三通閥進(jìn)行手動(dòng)活動(dòng)試驗(yàn)，以消除卡澀現(xiàn)象。,案例分析（2/2） ：某電廠660MW機(jī)組因高加水位高保護(hù)動(dòng)作觸發(fā)MFT機(jī)組跳閘【事件經(jīng)過(guò)】2002年10月15日22時(shí)30分，因#1機(jī)A5至除氧器抽汽電動(dòng)門法蘭漏汽和A7高加水位計(jì)泄漏，向調(diào)度申請(qǐng)低谷消缺，對(duì)除氧器進(jìn)行消壓處理，將A3、A4低加汽側(cè)解列，A6、A7切為旁路。23時(shí)32分，A6、A7高加水位穩(wěn)定在正常值，運(yùn)行值班員將A6、A7高加水側(cè)倒為正常運(yùn)行方式。23時(shí)33分，A6高加水位先下降后迅速升至785mm，保護(hù)動(dòng)作，將A6、A7高加切為旁路運(yùn)行，同時(shí)造成運(yùn)行的兩臺(tái)汽泵掉閘，備用電泵禁起，觸發(fā)鍋爐MFT動(dòng)作，機(jī)組掉閘。原因：高加停運(yùn)過(guò)程中，在關(guān)閉抽汽電動(dòng)門后，由于汽源中斷和給水的冷卻，高加汽側(cè)壓力將迅速下降；由于本次除氧器消缺，除氧器水溫下降幅度較大，達(dá)74左右，因此對(duì)高加汽側(cè)壓力下降的作用得以進(jìn)一步加強(qiáng)，使得高加汽側(cè)壓力迅速降至相應(yīng)飽和壓力之下，高加疏水產(chǎn)生閃蒸膨脹，形成虛假高水位，達(dá)到保護(hù)動(dòng)作值，引發(fā)給水泵跳閘，MFT動(dòng)作，機(jī)組解列?！颈┞秵?wèn)題】高加水位保護(hù)未能躲過(guò)虛假水位值?！痉婪洞胧?機(jī)組運(yùn)行中停運(yùn)高、低加前，將相應(yīng)的高、低加水位保護(hù)跳給水泵或凝結(jié)水泵條件及解列高、低加的條件強(qiáng)制解除，以躲過(guò)水位波動(dòng)避免引發(fā)保護(hù)動(dòng)作，在高、低加停運(yùn)正常后再將相應(yīng)保護(hù)投入； 在運(yùn)行中遇到同時(shí)停運(yùn)高、低加的情況時(shí)，可先行將高加停運(yùn)，然后再停運(yùn)低加，以減少因水溫降低對(duì)高加停運(yùn)帶來(lái)水位波動(dòng)的影響； 由專業(yè)人員針對(duì)設(shè)備現(xiàn)狀和事故教訓(xùn)，討論制定相應(yīng)的組織技術(shù)措施。,8.12給水系統(tǒng)中各備用設(shè)備應(yīng)處于正常備用狀態(tài)，按規(guī)程定期切換。當(dāng)失去備用時(shí)，應(yīng)制定安全運(yùn)行措施，限期恢復(fù)投入備用 。,8.13 建立鍋爐汽包水位測(cè)量、控制和保護(hù)系統(tǒng)的維修和設(shè)備缺陷檔案，對(duì)各類設(shè)備缺陷進(jìn)行定期分析，找出原因及處理對(duì)策，并實(shí)施消缺。,8.14 運(yùn)行人員必須嚴(yán)格遵守值班紀(jì)律，監(jiān)盤思想集中，經(jīng)常分析各運(yùn)行參數(shù)的變化，調(diào)整要及時(shí)，準(zhǔn)確判斷及處理事故。不斷加強(qiáng)運(yùn)行人員的培訓(xùn)，提高其事故判斷能力及操作技能。,案例分析（1/2） ：某電廠2機(jī)因機(jī)組工況不穩(wěn)定，省調(diào)通過(guò)AGC減負(fù)荷時(shí)，汽包水位低機(jī)組跳閘。【事件經(jīng)過(guò)】2003年7月30日21時(shí)30分，#2機(jī)組負(fù)荷350MW(滿負(fù)荷)，機(jī)組在AGC運(yùn)行方式。鍋爐風(fēng)量控制系統(tǒng)波動(dòng)，總風(fēng)量超限（大于1250t/h），鍋爐風(fēng)量控制跳“手動(dòng)”，造成機(jī)組控制方式由“協(xié)調(diào)”跳“手動(dòng)”，經(jīng)調(diào)整后逐級(jí)投爐風(fēng)量自動(dòng)、機(jī)組協(xié)調(diào)控制，于21時(shí)38分投AGC運(yùn)行方式。此時(shí)省調(diào)AGC方式減負(fù)荷，因機(jī)組工況未完全穩(wěn)定，減負(fù)荷指令發(fā)出后機(jī)組燃料量突增，運(yùn)行調(diào)整不及，21時(shí)40分，因鍋爐汽包壓力高（達(dá)200kg/cm2）給水壓頭不足而造成汽包低水位跳機(jī)組。經(jīng)認(rèn)真分析并確認(rèn)跳閘原因后機(jī)組重新啟動(dòng)，于7月30日23時(shí)44分，#2機(jī)組并網(wǎng)?！颈┞秵?wèn)題】 協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)抗干擾能力不強(qiáng)。 運(yùn)行人員處理異常工況后投用AGC時(shí)考慮欠周全?！痉婪洞胧?對(duì)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的調(diào)整參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化整定，提高協(xié)調(diào)系統(tǒng)抗干擾能力。 提高運(yùn)行人員對(duì)異常工況的分析處理能力，增強(qiáng)處理事故的果斷性。,案例分析（2/2） ：某電廠一號(hào)機(jī)組在進(jìn)行鍋爐汽包水位優(yōu)化調(diào)整時(shí)，給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)參數(shù)整定不當(dāng)，汽包水位高跳閘?！臼录?jīng)過(guò)】2005年3月25日事發(fā)前A、C、D三臺(tái)磨組，機(jī)組負(fù)荷338MW，協(xié)調(diào)方式，給水主控在自動(dòng)。13:40值長(zhǎng)簽發(fā)“#1機(jī)組給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)優(yōu)化整定”試驗(yàn)申請(qǐng)單，14:00，試驗(yàn)開始，在蒸汽流量平穩(wěn)的情況下，給水流量調(diào)節(jié)出現(xiàn)了波動(dòng)。第一波過(guò)后，運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)水位調(diào)節(jié)不正常，要求恢復(fù)原調(diào)節(jié)參數(shù)。熱控試驗(yàn)人員要求再觀察一下。第二波出現(xiàn)時(shí)，給水調(diào)節(jié)呈現(xiàn)漸擴(kuò)振蕩，汽包水位迅速上升，值長(zhǎng)果斷下令改手動(dòng)調(diào)節(jié)給水，但給水主控改手動(dòng)后，操作“OUT”鍵無(wú)效，（經(jīng)查為A、B小機(jī)主控站任一個(gè)輸出達(dá)100%時(shí)，給水主控即被強(qiáng)制跟蹤）。此時(shí)再將A/B給水泵主控改手動(dòng)調(diào)節(jié)，同時(shí)打閘C磨組，汽包水位已達(dá)跳閘值，14:05因汽包水位高而跳機(jī)。在熱控人員恢復(fù)原調(diào)節(jié)參數(shù)后，機(jī)組開始恢復(fù)，16:20發(fā)電機(jī)自動(dòng)準(zhǔn)同期并網(wǎng)?！颈┞秵?wèn)題】 熱控人員進(jìn)行給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整時(shí)，參數(shù)設(shè)置不當(dāng)。 給水主控不能手動(dòng)操作，無(wú)法手動(dòng)干預(yù)。【防范措施】 修改給水主控站強(qiáng)制跟蹤邏輯。 調(diào)試時(shí)機(jī)組負(fù)荷控制在260MW以下，每次參數(shù)調(diào)整量不能太大，調(diào)整后應(yīng)觀察調(diào)節(jié)品質(zhì)，必要時(shí)采用適量的擾動(dòng)試驗(yàn)進(jìn)行效果評(píng)估。,8.15 在控制室，除借助DCS監(jiān)視汽包水位外，至少還應(yīng)設(shè)置一套獨(dú)立于DCS且配備獨(dú)立電源的汽包水位后備顯示儀表(或裝置)。200MW以上機(jī)組要求必須配置水位電視。,說(shuō)明：在控制室至少配置一套獨(dú)立于DCS及其電源的汽包水位后備顯示儀表(或裝置)，這樣當(dāng)DCS失電時(shí)，可安全停機(jī)或短時(shí)穩(wěn)定負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)，運(yùn)行人員仍然可以監(jiān)視汽包水位變化，以便采取必要的緊急措施。特別要注意其電源也應(yīng)與DCS電源分開。,8.16 鍋爐配置的水位測(cè)量裝置宜選用先進(jìn)可靠的、能消除汽包壓力影響、全程準(zhǔn)確測(cè)量水位的產(chǎn)品。,8.17應(yīng)精心調(diào)整汽包水位控制系統(tǒng)，并定期進(jìn)行必要的擾動(dòng)試驗(yàn)，確保RB 工況等大負(fù)荷擾動(dòng)時(shí)，不會(huì)引起水位越限（或流量低）保護(hù)動(dòng)作。,某發(fā)電公司機(jī)組試運(yùn)期間給水泵RB的動(dòng)作情況00:25:43 汽包水位降低到了-173mm，電泵指令開始手動(dòng)增加，00:28:09汽包水位值到達(dá)-265.5mm（保護(hù)動(dòng)作值為-250mm），電泵指令增加到了86.66%。,給水泵RB試驗(yàn)非正常手段之一：退出水位保護(hù)、試驗(yàn)過(guò)程中人為干預(yù),為了保證給水泵RB試驗(yàn)的成功率，試驗(yàn)時(shí)往往采取一些“技巧”來(lái)保證試驗(yàn)的順利完成。,一、本周情況通報(bào),電泵指令，一直在手動(dòng)干預(yù)。,汽包水位已經(jīng)到了MFT低水位動(dòng)作值，因?yàn)樵囼?yàn)前該保護(hù)退出，所以未動(dòng)作。,在給水泵RB開始前，將汽包水位提高到+100mm或者+150mm保持高水位運(yùn)行，RB試驗(yàn)結(jié)束后，根據(jù)汽包水位的最低值來(lái)“估算”水位是否達(dá)到保護(hù)動(dòng)作值。,給水泵RB試驗(yàn)非正常手段之二：試驗(yàn)前提高汽包水位。,為了保證RB試驗(yàn)的成功率，RB試驗(yàn)時(shí)只將出力小的輔機(jī)停運(yùn)，保留最大出力的輔機(jī)也是經(jīng)常使用的一個(gè)方法。試驗(yàn)雖然成功了，但是正常運(yùn)行中如果不幸只剩下出力小的輔機(jī)運(yùn)行，停機(jī)將是不可避免的。,RB試驗(yàn)非正常手段之三：只進(jìn)行保留最大出力輔機(jī)的RB試驗(yàn)。,就本文研究對(duì)象而言，鍋爐廠規(guī)定運(yùn)行爐水泵進(jìn)出口差壓均小于92KPa時(shí)，延時(shí)2秒，觸發(fā)MFT(主燃料跳閘)保護(hù)動(dòng)作。由于測(cè)點(diǎn)的誤差和設(shè)備差異的原因，各臺(tái)爐水泵的差壓測(cè)量值在DCS上的顯示略有不同，當(dāng)進(jìn)行爐水泵RB試驗(yàn)時(shí)，運(yùn)行爐水泵的差壓值很容易接近或達(dá)到鍋爐MFT保護(hù)動(dòng)作值，因此，在進(jìn)行爐水泵RB試驗(yàn)時(shí)，建議保留DCS上差壓值顯示比較高的那一臺(tái)運(yùn)行。（摘自某期刊論文）,8.18 由設(shè)備制造廠確定的汽包水位保護(hù)定值（含動(dòng)作延時(shí)時(shí)間），使用單位不能隨意更改。,依據(jù)DRZ/T 01-2004火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位測(cè)量系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定第5.5項(xiàng)增加(隨意放寬水位保護(hù)值范圍的現(xiàn)象比較普遍，這在一定程度上等同于取消了保護(hù)）。,三、在超臨界直流爐上的拓展應(yīng)用,配鍋爐水循環(huán)泵的超臨界機(jī)組,4.1.3 直流鍋爐的汽水分離器后采用兩套獨(dú)立的防止汽輪機(jī)進(jìn)水的系統(tǒng)?？刹捎孟率鲎詣?dòng)防止汽水分離器的水進(jìn)入主蒸汽管道方法中的任何兩種:a) 當(dāng) 出 現(xiàn)高水位時(shí)，自動(dòng)報(bào)警并依次自動(dòng)打開所有汽水分離器的疏水包括到凝汽器的疏水系統(tǒng)b) 當(dāng)檢測(cè)到汽水分離器出現(xiàn)超高水位時(shí)，自動(dòng)報(bào)警并關(guān)閉分離器到主蒸汽系統(tǒng)的截止閥；c) 當(dāng)分離器出現(xiàn)超高水位時(shí)，自動(dòng)報(bào)警并使所有給水泵跳閘或關(guān)閉截止閥以自動(dòng)切斷所有進(jìn)入分離器的水源。,4.9 回?zé)峒訜崞?.9 一般來(lái)說(shuō)，加熱器可有以下三項(xiàng)獨(dú)立的保護(hù)系統(tǒng):a) 正 常 水位控制的加熱器汽側(cè)自動(dòng)疏水系統(tǒng);b) 由 高 水位、超高水位控制的事故放水和加熱器汽側(cè)隔離系統(tǒng);,超臨界直流爐應(yīng)滿足“防止鍋爐汽包滿水和缺水事故”中以下的規(guī)定：,汽水分離器工作壓力最高可以達(dá)到26MPa、#1高加進(jìn)汽壓力最高8.595MPa、 429.0，也應(yīng)該進(jìn)行壓力和溫度的補(bǔ)償。,給水流量、主汽流量等重要變送器的安裝也應(yīng)滿足如下要求：“應(yīng)具有獨(dú)立的取樣孔，不得在同一取樣孔上并聯(lián)多個(gè)水位測(cè)量裝置，以避免相互影響，降低水位測(cè)量的可靠性”。,案例分析：變送器非正常排污操作，引起給水流量低，導(dǎo)致MFT動(dòng)作，機(jī)組跳閘【事件經(jīng)過(guò)2006年11月7月17時(shí)28分，某電廠#1機(jī)組（1000MW）運(yùn)行于BIDRY模式，汽泵A在自動(dòng)，電泵處于熱備，機(jī)組負(fù)荷為300MW。由于給水流量低導(dǎo)致MFT動(dòng)作?！臼录颉咳齻€(gè)汽泵A入口流量的取樣管取自一路，變送器非正常排污導(dǎo)致三路流量變送器統(tǒng)一誤動(dòng)作。,四、寧海汽包水位偏差治理效果(由寧海電廠提供),國(guó)華寧海電廠1號(hào)600MW機(jī)組鍋爐汽包水位兩側(cè)偏差較大，在進(jìn)行汽包水位試驗(yàn)時(shí)兩側(cè)水位正常運(yùn)行時(shí)最大偏差達(dá)到193mm，最小為71mm，不符合二十五項(xiàng)反措要求，因此1號(hào)機(jī)組汽包水位偏差問(wèn)題被列為國(guó)華重大隱患管控項(xiàng)目。寧海電廠通過(guò)對(duì)鍋爐燃燒調(diào)整及汽包水位計(jì)改造，解決了汽包水位偏差問(wèn)題。,（一）簡(jiǎn)介,（二）汽包水位偏差治理,1 鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整,1.1 一次風(fēng)管可調(diào)縮孔磨損情況檢查，進(jìn)行冷、熱態(tài)調(diào)平試驗(yàn)，將風(fēng) 速偏差控制在5%以內(nèi)； 1.2 二次風(fēng)門和燃燒器擺角檢查、校核，確保四角同步準(zhǔn)確動(dòng)作； 1.3 開展鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整和爐膛吹灰優(yōu)化工作，減少吹灰操作時(shí)對(duì) 水位偏差產(chǎn)生的負(fù)面影響。,2 提高汽水循環(huán)的均勻性2.1 一般情況下，保持三臺(tái)爐水循環(huán)泵運(yùn)行，如需維持兩泵運(yùn)行，應(yīng)避免A、B泵組合方式；2.2 結(jié)合計(jì)劃?rùn)z修，定期進(jìn)行汽包內(nèi)汽包汽水分離裝置全面檢查、處理，保證其高效、均衡的分離效率。3 消除水位測(cè)量誤差，提高水位測(cè)量準(zhǔn)確性3.1 將原有5臺(tái)低置差壓水位計(jì)平衡容器、電接點(diǎn)水位計(jì)云母水位計(jì)進(jìn)行了改造。3.2 汽包兩側(cè)中心安裝位置檢查與復(fù)核，汽包就地水位計(jì)、差壓水位計(jì)兩側(cè)安裝基準(zhǔn)校核。,（三）治理效果,圖4 機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中汽包水位曲線,啟動(dòng)曲線,機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程數(shù)據(jù),由曲線和數(shù)據(jù)可以看出在機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中，在350MW-600MW負(fù)荷范圍內(nèi)，左側(cè)所有水位計(jì)測(cè)量值之間的最大偏差為32mm；右側(cè)所有水位計(jì)測(cè)量值之間的最大偏差為22mm；左右就地水位計(jì)測(cè)量值之間的最大偏差為20mm；各類水位計(jì)間最大偏差為43mm。 而汽包右側(cè)外置平衡容器水位計(jì)與汽包右側(cè)內(nèi)置平衡容器水位計(jì)和汽包右側(cè)電接點(diǎn)水位計(jì)偏差較大，這從實(shí)際驗(yàn)證了汽包內(nèi)不飽和水對(duì)測(cè)量誤差影響的存在。,