污水處理廠設計

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1、廣東工業(yè)大學 華立學院 　　　 題 目 系 部 專 業(yè) 班 級 學 號 學生姓名 指導教師

2、 廣東工業(yè)大學華立學院本科課程設計任務書 目錄 一、工程概況 3 二、泵前中格柵 3 2.1設計流量 4 2.2設計參數(shù) 4 2.3設計計算 4 2.4泵前中柵設計草圖 6 三、污水提升泵房 7 3.1設計流量 7 3.2泵房設計計算 7 3.3污水提升泵房計算草圖如下 8 四、泵后細格柵 8 4.1設計參數(shù) 8 4.2設計計算 8 4.3泵后細柵計算草圖如下 10 五、沉砂池 11 5.1設計參數(shù) 11 5.2設計計算 11 5.3平流式沉砂池計算草圖如下 14 六、沉淀池 14 6.1

3、設計參數(shù) 14 6.2設計計算 15 6.3輻流式沉淀池計算草圖如下 16 七、氧化溝 16 7.1設計參數(shù) 17 7.2設計計算 17 7.3氧化溝計算草圖如下 20 八、二沉池 21 8.1設計參數(shù) 21 8.2設計計算 21 8.3二沉池計算草圖如下 23 九、接觸消毒池與加氯間 23 9.1設計參數(shù) 23 9.2設計計算 24 9.3接觸消毒池計算草圖如下 25 十、回流污泥泵房 26 10.1設計說明 26 10.2回流污泥泵設計選型 26 十一、剩余污泥泵房 26 11.1設計說明 26 11.2設計選型 27 十二、污泥濃縮池 27 1

4、2.1設計參數(shù) 27 12.2設計計算 27 12.3濃縮池計算草圖 29 十三、高程計算 30 13.1水頭損失計算 30 十四、平面圖 30 十六、參考資料 31 十七、設計心得 32 一、工程概況 　　污水處理廠出水排入距廠150 m的某河中，某河的最高水位約為-1.60 m，最低水位約為-3.2 m，常年平均水位約為-2.00 m。污水處理廠的污水進水總管管徑為DN800，進水泵房處溝底標高為絕對標高-4.3 m，坡度1.0 ‰，充滿度h/D = 0.65。 二、泵前中格柵 　　進水中格柵是污水處理廠第一道預處理設施

5、，可去除大尺寸的漂浮物或懸浮物，以保護進水泵的正常運轉，并盡量去掉那些不利于后續(xù)處理過程的雜物。 　　擬用回轉式固液分離機?；剞D式固液分離機運轉效果好，該設備由動力裝置，機架，清洗機構及電控箱組成，動力裝置采用懸掛式渦輪減速機，結構緊湊，調(diào)整維修方便，適用于生活污水預處理。 設計說明 　　柵條的斷面主要根據(jù)過柵流速確定，過柵流速一般為0.6～1.0m/s，槽內(nèi)流速0.5m/s左右。如果流速過大，不僅過柵水頭損失增加，還可能將已截留在柵上的柵渣沖過格柵，如果流速過小，柵槽內(nèi)將發(fā)生沉淀。此外，在選擇格柵斷面尺寸時，應注意設計過流能力只為格柵生產(chǎn)廠商提供的最大過流能力的80%，以留有余地。

6、格柵柵條間隙擬定為25.00mm。 2.1設計流量 　　日平均流量 　 Qd=50000m3/d=2083 m3/h=579L/s Kz=1.4 　　最大日流量 　 Qmax= 2.2設計參數(shù) 　　柵條凈間隙為b=25.0mm，柵前流速ν1=0.7m/s 　　過柵流速0.6m/s，柵前部分長度：0.5m 　　格柵傾角δ=60，單位柵渣量：ω1=0.05m3柵渣/103m3污水 2.3設計計算 　　確定柵前水深 根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得： 　　　 柵前槽寬約1.53m，柵前水深約0.77m。 　　柵前槽總高度 H1=h+h1=0.77+

7、0.3=1.07 （h1—柵前渠超高，一般取0.3m） 　　格柵計算: 　　Qmax—最大設計流量，m3/s； α—格柵傾角，度（）； 　　—柵前水深，m； v—污水的過柵流速，m/s。 　　柵條間隙數(shù)（n）為 　　 　　柵槽有效寬度B 設計采用?10圓鋼為柵條，即S=0.01m。 　　 通過格柵的水頭損失h2 　　 　　 h0—計算水頭損失； g—重力加速度； K—格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3； ξ—阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關，對于圓形斷面， 　　 柵后槽總高度H 　　H= h+h2=1.07+

8、0.025=1.095(m) 柵槽總長度L 　　 　　 　　 L1—進水渠長，m； L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m； B1—進水渠寬，m； 1—進水漸寬部分的展開角，一般取20。 柵渣量計算 　　對于柵條間距b=25.0mm的中格柵，對于城市污水，每單位體積污水爛截污物為W1=0.05m3/103m3，每日柵渣量為 　　　 攔截污物量大于0.3m3/d，宜采用機械清渣。 2.4泵前中柵設計草圖 三、污水提升泵房 3.1設計流量 　　Q=810L/s 3.2泵房設計計算 采用氧化溝工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，

9、工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經(jīng)提升后入平流沉砂池，然后自流通過氧化溝、二沉池及接觸池，最后由出水管道排入廠區(qū)外部的河流。?各構筑物的水面標高和池底埋深見第七章的高程計算。? 污水提升前水位50.2m（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位55.0m（即細格柵前水面標高）。? 所以，提升凈揚程Z=55.0-50.2=4.8m?水泵水頭損失取2m?從而需水泵揚程H=Z+h=6.8m? 再根據(jù)設計流量810L/s=2916.2m3/h，采用2臺WL系列污水泵，單臺提升流量3322m3/h。采用WL系列污水泵（600WLI3322-7.5）3臺，二用一備。該泵提升流量3322m3

10、/h，揚程7.5m，轉速490r/min，功率83.7kW。占地面積為π82＝201m2，即為圓形泵房D＝16m,高12m,泵房為半地下式，地下埋深6m，水泵為自灌式。? 3.3污水提升泵房計算草圖如下 四、泵后細格柵 4.1設計參數(shù)? 設計流量Q=70000m3/d=810L/s 柵前流速v1=0.7m/s，過柵流速v2=0.6m/s 柵條寬度s=0.01m，格柵間隙e=10mm 柵前部分長度0.5m，格柵傾角α=60 單位柵渣量ω1=0.10m3柵渣/103m3污水 4.2設計計算 確定格柵前水深 根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得：??? 柵前槽寬約1.53m，柵前水

11、深約0.77m。?? 　　柵前槽總高度 H1=h+h1=0.3+0.77=1.07 （h1—柵前渠超高，一般取0.3m） 格柵計算: Qmax—最大設計流量，m3/s； α—格柵傾角，度（）； —柵前水深，m； v—污水的過柵流速，m/s。 柵條間隙數(shù)（n）為 ，取164條 設計四組格柵，每組格柵間隙數(shù)n=41條。 　　柵槽有效寬度B 　　設計采用?10圓鋼為柵條，即S=0.01m。 　　 　　總槽寬度為 通過格柵的水頭損失h2 　　 　　 h0—計算水頭損失； g—重力加速度； K—格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3；

12、 ξ—阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關，對于圓形斷面， 　　 　　柵后槽總高度H 　　H= h+h2=1.07+0.086=1.156(m) 　　柵槽總長度L 　　 　　 　　 L1—進水渠長，m； L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m； B1—進水渠寬，m； 1—進水漸寬部分的展開角，一般取20。 　　柵渣量計算 　　對于柵條間距b=25.0mm的中格柵，對于城市污水，每單位體積污水爛截污物為W1=0.05m3/103m3，每日柵渣量為 　　　 攔截污物量大于0.3m3/d，宜采用機械清渣。 4.3泵后細柵計算草圖如下 五

13、、沉砂池 采用平流式沉砂池 5.1設計參數(shù) 設計流量：Q=810L/s（按2010年算，設計1組，分為2格） 設計流速：v=0.25m/s 水力停留時間：t=30s 5.2設計計算 　　沉砂池長度： L=vt=0.2530=7.5m 　　水流斷面積： A=Q/v=810/0.25=3.24m2 　　池總寬度： 設計n=2格，每格寬取b=1.5m>0.6m，池總寬B=2b=3m 　　有效水深： 　　h2=A/B=3.24/3=1.08m （介于0.25～1m之間,不大于1.2m）

14、　　貯泥區(qū)所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數(shù)為2天，則每個沉砂斗容積 （每格沉砂池設兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗） 其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3， K：污水流量總變化系數(shù)1.4 　　沉砂斗各部分尺寸及容積： 設計斗底寬a1=1m，斗壁與水平面的傾角為60，斗高hd=0.5m， 　　則沉砂斗上口寬： 　　　　　　　 　　沉砂斗容積： （略大于V1=0.75m3，符合要求） 沉砂池高度：采用重力排砂，設計池底坡度為0.06，坡向沉砂斗。沉砂室由兩部分組成：一部分是沉砂斗，另一部分是沉砂池坡向沉砂斗過渡部分。 沉

15、砂室的寬度為 　　皮箱沉砂斗的長度為： （0.2為兩沉砂斗之間的隔壁厚） 則沉泥區(qū)高度為 　　　　　　　h3=hd+0.06L2 =0.5+0.062.05=0.623m 　　池總高度H ：設超高h1=0.3m， 　　　　　　　H=h1+h2+h3=0.3+1.1+0.623=2.023m 　　進水漸寬部分長度: 　　　　　　　 B1為進水口池寬，m。 　　出水漸窄部分長度: L3=L1=2.06m 　　校核最小流量時的流速： 　　最小流量采用0.7Q平，n1為沉砂池格數(shù)，最小流量是 要取1.Amin為最小流量是的過

16、水斷面面積。 ，符合要求。 5.3平流式沉砂池計算草圖如下 　　 六、沉淀池 采用中心進水輻流式沉淀池： 6.1設計參數(shù) 　　沉淀池個數(shù)n=2；水力表面負荷q’=1m3/(m2h)；出水堰負荷1.7L/sm(146.88m3/md)；沉淀時間T=2h；污泥斗下半徑r2=1m，上半徑r1=2m；剩余污泥含水率P1=99.2% 6.2設計計算 　　池表面積 單池面積 （取1460） 池直徑 　　　 （取44m） 沉淀部分有效水深(h2) 混合液在分離區(qū)泥水分離，該區(qū)存在絮凝和沉淀兩個過程，分離區(qū)的沉淀過程會受進水的紊

17、流影響，取 　　沉淀池部分有效容積 　　　 　　沉淀池坡底落差 （取池底坡度i=0.05） 　　沉淀池周邊（有效）水深 　　污泥斗容積: 　　 　　池底可儲存污泥的體積為 　　 　沉淀池總高度: H=1+4+1.73=6.73m 6.3輻流式沉淀池計算草圖如下 七、氧化溝 　　擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一?定的脫氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放標準。 7.1設計參數(shù) 氧化溝設計分4座，按最大日平均時流量設計，每座氧化溝設計流量

18、為? 進水水質(zhì)：CODCr=350mg/L，BOD5=200mg/L，SS=250mg/L，NH3-N=15mg/L，pH=6～9。 出水水質(zhì)：污水經(jīng)二級處理后應符合《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）一級B標準出水：? CODCr≤60mg/L，BOD5≤20mg/L，SS≤20mg/L，NH3-N≤8mg/L。年平均、最高氣溫為12.9oC、42.7oC.? 考慮氧化溝前不進行厭氧處理，因此取污泥齡為30d,使其部分穩(wěn)定。?? 總污泥齡：30d? MLSS=4000mg/L,MLVSS/MLSS=0.7?則MLVSS=2800mg/L 曝氣池：DO＝2

19、mg/L 7.2設計計算 計算硝化菌的生長速率μn硝化所需最小污泥平均停留時間θcm,取最低溫度15℃，氧的半速常數(shù)KO2取2.0mg/L,pH按7.2考慮。? 因此，滿足硝化最小污泥停留時間為θcm=1/μn=4.5d。選擇安全系數(shù)來計算氧化溝設計污泥停留時間θcd=SFθcm=2.54.5=11.25d。由于考慮對污泥進行部分的穩(wěn)定，實際設計泥齡為θ=30d，對應的生長速率μn實際為μn實際=1/30=0.033d-1 計算去除有機物及硝化所需的氧化溝體積：除非特殊說明，以下均按每組進行計算。污泥內(nèi)源呼吸系數(shù)Kd取0.1d-1，污泥產(chǎn)率Y取0.5kgVSS/kg去除BOD5。

20、 計算反硝化所要求增加的氧化溝的體積（每組):如假設，反硝化條件時溶解氧的濃度DO=0.2mg/L,計算溫度仍采用15℃，20℃反硝化速率rDN, 取0. 07mgNO-3-N/(mgVSSd),則 根據(jù)MLVSS濃度和計算所得的反硝化速率，反硝化所要求增加的氧化溝的體積。由于合成的需要，產(chǎn)生的生物污泥中約含有12%的氮，因此首先計算這部分的氮量。每日產(chǎn)生的生物污泥量為xvss： 因此，生物合成的需氧量：12%281.25=33.75kg/d 折合每單位體積進水用于生物合成的氮量：33.751000/12500=2.7mg/L 反硝化NO-3-N量NO3=15-2.7-8=4.3mg/

21、L 所需去除氮量SNO3=4.312500/1000=53.75kg/d 因此，反硝化所要求增加的氧化溝的體積為 所以，每組氧化溝總體積為V總=V+V’=3547m3 氧化溝設計水力停留時間為 HRT=V總/Q24=3547/1250024=6.81h 確定氧化溝的工藝尺寸： 設計有效水深3.5m，寬度為6m,則氧化溝總長:? 其中好氧段長度為，缺氧段長度為 彎道處長度 則單個直道長 故氧化溝總池長=5.8+6+12=23.8m, 總池寬64=24m 每組溝需氧量的確定：速率常數(shù)K取0.22d-1 如取水質(zhì)修正系數(shù)α=0.85，β=0.95，壓力修正系數(shù)ρ=1

22、，溫度為20℃、25℃時的飽和溶解氧濃度分別為C20=9.17mg/L、C25=8.4mg/L 標準狀態(tài)需氧量：采用選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機，直徑Ф＝3.5m,電機功率N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為125kgO2/h，每座氧化溝所需數(shù)量為n,則 ,取n=2臺 回流污泥量計算：根據(jù)物料平衡： 進水： 式中?QR—回流污泥量（3m/d)。? ???XR—回流污泥濃度，根據(jù)公式：,SVI取100，取1， XR為10000mg/L? 18012500+10000QR=(12500+QR) 4000 故可得QR=15917m3/d，回流比R為64% 每組溝剩余污泥量

23、計算： 如由池底排除，二沉池排泥濃度為10g/L，則每個氧化溝產(chǎn)泥量為： 污泥負荷Ns{kg(BOD5/[kg(MLSS)d]} 7.3氧化溝計算草圖如下 　　 八、二沉池 該沉淀池采用中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮泥機。 8.1設計參數(shù) 設計進水量：（分四組） 表面負荷：qb范圍為0.6—1.5 m3/ m2.h ，取q=1.0m3/ m2.h 固體負荷：qs =140 kg/ m2.d（qs?≤150kg/?m2.d） 水力停留時間（沉淀時間）：T=2.5 h 堰負荷：取值范圍為1.5—2.9L/s.m，取2.0 L/(s.m) 8.2設計計算

24、 　　沉淀池面積: 按表面負荷算： 　　沉淀池直徑： 有效水深為 h1=qbT=1.02.5=2.5m<4m （介于6～12） 　　貯泥斗容積： 為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積： 則污泥區(qū)高度為 二沉池總高度： 取二沉池緩沖層高度h3=0.4m，超高為h4=0.3m 　　則池邊總高度為 h=h1+h2+h3+h4=2.5+1.7+0.4+0.3=4.9m 　　設池底度為i=0.05，則池底坡度降為 則池中心總深度為 　　　　　　H=h+h5=4.9+0.53=5.43

25、m 校核堰負荷： 徑深比 　　　　　 　　堰負荷 以上各項均符合要求 8.3二沉池計算草圖如下 九、接觸消毒池與加氯間 采用隔板式接觸反應池 9.1設計參數(shù) 　　設計流量：Q’=203L/s（設一座） 　　水力停留時間：T=0.5h=30min 　　設計投氯量為：ρ＝4.0mg/L 　　平均水深：h=2.0m 　　隔板間隔：b=3.5m 9.2設計計算 　　接觸池容積： 表面積m2 隔板數(shù)采用2個， 　　則廊道總寬為 　　B＝（2+1）3.5＝10.5m 取11m

26、 　　接觸池長度 　　L= 取20m 　　長寬比 　　 　　實際消毒池容積為 　　 　　池深取2＋0.3＝2.3m (0.3m為超高) 經(jīng)校核均滿足有效停留時間的要求 　　加氯量計算： 設計最大加氯量為ρmax=4.0mg/L, 每日投氯量為ω＝ρmaxQ=45000010-3=200kg/d=8.34kg/h 選用貯氯量為600kg的液氯鋼瓶，每日加氯量為1/3瓶，每日加氯機兩臺，單臺投氯量為4～4.5kg/h。配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量Q=1～3m3/h,揚程不小于10mH2O 混合裝置： 　　在接觸消毒池第一格和第二格起端設置混合攪拌機2臺（立式），

27、混合攪拌機功率N0 　　實際選用JWH—310—1機械混合攪拌機，漿板深度為1.5m,漿葉直徑為0.31m,漿葉寬度0.9m，功率4.0Kw 　　解除消毒池設計為縱向板流反應池。在第一格每隔3.8m設縱向垂直折流板，在第二格每隔6.33m設垂直折流板，第三格不設 9.3接觸消毒池計算草圖如下 十、回流污泥泵房 10.1設計說明 二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒閥井中，然后由管道輸送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。? 設計回流污泥量為QR=RQ,污泥回流比R=50％－100％。按最大考慮，即Q

28、R=100%Q=130000m3/d 10.2回流污泥泵設計選型 　　揚程：? 二沉池水面標高為51.65m,套筒閥井泥面相對標高為1.0m，回流污泥泵房泥面標高為50.65m，氧化溝水面標高為52.52m，則污泥回流泵所需提升高度為：52.52-50.65＝1.87m? 　　流量： 四座氧化溝設2座回流污泥泵房，泵房回流污泥量為65000m3/d＝2708m3/h 　　選泵： 每座泵房選用LXB-900螺旋泵4臺（3用1備），單臺提升能力為1000m3/h，提升高度為2.0m－2.5m,電動機轉速n=42r/min,功率N=18.5kW?（4）回流污泥泵房占地面積為127.5m

29、 十一、剩余污泥泵房? 11.1設計說明? 二沉池產(chǎn)生的剩余活性污泥及其它處理構筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）將其提升至污泥濃縮池中。? 處理廠設2座剩余污泥泵房? 污水處理系統(tǒng)每日排出污泥干重為42250kg/d,即為按含水率為99％計的污泥流量4Qw＝4225m3/d＝900m3/d＝37.5m3/h 11.2設計選型? 　　污泥泵揚程:? 輻流式濃縮池最高泥位（相對地面為）-0.4m，剩余污泥泵房最低泥位為?-（5.34-0.3-0.6）-4.53m,則污泥泵靜揚程為H0=4.53-0.4＝4.13m，污泥輸送管道壓力損失為4.0m，自由水頭為1

30、.0m，則污泥泵所需揚程為H=H0+4+1=9.13m。?（2）污泥泵選型:? 每座泵房選3臺，2用1備，單泵流量Q>2Qw/2＝17.75m3/h。選用1PN污泥泵Q=25m3/h,H=12.5m,N=3kW? 　　剩余污泥泵房: 每座泵房占地面積LB=4m3m，集泥井占地面積 十二、污泥濃縮池? 采用四座幅流式圓形重力連續(xù)式污泥濃縮池，用帶柵條的刮泥機刮泥，采用靜壓排泥，剩余污泥泵房將污泥送至濃縮池。? 12.1設計參數(shù)? 進泥濃度：10g/L? 污泥含水率P1＝99.2％， 每座污泥總流量:Qω＝2250kg/d=225m3/d=9.375m3/h 設計濃縮后含水率P

31、2=98.0％ 污泥固體負荷：qs=45kgSS/(m2.d) 污泥濃縮時間：T=13h??????? 貯泥時間：t=4h? 12.2設計計算? 　　濃縮池池體計算：? 　　每座濃縮池所需表面積 　　 　　濃縮池直徑 　　 　　水力負荷 　　???? 　　有效水深? h1=uT=0.213=2.6m 　　濃縮池有效容積? V1=Ah1=502.6=130m3 　　排泥量與存泥容積:? 濃縮后排出含水率P2＝98.0％的污泥,則? 　　按4h貯泥時間計泥量，則貯泥區(qū)所需容積 V2＝4Q?w′＝43.75＝15m3 　　泥斗容積? 式中：? h4

32、——泥斗的垂直高度，取1.2m? ?r1——泥斗的上口半徑，取1.1m? r2——泥斗的下口半徑，取0.6m? 　　設池底坡度為0.07，污泥斗的直徑為2m,池底坡降為： 　　故池底可貯泥容積： 因此，總貯泥容積為 VW=V3+V4=2.8+4.75=7.55M3?V2=7.52M3 h4——泥斗的垂直高度，取1.2m? 　　濃縮池總高度：? 濃縮池的超高h2取0.30m，緩沖層高度h3取0.30m，則濃縮池的總高度為 H=H1+H2+H3+H4+H5=2.6+0.30+0.30+1.2+0.21=4.61m 　　濃縮池排水量： Q=Q-QW’=9.375-3.75

33、=5.623m3/h 12.3濃縮池計算草圖 十三、高程計算 13.1水頭損失計算 該污水處于地勢平坦的場地，場地標高0.000，河流最高水位約為-1.60 m，最低水位約為-3.2 m，常年平均水位約為-2.00 m。 設出水管的水位為-0.50， 接觸池水位-0.10m， 二沉池水位0.65m， 氧化溝水位1.52m， 沉砂池水位2.74m， 格柵前水位0.26m， 水泵水位-4.54,m， 中格柵水位-3.04m， 進水管水位-2.74。 十四、平面圖 十五、高程圖 十六、參考資料 1.《排水工程》（

34、下冊），中國建筑工業(yè)出版社,（第四版）； 2.《給水排水設計手冊》，中國建筑工業(yè)出版社，第一、五、十一冊； 3. 《水污染控制工程》（下），高等教育出版社（第三版）； 4．《室外排水設計規(guī)范》GB50014-2006。 5．《污水處理新工藝與設計計算實例》，孫力平編著， 科學出版社； 6．《污水處理廠工藝設計手冊》高俊發(fā) 王社平主編，化學工業(yè)出版社； 7．《城市污水廠處理設施設計計算》崔玉川主編，化學工業(yè)出版社。 十七、設計心得 由于前面很多時間都在玩，沒有認真做設計，知道快要交的時候才急急忙忙的趕出來。質(zhì)量不能說很好，但是也盡了自己的一份力，以后出來工作就要把拖延癥這個毛病改掉 1 33