C6140型普通車床改造數控機床-橫向縱向改造含6張CAD圖

C6140型普通車床改造數控機床-橫向縱向改造含6張CAD圖,c6140,普通,車床,改造,數控機床,橫向,縱向,cad 目 錄 第一章 設計方案的確定 - 9 - 一、總體設計方案的確定 - 9 - 二、機械部分的改造設計與計算 - 10 - （一）縱向進給系統(tǒng)的設計選型 - 10 - (二) 橫向進給系統(tǒng)的設計與計算 - 15 - 第二章 步進電動機的選擇 - 19 - 一、步進電動機選用原則 - 19 - 二、步進電機的選型 - 20 - （一）C6140縱向進給系流步進電機的確定 - 20 - （二）C6140橫向進給系流步進電機的確定 - 20 - （三）110BF003型直流步進電機主要技術參數 - 20 - （四）110BF004型直流步進電機主要技術參數 - 21 - 第三章 經濟型數控系統(tǒng)選型 - 21 - 第四章 電動刀架的選型 - 22 - 第五章 編制零件工序及數控程序實例 - 23 - 一、機床改造參數的選擇 - 23 - （一）車床縱向運動由Z向步進電動機控制 - 23 - （二）車床橫向運動由X向步時電動機控制 - 23 - 二、程序設計 - 23 - （一）數控機床參數及約定 - 23 - (二) 編程參數說明 - 23 - 參考文獻 - 27 - 體會 - 28 - 0 引言 回顧即將過去的20世紀，人類取得的每一項重大科技成果，無不與制造技術，尤其與超精密加工技術密切相關。在某種意義上，超精密加工擔負著支持最新科學發(fā)現(xiàn)和發(fā)明的重要使命。超精密加工技術在航天運載工具、武器研制、衛(wèi)星研制中有著極其重要的作用。有人對海灣戰(zhàn)爭中美國及盟國武器系統(tǒng)與超精密加工技術的關系做了研究，發(fā)現(xiàn)其中在間諜衛(wèi)星、超視距空對空攻擊能力、精確制導的對地攻擊能力、夜戰(zhàn)能力和電子對抗技術方面，與超精密加工技術有密切的關系?？梢哉f，沒有高水平的超精密加工技術，就不會有真正強大的國防。 超精密車床要求其數控系統(tǒng)具有高編程分辨率（1nm）和快速插補功能（插補周期0.1ms）?；赑C機和數字信號處理芯片（DSP）的主從式硬件結構是超精密數控的潮流，如美國的NAN OPATH和PRECITECH'S ULTRAPATH TM都采用了這一結構。數控系統(tǒng)的硬件運動控制模塊（PM AC）開發(fā)應用越來越廣泛，使此類數控系統(tǒng)的可靠性和可重構性得到提高。我國國防科技大學研制開發(fā)的YH－1型數控系統(tǒng)采用ASW－824工業(yè)一體化PC工作站為主機，用ADSP2181信號處理器模塊構成高速下位伺服控制器。 模塊化、構件化是超精密車床進入市場的重要技術手段，如美國ANORAD公司生產各種主軸、導軌和轉臺，用戶可根據各自的需要組成一維、兩維和多維超精密運動控制平臺和車床。研制超精密車床時，布局就顯得非常關鍵。超精密車床往往與傳統(tǒng)車床在結構布局上有很大差別，流行的布局方式是“T”型布局，這種布局使車床整體剛度較高，控制也相對容易，如Pneumo公司生產的大部分超精密車床都采用這一布局。模塊化使車床布局更加靈活多變，如日本超硅晶體研究株式會社研制的超精密車床，用于車削超大硅晶片,采用三角菱形五面體結構，用于提高剛度；德國蔡司公司研制了4軸精密車床AS100，用于加工自由形式表面，該車床除了X、Z和C軸外，附加了A軸，用于加工自由表面時控制砂輪的車削點。此外，一些超精密加工車床是針對特殊零件而設計的，如大型高精度天文望遠鏡采用應力變形盤加工，一些非球面鏡的研拋加工采用計算機控制光學表面成形技術（CCOS）加工，這些車床都具有和通用車床完全不同的結構。由此可見，超精密車床的結構有其鮮明的個性，需要特殊的設計考慮和設計手段。 為保證超精密車床有足夠的定位精度和跟蹤精度，數控系統(tǒng)必須采用全閉環(huán)結構，高精度運動檢測是進行全閉環(huán)控制的必要條件。雙頻激光干涉儀具有高分辨率（如ZYGO AX10MTM 2/20分辨率為1.25nm）與高穩(wěn)定性，測量范圍大，適合作車床運動線位移傳感器使用。但是雙頻激光干涉儀對環(huán)境要求過于苛刻，使用和調整非常困難，使用不當會大大降低精度。根據我們的使用經驗，德國Heidenhain公司生產的光柵尺更適合超精密車床運動檢測，如該公司LI P401,材料長度220mm，分辨率為2nm，采用Zerodur材料制成幾乎達到零膨脹系數（0.1ppm/k），動靜尺間隙為0.6±0.1mm，對環(huán)境要求低，安裝和使用方便，如Nanoform2500和Opt imum2400超精密車床都使用了Heidenhain光柵尺。 在數控軟件方面，開放性是一個發(fā)展方向。國外有關開放性數控系統(tǒng)的研究有歐共體的OS ACA、美國的OMAC和日本的OSEC。我國國防科技大學在此基礎上提出了構件化多自由度運動控制軟件，可根據車床成形系統(tǒng)的布局任意組裝軟件，符合車床模塊化發(fā)展的方向。 1.序言 課題簡介： 本課題是圍繞將普通機床改造成經濟型數控機床展開設計的，經濟型數控機床是指價格低廉、操作使用方便，適合我國國情的裝有簡易數控系統(tǒng)的高效自動化機床。中小型企業(yè)為了發(fā)展生產，常希望對原有舊機床進行改造，實現(xiàn)數控化、自動化。經濟型數控機床系統(tǒng)就是結合現(xiàn)實的的生產實際，結合我國國情，在滿足系統(tǒng)基本功能的前提下，盡可能降低價格。價格便宜、性能價格比適中是其最主要的特點，特別適合在設備中占有較大比重的普通車床改造，適合在生產第一線大面積推廣。企業(yè)應用經濟型數控型系統(tǒng)對設備進行改造后，將提高產品加工精度和批量生產的能力，同時又能保持“萬能加工”和“專用高效”這兩種屬性，提高設備自身對產品更新?lián)Q代的應變能力，增強企業(yè)的競爭能力。 利用微機改造現(xiàn)有的普遍車床，主要應該解決的問題是如何將機械傳動的進給和手工控制的刀架轉位，進給改造成由計算機控制的刀架自動轉位以及自動進給加工車床，即經濟型數控車床。 進行數控機床的改造是非常有必要的。數控機床可以很好地解決形狀復雜、精密、小批量及多變零件的加工問題。能夠穩(wěn)定加工質量和提高生產效率，但是數控機床的運用也受到其他條件的限制。如：數控機床價格昂貴，一次性投資巨大等，因此，普通車床的數控改造，大有可為。它適合我國的經濟水平、教育水平和生產水平，已成為我國設備技術改造主要方向之一。 現(xiàn)我選用CA6140普通車床為例進行數控改造。 第一章 設計方案的確定 C6140型普通車床是一種加工效率高，操作性能好，并且社會擁有量較大的普通型車床。經過大量實踐證明，將其改造為數控機床，無論是經濟上還是技術都是確實可行了。 一般說來，如果原有車床的工作性能良好，精度尚未降低，改造后的數控車床，同時具有數控控制和原機床操作的性能，而且在加工精度，加工效率上都有新的突破。 本設計主要是對C6140普通型車床進行數控改造，用微機對縱、橫進給系統(tǒng)進行控制。系統(tǒng)可采用開環(huán)控制和閉環(huán)控制，開環(huán)控制雖然有不穩(wěn)定、振動等缺點，但其成本較低，經濟性較好，車床本身所進行的加工尺寸是粗、半精加工。驅動原件采用步進電動機。系統(tǒng)傳動主要有：滑動絲杠螺母傳動和滾珠絲杠螺母傳動兩種，經比較分析：前者傳動效率及精度較低，后者精度和效率高，但成本高，考慮對車床的性能要求，故采用滾珠絲杠螺母傳動。刀架性能要求是準確快速的換刀，因此采用自動轉位刀架。 一 總體設計方案的確定 由于是對車床進行數控改造，所以在考慮具體方案時，基本原則是在滿足使用前提下，對同床的改動盡可能少，以降低成本。根據這一原則，決定數控系統(tǒng)采用開環(huán)控制；傳動系統(tǒng)采用滾珠絲杠螺母傳動；驅動元件采用步進電動機；數控系統(tǒng)采用JWK型系統(tǒng)；刀架采用自動轉位刀架。這樣車床既保留原有功能，又減少了改造數量。 二 機械部分的改造設計與計算 將普通車床改造成數控機床，除了增加控制系統(tǒng)外，機械部分也應進行相應的改造，其中包括：縱向和橫向進給系統(tǒng)的設計選型，以及自動轉位刀架的選型。 （一）縱向進給系統(tǒng)的設計選型 1、經濟數控車床的改造，采用步進電動驅動縱向進給，有兩種方案：一種是步進電機驅動絲杠螺母固定在溜板箱上；第二種是縱絲杠固定、電機安裝在溜板箱上，驅動螺母傳動。對于車床的改造而言，采用第一種方案顯然簡單易行。所以步進電機的布置，可放在絲杠的任意一端。從改裝方便，實用等方面考慮，所以將步進電機放在絲杠的左端。 2、縱向進給系統(tǒng)的設計計算，已知條件： 工作臺重量：W=80kgf=800N 時間常量： T=25ms 行 程： s=640mm 步 驅 角： 2=0.75o/step 快速進給速度：Vmax=2m/ms 脈沖當量： 8p=0.01mm/8tep （1）切削力的計算 由《機床設計手冊》得公式 No=Ndη （公式一） 其中 NO — 為傳動件的額定功率 Nd—主電機的額定功率，見使用說明書得：Nd=4.5 kw η — 從電機到所計算的傳動軸的傳動效率（不含軸承的效率） 從電機到傳動軸經過皮帶輪和齒輪兩種傳動件傳動，所以 η=n1×n2 由《機床設計手冊》得n1 =0.96 n2=0.99 所以：η=0.96×0.99=0.9504 取 η=0.95 η即N=4×0.95=3.8（kw） 又因為主傳動系統(tǒng)效率一般為0.6～0.7 之間，所以取0.65 所以NC（進給效率）=3.8×0.65=2.47（kw） 由《機械加工工藝手冊》得Pm= ×9.8 （公式二） ≈ 式中Vs ——切削速度，設當其為中等轉速，工件直徑為中等 時，如D=40mm時，取Vs=100m/min 主切削力 FZ = =151.164（Rgf）=1511.64N 由《機床設計手冊》得主切削力 FZ=CFzapxfx×fyfz×kfz(經驗公式) CFzapxfx fyfz kfz (公式三) 對于一般切削情況，切削力中的指數xfx≈1 ?FZ=0.75 Kfz≈0 CFZ=188kg/㎜2=1880Mpa F2的計算結果如下：  ap(㎜) 2 2 2 3 3 3 f(㎜) 0.2 0.3 0.4 0.2 0.3 0.4 Fz(N) 105 1524 1891 1681 2287 2837 為便于計算,所以取Fz=1511.7N,以切削深度ap=2㎜ 走刀量f=0.3㎜為以下計算以此為依據。 由《機械床設計手冊》得，在一般外圓車削時，F(xiàn)x≈（0.1～0.6）FZ Fy≈(0.15～0.7)Fz 取Fx=0.5 Fz Fy=0.6Fz ∴Fx=0.5×1511.7=755.9(N) Fy=0.6 Fz=0.6×1511.7=907.0(N) （2）滾珠絲杠的設計計算 由《經濟型數控機床總設計》，綜合車床導軌絲杠的軸向力得 P=RGx+f′（Fz+w） (公式四) 其中R=1.15 , f′=0.15～0.18 取f′=0.16 P=1.15×755.9+0.16(1511.7+800) =1239.2(N) 強度計算 壽命值Li= （公式五） ni= （公式六） 由《機床設計手冊》得Ti=15000h,原機床絲杠螺距為60㎜， D=80㎜ ni= =19.9≈20(r/min) Li==18 最大動負 Q=PfwfH (公式七) 其中 運載系數fw=1.2 硬度系數Fh=1 Q=×1.2×1239.2×1 =3897.1(N) 根據最大動力負載荷Q的值，查表選擇滾珠絲杠的型號為W5010—3.5×1，查表得數控車床的縱向精度為B級，左旋 即型號為W5010—3.5×1/B—900×1000 其額定載荷是3970N 效率計算 根據《機械基礎》得，絲杠螺母副傳動效率為 η= (公式八) 由《機床設計手冊》得4一般為8′～12′取4=10′ 即：摩擦角4=10′，螺旋升角（中徑處）r=3O25′ 則η= =0.953 剛度驗算 滾珠絲杠受工作負載P引起的導程變化量 △L1=± (公式九) 其中 LO=10㎜=1㎝ E=20.6×106N/㎝2 滾珠絲杠橫截面積 F=()π d為滾珠絲杠外徑 =（）2×3.14 =18.47(㎝2) 則△L1==3.256×10-6≈3.27um 查《機床設計手冊》，B級精度絲杠允許的螺距誤差（900㎜螺絲長度）為25nm/m ，因此，絲杠的剛度符合要求。即剛度足夠。 ④穩(wěn)定性驗算 由于原機床杠徑為Φ30㎜，現(xiàn)選用的滾珠絲杠為Φ50㎜，支承方式不變。所以，穩(wěn)定性不成問題，無需驗算。 齒輪及轉矩的相關計算 此齒輪為普通減速器的齒輪且減速器為一般機器，沒有特殊要求，從降低成本，減小結構尺寸和易于取材的原則出發(fā)，決定小齒輪選用45鋼調質，齒面硬定為217～255HBS。大齒輪選用45正火，齒面硬度169～217 HBS。 傳動比i= 其中2表示步驅角，89表示脈沖當量 i==2.1 取齒數z1=30, Z2=63 模數m=2mm, 嚙合角為200， 小齒輪齒寬為25㎜，大齒輪齒寬20㎜。 d1=mz1=2×30=30 d2=mz2=2×63=126 da1=m(z1+2)=2×(30+2)=64 a===93 齒輪傳動精度 計算齒輪圓周速度V V===4.2(m/s) 根據齒輪圓周速度和對噪音的要求確定齒輪精度等級側隙分別為： 小齒輪：8GJ 大齒輪：8FL 傳動慣量的選擇 工作臺質量折算到電機軸上的轉動慣量 J1=()2W =()2×80 = 0.467kg. ㎝2 絲杠的轉動慣量 Js=7.8×10-4D4L1=7.8×-4×(50㎜)4×14.9 =7.26(kg. ㎝2) 齒輪的轉動慣量 JZ1=7.8×10-4×(60㎜)4×2=2.02(kg. ㎝2) JZ1=7.8×10-4×(126㎜)4×2=39.32(kg. ㎝2) 由于電機的傳動慣量很小，一般可忽略不記 所以總的傳動慣量為 J總=×(Js+Jz2)+Jz1+J1 =×(7.26+39.32)+2.022+0.467 =14.50(kg. ㎝2) =145.0(N. ㎝2) 所需轉動力矩的計算 快速空載啟動時所需力矩 M=Mmamx+Mf+MO （公式十二） 最大切削負載時所需力矩 M=Mat+Mf+MO+Mt （公式十三） 快速進給時所需力矩 M=Mf+MO （公式十四） 式中Mmamx —— 空載啟動時折算到電機軸上的加速度力矩。 Mf —— 折算到電機軸上的磨擦力矩。 MO —— 由于絲杠預緊所引起，折算到電機軸上的附加摩擦力矩。 Mat —— 切削時折算到電機軸上的加速度力矩。 Mt —— 折算到電機軸上的切削負載力矩。 Ma=×10-4（N.m）其中T=0.025 (公式十五) 當n=nmax時，Mamax=Ma nmax====400(r/min) Mamat=×10-4=24.17(kgf.cm) =241.7(N.cm) nt= ==25.08(r/min) Mat=×10-4=1.51(kgf.cm) =15.1(N.cm) Mf== 當?=0.8，f′=0.16時， Mf==1.213(kg.cm) =12.13(kg.cm) MO=(1-?o2) 當?=0.9時，預加荷PO=Fx MO== =0.4033≈4.03(N.cm) Mt== =6.368(kg.cm)=63.68(N.m) 所以，快速空載啟動所需力矩 M快空= Mamax+Mf+MO ＝ 241.7+1.213+4.03 =257.86(N.cm) 切削時所需力矩 M切= Mat+ Mf+ MO +Mt =15.1+12.13+4.03+63.69 =94.95(N.cm) 快速進給時所需力矩 M快速= Mf+MO =12.13+4.03 =16.16(N.cm) 由以上計算可得 所需最大力矩Mamax發(fā)生快速啟動時 Mamax= M快速=257.86(N.cm) (二) 橫向進給系統(tǒng)的設計與計算 （1） 橫向進給系統(tǒng)的設計 經濟數控車床改造的橫向進給系統(tǒng)一般是步進電機經減速后驅動滾珠絲杠,使刀架橫向運動.步進電機安裝在大拖板上,用法蘭盤將步進電機和機床大拖板連接起來,以保證其同軸度,提高傳動精度。 （2） 橫向進給系統(tǒng)的設計計算，已知條件 工作臺重量：W=30kgf=300N 時間常量：T=25ms 行 程：s=190mm 步 驅 角：2=0.75度/step 脈沖當量：8p=0.005mm/step 快速進給速度：Vmax=2m/min 切削力的計算 橫向進給量約為縱向的～,取則橫向切削約為縱向切削力 ∴Fz=F縱z=×1511.64 =755.82(N) 在切斷工件時 Fy=0.6 F縱z=0.6×755.82=453.492(N) (3) 滾珠絲杠的計算 強度的計算 對于燕尾型導軌 P=Kfy+f′(Fz+W) 其中，K=1.4，f′=0.2 P=1.4×453.492+0.2×(755.82+300) =846.05(N) 壽命值Li===13.5 最大動負載Q=fwfr1p 其中 fw（運載系數）=1.2 fh(硬定系數)=1 Q=×1.2×1×846.05 =2417.4(N) 根據最大動負載荷的值,可選擇滾珠絲杠的型號,其公稱直徑為35㎜,型號為W3508-3.5×1/B左190×290，額定動負載荷為2520W，所以強度夠用。 效率計算 ?= r（螺紋升角）=3O38′ 4（磨擦角）=10′ ?==0.956 剛度驗算 滾珠絲杠受工作負載，P引起的導程變化量 △L1== F=（）2其中為滾珠絲杠的外徑 =（）2×3.14 =9.0746 △ L1 = ±=±3.62×10-6(㎝) 因為滾珠絲杠受扭矩引起的導程變化化量△L2很小，可忽略不計，即△L=△L1， 即導程變化總誤差為 △=△L=×3.62×10. -6 =4.52(min/m) 查表知B級精度絲杠允許的螺矩誤差（在300㎜之內）為15um/n ，所以剛度足夠。 穩(wěn)定性驗算 由于選用滾珠絲杠的直徑與原絲杠直徑相等，而支承方式由原來的一端固定，一端懸空變?yōu)橐欢艘欢斯潭?，一端徑向支承，所以穩(wěn)定性增強，故不再驗算。 ⑤、齒輪及轉矩的相關計算 減速器為一般機器，沒有什么特殊要求，從降低成本，減小結構、尺寸和易于取材等原則出發(fā)，決定小齒輪選用45鋼、調質，齒面硬度為217～255HBS；大齒輪選用45鋼正火、齒面硬度為169～217HBS 傳動比 i = 其中8表示步驅角；8P表示脈沖當量 i= 所以，取Z1=30，Z2=99 M=2mm，嚙合角為20° 小齒輪齒寬為25mm；大齒輪齒寬為20mm。 d1=mZ1=2×30=60 d2=mZ2=2×99=198 da1=m(Z1+2)=2×(30+2)=64 da2=m(Z2+2)=2×(99+2)=202 a= 齒輪傳動精度 計算齒輪圓周速度V V= 根據圓周速度和對噪音的要求確定齒輪精度等級及側隙分別為： 小齒輪：8GJ 大齒輪：8FL ⑥、傳動慣量計算 工作臺質量折算到電機軸上的傳動慣量 J1= =0.04378(Kg.cm2) 絲杠轉動慣量： JS=7.8×10-4×D4×L1=7.8×10-4×3.54×13.3 =1.556(㎏.㎝2) 齒輪的傳動的慣量 JZ1=7.8×10-4×D4×M=7.8×10-4×64×2 =2.02(㎏.㎝2) JZ2=7.8×10-4×D4×M=7.8×10-4×（198㎜）2×2 =239.76(㎏.㎝2) 由于電機傳動慣量很小，可以忽略不計，因此總的轉動慣量 J= (JS+JZ2）+JZ1+J1 = (1.556+239.76）+2.022+0.04378 =24.22(㎏.㎝2) ⑦所需轉動力矩的計算 nmax= Mamax= =4.16(N.m) nt =43.79(r/min) Mat= =0.4419(N.m) Mf= 其中，f’=0.2 η=0.8時 Mf= =0.029（N.m） M0= =0.1386≈0.0139（N.m） Mt= =2.19(kgf.cm) ≈0.219（N.m） 所以，快速空載啟動時所需轉矩 M=Mamax+Mf=Mo =4.16+0.029+0.0139 =4.2079(N.m) 切削的所需力矩 M切=Mat+Mf+Mo+Mt =0.4419+0.029+0.0139+0.219 =0.6938(N.m) 快速啟動時所需力矩 M快進= Mf+Mo =0.029+0.0139 =0.0429(N.m) 即最大轉矩發(fā)生在快速啟動時 即 Mamax=4.2079(N.m) 第二章 步進電動機的選擇 一步進電動機選用原則 合理選用步進電機是比較復雜的問題，需根據電機在整個系統(tǒng)中的實際工作情況，經過分析后才能正確的選擇。 （一）α，步距角應滿足：α= 式中i——傳動比 amin——系統(tǒng)對步進電機所驅動部件的最小轉角 （二） 精度 步進電機的精度可用步距誤差或積累誤差衡量。積累誤差是指轉子從任意位置開始，經過任意步后，轉子的實際轉角與理論轉角之差的最大值，用積累誤差衡量精度比較實用，所選用的步進電機應滿足。 △Qm≤i[△Qs] 式中△Qm——步進電機的積累誤差。 [△Qs]——系統(tǒng)對步進電機驅動部分允許的角度誤差。 （三）轉距 為了使步進電機正常運行（不失步、不越步）正常啟動并滿足對轉速的要求，必須考慮； ①啟動力矩，一般啟動力矩選取為 Mq≥ 式中Mq——電機啟動力矩 ML0——電機靜負載力矩 ②在要求在運行頻率范圍內，電機運行力矩應大于電動機的靜載力矩與電動機的轉動慣量（包含負載的轉動慣量）引起的慣性矩之和。 (四) 啟動頻率 由于步進電機的啟動頻率隨負載力矩和轉動慣量的增大而降低，因此相應負載力矩和轉動慣量的極限啟動頻率應滿足： fi≥[fop]m 其中fi——極限啟動頻率 [fop]m——要求步進電機最高啟動頻率 二步進電機的選型 （一）C6140縱向進給系流步進電機的確定 Mq= 取參數為0.4 = =644.6（N.m） 為了滿足最小步距要求，電動機選用三相六拍工作方式。查手冊得知：Mq/Mjm=0.866，所以步進電機最大靜轉矩Mjm為 fmax===3333.3（HZ） 綜合考慮，查表選用110BF003型直流步進電機能滿足使用要求。 （二）C6140橫向進給系流步進電機的確定 Mq= 電動機選用三相六拍工作方式 查手冊得Mq/mjm=0.866 Mjm= =1.215(N.m) 步進電機的最高工作頻率 fmax= 綜合考慮，查表選用110BF004型直流步進電機，能夠滿足使用要求。 （三）110BF003型直流步進電機主要技術參數 電機型號 相數 步驅角 電壓 相電流 最大轉矩 最高空載啟動率 110BF003 3 0.75 80 6 7.84（80） 1500 運行頻率 轉子轉動慣量 線圈電阻 分配方式 重量 外徑 長度 軸徑 7000 46.06(4.7) 0.37 三相六拍 6 110 160 11 參考價 原型號 350 BFG090811 （四）110BF004型直流步進電機主要技術參數 電機型號 相數 步驅角 電壓 相電流 最大轉矩 最高空載啟動率 110BF004 3 0.75 30 4 4.9（50） 500 運行頻率 轉子轉動慣量 線圈電阻 分配方式 重量 外徑 長度 軸徑 34.3(3.5) 0.76 三相六拍 5.5 110 110 11 參考價 原型號 350 BFG09041111 第三章經濟型數控系統(tǒng)選型 用數控機床工工件時，首先應編制零件加工程序。這是數控機床的工作指令。將加工程序輸入數控裝置，再由數控裝置控制機床主動的變速、啟動、停止、進給運動的方向速度和位移量，以及刀具選擇交換，工件裝夾和冷卻潤滑的開關等動作，使刀具與被加工零件以及其它輔助裝置嚴格按照加工程序規(guī)定的順序、運行軌跡和運行參數進行工作，從而達到加工出符含合要求零件的目的。 C6140數控車床改造后聯(lián)動軸數為二軸聯(lián)動且傳動精度要求比較高，主要有A850CNC系統(tǒng)和JWK兩種系統(tǒng)。經過實際比較分析，JWK系統(tǒng)的核心是MCS-51系列的8031單片微機，其采用ISO國際標準數控代碼編程，能自動完成車削端面、內外圓、倒角等功能，并配有完備的S、T、M功能。該系統(tǒng)爾采用模塊化設計，內部有計算機等四種模塊。更換維修方便快速。A850CNC系統(tǒng)結構簡單，集成度高，工藝先進，性能穩(wěn)定，可維修性很大。 根據實際生產需要，以及數控系統(tǒng)的要求，經過實際比較分析，選用JWK系列。其中又以JWK-15T型系統(tǒng)應用最廣、功能較強、操作使用更方便。所以，決定使用JWK-15T型數控系統(tǒng)。 JWK-15T主要性能參數如下： 生產廠家 南京微分電機廠江南機床數控工程公司 型 號 JWK-15T 用戶容量 24K 設定單位 X=0.005，Z=0.01 控制軸數 X、Z 聯(lián)動軸數 二軸 編程尺寸 ±9999.99 快速（X/Z）向 3/6m/min G功能 M00～M09，M20～M29，M97～M99 S功能 S01～S04，S05～S10 T功能 T、X～T8X 步進電機 110BF003 工作電源 220V±10% 50HZ 控制精度 1步 功耗W 360 環(huán)境溫度 0～40℃ 相對濕度 80%（25℃） 外形尺寸（mm） 340×400×200 系流重量（kg） 17 第四章 電動刀架的選型 自動轉位刀架的設計是普通機床，數控改造的關鍵。它要求刀架要具有抬起、回轉、下降、定位和壓緊這一系功能。盡管其結構復雜，各方面要求不，但它保持了原本床工件最大回轉直徑的條件下，提供選用的多把刀的可能性。 電動刀架的安裝較方便，只要將原車床上的刀架拆下將電動刀架裝即可但要注意兩點： 1) 電動刀臺的兩側面應與車床的橫向進給方向平行。 2) 電動刀臺與系統(tǒng)的連線建議如下安裝：沿橫向工作臺右側面先走線到車床后面，再沿車床后導軌下方拉出的鐵絲滑線，走線到系統(tǒng)。其好處在于：避免走線雜亂無章，而使得加工時切屑、冷卻液以及其它雜物磕碰電動刀架系統(tǒng)。 綜合各方面因素，選用常州武進機床數控設備廠生產的LD4-I型系列四工位自動刀架。 機床型號 C6140 刀位數 4 電機功率（W） 120 電機轉速 1400r/min 夾緊力 1 切體尺寸 152×152 下刀體尺 161×171 LD4-I型刀架技術指標 配車床型號 C6140 重復定位精度 ≤0.005mm 工作可靠性 >30000次 換刀時間 90° 2.9（秒） 180° 3.4（秒） 270° 3.9（秒） 第五章 編制零件工序及數控程序實例 一機床改造參數的選擇 （一）車床縱向運動由Z向步進電動機控制 110BF003型直流步進電動機 配套絲杠螺距為10㎜ 泳沖當量：0.01㎜ 改造后的泳沖當量：0.01㎜ （二）車床橫向運動由X向步時電動機控制 110BF003型步進電動機 配套絲杠螺距為8㎜ 脈沖當量：0.05㎜ 改造后的脈沖當量：0.05㎜ 二程序設計 （一）數控機床參數及約定 脈沖當量：X向（橫向）為0.05㎜ Z向（縱向）為： 0.01㎜ 坐標原點為：0點 加工起點為：A點 安裝方法：零件裝夾于床頭主軸與尾座頂尖之間。采用專用芯軸方式定位。 使用方法：專用組合車刀、切刀 加工工序說明：此工序為精車加工，零件外部形狀尺寸全部成型。零件各部分尺寸預留精車余量0.8～1.2㎜ (二) 編程參數說明 加工編程中以球頭車刀圓心與加工起點相重合φ187外圓處侄角計算， 見圖一。 因為AO1=R=2 所以BC=2－2×sin45°=0.585784 CD=O1O=BC/sin45°=0.828 O2E=1－0.828=0.172 02F=03F=2+0.172=2.172 見立體圖 3、編制程序 JWK-15T型數控裝置零件加工程序如下： NO10 NO20 N030 N040 N050 N060 N070 N080 N090 N110 F140 N120 N130 N140 N150 N160 N170 F140 N180 G92 M03 G04 G01 X38、48 G04 G01 G04 G01 G03 G04 G01 G04 G01 G021 G02 G04 X300 Z76 F2.0 X44 F400 F80 F2.0 X42、48 F80 F2.0 V4 W4 F140 N100 G04 F2.0 V17.52 W-22 I46.48 K-22 F2.0 X76 F100 F2.0 W-8 F100 F2.0 V6 W-3 I6 K0 F2.0 N190 N200 N210 N220 N230 N240 N250 N260 N270 N280 N290 N300 N310 N320 N330 N340 N350 N360 N370 N380 N390 N400 G01 G04 G01 G04 G01 G01 G04 G01 G04 G01 G04 G01 G01 G04 G01 G04 G01 T22 G04 G01 G04 G01 X188.98 F80 F2.0 V4.344 W-2.172 F100 G04 F2.0 W-28.828 F100 X187 F80 F2.0 V2 W-1 F100 F2.0 X57 F100 F2.0 W-5 F80 X201 F260 F2.0 W52 F260 F2.0 W4 F80 F2.0 X73 F260 F2.0 X66 F80 N410 N420 N430 N440 N450 N460 N470 N480 N490 N500 N510 N520 G04 G01 G04 G01 G04 G01 G04 G01 T01 G01 Z76 M02 F2.0 X60 F80 F2.0 X58 F80 F2.0 X201 F260 F2.0 V108 W32 F300 X300 F100 參考文獻 1、《實用數控加工技術》 作者《實用數控加工技術》編委會 出版社：北京、兵器工業(yè)出版社 1995年 2、《實用數控機床技術手冊》 作者《實用數控加工技術》編委會 出版社：北京出版社 1993年 3、《機床數控改造設計與實例》 作者：余英良 出版社：機械工業(yè)出版社 1998年 4、《數控加工程序編制》 作者：范炳炎 出版社：航空工業(yè)出版社 1992年 5、《經濟型數控系統(tǒng)設計》 作者：張新義 出版社：機械工業(yè)出版社 1994年 6、《機床設計手冊》 作者：《機床設計手冊》編委會 出版社：機械工業(yè)出版社 1979年 7、《畢業(yè)設計指導書》 作者：李恒權 出版社：青島海洋大學出版社 1993年 8、《數控機床技術手冊》 作者：李福生 出版社：北京出版社 1996年 9、《AutoCAD習題精解》 作者：姜勇 出版社：人民郵電出版社 2000年 10、《機床數控技術應用》 作者：李宏勝 出版社：高等教育出版社 2001年 11、《機械制造工藝設計簡明手冊》作者：李益民 體 會 畢業(yè)設計是對我們四年學知識的一次總結和應用，是對我們自身能力的一次檢驗，通過這次檢驗，能讓我們知道自己的不足，在以后的工作生活中，不斷的改進、學習、以原野高自己的綜合能力。 四年專業(yè)知識的學習，其間也做過課程設計，對所學課程進行過知識的系統(tǒng)運用，但各課程綜合運用較少。本次設計，讓我們對四年的知識有了總體的綜合運用，提高了我們綜合能力和靈活運用所學的基礎理論的能力。各科之間的聯(lián)系有了清晰的認識。 機械專業(yè)雖然是一門很成熟的專業(yè)，然而對我們來說，我們懂得知識還很有限。要在這方面有所提高。我們還必須在基礎理論上下功夫，以理論聯(lián)系實際，才能使我們的知識有一個量變到質變的飛躍。 以后的學習道路還很長，人生就是在不斷地學習中提高自己，而畢業(yè)設計也給了我們自信，讓我們相信以后會做得更好。 在這次的畢業(yè)設計中，由于首先接觸這燈課題的設計和設計的資料準備不足，時間的緊迫可能在設計中出現(xiàn)很大的問題。盡管在指導老師的全力指導下，錯誤也再所難免，這樣，讓我有了一次知識的重新積累。 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