學習情境一常減壓蒸餾裝置加工過程

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1、學習情境一 常減壓蒸餾裝置加工過程 學習目標 完成本學習任務(wù)后，你應(yīng)當能： 1． 描述常減壓蒸餾裝置加工原理； 2． 繪制常減壓蒸餾裝置的工藝流程圖； 3． 描述常減壓蒸餾裝置的加工過程； 4． 分析常減壓蒸餾裝置重要操作參數(shù)的影響因素。 1．工藝原理 常減壓蒸餾是原油加工的第一道工序。它是根據(jù)原油中各組份的沸點（揮發(fā)度）不同，用加熱和降壓的方法從原油中分離出各種石油餾份。其中常壓蒸餾系統(tǒng)蒸餾出低沸點的汽油、煤油、柴油等組份，而沸點較高的蠟油、渣油等組份留在未被分出的常壓渣油中。將常壓渣油經(jīng)過進一步加熱后，送入減壓蒸餾

2、系統(tǒng)，使常壓渣油在避免裂解的較低溫度和較低的壓力下進行分餾，分離出潤滑油和減壓渣油餾分。 2. 工藝流程 2.1 電脫鹽系統(tǒng) 如圖2—1，從原油調(diào)合裝置凈化原油罐來的原油經(jīng)過原油泵加壓后進入換熱器，使之升溫至120℃以上，再分別注入新鮮水、破乳劑和脫金屬劑，經(jīng)過靜態(tài)混合器進行充分的混合，然后進入一級電脫鹽罐。在電脫鹽罐內(nèi)進行油水分離，含鹽污水在脫鹽罐底部的排污管線排出，脫除部分鹽的原油從一級脫鹽罐頂部引出，再分別注入新鮮水、破乳劑和脫金屬劑，經(jīng)過靜態(tài)混合器混合后進入二級脫鹽罐進行進一步的油水分離，從二級脫鹽罐頂部引出的原油的鹽份脫除率一般在99%以上，三級脫鹽罐作為備用罐在一、二級

3、脫鹽罐出現(xiàn)故障或者維修時使用，一、二、三級罐也可同時使用，此時為了減小新鮮水耗量，采用三級排污水回注一、二級罐的工藝。 電脫鹽罐工況參數(shù)有壓力、溫度、電場強度、停留時間、注水量及油水界位控制（排污量）等，通過對這些參數(shù)的優(yōu)選，達到最佳的原油脫鹽效果。電脫鹽罐內(nèi)部的結(jié)構(gòu)如圖2—2所示， 原油 原油泵 一級脫鹽罐 二級脫鹽罐 三級脫鹽罐 1 2 3 1 1 2 2 3 3 4 4 4 脫鹽原油 含鹽污水 圖2—1 常減壓蒸餾裝置電脫鹽系統(tǒng)工藝流程圖 1 注水 2 注破乳劑 3 注脫

4、金屬劑 4 靜態(tài)混合器 原油從罐底進入脫鹽罐，從罐頂引出，電脫鹽罐為原油脫水脫鹽提供了時間和空間，電脫鹽罐越大，原油停留時間越長，脫水就會越徹底。注水的目的是盡量溶解和稀釋原油中的無機鹽，與水一并從電脫鹽罐中脫除。為了促進原油的脫鹽效果，在罐內(nèi)通電形成高壓電場，且提高壓力和溫度，促進水滴的聚結(jié)形成大水滴，依靠重力沉降、分層、排污，形成穩(wěn)定的油水界面。 2.2 初餾系統(tǒng) 如圖2—3所示，從脫鹽系統(tǒng)來的脫鹽原油，經(jīng)過換熱器加熱至260℃左右進入初餾塔，塔頂溫度控制在120℃左右，壓力一般在2atm以下，塔頂?shù)臍怏w引出后進入干、濕空冷器， 然后進入循環(huán)水冷卻器進一步冷卻

5、，冷卻后的介質(zhì)進入初頂產(chǎn)品中間罐，在罐內(nèi)完成油、水、氣三相的分離，污水從罐底的排污線排出；氣體從罐頂引出回收再利用（一般作為氣分裝置原料）；油相經(jīng)過初頂油泵加壓后，部分作為冷回流返回初餾塔的頂部，以穩(wěn)定塔頂?shù)臏囟群蛪毫?；另一部分作為初頂汽油產(chǎn)品出裝置。脫除了初頂汽油的塔底油，由初底油泵抽出后，經(jīng)過換熱器加熱后進入常壓系統(tǒng)。 有些煉廠的初餾塔設(shè)有初側(cè)油流程，即從初餾塔中部引出初側(cè)油直接進入常壓塔的常一中段回流，目的是減少常壓爐的負荷，增加裝置的處理量。但是，引出的初側(cè)油必須不含水，而且要求初側(cè)油的性質(zhì)穩(wěn)定，否則會影響常壓塔的平穩(wěn)運行。一般不提倡這種做法，除非原油的性質(zhì)非常穩(wěn)定且脫鹽原油

6、的含水量幾乎為零。 空冷器 初頂瓦斯 冷卻器 初頂產(chǎn)品中間罐 初 餾 塔 污水 初頂汽油 原油從脫鹽系統(tǒng)來 初底油去常壓爐 初底泵 圖2—3 常減壓蒸餾裝置初餾系統(tǒng)工藝流程圖 2.3 常壓系統(tǒng) 如圖2—4所以，從初餾塔底來的原油進入常壓爐加熱至360℃左右進入常壓塔，在塔內(nèi)完成餾程切割的過程，即把初底油切割成常頂汽油、煤油、輕柴、重柴及常渣等餾分。 常頂汽油的加工過程與初頂汽油完全相同，與初頂汽油相比，常頂汽油在組成上要重一些。 常壓側(cè)線由上而下依次是常一線、常二線、常三線，塔底

7、為常底渣油，直接進入減壓系 空冷器 常頂中間罐 常壓塔 冷卻器 常頂循環(huán)回流 污水 常頂汽油 一中段回流 常一線 蒸汽 常二線線 二中段回流 蒸汽 初底油來 常三線 蒸汽 初底泵 蒸汽 常壓爐 常底渣油去減壓爐 常底泵 圖2—4 常減壓蒸餾裝置常壓系統(tǒng)工藝流程圖 統(tǒng)。常一線一般作為煤油餾分，需要經(jīng)過煤油加氫裝置進行精制生產(chǎn)噴氣燃料即航空煤油。常二線作為輕質(zhì)柴油餾分，如果雜質(zhì)、色度、酸度、腐蝕等指標合格，可以直接輸入油庫作為成品柴油的調(diào)合組分。常三線作為重質(zhì)柴油餾分，一般對重質(zhì)

8、柴油的質(zhì)量要求不高，所以也可以直接作為調(diào)合組分輸入油庫。常壓一線、二線、三線抽出后先進入各自的汽提塔上部，與汽提塔底部注入的過熱水蒸氣形成逆向接觸，注入的蒸汽壓力越高，則油氣分壓越低，從大塔抽出的輕組分越容易氣化，上升后從氣體塔頂部引出返回大塔。汽提操作是為了使被抽出側(cè)線的初餾點或者閃點合格。 2.4 減壓系統(tǒng) 減三線 常底油來 減壓爐 減渣出裝置 過熱蒸汽 減四線 減五線 減一中 減二中 清洗油 過熱蒸汽 接抽真空系統(tǒng) 減一線 減二線 減壓塔 汽提塔 減底泵 減二線泵 圖2—5

9、 常減壓蒸餾裝置減壓系統(tǒng)工藝流程圖 如圖2—5所示，從常壓塔底來的渣油，經(jīng)過常底泵加壓后，進入減壓爐進行加熱，溫 度升高到390℃左右，進入減壓塔，通過加熱和降壓兩種手段，使常底渣油進行氣化，分餾，從塔頂?shù)剿桩a(chǎn)品依次為減頂油、減一線、減二線、減三線、減四線、減五線和減壓渣油。塔內(nèi)的低壓是由塔頂?shù)某檎婵障到y(tǒng)完成。 與常壓塔的側(cè)線相同，減二線、減三線、減四線、減五線也有各自的汽提塔，汽提原理相同，即降低塔內(nèi)的油氣分壓，以使輕組分氣化，從汽提塔頂部引出返回至大塔。汽提塔底部重組分由各自的側(cè)線泵加壓，經(jīng)冷卻器冷卻后出裝置。 為防止結(jié)焦，在常底渣油進入減壓爐之前，要注汽或注水，以加快爐

10、管內(nèi)介質(zhì)的流動速度，減少常底渣油在爐管內(nèi)的停留時間。 減壓真空系統(tǒng)工藝流程如圖2—6： 減壓塔 預(yù)冷器 中冷器 后冷器 高壓水蒸汽 一級噴射器 二級噴射器 減頂罐 水 油 減頂瓦斯 水 水 水 減頂瓦斯 圖2—6 常減壓蒸餾裝置抽真空系統(tǒng)工藝流程圖 從減壓塔頂來的油氣，經(jīng)過預(yù)冷器進行冷卻，部分輕組分液化后，流入減頂罐，氣相部分被一級抽空噴射泵吸入，噴射到中間冷卻器中冷卻，又有部分的輕組分液化后進入減頂罐，中冷器中的氣相部分由二級抽空噴射泵吸入，噴射進入后冷器，在后冷器大部分的減頂油氣液化進入到減

11、頂罐，少許的不凝氣因壓力很低，無法回收而排入大氣。從預(yù)冷器、中冷器、后冷器中流出的液體流進減頂罐的水封界面以下，在減頂罐中完成水、油、氣三相的分離，減頂瓦斯氣因為壓力很低，無法回收而排入大氣；污水排入地井；如果不影響閃點，減頂油可以調(diào)合柴油，如果餾程過寬，打入原油泵的進口，進行回煉。 蒸汽 不凝氣 噴嘴 混合室 擴張室 圖2—7 抽真空器工作原理示意圖 不管是預(yù)冷器、中冷器還是后冷器，從它們的液體出口到減頂罐的水封，一定要保證能夠抵制一個大氣壓的吸入度，一般常壓下要保證這些大氣腿的高度至少為10.34米以上，這么做的目的是為了防止倒吸。而且，每

12、個冷卻器的大氣腿一定要伸到水封以下形成液封。在減壓抽真空系統(tǒng)中，氣體的動力來源是噴射泵，其結(jié)構(gòu)如圖2—7。 高壓蒸汽引入到噴射泵的進口，在混合室縮徑噴出，在噴口的側(cè)面形成很高的負壓，由此負壓把不凝氣從側(cè)面吸入，與高壓蒸汽一同噴射到擴張室。形成的真空度高低跟高壓蒸汽的品質(zhì)有關(guān)，要求此蒸汽要溫度高，壓力大，一般在1.0Mpa、300℃以上。因為一級噴射泵的負荷較大，所以一級泵要比二級泵大。 3. 重要操作參數(shù)影響因素分析 在現(xiàn)場生產(chǎn)過程中，DCS系統(tǒng)會每間隔兩秒鐘追蹤現(xiàn)場裝置的溫度、壓力、流量、液位等參數(shù)，主控制室主副操崗位及時掌握參數(shù)動態(tài)，分析判斷變化趨勢，及時調(diào)節(jié)并使這些工藝

13、參數(shù)控制在工藝卡片允許的波動范圍內(nèi)，才能生產(chǎn)出合格的裝置產(chǎn)品。所以，對重要操作參數(shù)影響因素作正確的分析很判斷尤為重要。 3.1 電脫鹽系統(tǒng) 3.1.1 電脫鹽罐進料溫度 原油溫度高低對于脫鹽效率高低影響較大，為此應(yīng)避免原油溫度突然大幅度波動，變化溫度不應(yīng)超過3℃/15分鐘，最佳溫度為120℃～140℃。溫度過低，脫鹽率下降，溫度過高，會因原油氣化或?qū)щ娐试龃蠖鸩僮鞑徽＃蛟蛯щ娦噪S溫度升高而增大，這樣電流的增加就會使電極板上的電壓降低，會影響脫鹽效果。換熱器的熱源如渣油量及渣油溫度變化，各側(cè)線量及側(cè)線溫度變化，或原油含水量變化，都將影響進料溫度和一段原油換熱終溫。 相關(guān)影響

14、因素：原油進裝置溫度；一段原油換熱終溫；注水溫度和流量。 3.1.1.1 原油進裝置溫度 如圖2—8所示，原油進裝置的溫度由原油調(diào)合罐區(qū)決定，如果原油溫度偏低，可直接聯(lián)系原油調(diào)合裝置進行調(diào)節(jié)，以達到工藝的要求。通常，原油溫度通過凈化原油罐內(nèi)加熱盤管的蒸汽流量調(diào)節(jié)。 3.1.1.2 一段換熱終溫 從原油進裝置到電脫鹽罐，這一段的換熱稱為原油的一段換熱；從電脫鹽罐到初餾塔， 這一段原油的換熱稱為原油的二段換熱；從初餾塔到常壓爐，這一段初底原油的換熱，稱為原油的三段換熱。 原油的一段換熱溫度，決定于此段換熱器中熱源的流量及溫度，如果熱源的溫度高，流量大，那么原油的受熱量就大，溫度將會升高

15、。 原油泵 凈化原油罐 電脫鹽罐 注水 一段原油換熱系統(tǒng) 圖2—8 電脫鹽罐溫度控制顯示圖 另外，還與換熱器的冷流、熱流的正線流量有關(guān)。一般在換熱器設(shè)備，冷流和熱流都有各自的正線和副線，以原油為例，如果原油走副線的流量增大，說明被加熱部分的原油流量就會少，其結(jié)果會導致整體原油的換熱后的溫度下降。 熱流（常渣、減渣） 換熱器 冷流（原油） 圖2—9 換熱器冷熱流正副線示意圖 3.1.1.3 注水溫度 在電脫鹽的系統(tǒng)中，注水量一般會達到原油流量的5% — 10%，這么大的流量，其溫度也會對原油

16、的溫度造成很大的影響，所以，一般要使所注新鮮水的溫度盡可能的高，避免降低電脫鹽罐內(nèi)原油溫度的下降。 問題：如果電脫鹽罐的操作溫度偏低，應(yīng)如何處理？ 3.1.2 電脫鹽罐壓力 罐內(nèi)控制一定壓力是為了控制原油的蒸發(fā)，如果產(chǎn)生蒸氣將導致操作不正常，重則引起爆炸，為此，罐內(nèi)壓力必須維持到高于操作溫度下原油和水的飽和蒸汽壓。一般電脫鹽罐內(nèi)壓力（現(xiàn)場電脫鹽罐壓力表指示）控制在 1.2～1.4 Mpa。 相關(guān)影響因素：原油泵出口壓力、電脫鹽罐原油出口閥門開度。 3.1.2.1 原油泵出口壓力 如圖2—10所示，如果，電脫鹽罐前原油泵出口壓力增大，則電脫鹽罐內(nèi)壓力則增大，如果原油泵出口

17、壓力減小，則電脫鹽罐內(nèi)壓力則減小。 含鹽污水 新鮮水 原油泵 圖2—10 電脫鹽罐壓力控制顯示圖 原油泵出口壓力的大小，與原油泵泵送的流量有關(guān)，如果原油流量增大，則原油泵出口壓力將增大。 3.1.2.2 電脫鹽罐原油出口流量 如果原油泵出口壓力恒定，電脫鹽罐原油出口閥門開度越大，則罐內(nèi)的壓力越??；反之，如果原油出口閥門開度越小，則罐內(nèi)的壓力將越大。 電脫鹽進口有新鮮水注入，出口有含鹽污水從罐底排出，新鮮水的注入量和污水排量都會影響罐內(nèi)的壓力，但因為新鮮水注入量和污水排量達到平衡后，不會影響電脫鹽罐內(nèi)的操作壓力。 問題：如果

18、電脫鹽罐內(nèi)操作壓力偏小，應(yīng)如何處理？ 3.1.3 電脫鹽罐水的界位 電脫鹽罐內(nèi)水的界位控制是非常重要的，界位要經(jīng)常檢查，因為高的水位不但減少原油在弱電場中的停留時間，對脫鹽不利，而且水位過高而導致電場短路跳閘。界位過低，將造成脫水帶油。一般油水界位控制在25～35%的范圍內(nèi)。脫鹽罐的內(nèi)部結(jié)構(gòu)及水位顯示如圖2—11。 水位 100% 0% 圖2—11 電脫鹽罐內(nèi)部結(jié)構(gòu)油水界位示意圖 相關(guān)影響因素：界位指示、注水量、含鹽污水排量 3.1.3.1 界位指示 電脫鹽罐的水位顯示完全遵守物料平衡，當進水與出水達到平衡時，水位將保持不變。 進

19、水來源有二：其一為原油中自帶的飽和鹽水，這部分水一般所占比例不大，可以忽略不計；其二是在原油在進入電脫鹽罐前的注水。 出水也包括兩部分：其一是脫鹽原油中所攜帶的水分，在正常電脫鹽工況下，這部分水分所占比例也不大，可以忽略不計；其二是在電脫鹽罐底部的排放水。 進水與出水是否達到平衡，都是通過水位的顯示表現(xiàn)出來，當進水和出水哪一方出現(xiàn)流量波動，都將破壞油水界位的穩(wěn)定。不怕原油中攜帶水分，也不怕脫鹽原油中帶走水分，只要保持進水與排水的動態(tài)平衡，就可以保持水位的穩(wěn)定。 3.1.3.2 注水量 電脫鹽的注水量一般占原油流量比例的10%左右，為了減少脫鹽原油對初餾塔及后續(xù)工序設(shè)備的腐蝕作用，注水

20、量會根據(jù)凈化原油中的鹽含量而變化，所以注水量的多少，第一遵循的原則是要盡量洗掉原油中的鹽分而不是平衡脫鹽罐的水位，所以，當注水量發(fā)生變化時，一定要及時調(diào)整脫鹽罐底部的排水量，使水位保持穩(wěn)定不變。 一般所說注水量占原油加工量的10%，是三級脫鹽罐注水量的總和，總注水量依據(jù)原油中鹽含量的變化而變化。每級電脫鹽罐的注水量也不相同，一般一級、二級罐注水量偏多，在二級罐出口，原油鹽含量的脫除率在95%以上，所以為了降低耗水量，一般煉廠設(shè)計和使用三級罐排水回注一級罐的流程。 問題：如果電脫鹽罐水位偏低，造成脫水帶油，應(yīng)如何處理？ 3.1.4 破乳劑注入量 原油在開采和運輸過程中，

21、會增加了水與原油的混合程度，形成了油包水，或者水包油的乳狀液，為了達到脫水脫鹽的目的，必須要先打破原油的乳化狀態(tài)，但是，對于不同性質(zhì)的原油，需要的破乳劑也不僅相同，所以優(yōu)選破乳劑，并且注入適量，才可達到較高脫鹽效率。注入量過大，劑耗高，增加加工成本；注水量過少，脫鹽效率將會降低，腐蝕后續(xù)工藝設(shè)備，縮短裝置生產(chǎn)周期。破乳劑注入量一般為原油加工量的20～30 ppm(占原油) ，破乳劑注入濃度為2%（破乳劑要溶解到水中，然后在注入到原油中，注入濃度是指破乳劑液中的濃度）。 相關(guān)影響因素：破乳劑性能 一般煉廠的原油要保持性質(zhì)穩(wěn)定，但是，多數(shù)煉廠加工的原油都是多個采油廠所采原油的混合原油，即便是

22、在同一個采油廠，各個采油區(qū)隊的原油，性質(zhì)也會有很大的差異，所以，煉廠所加工的原油定期都會發(fā)生性質(zhì)變化，不同性質(zhì)的原油，就需要不同的破乳劑，因此，定期對破乳劑進行評價和優(yōu)選是一項很重要的工作。目前，國內(nèi)大多煉廠都自己研發(fā)適合本廠原油脫鹽要求的破乳劑，即節(jié)約原油加工成本，又可達到較高的脫鹽率。 3.2 初餾塔部分 3.2.1 初餾塔頂溫度 保持初餾塔頂壓力不變，塔頂溫度變化影響著初頂產(chǎn)品（初頂汽油）的干點，如果塔頂溫度升高，則初餾塔內(nèi)本不該氣化的餾分氣化，并從塔頂餾出，致使初頂汽油干點偏高；相反，如果塔頂溫度降低，則本應(yīng)該氣化的餾分沒有氣化，致使初頂汽油干點偏低。一般，初餾塔

23、頂溫度控制在105～120℃的范圍內(nèi)。 相關(guān)影響因素：初餾塔進料溫度、初餾塔頂壓力、原油含水量及原油性質(zhì)變化、塔頂 回流溫度及流量 3.2.1.1 初餾塔進料溫度 初餾塔底部的進料，是初餾塔熱量的唯一來源，其溫度一般在250℃左右，因為其流量 大，所以，溫度有微小的波動，都會引起初餾塔頂溫度很大的變化。 初餾塔進料溫度主要與原油二段換熱效果有關(guān)，這些換熱器的熱源正副線流量、溫度， 原油的正副線流量，都會影響原油二段換熱效果。 3.2.1.2 原油含水量及原油性質(zhì)變化 初餾塔底部溫度一般控制在250℃，進料中有水分進入初餾塔并且處理量較大的條件下，會發(fā)生瞬間汽化而加

24、速初餾塔內(nèi)的上升氣速，部分高溫的重組分會被攜帶到塔頂使塔頂?shù)臏囟壬?，因為上升的油氣是溫度的載體。 同理，如果進料中輕組分增加并且處理量較大的條件下，也會造成初餾塔內(nèi)上升氣速的增大，部分高溫的重組分也會被攜帶到塔頂使塔頂?shù)臏囟壬摺? 3.2.1.3 塔頂壓力 塔頂壓力對塔頂溫度的影響主要表現(xiàn)在：塔頂壓力升高，一方面因為減小了進料口到塔頂?shù)膲航刀档退?nèi)部的上升氣速，另一方面會提高各個組分的沸點，這樣，高溫的較重組分就無法氣化上升到達塔頂而使塔頂溫度下降；反之，如果塔頂壓力降低，一方面因為增大了進料口到塔頂?shù)膲航刀龃笏?nèi)部的上升氣速，另一方面會降低各個組分的沸點，這樣，高溫的重組分就會氣

25、化上升到達塔頂而使塔頂溫度升高。（熱量的載體是上升的油氣） 3.2.1.4 初餾塔頂冷回流溫度和流量 如圖2—12所示，初餾塔頂油氣出塔溫度在120℃左右，從塔頂引出后，經(jīng)過空氣冷卻器和循環(huán)水冷卻器冷卻至40℃左右進入初頂罐，實現(xiàn)油、水、氣三相分離后，油相經(jīng)過初頂汽油泵驅(qū)動返回至塔頂。因此可以通過塔頂冷回流的溫度和流量可以降低塔頂?shù)臏囟?，增大冷回流量和降低冷回流溫度，均可以降低塔頂溫度。反之，減小冷回流量和升高冷回流溫度，均可以提高塔頂溫度。 循環(huán)水冷卻器的工作原理與熱換熱器相同，也有正線和副線。但一般，冷卻器冷熱流全部都走正線，然后依據(jù)冷流中冷卻循環(huán)水的溫度和流量來調(diào)節(jié)冷卻效果，即如果

26、降低冷卻循環(huán)水的溫度，增加冷卻循環(huán)水的流量，則冷卻效果好，塔頂回流溫度將降低；反之，如果提高冷卻循環(huán)水的溫度，減小冷卻循環(huán)水的流量，則冷卻力度將降低，塔頂回流溫度將升高。 圖2—12 初餾塔頂回流示意圖 初頂汽油泵 初 餾 塔 初 頂 罐 冷卻器 空冷器 問題：初餾塔頂溫度偏低，應(yīng)如何調(diào)節(jié)？ 3.2.2 初餾塔頂壓力 保持初餾塔頂溫度不變，塔頂壓力變化影響著初頂產(chǎn)品（初頂汽油）的干點，如果塔頂壓力降低，則初餾塔內(nèi)本不該氣化的餾分氣化，并從塔頂餾出，致使初頂汽油干點偏高；相反，如果塔頂壓力升高，在塔頂本應(yīng)該氣化并且在塔頂揮發(fā)的組分沒有氣化，致使初頂

27、汽油干點偏低。一般，初餾塔頂壓力控制在0.10～0.25的范圍內(nèi)。 相關(guān)影響因素：塔頂溫度、塔頂回流量及含水量、塔頂空冷力度、初頂罐瓦斯外排流量、進料含水量 3.2.2.1 塔頂溫度 塔頂溫度的升高，會造成塔頂輕組分的氣化率增加，因此，塔頂?shù)臍庀嘭摵勺兇?，塔頂壓力隨之升高。反之，塔頂溫度的降低，會造成塔頂輕組分的氣化率下降，塔頂?shù)臍庀嘭摵勺冃?，塔頂壓力隨之降低。 3.2.2.2 塔頂回流量及含水量變化 塔頂回流返塔后，回流大部分會氣化，造成塔頂氣相負荷變大，壓力隨之升高。同理，塔頂回流中含水量增大，水分進入塔內(nèi)后氣化，塔頂氣相負荷變大，壓力隨之升高。反之，塔頂回流量減小，回流中含

28、水變小，塔頂氣相負荷將變小，塔頂壓力會下降。 常減壓蒸餾裝置的產(chǎn)品中，直餾汽油和減壓渣油中硫含量較多，直餾汽油和減壓渣油接觸的設(shè)備都易發(fā)生硫腐蝕，嚴重時會造成砂眼，使油份發(fā)生泄漏，影響裝置生產(chǎn)周期。尤其是塔頂揮發(fā)線處，形成露點腐蝕，硫酸鹽的濃度較高，腐蝕力度較大。為了減緩硫?qū)λ敁]發(fā)線的腐蝕，一般會向塔頂注入緩蝕劑，與水混合成一定濃度，再用柱塞泵提供揚程注入初餾塔和常壓塔的塔頂，在揮發(fā)線處形成一層保護膜，這樣就增加了塔頂?shù)乃?，這部分水全部進入到塔頂回流罐中，并從罐底引出排進地井。但是一定做好塔頂回流罐的油水分離控制，避免塔頂回流返塔中攜帶水份，造成塔頂操作波動。 3.2.2.3 塔頂

29、空冷力度 如圖2—12，初餾塔頂油氣先經(jīng)過空氣冷卻器冷卻，氣相有很大部分會變成液相，這樣，會造成相變部位的真空，這樣就形成了塔頂?shù)娇绽涞南嘧儾课坏膲航?，?qū)使氣相從塔頂向空冷相變部位流動。如果空冷冷卻力度加大，會增大這種壓降，使氣相從塔頂?shù)娇绽湎嘧儾课坏牧鲃铀俣燃哟螅M而降低了塔頂?shù)膲毫?；如果空冷冷卻力度減小，會減小這種壓降，使氣相從塔頂?shù)娇绽湎嘧儾课坏牧鲃铀俣冉档停M而升高了塔頂?shù)膲毫?。一般在現(xiàn)場生產(chǎn)中，調(diào)節(jié)初頂空冷冷卻力度作為調(diào)節(jié)初餾塔頂壓力的主要手段。 3.2.2.4 初頂瓦斯外排流量 氣相從初餾塔頂?shù)匠蹴敼?，形成了封閉的空間，在這個空間里，唯有初頂罐頂部的瓦斯外排閥門是泄

30、壓口，一般此閥門后續(xù)連接的是煉廠低壓瓦斯管網(wǎng)，其內(nèi)壓力遠低于初頂罐內(nèi)壓力，如果此閥門開度增大，將有更多的瓦斯外排，初頂罐的壓力將下降，這樣等于加大了氣相從塔頂?shù)匠蹴敼薜膲航担龃罅藲庀鄰乃數(shù)匠蹴敼薜牧魉?，進而降低了塔頂壓力。反之，如果減小瓦斯外排閥門的開度，就會提高初餾塔頂壓力。 3.2.2.5 進料含水量 進料含水量的變化也會對塔頂壓力有影響，進料含水增大，則塔頂?shù)乃魵鈺龃螅瑲庀嘭摵蓪⒃龃?，塔頂壓力將升高；反之，進料含水量減小，塔頂水蒸氣將減少，塔頂壓力將變小。所以，穩(wěn)定進料中的水含量，有助于穩(wěn)定塔頂壓力。穩(wěn)定初餾塔進料中的水含量前提條件是平穩(wěn)電脫鹽系統(tǒng)的操作。

31、 問題：如果初餾塔頂壓力偏高，應(yīng)如何處理？ 3.2.3 初餾塔底液位 如圖2—13所示，初餾塔底液位發(fā)生變化，會影響初餾塔底泵出口流量發(fā)生波動，如果常壓爐沒有及時調(diào)整火嘴的發(fā)熱量，會導致常壓爐出口溫度波動，即為常壓塔進料溫度發(fā)生變化，這樣會導致常壓塔操作波動，嚴重時會使常壓側(cè)線產(chǎn)品質(zhì)量指標不合格。所以，初餾塔底液位穩(wěn)定是常壓系統(tǒng)平穩(wěn)操作的前提條件。一般，初餾塔底液位控制在50±10%的范圍內(nèi)。 初底油泵 初餾塔 常壓爐 去常壓塔 圖2—13 初餾塔底液位相關(guān)流程圖 相關(guān)影響因素參數(shù)：初餾塔進料量、初底泵出口流量、氣化率（進料性質(zhì)、進料溫度、 塔頂壓力

32、）、進料含水 如圖2—14所示，初餾塔底進料有一，而出料有二：其一為初底泵外排，另一為初餾 塔內(nèi)部的氣化上升量，所以，初餾塔底物料是否平衡，只要考慮這三點即可。 初 餾 塔 原油泵 初底油泵 圖2—14 初餾塔底物料平衡示意圖 3.2.3.1 初餾塔進料量 初餾塔底進料量主要由原油泵出口流量控制，進料量增大，則初底液面將升高，進料 量減小，則初底液面將降低。 3.2.3.2 初底泵流量 初底泵出口流量增大，則初餾塔底液面將降低；初底泵出口流量減小，則初餾塔底液 面將升高。 3.2.3.3 氣化率 初餾塔底的氣化率升高

33、，則初底液面將下降；氣化率降低，則初底液面將升高。 3.2.3.3.1 進料性質(zhì) 保持初餾塔底溫度不變，進料中輕組分的比例增大，則氣化率將升高。反之，降低。 3.2.3.3.2 進料溫度 進料溫度會促進油分的氣化，溫度升高，則氣化率將升高；反之，則降低。 3.2.3.3.3 塔頂壓力 塔頂壓力也會影響油分的氣化效果，塔頂壓力越低，則氣化率越高；反之，則降低。 問題：初餾塔底液位偏低，應(yīng)如何處理？ 3.2.4 初餾塔頂汽油干點 常減壓蒸餾裝置直餾汽油干點一般控制在≯170℃，一方面是為了增產(chǎn)煤油產(chǎn)量和柴油產(chǎn)量，達到較高的柴

34、汽比；另一方面是因為直餾汽油的下一道工序是催化重整工藝，它是烷烴環(huán)化脫氫和環(huán)烷脫氫、異構(gòu)生成芳烴過程，原料經(jīng)過催化重整工藝后，干點一般會提高20℃以上，車用汽油的國家標準中規(guī)定其干點為≯205℃，這樣必須要求直餾汽油干點要留出余量，以保證催化重整汽油干點合格。 相關(guān)影響因素：塔頂壓力變化、塔頂溫度變化、氣速變化 3.2.4.1 塔頂壓力 一定的塔頂壓力會對應(yīng)一定的氣化率，壓力升高，會升高輕組分的沸點，整體上降低輕組分的氣化率，等于降低了塔頂產(chǎn)品的餾出率，進而降低初頂汽油的干點。反之，壓力降低，則降低了輕組分的沸點，等于升高了塔頂產(chǎn)品的拔出率，進而提高了初頂汽油的干點。 3.2.4.2

35、 塔頂溫度 同樣，一樣的塔頂溫度，也對應(yīng)著一定的氣化率，塔頂溫度升高，輕組分氣化率增加，塔頂餾出的產(chǎn)品就多，初頂汽油的干點則提高；反之，塔頂溫度降低，輕組分氣化率減小，塔頂餾出的產(chǎn)品就少，初頂汽油的干點則下降。 3.2.4.3 氣速 塔內(nèi)的氣速增加過快，會造成重組分被攜帶至塔頂餾出的現(xiàn)象，這樣初頂汽油中摻入了重組分而使干點升高。嚴重時會形成初餾塔沖塔事故。 造成塔內(nèi)氣速突然增加的原因有很多，如進料突然變輕；進料帶水突然變大；塔頂壓力突然降低等等。 氣速穩(wěn)定，進料性質(zhì)也穩(wěn)定后，初頂汽油的干點會隨著其產(chǎn)率的變化而變化。產(chǎn)率增加，干點升高；產(chǎn)率減少，干點下降。 3.2.5 初頂

36、中間罐水位控制 回流帶水是初餾塔以及其它蒸餾塔操作的大敵之一，由于水汽化潛熱較大，回流帶水時不但吸收大量的熱量，而且汽化后，體積增加多倍，為此引起操作波動，威脅生產(chǎn)安全，發(fā)現(xiàn)不及時或處理不當，就會造成沖塔，當塔頂壓力超過0.255Mpa安全閥定壓值時,促使安全閥啟跳，造成事故。為了避免塔頂回流帶水，必須要穩(wěn)定初頂中間罐的水位，一般控制在的50%±10%范圍內(nèi)。初頂中間罐罐內(nèi)結(jié)構(gòu)如圖2—15， 塔頂回流泵 冷卻器 LIC 污水 圖2—15 塔頂回流罐結(jié)構(gòu)示意圖 瓦斯氣 相關(guān)影響因素：初餾塔進料含水量變化、初頂罐排水量、冷后溫度 3.2.5.1 初餾塔進料含水量變化

37、 如果進料中含水量波動不大，也不會影響到初頂罐中水位的穩(wěn)定，但是，進料中含水量突然變大，單位時間內(nèi)進入到初頂罐中的水量會增加，其水位將升高。這時要及時加大排水量，以避免回流帶水。 3.2.5.2 初頂罐的排水量 根據(jù)物料平衡的原理，進料中的水含量等于初頂罐的排水量，即可穩(wěn)定初頂罐的水位平衡，進料性質(zhì)穩(wěn)定后，排水量增加，水位將下降，反之，升高。 3.2.5.3 初頂油氣冷后溫度 一定的初頂油氣的冷后溫度，對應(yīng)著一定的初頂罐中油水分離效果。如果冷后溫度升高，汽油餾分和水的分離效果將下降（因為水和汽油餾分的分子能量大，運動加強，相互滲透和混合），部分水分子會運動到油相中與汽油一同翻過隔油

38、墻到積油間而造成水位的下降，此部分水隨著汽油部分回流至塔頂，會造成塔頂壓力的升高，進而降低了塔內(nèi)的上升氣速，單位時間內(nèi)水蒸氣冷卻進入到初頂罐的量會減少，初頂罐中的水位將會進一步下降，造成惡性循環(huán)。反之，如果冷后溫度降低，水分子的能量減小，運動到油相中的水分子減少，油水分離的力度變大，水位會升高，應(yīng)及時加大排水力度。 問題：如果初頂罐水位偏高，應(yīng)如何處理？ 3.3 常壓塔部分 常壓塔作用：常壓塔是常壓主要精餾塔之一。該塔將經(jīng)常壓爐加熱的初底油分割成一定沸點范圍的不同餾分，生產(chǎn)出汽、煤、柴油及常底渣油。 3.3.1 常壓塔頂溫度 保持常壓塔頂壓力不變，塔頂溫度變化影

39、響著常頂產(chǎn)品（常頂汽油）的干點，如果塔頂溫度升高，則常壓塔內(nèi)本不該氣化的餾分氣化，并從塔頂餾出，致使常頂汽油干點偏高；相反，如果塔頂溫度降低，則本應(yīng)該氣化的餾分沒有氣化，致使常頂汽油干點偏低。一般，常壓塔頂溫度控制在95～125℃的范圍內(nèi)。常頂汽油產(chǎn)率比初頂汽油低。 相關(guān)影響因素：進料溫度、常一線抽出量、塔頂循環(huán)回流溫度及流量、塔頂冷回流溫度及流量、塔頂壓力 3.3.1.1 進料溫度 經(jīng)過常壓爐加熱后來的進料，其提供的熱源是常壓塔唯一的主要熱源，進料的溫度直接影響到整個大塔的溫度。進料溫度降低，則大塔各個溫位均會下降，進料溫度升高，則大塔各個溫位均上升。另外，進料溫度也與原油的三段換

40、熱終溫有關(guān)，在三段換熱系統(tǒng)中，冷熱流流量及溫度，正副線流量比例都會對常壓塔進料溫度有影響。 3.3.1.2 常一線抽出量 常壓塔側(cè)線抽出量大，則大塔損失的熱量就會越多，抽出線上方的各個溫位就會下降。常一線抽出量越大，有些較輕的氣相組分會在常一線抽出口餾出，這些組分沒有把熱量攜帶到塔頂，致使塔頂溫度下降。反之，常一線抽出量小，攜帶熱量的較輕組分上升至塔頂?shù)谋壤龃?，則塔頂溫度將升高。 3.3.1.3 塔頂循環(huán)回流溫度及流量 塔頂循環(huán)回流抽出與返塔溫差越大，抽出量越大，則塔頂損失的熱量越多，其回流附近各個溫位均下降；反之，塔頂循環(huán)回流抽出與返塔溫差越小，抽出量越小，則塔頂損失的熱量越少

41、，其回流附近各個溫位均上升。 3.3.1.4 塔頂冷回流溫度及流量 常壓塔頂溫度一般控制在120℃左右，而塔頂冷回流返塔溫度一般在40℃左右，如果塔頂冷回流返塔的溫度降低，冷回流的流量越大，則塔頂?shù)臏囟葘⒔档?；反之，如果塔頂冷回流返塔的溫度越高，冷回流的流量越小，則塔頂?shù)臏囟葘⑸摺? 3.3.1.5 塔頂壓力 塔頂壓力對塔頂溫度的影響主要表現(xiàn)在：塔頂壓力升高，會降低塔內(nèi)部上升氣速，這樣，高溫的重組分就無法到達塔頂而使塔頂溫度下降。反之，如果塔頂壓力降低，會增大塔內(nèi)部上升的氣速，高溫的重組分就會到達塔頂而使塔頂溫度升高。（熱量的載體是上升的油氣） 另外，塔頂壓力也會影響部分輕組分中

42、純烴的沸點，塔頂壓力高，烴類的沸點將升高，塔內(nèi)整體氣化率將下降，塔頂氣體產(chǎn)率也會下降，到達塔頂?shù)臏囟容d體減少，致使塔頂溫度下降。反之，塔頂壓力下降，烴類的沸點將下降，塔頂整體氣化率將上升，塔頂氣體產(chǎn)率將增加，溫度有更過的載體到達塔頂，致使塔頂溫度升高。 問題：如果常壓塔頂?shù)臏囟绕?，?yīng)如何處理？ 3.3.2 常壓塔塔頂壓力 保持常壓塔頂溫度不變，塔頂壓力變化影響著常頂產(chǎn)品（常頂汽油）的干點，如果塔頂壓力降低，降低了烴類的沸點，則常壓塔內(nèi)本不該氣化的餾分氣化，并從塔頂餾出，致使常頂汽油干點偏高；相反，如果塔頂壓力升高，在塔頂本應(yīng)該氣化并且揮發(fā)的組分沒有氣化，致使常頂汽油干點偏低。一

43、般，常壓塔頂壓力控制在0.01～0.06 MPa 的范圍內(nèi)。 相關(guān)影響因素：塔頂溫度、塔底注氣及側(cè)線汽提注汽量、進料性質(zhì)（輕組分的多少，初餾塔拔出率）、常頂罐頂瓦斯外排量、空冷風機的冷卻力度、塔頂冷回流流量（相變）。 3.3.2.1 塔頂溫度 塔頂溫度升高，會有更多的組分氣化而沖至塔頂，塔頂?shù)臍庀嘭摵勺兇?，塔頂壓力將升高；反之，塔頂溫度降低，沖至塔頂?shù)臍饣妮p組分變少，塔頂?shù)臍庀嘭摵勺冃?，塔頂壓力將降低? 3.3.2.2 塔底注氣及側(cè)線注汽量 無論是大塔塔底注汽，還是側(cè)線汽提塔注汽，所有的水蒸氣將全部上升至常壓塔頂。如果注汽量增大，則塔頂氣相負荷變大，塔頂壓力將會上升；反之，注汽

44、量減小，則塔頂?shù)膲毫陆怠５?，影響塔頂壓力的主要組分是油氣，蒸汽只占很小一部分比例，一般在使用塔底注汽和側(cè)線汽提塔注汽，主要是為了汽提烴類的輕組分，增加油品產(chǎn)量，調(diào)節(jié)油品閃點，而不是用來調(diào)節(jié)大塔頂部的壓力。 3.3.2.3 進料性質(zhì) 進料性質(zhì)穩(wěn)定，塔頂?shù)臍庀嘭摵蓪€(wěn)定。如果進料變輕，會有更多的輕組分氣化上升至塔頂，使塔頂?shù)臍庀嘭摵勺兇?，塔頂壓力升高；反之，進料變重，氣化的輕組分就會變少，塔頂?shù)臍庀嘭摵勺冃?，塔頂壓力降低? 進料變輕的原因，一般歸結(jié)為初餾塔的拔出率，初餾塔的拔出率減小，則常壓塔進料變輕，應(yīng)該在初餾塔氣化拔出的輕組分進入常壓塔進行氣化、上升、揮發(fā)。這樣就增大了常壓塔

45、頂?shù)臍庀嘭摵?，造成常壓塔頂?shù)膲毫ι仙? 常頂汽油泵 常 壓 塔 常 頂 罐 冷卻器 空冷器 圖2—16 常頂冷回流流程示意圖 3.3.2.4 塔頂空冷冷卻力度 如圖2—16，常壓塔頂油氣先經(jīng)過空氣冷卻器冷卻，塔頂揮發(fā)出來的氣相有很大部分會變成液相，這樣，會造成相變部位的真空，形成了從塔頂?shù)娇绽湎嘧儾课坏膲航?，?qū)使氣相從塔頂向空冷相變部位流動。如果空冷冷卻力度加大，會增大這種壓降，使氣相從塔頂?shù)娇绽湎嘧儾课坏牧鲃铀俣燃哟?，進而降低了塔頂?shù)膲毫Γ环粗?，如果空冷冷卻力度減小，會減小這種壓降，使氣相從塔頂?shù)娇绽湎嘧儾课坏牧鲃铀俣冉档停M而升高了塔頂?shù)膲毫?。一般在現(xiàn)場生產(chǎn)中，調(diào)

46、節(jié)常頂空冷冷卻力度作為調(diào)節(jié)常壓塔頂壓力的主要手段。 3.3.2.5 塔頂回流量及含水的多少 塔頂回流返塔后，由于沸點低于塔頂溫度，所以回流中大部分組分會氣化，如果回流量增大，造成塔頂氣相負荷變大，壓力隨之升高。同理，塔頂回流中含水量增大，水分進入塔內(nèi)后氣化，塔頂氣相負荷變大，壓力隨之升高。反之，塔頂回流量減小，回流中含水變小，塔頂氣相負荷將變小，塔頂壓力會下降。 3.3.2.6 常頂瓦斯外排流量 氣相從常壓塔頂?shù)匠ｍ敼?，形成了封閉的空間，在這個空間里，唯有常頂罐頂部的瓦斯外排閥門是泄壓口，一般此閥門后續(xù)連接的是煉廠低壓瓦斯管網(wǎng)，其內(nèi)壓力低于常頂罐內(nèi)壓力，如果此閥門開度增大，

47、將有更多的瓦斯外排，常頂罐的壓力將下降，這樣等于加大了氣相從塔頂?shù)匠ｍ敼薜膲航?，增大了氣相從塔頂?shù)匠ｍ敼薜牧魉伲M而降低了塔頂壓力。反之，如果減小常頂瓦斯外排閥門的開度，就會提高常壓塔頂壓力。 問題：如果常頂壓力偏高，應(yīng)如何處理？ 3.3.3 常壓塔底液面 如圖2—17所示，常壓塔底液位發(fā)生變化，會影響常壓塔底泵出口流量發(fā)生波動，如果減壓爐沒有及時調(diào)整火嘴的發(fā)熱量，會導致減壓爐出口溫度波動，即為減壓塔進料溫度發(fā)生變化，這樣會導致減壓塔操作波動，嚴重時會使減壓側(cè)線產(chǎn)品質(zhì)量指標不合格。所以，常壓塔底液位穩(wěn)定是減壓系統(tǒng)平穩(wěn)操作的前提條件。一般，常壓塔底液位控制在50±10%的范

48、圍內(nèi)。 常底油泵 常壓塔 減壓爐 去減壓塔 圖2—17 常壓塔底液位相關(guān)流程示意圖 相關(guān)參數(shù)：常壓塔進料量、常底泵出口流量、氣化率（進料溫度、進料性質(zhì)、側(cè)線抽出量多少，塔底吹汽量、塔頂壓力） 如圖2—18所示，常壓塔底進料有一，而出料有二：其一為常底泵外排量，另一為常 壓塔內(nèi)部的氣化上升量，所以，常壓塔底物料是否平衡，只要考慮這三點即可。 圖2—18 常壓塔底物料平衡示意圖 常 壓 塔 常底油泵 初底油泵 過熱蒸汽 3.3.3.1 進料量 常壓塔底進料量主要由初底油泵出口流量控制，進料量增大，則常壓塔底液面將升高， 進料量減小，

49、則常壓塔底液面將降低。但是，如果改變了初底泵出口的流量，也要調(diào)節(jié)原 油泵出口流量，以保證初餾塔操作的平穩(wěn)性。 3.3.3.2 常底泵出口流量 常底泵出口流量增大，則常壓塔底液面將降低；常底泵出口流量減小，則常壓塔底液 面將升高。但是在調(diào)節(jié)常底泵出口流量的同時，也要考慮減壓系統(tǒng)的操作平穩(wěn)性，常底泵 出口流量波動，一定要提前做好減壓爐的相關(guān)調(diào)節(jié)工作，以保證減壓塔進料的溫度穩(wěn)定， 進而穩(wěn)定整個減壓塔的操作穩(wěn)定。 3.3.3.3．氣化率 常壓塔底的氣化率升高，則常底液面將下降；氣化率降低，則常底液面將升高。常壓 塔底氣化程度是常壓塔底液位影響的很重要的因素。 3.

50、3.3.3.1 進料性質(zhì) 保持常壓塔底溫度不變，進料中輕組分的比例增大，則氣化率將升高。反之，降低。 3.3.3.3.2 進料溫度 進料溫度會促進油分的氣化，溫度升高，則氣化率將升高；反之，則降低。 3.3.3.3.3 塔頂壓力 塔頂壓力也會影響油分的氣化效果，塔頂壓力越低，各個組分的沸點也相應(yīng)降低，則 塔內(nèi)進料整體氣化率將升高；反之，則降低。 3.3.3.3.4 塔底注汽 常壓塔底注汽，是為了降低常壓塔內(nèi)部油氣分壓，促進油分的氣化。如果加大注汽量， 會降低塔頂?shù)挠蜌夥謮?，降低組分的沸點，使氣化的油分增多，氣化率上升；反之，如果 減小

51、注汽量，會升高油氣分壓，則氣化的油分將減少，氣化率降低。 問題：常壓塔底液位偏低，應(yīng)如何處理？ 3.3.4 常頂汽油干點 常壓塔產(chǎn)品從上到下依次是塔頂汽油、常一線煤油、常二線輕柴油、常三線重柴油及常底渣油餾分，相鄰側(cè)線抽出的餾分相互間會有餾程上的重疊和影響，上一側(cè)線產(chǎn)品的干點會影響下一側(cè)線產(chǎn)品的初餾點，所以，相鄰側(cè)線產(chǎn)品在產(chǎn)率上也會有相應(yīng)的影響。 常頂汽油餾分的干點會影響到常一線的初餾點，所以常頂汽油的干點偏高，則說明屬于常一線不應(yīng)該氣化從塔頂餾出的組分從常壓塔頂氣化餾出，致使常一線煤油餾分的收率降低。如果煉廠有生產(chǎn)煤油（一般是航空煤油）的生產(chǎn)計劃，則常頂汽油餾分的干

52、點不會高，讓出一部分汽油餾分從常一線抽出，以增加常一線收率。這時常頂汽油餾分的干點一般控制在≯165℃。（各個煉廠有不同） 相關(guān)參數(shù)：塔頂壓力、塔頂溫度、常一線抽出量 、常一線汽提力度 3.3.4.1 常頂壓力 保持其他工況條件不變，一定的塔頂壓力會對應(yīng)一定的氣化率，壓力升高，會提高輕組分的沸點，整體上降低了輕組分的氣化率，相對降低了塔頂產(chǎn)品的餾出率，進而降低常頂汽油的干點。反之，塔頂壓力降低，則降低了輕組分的沸點，相對提高了塔頂產(chǎn)品的餾出率，進而提高了常頂汽油的干點。 3.3.4.2 常頂溫度 保持其他工況條件不變，一定的塔頂溫度，也對應(yīng)著一定的氣化率，塔頂溫度升高，輕組分氣化

53、率增加，塔頂餾出的產(chǎn)品就多，初頂汽油的干點則提高；反之，塔頂溫度降低，輕組分氣化率減小，塔頂餾出的產(chǎn)品就少，初頂汽油的干點則下降。 3.3.4.3 常一線抽出量 常一線抽出量如果減少，本應(yīng)該在常一線餾出的輕組分，從常頂汽油中餾出，勢必會提 高常頂汽油的干點；反之，常一線抽出量如果加大，本應(yīng)該在常頂汽油中餾出的較重組分會 從常一線餾出，這樣就會降低常頂汽油的干點。 3.3.4.4 常一線汽提力度 常一線汽提力度也可影響到常頂汽油的干點。如果常一線汽提塔底注汽量增大，汽提塔 內(nèi)油氣分壓降低，輕組分氣化增強，致使大塔常一線抽出的輕組分返回大塔的量就會增多， 而這些

54、組分相對常頂汽油來說屬于較重組分，它們?nèi)繌乃旔s出，這樣就會提高常頂汽油 的干點；反之，如果常一線汽提塔底注汽量減小，常一線大塔抽出的輕組分返回大塔的量就 會減少，汽油的干點就會降低。 3.3.5 常一線(航煤)初餾點 常一線初餾點是常減壓蒸餾裝置的一個指標控制點，它主要會影響直餾汽油收率、煉廠航煤收率和柴汽比，常一線初餾點偏高，則直餾汽油的干點偏高，汽油收率增加，航煤收率下降，柴汽比將會下降。一般煉廠控制常一線初餾點為≮145℃，各廠依據(jù)航煤產(chǎn)品質(zhì)量要求及發(fā)熱值會有調(diào)整。 相關(guān)參數(shù)：常頂汽油干點、常頂汽油收率 3.3.5.1 常頂汽油干點 理想狀況下，常頂汽油的干

55、點與常一線初餾點應(yīng)該出現(xiàn)餾程脫空現(xiàn)象，說明常頂汽油干 點和常一線初餾點聯(lián)系緊密，變化規(guī)律相同，常頂汽油干點升高，則常一線初餾點升高，反 之，常頂汽油干點降低，常一線的初餾點也會降低。 3.3.5.1.1 塔頂壓力 3.3.5.1.2 塔頂溫度 3.3.5.1.3 常一線抽出量 3.3.5.1.4 常一線汽提力度 3.3.5.2 初頂瓦斯、常頂瓦斯、初頂汽油、常頂汽油收率 如果常減壓蒸餾裝置加工的原油性質(zhì)穩(wěn)定，初頂瓦斯、常頂瓦斯、初頂汽油、常頂汽油 收率高，說明應(yīng)該在常頂汽油以前餾出的產(chǎn)品就較為徹底，殘留在常一線的輕組分的比例將 會越小，常一線的初餾點就會越

56、高；反之，常頂汽油以前產(chǎn)品收率低，說明應(yīng)該在常頂汽油 以前餾出的產(chǎn)品就不夠徹底，殘留在常一線的輕組分的比例就會增大，常一線的初餾點就會 越低。所以，穩(wěn)定初餾系統(tǒng)和常壓系統(tǒng)的操作，有利于常一線產(chǎn)品的穩(wěn)定。 問題：如果常一線的初餾點偏低，應(yīng)如何調(diào)節(jié)？ 3.3.6 航煤干點 航煤干點變化，將會影響到組成的變化，進而影響諸多物理性質(zhì)如：發(fā)熱值、餾程、碳氫比等。所以穩(wěn)定航煤干點是穩(wěn)定煉廠航煤產(chǎn)品的前提條件。國標規(guī)定，航煤的干點為≯300℃，一般煉廠為了不影響柴油的產(chǎn)率，在發(fā)動機允許的范圍內(nèi)，會適當降低航煤的干點。 相關(guān)參數(shù)：，常一線餾出溫度、塔頂壓力、常二線抽出量、常二線汽

57、提力度 3.3.6.1 常一線餾出溫度 如果塔內(nèi)上升的氣速一定，一定的常一線餾出溫度，會對應(yīng)相應(yīng)的常一線干點。所以， 常一線餾出溫度越高，常一線的干點就會越高；反之，則干點越低。 3.3.6.1.1 常頂循環(huán)回流溫度及流量 3.3.6.1.2 常頂冷回流溫度及流量 3.3.6.1.3 常一中段回流溫度及流量 常一線抽出口上方有常頂循環(huán)回流、常頂冷回流，下方有常一中段回流，這些回流和流 量會影響到附近溫度。這些回流溫度降低，回流量增大，常一線抽出口的溫度也會降低，本 應(yīng)該氣化餾出的常一線組分沒有餾出，致使常一線組分變輕，常一線干點降低；反之，如果 這些回流的溫

58、度升高，流量降低，不應(yīng)該氣化餾出的組分從常一線抽出口餾出，致使常一線 餾分變重，常一線干點升高。 3.3.6.2 塔頂壓力 塔頂壓力會影響到常一線抽出口附近的壓力，此壓力越低，則油分的沸點隨之降低， 常一線餾出的組分將會變重，常一線的干點就會升高；反之，塔頂壓力升高，油分的沸點 隨之升高，本應(yīng)氣化餾出的組分沒有從常一線的抽出口餾出，這樣就導致常一線的干點下 降。 3.3.6.3 常二線抽出量 如果常二線的抽出量下降，會導致本應(yīng)該從常二線抽出口餾出的較輕組分從常一線的 抽出口餾出，這樣就使常一線的組分變重，干點上升；反之，常一線將下降。 3.3.6.4 常二線

59、汽提力度 常二線汽提塔的過熱蒸汽用量變大，則汽提塔內(nèi)的油氣分壓會下降，輕組分的沸點降 低，氣化率增加，會有更多的常二線輕組分返回大塔，而從常一線抽出口餾出，提高了常 一線的干點；反之，常二線的汽提蒸汽用量變小，輕組分氣化返塔量變小，從常一線餾出 的重組分將變小，干點就會下降。 問題：請描述常一線干點偏低的原因，應(yīng)如何處理？ 3.3.7 航煤冰點 航煤冰點合格，是航煤發(fā)動機得以正常工作的必要條件，所以原油在常減壓分餾的過程中，就要求航煤在組成上保證冰點的合格。一般控制在≯-48℃。 相關(guān)參數(shù)：常一線的初餾點、常一線干點、常一線餾分分布狀況（有效影

60、響冰點的組分 比例） 3.3.7.1 常一線的初餾點 3.3.7.2 常一線干點 一定餾程的航煤，會對應(yīng)一定的冰點，干點相同，初餾點越低的航煤，冰點也會越低； 初餾點相同，干點越低的航煤，其冰點也會越低。冰點是航煤餾程的一個表征現(xiàn)象。 3.3.7.3 常一線餾分組成（有效影響冰點的組分比例） 餾程一定的航煤，冰點也有差異，如果餾程范圍內(nèi)的重組分（有效影響冰點的組分，或 者說容易結(jié)晶的組分）比例偏大，則冰點就越高；反之，如果這些重組分的比例偏小，則冰 點就越低。 問題：請描述航煤冰點偏高的原因，應(yīng)如何調(diào)節(jié)？ 3.3.8 常一線閃點

61、閃點就是可燃液體或固體能放出足量的蒸氣并在所用容器內(nèi)的液體或固體表面處與空氣組成可燃混合物的最低溫度?？扇家后w的閃點隨其濃度的變化而變化。 　　隨著溫度的升高，燃油表面上蒸發(fā)的油氣增多，當油氣與空氣的混合物達到一定濃度，以明火與之接觸時，會發(fā)生短暫的閃光（一閃即滅），這時的油溫稱為閃點。測定閃點的方法有開口杯法和閉口杯法兩種，開口杯法測定的閃點要比閉口杯法低15—25℃，閃點的高低與油的分子組成及油面上壓力有關(guān)，壓力高，閃點高。閃點是防止油發(fā)生火災(zāi)的一項重要指標。在敞口容器中，油的加熱溫度應(yīng)低于閃點10℃；在壓力容器中加熱則無此限制。常一線閃點一般控制在≮38℃。 相關(guān)參數(shù)：常一線初餾點、

62、常一線干點、常一線餾分性質(zhì)（有效影響閃點的組分比例） 3.3.8.1 常一線初餾點 3.3.8.2 常一線干點 一定餾程的航煤，會對應(yīng)一定的閃點，干點相同，初餾點越低的航煤，閃點也會越低； 初餾點相同，干點越低的航煤，其閃點也會越低。閃點是航煤餾程的一個表征現(xiàn)象。 3.3.8.3 常一線餾分組成（有效影響閃點的組分比例） 餾程一定的航煤，閃點也有差異，如果餾程范圍內(nèi)的輕組分（有效影響閃點的組分，或 者說容易揮發(fā)的組分）比例偏大，則閃點就越低；反之，如果這些輕組分的比例偏小，則閃 點就越高。 問題：請描述航煤閃點偏低的原因，應(yīng)如何調(diào)節(jié)？ 3.3.9 常一線

63、密度 ρ20≮775.1kg/m3 （各煉廠有不同） 相關(guān)參數(shù)：常一線初餾點、常一線干點、常一線各餾分組成比例 3.3.9.1 常一線初餾點 3.3.9.2 常一線干點 一定餾程的常一線產(chǎn)品，會對應(yīng)一定的密度，干點相同，初餾點越低，其密度也會越??； 初餾點相同，干點越低，其密度也會越小。密度是常一線餾程的一個表征現(xiàn)象。 3.3.9.3 常一線餾分組成 餾程一定的常一線，密度也有差異，如果餾程范圍內(nèi)的輕組分比例偏大，則密度就越低； 反之，如果這些輕組分的比例偏小，則密度就越高。 問題：請描述常一線密度偏小的原因，應(yīng)如何調(diào)節(jié)？ 3.3.10 常二線（輕柴）干點，

64、≯365℃（各個煉廠有不同） 相關(guān)參數(shù)：常二線餾出溫度、塔頂壓力、常三線抽出量、常三線汽提力度 3.3.10.1 常二線餾出溫度 如果塔內(nèi)上升的氣速一定，一定的常二線餾出溫度，會對應(yīng)相應(yīng)的常二線干點。所以， 常二線餾出溫度越高，常二線的干點就會越高；反之，則干點越低。 3.3.10.1.1常一中段回流溫度及流量 常二線抽出口位于常一中段回流和常二中段回流之間，所以，常二線抽出口附近的溫度 就依靠常一、二中段回流來調(diào)節(jié)。常一中回流返塔的溫度越低，流量越大，則說明常一中段 回流外放的熱量就越大，對于大塔來說，常一中抽出口的熱量損失就越多，其附近塔板的溫 度會下降，

65、以致影響常二線抽出口附近的塔板溫度也隨之下降，故常二線抽出溫度會降低； 反之，常一中段回流溫度越高，流量越小，則常二線抽出溫度會升高。 3.3.10.1.2常二中段回流溫度及流量 原理與常一中段相同，常二中也可以影響到其抽出口附近塔板的溫度，故常二中段回流 溫度越低，流量越大，則常二線抽出溫度會下降；反之，常二中段回流溫度越高，流量越小， 則常二線抽出溫度升高。 3.3.10.2 塔頂壓力 塔頂壓力會影響到常二線抽出口附近的壓力，此壓力越低，則油分的沸點隨之降低， 常二線餾出的組分將會變重，常二線的干點就會升高；反之，塔頂壓力升高，油分的沸點 隨之升高，本應(yīng)氣

66、化餾出的組分沒有從常二線的抽出口餾出，這樣就導致常二線的干點下 降。 3.3.10.3 常三線抽出量 如果常三線的抽出量下降，會導致本應(yīng)該從常三線抽出口餾出的組分從常二線的抽出 口餾出，這樣就使常二線的組分變重，干點上升；反之，常二線干點將下降。 3.3.10.4 常三線汽提力度 常三線汽提塔的過熱蒸汽用量變大，則汽提塔內(nèi)的油氣分壓會下降，輕組分的氣化率 增加，會有更多的常三線輕組分返回大塔，而從常二線抽出口餾出，提高了常二線的干點； 反之，常三線的汽提蒸汽用量變小，輕組分氣化返塔量變小，從常二線餾出的重組分將變 小，常二線干點就會降低。 問題：請描述常二線干點偏高的原因，應(yīng)如何處理？ 3.3.11 常二線凝固點 相關(guān)參數(shù)：常二線初餾點、常二線干點、常二線餾分組成特點（有效影響凝固點的組分 比例） 3.3.11.1 常二線的初餾點 3.3.11.2 常二線干點 一定餾程的常二線，會對應(yīng)一定的凝固點，干點相同，初餾點越低，其凝固點也會越低； 初餾點相同，干點越低，其凝固點也會越低。凝固點是常二線餾程的一個表征