智能排爆機(jī)械手設(shè)計【五自由度】

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As an important part of the automation production line, industrial robots are gradually approved and adopted by enterprises. The technique level and the application degree of industrial robots reflect the national level of the industrial automation to some extent, currently, industrial robots mainly undertake the jops of welding, spraying, transporting and stowing etc. , which are usually done repeatedly and take high work strength, and most of these robots work in playback way. In this paper I will design an industrial robot with five DOFs, which is used to carry material for a punch. First I will design the structure of the base, the big arm, the small arm and the end manipulator of the robot, then choose proper drive method and transmission method, building the mechanical structure of the robot. Key Words: Robot,Transmission, Driving, Structure 目 錄 摘 要 III Abstract Ⅳ 目 錄 Ⅴ 第1章 緒論 1 1.1 前言 1 1.2 智能排爆機(jī)器人機(jī)械手國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀 1 1.2.1國外的研究現(xiàn)狀 1 1.2.2 國內(nèi)的研究現(xiàn)狀 2 1.3 智能排爆機(jī)器人機(jī)械手的關(guān)鍵技術(shù) 3 1.4 智能排爆機(jī)器人機(jī)械手的作用及應(yīng)用 4 第2章 總體方案設(shè)計 5 2.1概述 5 2.2系統(tǒng)組成 5 2.3 設(shè)計內(nèi)容 5 第3章 機(jī)械手的結(jié)構(gòu)設(shè)計 7 3.1手部機(jī)構(gòu) 7 3.1.1 手部設(shè)計基本要求 7 3.1.2 典型的手部結(jié)構(gòu) 7 3.1.3 機(jī)械手手抓的設(shè)計計算 7 3.1.4 機(jī)械手手抓夾持精度的分析計算 10 3.1.5 彈簧的設(shè)計計算 11 3.2腕部結(jié)構(gòu)的設(shè)計 12 3.2.1 腕部設(shè)計的基本要求 12 3.2.2 腕部的結(jié)構(gòu)以及選擇 13 3.2.3 腕部的設(shè)計計算 13 3.3橫向氣缸的設(shè)計計算與校核 17 3.3.1 氣缸內(nèi)徑的確定 17 3.3.2 活塞桿直徑的確定 18 3.3.3 缸筒長度的確定 18 3.3.4 氣缸筒的壁厚的確定 19 3.3.5 氣缸耗氣量的計算 19 3.3.6 活塞桿的校核 20 3.3.7 連接與密封 20 3.4臂部 20 3.4.1 臂部結(jié)構(gòu)形式 21 3.4.2 臂部運(yùn)動的導(dǎo)向裝置 22 3.5機(jī)械手機(jī)身的設(shè)計計算 23 3.5.1 機(jī)身回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的設(shè)計計算 25 3.5.2 機(jī)身升降機(jī)構(gòu)的計算 29 3.5.3 軸承的選擇分析 31 3.6驅(qū)動方式 31 3.7制動器及其作用 34 總結(jié)與展望 36 參考文獻(xiàn) 37 致 謝 38 V 第1章 緒論 第1章 緒論 1.1 前言 機(jī)器人學(xué)是當(dāng)今世界中極為活躍的領(lǐng)域之一，這門學(xué)科是近幾十年來飛速發(fā)展起來的。其中包括機(jī)械手類，從外形看來，與人的手臂結(jié)構(gòu)是非常相似的，是由一系列剛性連桿和通過一系列柔性的關(guān)節(jié)交替而成的結(jié)構(gòu)。而智能排爆機(jī)器人，就是一個機(jī)械手成功運(yùn)用的成功典范。 排爆機(jī)器人(Explosive Disposal Robot)是指代替人到不能去或不適宜去的有爆炸、危險等環(huán)境中、或進(jìn)行了排除危險物工作的機(jī)器人，是專門用于搜索、探測、處理各種爆炸危險品的防暴機(jī)器人[1]。 機(jī)械手臂是排爆機(jī)器人的執(zhí)行機(jī)構(gòu)，主要是用于對爆炸物和其它危險物的抓取、搬運(yùn)還有放置工作，還有可能是攜帶武器、輔助工具等，所以對它的要求是能在工作空間內(nèi)靈活地到達(dá)任意的位置，并且能夠順利完成捏、握、舉等動作[2]。它可代替人的繁重勞動以實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)的機(jī)械化還有自動化，能在有害環(huán)境下操作和保護(hù)人身的安全，因而廣泛地應(yīng)用于機(jī)械制造、冶金、電子、輕工、原子能等一些部門。 1.2 智能排爆機(jī)器人機(jī)械手國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀 1.2.1國外的研究現(xiàn)狀 在國外，排爆機(jī)器人的研究早于國內(nèi)，發(fā)展也比國內(nèi)迅速，技術(shù)更加成熟，并且已經(jīng)進(jìn)入了實(shí)用性的階段，英、美、德、法、加拿大等許多西方國家已廣泛在軍警部門中裝備使用。 英國P.W.Allen公司生產(chǎn)的Defender是一款大型的排爆機(jī)器人，它的一些先進(jìn)的功能可以滿足正在發(fā)展的反恐需求，例如，處理核生化裝置、擴(kuò)展的光譜射頻遙感測量裝置，可通過線纜操控，也可以通過無線SSRF遙控，采用全向天線，控制半徑能夠達(dá)到2km，車體是采用模塊化結(jié)構(gòu)的，主要的部件使用強(qiáng)度高、質(zhì)量輕的鈦，大范圍配置并采用標(biāo)準(zhǔn)配件，優(yōu)點(diǎn)為結(jié)實(shí)耐用、維修簡單、通用性好、可靠性高[4]。 Mini—AndrosⅡ(圖1.1)是美國Remotec公司設(shè)計的Andros機(jī)器人家族中的最新產(chǎn)品，在設(shè)計之中它采用了先進(jìn)地模塊化設(shè)計的思想，能夠使整機(jī)方便、快速拆卸。它具有2m延長桿、履帶變向底盤，可以無級調(diào)速。它車身比較小，外形尺寸為107cm×60cm×94cm，因此能夠在大型機(jī)械人不能抵達(dá)的區(qū)域內(nèi)進(jìn)行操作。它越障礙能力非常好，可以跨越41cm高臺和53cm的寬溝，也不受天氣干擾，能在干、濕等各種地表環(huán)境中行走，在爆炸物處理、機(jī)場安全、反劫持、核放射、生化場所的檢查還有清理等領(lǐng)域具備很大的應(yīng)用潛力[3]。 圖 1.1 Mini—AndrosⅡ排爆機(jī)器人 1.2.2 國內(nèi)的研究現(xiàn)狀 相對于國外，我國在排爆機(jī)器人研究的方面起步較晚。目前，國內(nèi)在該領(lǐng)域進(jìn)行研究的主要有中科院沈陽自動化所，北京航空航天大學(xué)，上海交通大學(xué)，華南理工大學(xué)等。 中國科學(xué)院沈陽自動所先后研制出了“靈蜥-A”、“靈蜥-B”和“靈蜥-H”等反恐防暴機(jī)器人?！办`蜥-B”(圖2)由本體、電動收纜裝置、控制臺和附件箱四部分組成，自重達(dá)180kg，是電池電力驅(qū)動的，最大直線運(yùn)動速度是40米／分鐘，采用三段履帶設(shè)計可以讓機(jī)器人上和下樓梯，能跨越0.45米高的障礙，實(shí)現(xiàn)了全方位行走，具備較強(qiáng)地面適應(yīng)能力，并應(yīng)用在第十屆全國運(yùn)動會期間?！办`蜥-H”是該研究所集和州衛(wèi)富機(jī)器人公司研制了反恐防爆機(jī)器人，自重有200kg，最大直線運(yùn)動速度為2.40km /h，可以通過小于40°斜坡、樓梯，三段履帶設(shè)計能讓機(jī)器人平衡地上下樓梯，可以跨越400mm高的障礙；裝備有連發(fā)霰彈槍、爆炸物銷毀器、催淚彈等武器；六個自由度機(jī)械手最大伸展時抓重達(dá)5kg，最大作業(yè)高度為2.2m；還裝備便捷操縱盒、自動收線裝置、高效電池等；2005年8月通過了國家“863”驗(yàn)收的排爆機(jī)器人，采用六個自由度的可伸縮式關(guān)節(jié)手臂聯(lián)動的機(jī)構(gòu)，開發(fā)有爆炸物轉(zhuǎn)運(yùn)箱，可以提高爆炸物的轉(zhuǎn)移速度；車底的爆炸物檢測機(jī)器人采用了兩節(jié)等長履帶腿復(fù)合型移動機(jī)構(gòu)，有很強(qiáng)的地形的適應(yīng)能力；其控制系統(tǒng)采用的是PC104計算機(jī)[5]。 圖 1.2 靈蜥-B排爆機(jī)器人 上海交通大學(xué)是我國最早從事于機(jī)器人技術(shù)研發(fā)的高校之一，Super-DII型排爆機(jī)器人是“863”計劃項(xiàng)目，是由上海交通大學(xué)與北京中泰通公司聯(lián)合研制，曾在北京參加了第二屆國際警用裝備博覽會。最近研發(fā)SPUER-III排爆機(jī)器人(圖3)，整機(jī)質(zhì)量250kg，長1.6m，寬0.84m，高1.3m，行走速度為2.4km /h，可跨越350mm的障礙物或溝壕，爬30°~ 40°斜坡或樓梯，同時可以將整體機(jī)身抬高了350mm，手臂伸展全長為1.75m，5+ 1自由度三臂桿結(jié)構(gòu)組成[6]。 圖 1.3 SPUER型排爆機(jī)器人 華南理工大學(xué)的排爆機(jī)器人研究室在廣東公安廳的支持下，最新研制出了排爆機(jī)器人MRC-5，其控制系統(tǒng)有鮮明特色，除遙控功能之外，它能夠在視覺系統(tǒng)的引導(dǎo)下進(jìn)行計算可疑目標(biāo)物的三維坐標(biāo)，并且控制手爪自動抓取可疑的目標(biāo)[7]。 1.3 智能排爆機(jī)器人機(jī)械手的關(guān)鍵技術(shù) 機(jī)械手是智能排爆機(jī)器人的最主要的裝置，各種作業(yè)的操作基本上都由它完成。對設(shè)計要求為：重量輕、結(jié)構(gòu)簡單且堅(jiān)固、尺寸和慣量都盡量小、操作必須靈活。在設(shè)計具體結(jié)構(gòu)的時候，應(yīng)該要根據(jù)所要實(shí)現(xiàn)的主要功能，選擇合適的自由度。在設(shè)計過程中，可以綜合考慮兩方面因素，以選定最佳的結(jié)構(gòu)設(shè)計形式。在確定大臂和小臂長度時，若兩者長度不相同，需要在控制系統(tǒng)中采用比例放大或縮小等辦法來使兩者終端上的運(yùn)動速度和加速度差異減小，以免操作員產(chǎn)生的錯誤，導(dǎo)致了事故發(fā)生。從技術(shù)方面來說，多關(guān)節(jié)驅(qū)動的機(jī)械手比較成熟。在設(shè)計手爪時，主要應(yīng)該考慮手爪的多樣性、快速更換要求，根據(jù)可疑物品的結(jié)構(gòu)特征和形狀，可以設(shè)計成鏟抱型、鉤爪型、吸附型等。同時，為機(jī)械手結(jié)構(gòu)更簡單、靈活性更好，負(fù)載能力的設(shè)計應(yīng)該不能過大，機(jī)械手的額定負(fù)載在5—20kg左右[3]。 1.4 智能排爆機(jī)器人機(jī)械手的作用及應(yīng)用 排爆機(jī)器人一般具有排除爆炸物、消防、解救人質(zhì)、搬運(yùn)、射擊、摧毀、爬樓梯等功能。但此主要針對的是小型的排爆機(jī)器人，機(jī)器人一般裝多臺彩色CCD像機(jī)用對爆炸物進(jìn)行觀察，還有一個多自由度的機(jī)械手，一般由多個轉(zhuǎn)動、伸縮關(guān)節(jié)組成，利用手爪、夾鉗可將爆炸物的引信、雷管擰下，運(yùn)走爆炸物，這是排爆機(jī)器人很重要的組成部分。 排爆機(jī)器人為機(jī)器人中特殊的一類，是為某種特殊應(yīng)用場合而設(shè)計的機(jī)器人。排爆機(jī)器人能在危險、對人體有害或無法進(jìn)入的環(huán)境發(fā)揮作用。西方國家，恐怖活動是個令當(dāng)局頭疼的問題。民族矛盾，一些國家的人民受到爆炸物的威脅?？植阑顒拥钠茐哪芰_(dá)到了小型戰(zhàn)爭的標(biāo)準(zhǔn)。美國“9 1 1”恐怖襲擊造成數(shù)千人死亡，損失超過了一些小型戰(zhàn)爭[8]。我國的反恐形勢日趨嚴(yán)峻，犯罪分子反社會、甚至鋌而走險。知識水平的提高使得犯罪分子具有自制炸藥、定時爆炸裝置、自制遙控的能力。防爆反恐機(jī)器人成為一種重要的反恐裝備[9]。 在排爆機(jī)器人研制中不可過分地追求先進(jìn)的技術(shù)，應(yīng)把針對有限目標(biāo)的實(shí)際應(yīng)用放在首位。排爆機(jī)器人的優(yōu)勢決定了機(jī)器人能廣泛地應(yīng)用在一切可能對人員健康，甚至生命構(gòu)成威脅的場所[10]。 39 第2章 機(jī)械手的結(jié)構(gòu)設(shè)計 第2章 總體方案設(shè)計 2.1概述 畢業(yè)設(shè)計的目的是要把我們所學(xué)的知識綜合起來，進(jìn)行靈活運(yùn)用。目前的發(fā)展趨勢是機(jī)電一體化，所以，我們的畢業(yè)設(shè)計是讓我們將“機(jī)”、“電”合并起來。 2.2系統(tǒng)組成 機(jī)械手系統(tǒng)由機(jī)體、運(yùn)輸代理、供電和控制裝置四個部分組成。小車和本體論元器件組成機(jī)體;主傳動機(jī)構(gòu)的伸縮臂和把握機(jī)構(gòu)、電源液壓傳動與機(jī)械傳動兩幅形控制裝置，主要由自動控制和手動控制兩部分。 2.3設(shè)計內(nèi)容 “機(jī)”指的是機(jī)械，機(jī)械手的動作過程分為五部分：機(jī)械手的上升和下降、機(jī)械手的前伸和后縮、機(jī)械手的加緊和放松、機(jī)械手的左轉(zhuǎn)和右轉(zhuǎn)、小車的前進(jìn)和后退。在這五部分中我們靠機(jī)械完成機(jī)械手的上升和下降動作，本課題所做的機(jī)械手是采用電動機(jī)帶動絲杠、螺母機(jī)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)手臂的上升和下降。 滾珠螺旋傳動是在絲杠、螺母滾道之間放入滾珠，使螺紋之間產(chǎn)生滾動摩擦。滾珠螺旋傳動有以下特點(diǎn)： （1）傳動效率高：一般的滾珠絲杠副的傳動效率達(dá)85%-98%，是滑動絲杠副的3-4倍。 （2）運(yùn)動平穩(wěn)：滾動摩擦系數(shù)非常接近常數(shù)，啟動工作摩擦力矩差別小。啟動時無沖擊，低速時候無爬行。 （3）能源預(yù)緊：預(yù)緊后能消除間隙產(chǎn)生過盈，提高了接觸剛度和傳動精度。同時增加的摩擦力矩相對較小。 （4）工作壽命長：滾珠絲杠螺母副摩擦的表面是高硬度和精度的，具有較長的工作壽命和精度保持性。 （5）定位精度、重復(fù)定位精度高：由于滾珠絲杠副摩擦小、無爬行、溫升小、無間隙，通過預(yù)緊、預(yù)拉伸的補(bǔ)償膨脹，可以達(dá)到較高的定位精度、重復(fù)定位精度。 （6）同步性好：同時用幾套相同的滾珠絲杠副，傳動幾個相同的運(yùn)動部件。能得到較好的同步運(yùn)動。 （7）可靠性高：潤滑密封裝置結(jié)構(gòu)比較簡單，維修較方便。 （8）不自鎖：用于垂直運(yùn)動，要在系統(tǒng)中加自鎖或者制動裝置。 （9）經(jīng)濟(jì)性差、成本高：由于結(jié)構(gòu)工藝比較復(fù)雜，故制造成本高 經(jīng)過計算，選擇為：電動機(jī)型號：Y802-2，功率：1.1W，絲杠型號：Tr40×7。 機(jī)械手的機(jī)械機(jī)構(gòu)為它的執(zhí)行系統(tǒng)，是機(jī)械手進(jìn)行操作、抓持工件、進(jìn)行各種運(yùn)動的機(jī)械部件。機(jī)械部件包括手部，手臂的前后伸縮部分，手臂的上下升降部分腰轉(zhuǎn)部分以及機(jī)座以及行走機(jī)構(gòu)。 第3章 機(jī)械手的結(jié)構(gòu)設(shè)計 3.1手部機(jī)構(gòu) 3.1.1 手部設(shè)計基本要求 （1）應(yīng)當(dāng)具有適當(dāng)?shù)膴A緊力、驅(qū)動力。應(yīng)考慮到在夾緊力下，不同的傳動機(jī)構(gòu)所需驅(qū)動力的大小是不同的。 （2）手指應(yīng)當(dāng)具有一定的張開范圍，手指應(yīng)具有足夠的開閉角度（手指張開到閉合繞支點(diǎn)轉(zhuǎn)過的角度），以便抓取工件。 （3）要求結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕、效率高，在保證本身剛度、強(qiáng)度的前提下，盡可能的使結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕，以便利于減輕手臂的負(fù)載。 （4）應(yīng)當(dāng)保證手抓的夾持精度。 3.1.2 典型的手部結(jié)構(gòu) （1）回轉(zhuǎn)型：滑槽杠桿式、連桿杠桿式。 （2）移動型：兩手指相對支座作往復(fù)的運(yùn)動。 （3）平面平移型。 3.1.3機(jī)械手手抓的設(shè)計計算 （1）選擇手抓的類型及夾緊裝置 本設(shè)計是機(jī)械手的設(shè)計，考慮所要達(dá)到的原始參數(shù)：手抓的張合角=，夾取的重量為10Kg。常用工業(yè)機(jī)械手的手部，按照握持工件的原理，可以分為夾持、吸附兩類。吸附式用于抓取工件表面平整或者面積較大的板狀的物體，不適合用在本方案。本設(shè)計機(jī)械手應(yīng)當(dāng)采用夾持式手指,此機(jī)械手按運(yùn)動形式可以分為回轉(zhuǎn)型和平移型，回轉(zhuǎn)型手指的結(jié)構(gòu)簡單, 適用于夾持平板方料, 而且工件徑向尺寸變化不會影響其軸心位置, 其理論夾持誤差為零。因此選擇回轉(zhuǎn)型。 通過考慮，本設(shè)計采用二指回轉(zhuǎn)型手抓和滑槽杠桿這種結(jié)構(gòu)。夾緊裝置可以選擇常開式夾緊裝置，在彈簧的作用下機(jī)械手手抓閉和，壓力油作用下，彈簧壓縮，使機(jī)械手手指張開。 （2）手抓的力學(xué)分析 下面對基本結(jié)構(gòu)進(jìn)行力學(xué)分析：滑槽杠桿（圖3.1）。 (a) (b) 圖3.1 滑槽杠桿式手部結(jié)構(gòu)、受力分析 1——手指 2——銷軸 3——杠桿 在杠桿3的作用下，銷軸2向上拉力為F，通過銷軸中心O點(diǎn)，手指1的滑槽對銷軸反作用力為F1和F2，力的方向于滑槽的中心線OO1和OO2垂直并指向O點(diǎn)，交F1和F2延長線于A、B。 由 得 由 得 由得 式中 a——手指回轉(zhuǎn)支點(diǎn)與對稱中心的距離（mm）. ——工件夾緊時手指滑槽方向和兩回轉(zhuǎn)支點(diǎn)的夾角。 分析可得，驅(qū)動力為一定時，角增大，則握力也增大，但角的過大會導(dǎo)致拉桿行程的過大，以及手部結(jié)構(gòu)的增大，因此最好是。 （3）夾緊力及驅(qū)動力的計算 手指夾在工件上的夾緊力，是手部設(shè)計的主要依據(jù)。必須對方向、大小、作用點(diǎn)進(jìn)行分析和計算。需克服工件的重力所產(chǎn)生的靜載荷和工件運(yùn)動的狀態(tài)變化的慣性力產(chǎn)生的載荷，以便于工件保持可靠夾緊狀態(tài)。 手指對工件的夾緊力可以按照公式計算： 式中為安全系數(shù)，通常1.2~2.0； 為工作情況系數(shù)，主要受到慣性力的影響。可以近似按照下式估算，其中a是重力方向的最大的上升加速度； 為運(yùn)載時工件的最大上升速度 t響為系統(tǒng)達(dá)到最高速度時間，一般選取0.030.5s 為方位系數(shù)，根據(jù)手指和工件位置不同進(jìn)行選擇。 G為被抓取工件所受重力（N）。 表3.1液壓缸的工作壓力 作用在活塞上外力F（N） 液壓缸工作壓力Mpa 作用在活塞上外力F（N） 液壓缸工作壓力Mpa 小于5000 0.8~1 20000~30000 2.0~4.0 5000~10000 1.5~2.0 30000~50000 4.0~5.0 10000~20000 2.5~3.0 50000以上 5.0~8.0 計算：先設(shè)a=100mm,b=50mm,, 機(jī)械手達(dá)到最高的響應(yīng)時間為0.5s，求夾緊力、驅(qū)動力以及驅(qū)動液壓缸的尺寸。 1）設(shè) 根據(jù)公式，將已知的條件帶入： 2）根據(jù)驅(qū)動力公式得： 3）取 4）確定液壓缸直徑D 選取活塞桿的直徑d=0.5D，選擇液壓缸的壓力油的工作壓力： 根據(jù)表4.1（JB826-66），選取液壓缸的內(nèi)徑為： 則活塞桿的內(nèi)徑為: ，選取 3.1.4機(jī)械手手抓夾持精度的分析計算 機(jī)械手精度設(shè)計的要求：工件的定位準(zhǔn)確,抓取的精度高,重復(fù)定位的精度和運(yùn)動的穩(wěn)定性好,并且有足夠的抓取能。 機(jī)械手能否準(zhǔn)確地夾持工件，把工件送到指定的位置，不僅僅取決于機(jī)械手的定位精度（由臂部、腕部等運(yùn)動部件決定），而且也于機(jī)械手夾持誤差的大小有關(guān)。特別是在多品種中、小批量的生產(chǎn)中，為了適應(yīng)工件的尺寸在一定的范圍內(nèi)變化，必須進(jìn)行機(jī)械手的夾持誤差的計算。 該設(shè)計用棒料來分析機(jī)械手夾持誤差的精度。機(jī)械手夾持的范圍為80mm180mm。 一般夾持額誤差不超過1mm，分析如下： （1）工件平均半徑： 手指長,取V型夾角 （2） 偏轉(zhuǎn)角按最佳的偏轉(zhuǎn)角確定： 計算 當(dāng)時，帶入有： 滿足夾持誤差設(shè)計要求。 3.1.5彈簧的設(shè)計計算 選擇彈簧壓縮條件，用圓柱壓縮彈簧。如圖3.4所示，計算過程如下。 （1）選擇用硅錳彈簧鋼，查取許用切應(yīng)力： （2）選擇旋繞比為C=8，則 （3）根據(jù)安裝的空間選擇彈簧的中徑D=42mm，估算彈簧絲的直徑 （4）試算彈簧絲的直徑 （5）根據(jù)變形情況確定彈簧圈有效的圈數(shù)： 選擇標(biāo)準(zhǔn)為，彈簧的總?cè)?shù)為圈 （6）最后確定：，，， （7）對于壓縮彈簧的穩(wěn)定性的驗(yàn)算 對于壓縮彈簧，如果長度較大時，則受力之后容易失去穩(wěn)定性，這在工作中是絕對不允許的。為了避免這種現(xiàn)象發(fā)生，壓縮彈簧的長細(xì)比為，本設(shè)計中彈簧是2端自由，根據(jù)下列選取： 當(dāng)兩端都固定時，；當(dāng)其中一端固定，一端自由時，；當(dāng)兩端都自由轉(zhuǎn)動時，。結(jié)論中本設(shè)計額彈簧，因此彈簧的穩(wěn)定性合適。 （8）疲勞強(qiáng)度和應(yīng)力強(qiáng)度的驗(yàn)算。 對于在循環(huán)次數(shù)較多、在變應(yīng)力下工作中的彈簧，還應(yīng)該進(jìn)一步對彈簧的疲勞強(qiáng)度以及靜應(yīng)力強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。 現(xiàn)在因?yàn)楸驹O(shè)計是在恒定的載荷情況下，所以只需要進(jìn)行靜應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算。 計算公式： 選取1.31.7： 結(jié)論：經(jīng)過校核，彈簧能夠適應(yīng)。 3.2腕部結(jié)構(gòu)的設(shè)計 3.2.1 腕部設(shè)計的基本要求 （1）力求結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕 腕部處于手臂最前端，它連同手部的靜載荷、動載荷均由臂部來承擔(dān)。顯然，腕部的結(jié)構(gòu)、重量以及動力載荷，影響著臂部的結(jié)構(gòu)、重量以及運(yùn)轉(zhuǎn)性能。因此在腕部結(jié)構(gòu)設(shè)計時，必須力求結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕。 （2）結(jié)構(gòu)考慮，合理布局 腕部作為機(jī)械手執(zhí)行的機(jī)構(gòu)，又有承擔(dān)連接、支撐額作用，除保證力和運(yùn)動的要求，還要有足夠的強(qiáng)度、剛度外，還應(yīng)該綜合考慮，合理額布局，解決好腕部、臂部和手部之間的連接。 （3）必須考慮工作條件 在本設(shè)計中，機(jī)械手工作條件是在工作的場合中搬運(yùn)加工的棒料，因此不太受環(huán)境的影響，沒有處在高溫、腐蝕性的工作介質(zhì)中，對機(jī)械手的腕部沒有太多不利的因素[13]。 3.2.2 腕部的結(jié)構(gòu)以及選擇 （1）典型的腕部結(jié)構(gòu) 1） 具有一個自由度回轉(zhuǎn)驅(qū)動的腕部結(jié)構(gòu)。它的優(yōu)點(diǎn)：結(jié)構(gòu)緊湊、靈活等。 2） 齒條活塞驅(qū)動的腕部結(jié)構(gòu)?；剞D(zhuǎn)角大于270°時，可采用齒條活塞驅(qū)動的腕部結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)外形尺寸大，適用于懸掛式臂部。 3） 具有兩個自由度回轉(zhuǎn)驅(qū)動的腕部結(jié)構(gòu)。它使腕部有水平、垂直轉(zhuǎn)動的兩個自由度。 4）機(jī)-液結(jié)合腕部結(jié)構(gòu)。 （2）腕部結(jié)構(gòu)和驅(qū)動機(jī)構(gòu)的選擇 本設(shè)計要求手腕回轉(zhuǎn)180°，綜合以上的分析考慮到各種因素，腕部結(jié)構(gòu)選擇具有一個自由度的回轉(zhuǎn)驅(qū)動腕部結(jié)構(gòu)，采用液壓驅(qū)動。 3.2.3腕部的設(shè)計計算 （1）腕部設(shè)計考慮的參數(shù) 夾取工件的重量60Kg，回轉(zhuǎn)180°。 （2）縱向氣缸的設(shè)計計算和校核： 由設(shè)計任務(wù)可得，要驅(qū)動的負(fù)載大小為100Kg，考慮到氣缸未加載時實(shí)際所能輸出的力，受氣缸活塞和缸筒之間的摩擦、活塞桿與前氣缸之間的摩擦力的影響，并考慮到機(jī)械爪的質(zhì)量。在研究氣缸的性能和確定氣缸的缸徑時，常用到負(fù)載率β： 由《液壓與氣壓傳動技術(shù)》表3.2： 表3.2 氣缸的運(yùn)動狀態(tài)與負(fù)載率 阻性負(fù)載（靜負(fù)載） 慣性負(fù)載的運(yùn)動速度v 運(yùn)動的速度v=3m/min=50mm/s，取β=0.60，所以實(shí)際的液壓缸負(fù)載的大小為：F=F0/β=1633.3N （3） 氣缸內(nèi)徑的確定 表3.3 氣缸內(nèi)徑確定公式 項(xiàng)目 計算公式 缸 徑 雙作用氣缸 推力 拉力 D=1.27=1.27 =66.26mm F為氣缸的輸出拉力 N； P 為氣缸的工作壓力Pa 按照GB/T2348-1993標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行圓整，取D=80 mm 表3.4氣缸缸徑尺寸系列 8 10 12 16 20 25 32 40 50 63 80 （90） 100 （110） 125 （140） 160 （180） 200 （220） 250 320 400 500 630 （4）活塞桿直徑的確定 由d=0.3D 估取活塞桿的直徑 d=25 mm 表3.5 活塞桿直徑系列 （mm） 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 36 40 45 50 56 63 70 80 90 100 110 125 140 160 180 200 220 250 280 320 360 400 （5）缸筒長度的確定 缸筒的長度S=L+B+30，L為活塞的行程，B為活塞額厚度： 活塞的厚度B=(0.61.0)D= 0.780=56mm，由于氣缸的行程L=800mm ,所以S=L+B+30=886 mm 導(dǎo)向套滑動面的長度A: 一般導(dǎo)向套滑動面的長度A，在D<80mm時，可取A=(0.61.0)D；在D>80mm時, 可取A=(0.61.0)d。 所以A=25mm 最小導(dǎo)向的長度H： 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)氣缸最大的行程為L，缸筒的直徑為D，最小導(dǎo)向的長度為：H 代入數(shù)據(jù) 即最小導(dǎo)向長度H + =80 mm 活塞桿的長度l=L+B+A+80=800+56+25+40=961mm （6）氣缸筒的壁厚的確定 由《液壓氣動技術(shù)手冊》可查得氣缸筒的壁厚能根據(jù)薄避筒計算公式進(jìn)行計算： 式中：缸筒的壁厚（m），缸筒的內(nèi)徑（m），缸筒承受的最大工作壓力（MPa），缸筒材料許用應(yīng)力（MPa）。 實(shí)際缸筒壁厚的取值：對于一般用途氣缸約取計算值的7倍；重型氣缸約取計算值的20倍，再圓整到標(biāo)準(zhǔn)管材尺碼。 參考《液壓與氣壓傳動》缸筒壁厚強(qiáng)度計算及校核 ,我們的缸體的材料選擇45鋼，=600 MPa， ==120 MPa n為安全系數(shù) 一般取 n=5； 缸筒材料的抗拉強(qiáng)度(Pa) P—缸筒承受的最大工作壓力（MPa）。當(dāng)工作壓力p≤16 MPa時，P=1.5p；當(dāng)工作壓力p＞16 MPa時，P=1.25p 由此可知工作壓力0.6 MPa小于16 MPa，P=1.5p=1.5×0.6=0.9 MPa=0.3mm 參照下表 氣缸筒的壁厚圓整取 = 7 mm 表3.6 氣缸筒的壁厚 （mm） 材 料 氣缸直徑 50 80 100 125 160 200 250 320 壁 厚 鑄鐵HT15~33 7 8 10 10 12 14 16 16 鋼A3.45 5 7 8 8 9 9 11 12 鋁合金 8~12 12~14 14~17 （7）氣缸進(jìn)排氣口直徑d0 v—空氣流經(jīng)進(jìn)排氣口的速度，可取v=1015） 選取v = 12 m/s由公式d0 = 2代入數(shù)據(jù)得：d0 = 14.014 mm。 表3.7 氣缸進(jìn)排氣口直徑 （mm） 汽缸內(nèi)徑D 氣缸進(jìn)排氣口直徑d0 40 8 50 63 10 80 100 125 15 140 160 180 20 所以取氣缸排氣口直徑為15 mm Q——工作壓力下輸入氣缸的空氣流量（） V——空氣流經(jīng)進(jìn)排氣口的速度，可取v=1025） （8）活塞桿的校核 由于所選活塞桿的長度L10d，所以不但要校核強(qiáng)度校核，還要進(jìn)行穩(wěn)定性校核。綜合考慮活塞桿的材料選擇45鋼。 參考《機(jī)械設(shè)計手冊單行本》 ，由《液壓氣動技術(shù)手冊》式中 FP0— 活塞桿承受的最大軸向壓力（N）； FP0=1633N FK — 縱向彎曲極限力（N）； nK — 穩(wěn)定性安全系數(shù)，一般取1.54。綜合考慮選取2 K—活塞桿橫截面回轉(zhuǎn)半徑，對于實(shí)心桿K=d/4 代入數(shù)據(jù) K =25/4=6.25mm E— 材料彈性模量，鋼材 E = 2.1 1011 Pa ； J— 活塞桿橫截面慣性矩（m4）； d— 活塞桿的直徑（m）； L— 氣缸的安裝長度為活塞桿的長度為961mm 代入數(shù)據(jù)得 FK =2.685 N 因?yàn)镕P0 = 1.34所以活塞桿的穩(wěn)定性滿足條件； 強(qiáng)度校核： 由公式 d ≥n為安全系數(shù) 一般取 n=5；缸筒材料的抗拉強(qiáng)度(Pa)代入數(shù)據(jù)得 因?yàn)镕P0= 1.34所以活塞桿的穩(wěn)定性滿足條件； 45鋼的抗拉強(qiáng)度=600 MPa 則4.16 mm ＜ d ，所以強(qiáng)度滿足要求； 綜上所述：活塞桿的穩(wěn)定性和強(qiáng)度滿足要求。 3.3橫向氣缸的設(shè)計計算與校核 如按原方案橫向氣缸活塞桿需承受很大的徑向力，對活塞桿的強(qiáng)度要求很高，耗費(fèi)原材料，且壽命減短，極為不合理。故在縱向氣缸上端鉸接一工型導(dǎo)軌，以分擔(dān)橫向氣缸的徑向力，使整個系統(tǒng)簡約合理。 這樣橫向氣缸的工作載荷主要是縱向氣缸和導(dǎo)軌的摩擦力，取摩擦系數(shù) = 0.17。 估算：縱向氣缸的重量=7.9=12.30 Kg 活塞桿的重量 = 7.9l=3.72 Kg 活塞及缸蓋重量=9 Kg 所以：橫行氣缸的總載荷為:F總=(12.3+3.72+9+100)= 208.3 N F=347.17N 3.3.1 氣缸內(nèi)徑的確定 表3.8 氣缸內(nèi)徑的確定公式 項(xiàng)目 計算公式 缸 徑 雙作用氣缸 推力 拉力 D=30.55mm F—?dú)飧椎妮敵隼?N； P —?dú)飧椎墓ぷ鲏毫a 按照GB/T2348-1993標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行圓整，取D=32 mm 表3.9 氣缸缸徑尺寸系列 （mm） 8 10 12 16 20 25 32 40 50 63 80 （90） 100 （110） 125 （140） 160 （180） 200 （220） 250 320 400 500 630 3.3.2 活塞桿直徑的確定 由d=0.3D 估取活塞桿直徑 d=10mm 表3.10 活塞桿直徑系列 （mm） 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 36 40 45 50 56 63 70 80 90 100 110 125 140 160 180 200 220 250 280 320 360 400 3.3.3缸筒長度的確定 缸筒長度L為活塞行程，B為活塞厚度。 活塞厚度B=(0.61.0)D= 0.732=23mm由于氣缸的行程L=800mm ,所以。 導(dǎo)向套滑動面長度A: 一般導(dǎo)向套滑動面長度A，在D<80mm時，可取A=(0.61.0)D；在D>80mm時, 可取A=(0.61.0)d。所以A=20mm 最小導(dǎo)向長度H： 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)氣缸的最大行程為L，缸筒直徑為D，最小導(dǎo)向長度為：H代入數(shù)據(jù) 即最小導(dǎo)向長度H=56 mm 活塞桿的長度l=L+B+A+40=800+23+20+60=903 mm 3.3.4氣缸筒的壁厚的確定 由《液壓氣動技術(shù)手冊》可查氣缸筒的壁厚可根據(jù)薄避筒計算公式進(jìn)行計算： 式中：缸筒壁厚（m），缸筒內(nèi)徑（m），缸筒承受的最大工作壓力（MPa），缸筒材料的許用應(yīng)力（MPa）。 實(shí)際缸筒壁厚的取值：對于一般用途氣缸約取計算值的7倍；重型氣缸約取計算值的20倍，再圓整到標(biāo)準(zhǔn)管材尺碼。 參考《液壓與氣壓傳動》缸筒壁厚強(qiáng)度計算及校核，我們的缸體的材料選擇45鋼 n為安全系數(shù)一般取 n=5；缸筒材料的抗拉強(qiáng)度(Pa)。 P—缸筒承受的最大工作壓力（MPa）。當(dāng)工作壓力p≤16 MPa時，P=1.5p；當(dāng)工作壓力p＞16 MPa時，P=1.25p。由此可知工作壓力0.6 MPa小于16 MPa，P=1.5p=1.5×0.6=0.9 MPa 表3.11 氣缸筒的壁厚 （mm） 材 料 氣缸直徑 50 80 100 125 160 200 250 320 壁 厚 鑄鐵HT15~33 7 8 10 10 12 14 16 16 鋼A3.45 5 7 8 8 9 9 11 12 鋁合金 8~12 12~14 14~17 3.3.5氣缸耗氣量的計算 氣缸進(jìn)排氣口直徑d0 v—空氣流經(jīng)進(jìn)排氣口的速度，可取v=10~15m/s 選取v = 12 m/s由公式d0 = 2，代入數(shù)據(jù)得d0 = 5.643 mm。 表3.12 氣缸進(jìn)排氣口直徑 （mm） 汽缸內(nèi)徑D 氣缸進(jìn)排氣口直徑d0 40 8 50 63 10 80 100 125 15 140 160 180 20 所以取氣缸排氣口直徑為8 mm Q— —工作壓力下輸入氣缸的空氣流量 V——空氣流經(jīng)進(jìn)排氣口的速度，可取v=10~25m/s 3.3.6活塞桿的校核 由于所選活塞桿的長度L10d，所以不但要校核強(qiáng)度校核，還要進(jìn)行穩(wěn)定性校核。綜合考慮活塞桿的材料選擇45鋼。參考《機(jī)械設(shè)計手冊單行本》，由《液壓氣動技術(shù)手冊》： L— 氣缸的安裝長度為活塞桿的長度為903mm，代入數(shù)據(jù)得 FK =3.11 N，n為安全系數(shù) 一般取 n=5；缸筒材料的抗拉強(qiáng)度(Pa)，45鋼的抗拉強(qiáng)度=600 MPa。 綜上所述：活塞桿的穩(wěn)定性和強(qiáng)度滿足要求。 3.3.7連接與密封 氣缸的連接與密封直接影響氣缸的性能和使用壽命，正確的選用連接和密封裝置，對保證氣缸正常工作有著十分重要的意義。 缸筒與缸蓋的連接形式主要有拉桿式螺栓連接、螺釘式、鋼筒螺紋、卡環(huán)等，本氣缸四根采用拉桿式雙頭螺栓連接，由于工作壓力小于1MPa，不需要強(qiáng)度校核。根據(jù)許用靜載荷，查《機(jī)械設(shè)計手冊單行本》表22-1-58，分別選用M10、M6的螺栓。 對于活塞與氣缸筒之間采用兩個Y型密封圈，其它摩擦副均使用O型密封圈密封。O型密封圈密封可靠，結(jié)構(gòu)簡單，摩擦阻力小。O型密封圈安裝后，比被密封表面的內(nèi)徑大。Y型密封圈密封可靠，使用壽命長，摩擦阻力較O型圈大。 3.4臂部 臂部是機(jī)械手的主要執(zhí)行部件，其作用是支承手部和腕部，并改變手部在空間的位置。機(jī)械手的臂部一般具有2~3個自由度，即伸縮、回旋、俯仰或升降；專用機(jī)械手的臂部一般具有1~2個自由度，即伸縮、回轉(zhuǎn)或直移。臂部總重量較大，受力一般較復(fù)雜，在運(yùn)動時，直接承受腕部、手部和工件（或工具）的靜、動載荷，尤其高速運(yùn)動時， 將產(chǎn)生較大的慣性力（或慣性距），引起沖擊，影響定位的準(zhǔn)確性。臂部運(yùn)動部分零部件的重量直接影響著臂部結(jié)構(gòu)的剛度和強(qiáng)度。專用機(jī)械手的臂部一般直接安裝在主機(jī)上；機(jī)械手的臂部一般與控制系統(tǒng)和驅(qū)動系統(tǒng)一起安裝在機(jī)身（即機(jī)座）上，機(jī)身可以是固定的，也可以是行走式的、即可沿地面或?qū)к壱苿印? 臂部的結(jié)構(gòu)形式必須根據(jù)機(jī)器人的運(yùn)動形式、抓取重量、動作自由度、運(yùn)動精度等因素來確定。同時，設(shè)計時必須考慮到手臂的受力情況、油缸及倒向裝置的布置、內(nèi)部管路與手腕的連接形式等因素，它們分別是，剛度要大，倒向性要好，偏重力矩要小，運(yùn)動要平穩(wěn)、定位精度要高。 3.4.1 臂部結(jié)構(gòu)形式 機(jī)械手的臂部結(jié)構(gòu)一般包括臂部伸縮、回轉(zhuǎn)、俯仰或升降等運(yùn)動的結(jié)構(gòu)以及與其有關(guān)的結(jié)構(gòu)，如傳動機(jī)構(gòu)、驅(qū)動裝置、導(dǎo)向定位裝置、支撐連接件和位置檢測元件等。此外還有與腕部連接的有關(guān)構(gòu)件及配管、線等。下面介紹一些臂部結(jié)構(gòu)。 （1）圓柱坐標(biāo)機(jī)器人的臂部結(jié)構(gòu)，其臂部具有回轉(zhuǎn)、升降、伸縮自由度回轉(zhuǎn)運(yùn)動通過齒條缸驅(qū)動齒輪回轉(zhuǎn)來實(shí)現(xiàn)升降與伸縮分別由升降油缸和伸縮油缸驅(qū)動。 （2）極坐標(biāo)機(jī)器人的臂部結(jié)構(gòu)，臂回轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)為齒輪齒條缸結(jié)構(gòu)，臂俯仰、臂伸縮均采用直線運(yùn)動油缸。 （3）多關(guān)節(jié)型機(jī)器人的臂部結(jié)構(gòu)，這種類型的機(jī)械手多用于噴漆，故也稱為噴漆機(jī)器人。其臂部有回轉(zhuǎn)、俯仰和前后移動三個運(yùn)動。回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)為齒輪齒條缸結(jié)構(gòu)，俯仰和前后運(yùn)動均采用鉸鏈油缸驅(qū)動。 （4）臂部伸縮運(yùn)動結(jié)構(gòu)，用鋼管做成伸縮臂，由活塞桿帶動齒輪沿固定齒條滾動而產(chǎn)生伸縮運(yùn)動，這種結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)是傳動效率高，易于實(shí)現(xiàn)較大行程和速度，它的行程和速度的大小與齒輪的直徑大小有關(guān)。 （5）臂部俯仰運(yùn)動的結(jié)構(gòu)，一般采用鉸接油（氣）缸來實(shí)現(xiàn)。鉸接油（氣）缸位于手臂下方，活塞桿與手臂之間用鉸鏈連接，缸體與立柱之間用耳叉銷軸等方式連接。 （6）臂部回轉(zhuǎn)及升降運(yùn)動的結(jié)構(gòu)，可采用齒條缸與升降缸實(shí)現(xiàn)臂回轉(zhuǎn)和升降，臂回轉(zhuǎn)還可用回轉(zhuǎn)缸與行星齒輪傳動，鏈條鏈輪傳動。 （7）臂部復(fù)合運(yùn)動機(jī)構(gòu)，它是將一個驅(qū)動運(yùn)動分解為1~3個運(yùn)動，并能依合成運(yùn)動的形式實(shí)現(xiàn)復(fù)雜運(yùn)動的機(jī)構(gòu)。在一些專用機(jī)械手中常采用行星齒輪機(jī)構(gòu)、凸輪機(jī)構(gòu)及連桿機(jī)構(gòu)等來實(shí)現(xiàn)臂部的復(fù)合運(yùn)動。 3.4.2 臂部運(yùn)動的導(dǎo)向裝置 臂部的導(dǎo)向裝置，機(jī)械手的手臂伸縮及升降運(yùn)動機(jī)構(gòu)上常設(shè)置導(dǎo)向裝置，其目的是：一、防止移動部件在伸縮及升降時產(chǎn)生不必要的轉(zhuǎn)動，以保證手臂運(yùn)動方位的準(zhǔn)確性。二、增大移動部件的剛性，減少移動部件由于自重與抓取重量所引起的變形和位移。三、承受移動部件的部分自重和抓取工件（或工具）的部分重量。 導(dǎo)向裝置一般根據(jù)臂部的安裝形式、具體的結(jié)構(gòu)及抓取重量等因素來確定，就導(dǎo)向裝置而言，其導(dǎo)向精度、剛度和耐磨性對機(jī)械手的精度和其它工作性能影響很大，在設(shè)計時必須充分注意。這里僅就幾種特殊形式作一簡單介紹： （1）單導(dǎo)向桿式 單導(dǎo)向桿一般配置在驅(qū)動油（氣）缸體的一側(cè)或活塞桿內(nèi)。放在活塞桿內(nèi)時，雖然結(jié)構(gòu)緊湊，但是工藝性比較差。單導(dǎo)向桿導(dǎo)向裝置結(jié)構(gòu)簡單、重量輕、摩擦力小，但是承載能力較低，剛性差，而且導(dǎo)向桿內(nèi)走管通道少。一般用于較小型的機(jī)器人。 單導(dǎo)向桿一般采用實(shí)心圓桿、方桿、空心圓桿、花鍵軸等。方桿比圓桿剛性好，但加工比較困難。 （2）雙導(dǎo)向桿式 雙到向桿一般對稱配置在驅(qū)動油（氣）缸兩側(cè)。這種形式受力情況好、剛性大，可承受重載，導(dǎo)向桿內(nèi)部走管道多，便于油路配置。但轉(zhuǎn)動慣量增加，不利于回轉(zhuǎn)定位。雙導(dǎo)向桿一般采用圓桿，以便內(nèi)部通走管。 （3）導(dǎo)軌式 導(dǎo)軌式的形式較多，其共同特點(diǎn)是剛性好，工作平穩(wěn)、導(dǎo)向性能好，但結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜。適用于負(fù)載較重、速度較低的機(jī)器人或?qū)Ｓ脵C(jī)械手。 （4）滾珠花鍵式 焊接結(jié)構(gòu)的軸套前端固接一個循環(huán)滾珠套，套內(nèi)裝有若干鋼珠，并設(shè)有保持架。滾珠花鍵軸的圓弧性花鍵槽與其中一部分鋼珠配合，軸套的轉(zhuǎn)動通過循環(huán)滾珠套及鋼珠傳給花鍵軸，花鍵軸在隨手臂移動時便帶動鋼珠滾動并自行循環(huán)，實(shí)現(xiàn)滾動摩擦代替普通花鍵軸的滑動摩擦。這種結(jié)構(gòu)摩擦阻力小，定向精度高，移動速度快，但是結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，制造成本高。 本課題中要求臂部具有3個自由度、即升降、回轉(zhuǎn)、伸縮運(yùn)動。臂部的結(jié)構(gòu)形式必須根據(jù)機(jī)器人的運(yùn)動形式、抓取重量、動作自由度、運(yùn)動精度等因素來確定。為了防止臂部在運(yùn)動過程中產(chǎn)生過大的變形，手臂要有足夠的剛度，導(dǎo)向性要好，偏重力矩要小，運(yùn)動要平穩(wěn)，定位精度要高，回轉(zhuǎn)運(yùn)動用伺服電機(jī)驅(qū)動，通過一對內(nèi)齒輪實(shí)現(xiàn)手臂的回轉(zhuǎn)運(yùn)動。伸縮運(yùn)動用伺服電機(jī)驅(qū)動，由斜齒輪帶動螺桿、螺母作相對的移動，使手臂能靈活地伸縮。升降運(yùn)動用伺服電機(jī)驅(qū)動，通過絲杠與滾珠的回轉(zhuǎn)，帶動外殼體在機(jī)座外側(cè)表面作相對滑動，實(shí)現(xiàn)手臂的升降。 在手臂回轉(zhuǎn)運(yùn)動中，手臂的重量通過大齒輪由交叉軸承。該軸承是根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)的止推軸承特制設(shè)計的，8320型屬此種。8320的額定運(yùn)載荷是21700ckN，額定靜載荷是57200ckN，完全可以滿足許用條件要求。該軸承的內(nèi)、外圈都可有螺孔以聯(lián)接用，并且在淬火之前銑一外圈的鍵槽和大齒輪進(jìn)行周向固定。 特制的交叉滾珠軸承結(jié)構(gòu)尺寸如下： d=140.0mm D=278.0mm B=54.0mm 潤滑方式：脂潤滑。 機(jī)座：是機(jī)械手用來手臂部件，并安裝驅(qū)動裝置與其它裝置的部件，故穩(wěn)定性要好，且滿足足夠的剛度，機(jī)座為φ700的尺寸，足夠滿足運(yùn)動時的平穩(wěn)。 總體結(jié)構(gòu)圖見附圖 3.5機(jī)械手機(jī)身的設(shè)計計算 機(jī)身是直接支撐和驅(qū)動手臂的部件。一般實(shí)現(xiàn)手臂的回轉(zhuǎn)和升降運(yùn)動，這些運(yùn)動的傳動機(jī)構(gòu)都安在機(jī)身上，或者直接構(gòu)成機(jī)身的軀干與底座相連。因此，臂部的運(yùn)動越多，機(jī)身的機(jī)構(gòu)和受力情況就越復(fù)雜。機(jī)身是可以固定的，也可以是行走的，既可以沿地面或架空軌道運(yùn)動。 按照設(shè)計要求，機(jī)械手要實(shí)現(xiàn)手臂1800的回轉(zhuǎn)運(yùn)動，實(shí)現(xiàn)手臂的回轉(zhuǎn)運(yùn)動機(jī)構(gòu)一般設(shè)計在機(jī)身處。為了設(shè)計出合理的運(yùn)動機(jī)構(gòu)，就要綜合考慮，分析。 機(jī)身承載著手臂，做回轉(zhuǎn)，升降運(yùn)動，是機(jī)械手的重要組成部分。常用的機(jī)身結(jié)構(gòu)有以下幾種： （1）回轉(zhuǎn)缸置于升降之下的結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)優(yōu)點(diǎn)是能承受較大偏重力矩。其缺點(diǎn)是回轉(zhuǎn)運(yùn)動傳動路線長，花鍵軸的變形對回轉(zhuǎn)精度的影響較大。 （2）回轉(zhuǎn)缸置于升降之上的結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)采用單缸活塞桿，內(nèi)部導(dǎo)向，結(jié)構(gòu)緊湊。但回轉(zhuǎn)缸與臂部一起升降，運(yùn)動部件較大。 （3）活塞缸和齒條齒輪機(jī)構(gòu)。手臂的回轉(zhuǎn)運(yùn)動是通過齒條齒輪機(jī)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)：齒條的往復(fù)運(yùn)動帶動與手臂連接的齒輪作往復(fù)回轉(zhuǎn)，從而使手臂左右擺動。 分析： 經(jīng)過綜合考慮，本設(shè)計選用回轉(zhuǎn)缸置于升降缸之上的結(jié)構(gòu)。本設(shè)計機(jī)身包括兩個運(yùn)動，機(jī)身的回轉(zhuǎn)和升降。如上圖所示，回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)置于升降缸之上的機(jī)身結(jié)構(gòu)。手臂部件與回轉(zhuǎn)缸的上端蓋連接，回轉(zhuǎn)缸的動片與缸體連接，由缸體帶動手臂回轉(zhuǎn)運(yùn)動?；剞D(zhuǎn)缸的轉(zhuǎn)軸與升降缸的活塞桿是一體的?；钊麠U采用空心，內(nèi)裝一花鍵套與花鍵軸配合，活塞升降由花鍵軸導(dǎo)向?；ㄦI軸與與升降缸的下端蓋用鍵來固定，下短蓋與連接地面的的底座固定。這樣就固定了花鍵軸，也就通過花鍵軸固定了活塞桿。這種結(jié)構(gòu)是導(dǎo)向桿在內(nèi)部，結(jié)構(gòu)緊湊。具體結(jié)構(gòu)見下圖。 驅(qū)動機(jī)構(gòu)是液壓驅(qū)動，回轉(zhuǎn)缸通過兩個油孔，一個進(jìn)油孔，一個排油孔，分別通向回轉(zhuǎn)葉片的兩側(cè)來實(shí)現(xiàn)葉片回轉(zhuǎn)?；剞D(zhuǎn)角度一般靠機(jī)械擋塊來決定，對于本設(shè)計就是考慮兩個葉片之間可以轉(zhuǎn)動的角度，為滿足設(shè)計要求，設(shè)計中動片和靜片之間可以回轉(zhuǎn)1800。 圖3.2 回轉(zhuǎn)缸置于升降缸之上的機(jī)身結(jié)構(gòu)示意圖 3.5.1 機(jī)身回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的設(shè)計計算 （1）回轉(zhuǎn)缸驅(qū)動力矩的計算 手臂回轉(zhuǎn)缸的回轉(zhuǎn)驅(qū)動力矩，應(yīng)該與手臂運(yùn)動時所產(chǎn)生的慣性力矩及各密封裝置處的摩擦阻力矩相平衡。 慣性力矩的計算： 式中 ——回轉(zhuǎn)缸動片角速度變化量（），在起動過程中；為起動過程的時間(s);J0——手臂回轉(zhuǎn)部件（包括工件）對回轉(zhuǎn)軸線的轉(zhuǎn)動慣量（）。 若手臂回轉(zhuǎn)零件的重心與回轉(zhuǎn)軸的距離為，則 式中 ——回轉(zhuǎn)零件的重心的轉(zhuǎn)動慣量。 回轉(zhuǎn)部件可以等效為一個長1800mm，直徑為60mm的圓柱體，質(zhì)量為159.2Kg.設(shè)置起動角度，則起動角速度，起動時間設(shè)計為0.1s。 密封處的摩擦阻力矩可以粗略估算下，由于回油背差一般非常的小，故在這里忽略不計。 經(jīng)過以上的計算 (2)回轉(zhuǎn)缸尺寸的初步確定 設(shè)計回轉(zhuǎn)缸的靜片和動片寬b=60mm，選擇液壓缸的工作壓強(qiáng)為8Mpa。d為輸出軸與動片連接處的直徑，設(shè)d=50mm,則回轉(zhuǎn)缸的內(nèi)徑通過下列計算： D=151mm 既設(shè)計液壓缸的內(nèi)徑為150mm,根據(jù)表4.2選擇液壓缸的基本外徑尺寸180mm(不是最終尺寸)，再經(jīng)過配合等條件的考慮。 （3）液壓缸蓋螺釘?shù)挠嬎? 根據(jù)表4.3所示，因?yàn)榛剞D(zhuǎn)缸的工作壓力為8Mpa,所以螺釘間距t小于80mm,根據(jù)初步估算， ，，所以缸蓋螺釘?shù)臄?shù)目為（一個面6個，兩個面是12個）。危險截面 所以， 所以 螺釘材料選擇Q235，則（） 螺釘?shù)闹睆? 螺釘?shù)闹睆竭x擇d=20mm.選擇M20的開槽盤頭螺釘。 經(jīng)過以上的計算，需要螺釘來連接，最終確定的液壓缸的截面尺寸如圖5.2所示，內(nèi)徑為150mm，外徑為230mm，輸出軸徑為50mm。 圖3.3回轉(zhuǎn)缸的截面圖 （4）動片和輸出軸間的連接螺釘 動片和輸出軸之間的連接結(jié)構(gòu)如圖6.2。連接螺釘一般為偶數(shù)，對稱安裝，并用兩個定位銷定位。連接螺釘?shù)淖饔茫菏箘悠洼敵鲚S之間的配合緊密。 于是得 式中FQ——每個螺釘預(yù)緊力； D——動片的外徑； f——被連接件配合面間的摩擦系數(shù)，剛對銅取f=0.15 螺釘?shù)膹?qiáng)度條件為 或 帶入有關(guān)數(shù)據(jù)，得 螺釘材料選擇Q235，則 (n=1.2~1.5) 螺釘?shù)闹睆? 螺釘?shù)闹睆竭x擇d=14mm.選擇M14的開槽盤頭螺釘。 3.5.2 機(jī)身升降機(jī)構(gòu)的計算 (1)手臂偏重力矩的計算 圖3.4 手臂各部件重心位置圖 1） 零件重量、、、 現(xiàn)在對機(jī)械手手臂做粗略估算：和總共=33Kg 2）計算零件的重心位置，求出重心到回轉(zhuǎn)軸線的距離。 所以，回轉(zhuǎn)半徑 3）計算偏重力矩 （2）升降不自鎖條件分析計算 手臂在的作用下有向下的趨勢，而里柱導(dǎo)套有防止這種趨勢。 由力的平衡條件有 即 所謂的不自鎖條件為： 即 取則 當(dāng)=1650mm時，0.32=528mm 因此在設(shè)計中必須考慮到立柱導(dǎo)套必須大于528mm （3）手臂做升降運(yùn)動的液壓缸驅(qū)動力的計算 式中摩擦阻力，參考圖5.3 取f=0.16 G——零件及工件所受的總重。 1）的計算 設(shè)定速度為;起動或制動的時間差;近似估算為286.1Kg;將數(shù)據(jù)帶入上面公式有： 2）的計算 3）液壓缸在這里選擇O型密封，所以密封摩擦力可以通過近似估算 最后通過以上計算 當(dāng)液壓缸向上驅(qū)動時，F(xiàn)=6756N 當(dāng)液壓缸向下驅(qū)動時，F(xiàn)=6756-=6184N 3.5.3 軸承的選擇分析 對于升降缸的運(yùn)動，對于機(jī)身回轉(zhuǎn)用的軸承有影響，因此，這里要充分考慮這個問題。對于本設(shè)計，采用一支點(diǎn)，雙固定，另一支點(diǎn)游動的支撐結(jié)構(gòu)。作為固定支撐的軸承，應(yīng)能承受雙向軸向載荷，故內(nèi)外圈在軸向全要固定。其結(jié)構(gòu)參看本章開始的——機(jī)身結(jié)構(gòu)示意圖。 本設(shè)計采用兩個角接觸球軸承，面對面或者背對背的組合結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)可以承受雙向軸向載荷。 3.6 驅(qū)動方式 該機(jī)器人一共具有四個獨(dú)立的轉(zhuǎn)動關(guān)節(jié)，連同末端機(jī)械手的運(yùn)動，一共需要五個動力源。 機(jī)器人常用的驅(qū)動方式有液壓驅(qū)動、氣壓