[課設(shè)]CM6132車床主傳動設(shè)計【包含CAD圖紙+PDF圖】

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developed, to the design of gears and shafts,Choose a variety of main drive with the pieces of the shaft and gear, and checked with the parts ，design and motive of completion sport spread the lord to move the projectthe structure turn , Design a principal axis to become soon a box assemble diagram and spare parts diagram and lay particular emphasis on to carry on spread to move stalk module, principal axis module and become soon organization, box a body, lubricate and seal completely, spread to move stalk and slippery move wheel gear spare parts of design to complete design tasks.This highlights the structural design requirements,under the basic requirements for ensuring the machine ,According to the principles of machine tool design,Development of institutional and structural net,Streamlining of the machine tool sector,Strive to reduce production costs,No choice of materials resulting in high strength waste.【Keywords】lather, Main drive system,Structure , Electric motor. 目錄摘要2第1章 緒論51.1 課程設(shè)計的目的51.2課程設(shè)計的內(nèi)容51.2.1 理論分析與設(shè)計計算51.2.2 圖樣技術(shù)設(shè)計51.2.3編制技術(shù)文件51.3 課程設(shè)計題目、主要技術(shù)參數(shù)和技術(shù)要求51.3.1課程設(shè)計題目和主要技術(shù)參數(shù)51.3.2技術(shù)要求62. 主動參數(shù)的擬定62.1確定傳動公比62.2主電動機(jī)的選擇63.普通車床的規(guī)格74.轉(zhuǎn)速圖的擬定84.1確定變速組及各變速組中變速副的數(shù)目84.2結(jié)構(gòu)式基本組和擴(kuò)大組的擬定92.2 確定各變速組此論傳動副齒數(shù)104.3結(jié)構(gòu)網(wǎng)的擬定和結(jié)構(gòu)式124.4各變速組的變速范圍及極限傳動比124.5確定各軸的轉(zhuǎn)速124.6繪制轉(zhuǎn)速圖144.7確定各變速組變速副齒數(shù)145.傳動件的設(shè)計165.1帶輪的設(shè)計165.2傳動軸的直徑估算195.3確定各軸轉(zhuǎn)速205.4傳動軸直徑的估算：確定各軸最小直徑215.5鍵的選擇、傳動軸、鍵的校核226.各變速組齒輪模數(shù)的確定和校核237.齒輪校驗(yàn)277.1校核a組齒輪277.2 校核b組齒輪288.主軸組件設(shè)計308.1主軸的基本尺寸確定318.1.1外徑尺寸D318.1.2主軸孔徑d318.1.3主軸懸伸量a328.1.4支撐跨距L328.1.5主軸最佳跨距的確定338.2主軸剛度驗(yàn)算358.3各軸軸承的選用的型號37小 結(jié)37參考文獻(xiàn)38第1章 緒論1.1 課程設(shè)計的目的通過課程設(shè)計，分析比較機(jī)械系統(tǒng)中的某些典型機(jī)構(gòu)，進(jìn)行選擇和改進(jìn)；結(jié)合結(jié)構(gòu)設(shè)計，進(jìn)行設(shè)計計算并編寫技術(shù)文件；完成系統(tǒng)主傳動設(shè)計，達(dá)到學(xué)習(xí)設(shè)計步驟和方法的目的。通過設(shè)計，掌握查閱相關(guān)工程設(shè)計手冊、設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)和資料的方法，達(dá)到積累設(shè)計知識和設(shè)計技巧，提高學(xué)生設(shè)計能力的目的。通過設(shè)計，使學(xué)生獲得機(jī)械系統(tǒng)基本設(shè)計技能的訓(xùn)練，提高分析和解決工程技術(shù)問題的能力，并為進(jìn)行機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計創(chuàng)造一定的條件。1.2課程設(shè)計的內(nèi)容機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計課程設(shè)計內(nèi)容由理論分析與設(shè)計計算、圖樣技術(shù)設(shè)計和技術(shù)文件編制三部分組成。1.2.1 理論分析與設(shè)計計算（1）機(jī)械系統(tǒng)的方案設(shè)計。設(shè)計方案的分析，最佳功能原理方案的確定。（2）根據(jù)總體設(shè)計參數(shù)，進(jìn)行傳動系統(tǒng)運(yùn)動設(shè)計和計算。（3）根據(jù)設(shè)計方案和零部件選擇情況，進(jìn)行有關(guān)動力計算和校核。1.2.2 圖樣技術(shù)設(shè)計（1）選擇系統(tǒng)中的主要機(jī)件。（2）工程技術(shù)圖樣的設(shè)計與繪制。1.2.3編制技術(shù)文件（1）對于課程設(shè)計內(nèi)容進(jìn)行自我經(jīng)濟(jì)技術(shù)評價。（2）編制設(shè)計計算說明書。1.3 課程設(shè)計題目、主要技術(shù)參數(shù)和技術(shù)要求1.3.1課程設(shè)計題目和主要技術(shù)參數(shù)工件最大回轉(zhuǎn)直徑(mm)最高轉(zhuǎn)速( )最低轉(zhuǎn)速( )公比320100031.51.261.3.2技術(shù)要求（1）利用電動機(jī)完成換向和制動。（2）各滑移齒輪塊采用單獨(dú)操縱機(jī)構(gòu)。（3）進(jìn)給傳動系統(tǒng)采用單獨(dú)電動機(jī)驅(qū)動。2. 主動參數(shù)的擬定2.1確定傳動公比 根據(jù)機(jī)械制造裝備設(shè)計公式（3-2）因?yàn)橐阎?工件最大回轉(zhuǎn)直徑(mm)最高轉(zhuǎn)速( )最低轉(zhuǎn)速( )公比320100031.51.26 Z=+1 = 根據(jù)機(jī)械制造裝備設(shè)計和金屬切削機(jī)床手冊標(biāo)準(zhǔn)公比，對于通用機(jī)床，為了轉(zhuǎn)速損失不大，機(jī)床結(jié)構(gòu)不過于復(fù)雜，一般取=1.26或1.41，這里我們?nèi)?biāo)準(zhǔn)公比系列=1.26。因?yàn)?1.26=1.06 ，根據(jù)機(jī)械制造裝備設(shè)計表3-6標(biāo)準(zhǔn)數(shù)列。首先找到最小極限轉(zhuǎn)速31.5，再每跳過3個數(shù)（1.261.06 ）取一個轉(zhuǎn)速，即可得到公比為1.26的數(shù)列：31.5、40、50、63、80、100、125、160、200、250、315、400、500、630、800、1000。2.2主電動機(jī)的選擇 合理的確定電機(jī)功率P，使機(jī)床既能充分發(fā)揮其使用性能，滿足生產(chǎn)需要，又不致使電機(jī)經(jīng)常輕載而降低功率因素?，F(xiàn)在以常見的中碳鋼為工件材料，取45號鋼，正火處理，車削外圓，表面粗糙度=3.2mm。采用車刀具，可轉(zhuǎn)位外圓車刀，刀桿尺寸：16mm25mm。刀具幾何參數(shù)：=15，=6，=75，=15，=0，=-10，b=0.3mm，r=1mm?，F(xiàn)以確定粗車是的切削用量為設(shè)計：確定背吃刀量和進(jìn)給量f， 取3mm，f取0.2。確定切削速度，取V=1.7。機(jī)床功率的計算，主切削力的計算 ：主切削力的計算公式及有關(guān)參數(shù)：F=9.81 =9.8127030.920.95 =1038（N）切削功率的計算 =10381.7=1.8（kW）依照一般情況，取機(jī)床變速效率=0.8.=2.3(kW)根據(jù)Y系列三相異步電動機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù),Y系列三相異步電動機(jī)為一般用途全封閉自扇冷式籠型異步電動機(jī)，具有防塵埃、鐵屑或其他雜物侵入電動機(jī)內(nèi)部的特點(diǎn)，B級絕緣，工業(yè)環(huán)境溫度不超過+40，相對濕度不超過95%，海拔高度不超過1000m，額定電壓380V，頻率50Hz。適用于無特殊要求的機(jī)械上，如機(jī)床，泵，風(fēng)機(jī)，攪拌機(jī)，運(yùn)輸機(jī)，農(nóng)業(yè)機(jī)械等。根據(jù)以上計算，為滿足轉(zhuǎn)速和功率要求，選擇Y系列三相異步電動機(jī)型號為：Y100L2-4,其技術(shù)參數(shù)見下表3-1.表3-1 Y100L2-4型電動機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)電動機(jī)型號額定功率/KW滿載轉(zhuǎn)速/rmp額定轉(zhuǎn)矩/N.m最大轉(zhuǎn)矩/N.mY100L2-4314402.22.3至此，可得到下表3-2中的車床參數(shù)。3.普通車床的規(guī)格 根據(jù)以上的計算和設(shè)計任務(wù)書可得到本次設(shè)計車床的基本參數(shù)： 表3-2 車床的主參數(shù)（規(guī)格尺寸）和基本參數(shù)表工件最大回轉(zhuǎn)直徑(mm)最高轉(zhuǎn)速( )最低轉(zhuǎn)速( )電機(jī)功率P（kW）公比轉(zhuǎn)速級數(shù)Z320100031.531.26164.轉(zhuǎn)速圖的擬定擬定變速方案，包括變速型式的選擇以及開停、換向、制動、操縱等整個變速系統(tǒng)的確定。變速型式則指變速和變速的元件、機(jī)構(gòu)以及組成、安排不同特點(diǎn)的變速型式、變速類型。變速方案和型式與結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度密切相關(guān)，和工作性能也有關(guān)系。因此，確定變速方案和型式，要從結(jié)構(gòu)、工藝、性能及經(jīng)濟(jì)等多方面統(tǒng)一考慮。變速方案有多種，變速型式更是眾多，比如：變速型式上有集中變速，分離變速；擴(kuò)大變速范圍可用增加變速組數(shù)，也可采用背輪結(jié)構(gòu)、分支變速等型式；變速箱上既可用多速電機(jī)，也可用交換齒輪、滑移齒輪、公用齒輪等。顯然，可能的方案有很多，優(yōu)化的方案也因條件而異。4.1確定變速組及各變速組中變速副的數(shù)目機(jī)床主參數(shù)：機(jī)床的主軸轉(zhuǎn)速范圍為31.51000轉(zhuǎn)/分，轉(zhuǎn)速級數(shù)Z=16，公比=1.26，電動機(jī)的轉(zhuǎn)速=1440轉(zhuǎn)/分。級數(shù)為Z的變速系統(tǒng)由若干個順序的變速組組成，各變速組分別有、個變速副。即由于結(jié)構(gòu)上的限制，變速組中的傳動副數(shù)目通常選用2或3為宜，故其結(jié)構(gòu)式為：Z=2n3m.對于16級傳動，其結(jié)構(gòu)式可為以下形式：16=2222；在電動機(jī)功率一定的情況下，所需傳遞的轉(zhuǎn)矩越小，傳動件和傳動軸的集合尺寸就越小。因此，從傳動順序來講，盡量使前面的傳動件多以些，即前多后少原則。故本設(shè)計采用結(jié)構(gòu)式為：16=2222。從軸I到軸II有2對齒輪分別嚙合，可得到三種不同的傳動速度；從軸II到軸III有三對齒輪分別嚙合，可得到三種不同的傳動速度，故從軸I到軸III可得到22=4種不同的傳動速度；同理，軸III到軸IV有兩對齒輪分別嚙合，可得到兩種不同的傳動速度，故從軸I到軸IV共可得到16=2222種不同的傳動轉(zhuǎn)速。設(shè)計車床主變速傳動系時，為避免從動齒輪尺寸過大而增加箱體的徑向尺寸，在降速變速中，一般限制限制最小變速比 ；為避免擴(kuò)大傳動誤差，減少震動噪聲，在升速時一般限制最大轉(zhuǎn)速比。斜齒圓柱齒輪傳動較平穩(wěn)，可取。因此在主變速鏈任一變速組的最大變速范圍。在設(shè)計時必須保證中間變速軸的變速范圍最小。4.2結(jié)構(gòu)式基本組和擴(kuò)大組的擬定 （1）繪制常規(guī)的轉(zhuǎn)速圖時，要注意，為了結(jié)構(gòu)緊湊，減小振動和噪聲，通常限制：a：最小傳動比Imin=1/4;b：最小傳動比Imax=2(斜齒輪=2.5);所以，在一個變速組中，變速范圍要小于等于8，對應(yīng)本次設(shè)計，轉(zhuǎn)速圖中，一個軸上的傳動副間最大不能相差6格。c：前緩后急原則；即傳動在前的傳動組，其降速比小，而在后的傳動組，其降速比大。（2）但在繪制CM6132車床轉(zhuǎn)速圖時，要注意，由=1000r/min，=31.5r/min，Z=16.確定的各級轉(zhuǎn)速為：31.5、40、50、63、80、100、125、160、200、250、315、400、500、630、800、1000，是非常規(guī)的轉(zhuǎn)速數(shù)列，故在繪制它的轉(zhuǎn)速圖線時，先要確定其主傳動系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。CM6132型精密車床采用分離式傳動，即變速箱和主軸箱分離。III，IV軸為皮帶傳動。在主軸箱的傳動中采用了背輪機(jī)構(gòu)，解決了傳動比不能過大（受極限傳動比限制）的問題。(3)繪制轉(zhuǎn)速圖a.選擇Y100L1-4型Y系列籠式三相異步電動機(jī)。d.繪制轉(zhuǎn)速圖在五根軸中，按變速順序依次設(shè)為、（背輪機(jī)構(gòu)）、（主軸）。與、與、與、和軸之間的變速組分別設(shè)為a、b、c、d. （主軸）開始，確定、的轉(zhuǎn)速：先來確定背輪機(jī)構(gòu)的公比變速組d 的變速范圍為=8，構(gòu)式，采用背輪機(jī)構(gòu)，則其公比為：=1 = =確定軸的公比變速組c采用皮帶傳動降速，可取 確定軸的公比為了擴(kuò)大變速范圍，變速組b是基本組，并采用混合公比，使用二聯(lián)滑移齒輪，可取 = =確定軸的轉(zhuǎn)速對于變速組a,是第一擴(kuò)大組，其級比指數(shù)為3,可取 = =由此也可確定加在電動機(jī)與主軸之間的定變速比。下面畫出轉(zhuǎn)速圖（電動機(jī)轉(zhuǎn)速與主軸最高轉(zhuǎn)速相近）。CM6132型精密車床（16級轉(zhuǎn)速，混合公比）采用了背輪機(jī)構(gòu)后的轉(zhuǎn)速圖2.2 確定各變速組此論傳動副齒數(shù)(1)Sz100-120,中型機(jī)床Sz=70-100(2)直齒圓柱齒輪Zmin18-20 圖2-3 主傳動系統(tǒng)圖（7）齒輪齒數(shù)的確定。據(jù)設(shè)計要求Zmin1820,由表4.1，根據(jù)各變速組公比，可得各傳動比和齒輪齒數(shù)，各齒輪齒數(shù)如表2-2。 表2-2 齒輪齒數(shù)變速箱部分傳動比基本組第1擴(kuò)大組第2擴(kuò)大組1:1.261:1.581.26:11：1.261.26：11:2代號ZZZZZZZZZZZZ齒數(shù)27342437 3830303850403060主軸箱部分傳動比1:1.581:4代號Z7Z7Z8Z8齒數(shù)273417684.3結(jié)構(gòu)網(wǎng)的擬定和結(jié)構(gòu)式 結(jié)構(gòu)網(wǎng)和結(jié)構(gòu)式可以用來分析和比較機(jī)床傳動系統(tǒng)的方案。結(jié)構(gòu)網(wǎng)與速圖的主要差別是：結(jié)構(gòu)網(wǎng)只表示傳動比的相對關(guān)系，而不表示傳動比和轉(zhuǎn)速的絕對值，而且結(jié)構(gòu)網(wǎng)上代表傳動比的射線對成分布。根據(jù)中間變速軸變速范圍小的原則選擇結(jié)構(gòu)網(wǎng)。結(jié)構(gòu)網(wǎng)可表示成結(jié)構(gòu)式：4.4各變速組的變速范圍及極限傳動比 傳動副的極限傳動比和傳動組的極限變速范圍：在降速傳動時，為防止被動齒輪的直徑過大而使進(jìn)徑向尺寸過大，常限制最小傳動比，1/4，升速傳動時，為防止產(chǎn)生過大的振動和噪音，常限制最大傳動比，斜齒輪比較平穩(wěn)，可取，故變速組的最大變速范圍為/810。 主軸的變速范圍應(yīng)等于住變速傳動系中各個變速組變速范圍的乘積，即： 檢查變速組的變速范圍是否超過極限值時，只需檢查最后一個擴(kuò)大組。因?yàn)槠渌兯俳M的變速范圍都比最后擴(kuò)大組的小，只要最后擴(kuò)大組的變速范圍不超過極限值，其他變速組就不會超過極限值。所以對 進(jìn)行驗(yàn)算：Z=18，=1.26.=810，符合要求.4.5確定各軸的轉(zhuǎn)速機(jī)床的主軸轉(zhuǎn)速范圍為35.51000轉(zhuǎn)/分，轉(zhuǎn)速級數(shù)Z=16，公比=1.26，電動機(jī)的轉(zhuǎn)速=1440轉(zhuǎn)/分。確定變速組的數(shù)目大多數(shù)機(jī)床采用滑移齒輪的變速方式為滿足結(jié)構(gòu)設(shè)計和方便的要求，通常都采用雙聯(lián)和三聯(lián)齒輪，因此18級級轉(zhuǎn)速需要三個變速組，即Z=16=2222 在五個變速軸中，按變速順序依次設(shè)為、（主軸）。與、與、與軸之間的變速組分別設(shè)為a、b、c?，F(xiàn)由（主軸）開始，確定、軸的轉(zhuǎn)速。先來確定軸的轉(zhuǎn)速變速組c 的變速范圍為降速比為，升速比為故兩個傳動副的傳動比必然是兩個極限值： 、結(jié)合結(jié)構(gòu)式，軸的轉(zhuǎn)速只有一種可能：160、200、250、315、400、500、630、800、1000。確定軸的轉(zhuǎn)速 變速組b的級比指數(shù)為3，希望中間軸轉(zhuǎn)速較小，又不致變速比太小，由此可見變速組中的三個傳動比之間相差均為三格，即相差為倍關(guān)系，通過這三個傳動比使軸得到9種連續(xù)等比數(shù)列的轉(zhuǎn)速（1801000）即從軸上的三種轉(zhuǎn)速擴(kuò)大到軸上9種轉(zhuǎn)速，故可取 、 、 軸的轉(zhuǎn)速確定為：630、500、1000。定軸的轉(zhuǎn)速 對于軸，其級比指數(shù)為1,可?。?= = =確定軸轉(zhuǎn)速為800，4.6繪制轉(zhuǎn)速圖4.7確定各變速組變速副齒數(shù)確定齒輪齒數(shù)的原則和要求： 齒輪的齒數(shù)和不應(yīng)過大；齒輪的齒數(shù)和過大會加大兩軸之間的中心距，使機(jī)床結(jié)構(gòu)龐大，一般推薦100200. 最小齒輪的齒數(shù)要盡可能少；但同時要考慮：最小齒輪不產(chǎn)生根切，機(jī)床變速箱中標(biāo)準(zhǔn)直圓柱齒輪，一般最小齒數(shù)18；受結(jié)構(gòu)限制的最小齒輪最小齒數(shù)應(yīng)大于1820；齒輪齒數(shù)應(yīng)符合轉(zhuǎn)速圖上傳動比的要求：實(shí)際傳動比（齒數(shù)之比）與理論傳動比（轉(zhuǎn)速圖上要求的傳動比）之間又誤差，但不能過大，確定齒輪數(shù)所造成的轉(zhuǎn)速誤差，一般不應(yīng)超過10%（-1）%，即%-要求的主軸轉(zhuǎn)速；-齒輪傳動實(shí)現(xiàn)的主軸轉(zhuǎn)速；齒輪齒數(shù)的確定，當(dāng)各變速組的傳動比確定以后，可確定齒輪齒數(shù)。對于定比傳動的齒輪齒數(shù)可依據(jù)機(jī)械設(shè)計手冊推薦的方法確定。對于變速組內(nèi)齒輪的齒數(shù)，如傳動比是標(biāo)準(zhǔn)公比的整數(shù)次方時，變速組內(nèi)每對齒輪的齒數(shù)和及小齒輪的齒數(shù)可以從機(jī)械制造裝備設(shè)計表3-9中選取。一般在主傳動中，最小齒數(shù)應(yīng)大于1820。采用三聯(lián)滑移齒輪時，應(yīng)檢查滑移齒輪之間的齒數(shù)關(guān)系：三聯(lián)滑移齒輪的最大齒輪之間的齒數(shù)差應(yīng)大于或等于4，以保證滑移是齒輪外圓不相碰。 根據(jù)機(jī)械制造裝備設(shè)計,查表3-9各種常用變速比的使用齒數(shù)。變速組a: = = =確定最小齒輪的齒數(shù)及最小齒數(shù)和 該變速組內(nèi)的最小齒輪必在i=1/2的齒輪副中，根據(jù)結(jié)構(gòu)條件，假設(shè)最小齒數(shù)為=22時，查表得到 =66。找出可能采用的齒數(shù)和諸數(shù)值 =1 =60、62 =1.41 =60、63 =2 =60、63 在具體結(jié)構(gòu)允許下，選用較小的 為宜，現(xiàn)確定=72， 確定各齒數(shù)副的齒數(shù) i=1/2，找出=24， =-=72-24=48； i=1/1.26，找出=32，=-=40； i=1/1.58 ，找出=30，=42；變速組b的齒數(shù)確定： =1.58 = =故變速組中最小齒輪必在1/的齒輪副中，假設(shè)最小齒數(shù)為=22，=77，同上i=1.58，找出=48， =29，i=1.26, 找出=34，=43，i=2.51, 找出=22；=55。變速組c齒數(shù)確定=2 ； =故變速組中最小齒輪必在1/的齒輪副中，假設(shè)最小齒數(shù)為=18，=89，5.傳動件的設(shè)計5.1帶輪的設(shè)計 三角帶傳動中，軸間距A可以加大。由于是摩擦傳遞，帶與輪槽間會有打滑，宜可緩和沖擊及隔離振動，使傳動平穩(wěn)。帶輪結(jié)構(gòu)簡單，但尺寸大，機(jī)床中常用作電機(jī)輸出軸的定比傳動。電動機(jī)轉(zhuǎn)速n=1440r/min,傳遞功率P=3kW,傳動比i=1440/800=1.8，兩班制，一天運(yùn)轉(zhuǎn)16小時，工作年數(shù)10年。(1)選擇三角帶的型號由機(jī)械設(shè)計表8-7工作情況系數(shù)查的共況系數(shù)=1.1。故根據(jù)機(jī)械設(shè)計公式（8-21） 式中P-電動機(jī)額定功率， -工作情況系數(shù) 因此根據(jù)、由機(jī)械設(shè)計 圖8-11普通V帶輪型圖選用A型。(2)確定帶輪的基準(zhǔn)直徑，帶輪的直徑越小帶的彎曲應(yīng)力就越大。為提高帶的壽命，小帶輪的直徑不宜過小，即。查機(jī)械設(shè)計表8-8、圖8-11和表8-6取主動小帶輪基準(zhǔn)直徑=100。由機(jī)械設(shè)計公式(8-15a) 式中：-小帶輪轉(zhuǎn)速，-大帶輪轉(zhuǎn)速，-帶的滑動系數(shù)，一般取0.02。故 ，由機(jī)械設(shè)計表8-8取圓整為180mm。(3)驗(yàn)算帶速度V，按機(jī)械設(shè)計式（8-13）驗(yàn)算帶的速度V= 所以，故帶速合適。(4)初定中心距帶輪的中心距，通常根據(jù)機(jī)床的總體布局初步選定，一般可在下列范圍內(nèi)選?。?根據(jù)機(jī)械設(shè)計經(jīng)驗(yàn)公式（8-20）0.7（100+180）2（100+180）196560 取=400mm.(5)三角帶的計算基準(zhǔn)長度 由機(jī)械設(shè)計公式（8-22）計算帶輪的基準(zhǔn)長度 由機(jī)械設(shè)計表8-2，圓整到標(biāo)準(zhǔn)的計算長度 L=1250mm(6)確定實(shí)際中心距 按機(jī)械設(shè)計公式（8-23）計算實(shí)際中心距 A=+=403.09mm(7)驗(yàn)算小帶輪包角 根據(jù)機(jī)械設(shè)計公式（8-25） ，故主動輪上包角合適。(8)確定三角帶根數(shù)根據(jù)機(jī)械設(shè)計式（8-26）得 查表機(jī)械設(shè)計表8-4d由 i=1.44和得= 0.15KW 查表機(jī)械設(shè)計表8-5，=0.98；查表機(jī)械設(shè)計表8-2，長度系數(shù)=0.92 所以取Z=3。(9)計算預(yù)緊力 查機(jī)械設(shè)計表8-3，q=0.1kg/m 由機(jī)械設(shè)計式（8-27）其中： -帶的變速功率,KW； v-帶速,m/s； q-每米帶的質(zhì)量，kg/m；取q=0.1kg/m。 v = 1460r/min = 10.7m/s。 （10）計算作用在軸上的壓軸力 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計帶輪的材料 常用的V帶輪材料為HT150或HT200，轉(zhuǎn)速較高時可以采用鑄鋼或鋼板沖壓焊接而成，小功略時采用鑄鋁或塑料。帶輪結(jié)構(gòu)形式 V帶輪由輪緣、輪輻和輪轂組成，根據(jù)輪輻結(jié)構(gòu)的不同可以分為實(shí)心式（機(jī)械制圖圖8-14a）、腹板式（機(jī)械制圖圖8-14b）、孔板式（機(jī)械制圖圖8-14c）、橢圓輪輻式（機(jī)械制圖圖8-14d）。V帶輪的結(jié)構(gòu)形式與基準(zhǔn)直徑有關(guān)，當(dāng)帶輪基準(zhǔn)直徑（d為安裝帶輪的軸的直徑，mm）時?？梢圆捎脤?shí)心式，當(dāng)可以采用腹板式，時可以采用孔板式，當(dāng)時，可以采用輪輻式。 帶輪寬度：。 D=90mm是深溝球軸承6210軸承外徑，其他尺寸見帶輪零件圖。V帶輪的論槽V帶輪的輪槽與所選的V帶型號相對應(yīng)，見機(jī)械制圖表8-10. 槽型與相對應(yīng)得B14.03.5010.811.5V帶輪的輪槽與所選的V帶型號 V帶繞在帶輪上以后發(fā)生彎曲變形，使V帶工作面夾角發(fā)生變化。為了使V帶的工作面與大論的輪槽工作面緊密貼合，將V帶輪輪槽的工作面得夾角做成小于。 V帶安裝到輪槽中以后，一般不應(yīng)該超出帶輪外圓，也不應(yīng)該與輪槽底部接觸。為此規(guī)定了輪槽基準(zhǔn)直徑到帶輪外圓和底部的最小高度。 輪槽工作表面的粗糙度為。V帶輪的技術(shù)要求 鑄造、焊接或燒結(jié)的帶輪在輪緣、腹板、輪輻及輪轂上不允許有沙眼、裂縫、縮孔及氣泡；鑄造帶輪在不提高內(nèi)部應(yīng)力的前提下，允許對輪緣、凸臺、腹板及輪轂的表面缺陷進(jìn)行修補(bǔ)；轉(zhuǎn)速高于極限轉(zhuǎn)速的帶輪要做靜平衡，反之做動平衡。其他條件參見中的規(guī)定。5.2傳動軸的直徑估算傳動軸除應(yīng)滿足強(qiáng)度要求外，還應(yīng)滿足剛度的要求，強(qiáng)度要求保證軸在反復(fù)載荷和扭載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機(jī)床主傳動系統(tǒng)精度要求較高，不允許有較大變形。因此疲勞強(qiáng)度一般不失是主要矛盾，除了載荷很大的情況外，可以不必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求保證軸在載荷下不至發(fā)生過大的變形。因此，必須保證傳動軸有足夠的剛度。5.3確定各軸轉(zhuǎn)速 確定主軸計算轉(zhuǎn)速： 計算轉(zhuǎn)速是傳動件能傳遞全部功率的最低轉(zhuǎn)速。各傳動件的計算轉(zhuǎn)速可以從轉(zhuǎn)速圖上，按主軸的計算轉(zhuǎn)速和相應(yīng)的傳動關(guān)系確定。根據(jù)機(jī)械制造裝備設(shè)計表3-10，主軸即軸的計算轉(zhuǎn)速為取=80r/min;各變速軸的計算轉(zhuǎn)速： 如前所示主軸計算轉(zhuǎn)速至最高轉(zhuǎn)速間的所有轉(zhuǎn)速都傳遞全部功率，因此，實(shí)現(xiàn)上述主軸轉(zhuǎn)速的傳動件的實(shí)際工作轉(zhuǎn)速也傳遞全功率其他傳動件的計算轉(zhuǎn)速就是其傳遞全部功率是的最低轉(zhuǎn)速。 軸的計算轉(zhuǎn)速可從主軸125r/min按變速副找上去，軸的計算轉(zhuǎn)速=160r/min; 軸的計算轉(zhuǎn)速為400r/min;軸的計算轉(zhuǎn)速為800r/min;所以各軸計算轉(zhuǎn)速如下：軸序號計算轉(zhuǎn)速1440800400160125各齒輪的計算轉(zhuǎn)速各變速組內(nèi)一般只計算組內(nèi)最小齒輪，也是最薄弱的齒輪，故也只需確定最小齒輪的計算轉(zhuǎn)速。 變速組c中，18/71, 計算Z=18（軸上）的齒輪，計算轉(zhuǎn)速為125r/min; 變速組b計算z = 22（軸上）的齒輪，計算轉(zhuǎn)速為400r/min; 變速組a應(yīng)計算z = 24（軸上）的齒輪，計算轉(zhuǎn)速為800r/in;核算主軸轉(zhuǎn)速誤差 所以合適。5.4傳動軸直徑的估算：確定各軸最小直徑 根據(jù)機(jī)械設(shè)計手冊表7-13，并查金屬切削機(jī)床設(shè)計表7-13得到取1. 軸的直徑：取取整為36mm. 軸的直徑：取取整為40mm 軸的直徑：取 取整為55mm軸的直徑：取 取整為70mm 其中：P-電動機(jī)額定功率（kW）；-從電機(jī)到該傳動軸之間傳動件的傳動效率的乘積；-該傳動軸的計算轉(zhuǎn)速（）； -傳動軸允許的扭轉(zhuǎn)角（）。當(dāng)軸上有鍵槽時，d值應(yīng)相應(yīng)增大45%;當(dāng)軸為花鍵軸時，可將估算的d值減小7%為花鍵軸的小徑;空心軸時，d需乘以計算系數(shù)b，b值見機(jī)械設(shè)計手冊表7-12。和為由鍵槽并且軸為空心軸，和為花鍵軸。根據(jù)以上原則各軸的直徑取值：，和在后文給定，軸采用光軸，軸和軸因?yàn)橐惭b滑移齒輪所以都采用花鍵軸。因?yàn)榫匦位ㄦI定心精度高，定心穩(wěn)定性好，能用磨削的方法消除熱處理變形，定心直徑尺寸公差和位置公差都能獲得較高的精度，故我采用矩形花鍵連接。按規(guī)定，矩形花鍵的定心方式為小徑定心。查機(jī)械設(shè)計手冊 的矩形花鍵的基本尺寸系列，軸花鍵軸的規(guī)格；軸花鍵軸的規(guī)格。5.5鍵的選擇、傳動軸、鍵的校核查機(jī)械設(shè)計手冊表6-1選擇軸上的鍵，根據(jù)軸的直徑，鍵的尺寸選擇，鍵的長度L取22。主軸處鍵的選擇同上，鍵的尺寸為，鍵的長度L取100。7.傳動軸的校核需要驗(yàn)算傳動軸薄弱環(huán)節(jié)處的傾角荷撓度。驗(yàn)算傾角時，若支撐類型相同則只需驗(yàn)算支反力最大支撐處傾角；當(dāng)此傾角小于安裝齒輪處規(guī)定的許用值時，則齒輪處傾角不必驗(yàn)算。驗(yàn)算撓度時，要求驗(yàn)算受力最大的齒輪處，但通?？沈?yàn)算傳動軸中點(diǎn)處撓度（誤差%3）。 當(dāng)軸的各段直徑相差不大，計算精度要求不高時，可看做等直徑，采用平均直徑進(jìn)行計算，計算花鍵軸傳動軸一般只驗(yàn)算彎曲剛度，花鍵軸還應(yīng)進(jìn)行鍵側(cè)擠壓驗(yàn)算。彎曲剛度驗(yàn)算；的剛度時可采用平均直徑或當(dāng)量直徑。一般將軸化為集中載荷下的簡支梁，其撓度和傾角計算公式見金屬切削機(jī)床設(shè)計表7-15.分別求出各載荷作用下所產(chǎn)生的撓度和傾角，然后疊加，注意方向符號，在同一平面上進(jìn)行代數(shù)疊加，不在同一平面上進(jìn)行向量疊加。 軸的校核：通過受力分析，在一軸的三對嚙合齒輪副中，中間的兩對齒輪對軸中點(diǎn)處的撓度影響最大，所以，選擇中間齒輪嚙合來進(jìn)行校核最大撓度：查機(jī)械制造裝備設(shè)計表3-12許用撓度 ； 。 軸、軸的校核同上。鍵和軸的材料都是鋼，由機(jī)械設(shè)計表6-2查的許用擠壓應(yīng)力,取其中間值，。鍵的工作長度，鍵與輪榖鍵槽的接觸高度。由機(jī)械設(shè)計式（6-1）可得 可見連接的擠壓強(qiáng)度足夠了，鍵的標(biāo)記為：6.各變速組齒輪模數(shù)的確定和校核 齒輪模數(shù)的估算。通常同一變速組內(nèi)的齒輪取相同的模數(shù)，如齒輪材料相同時，選擇負(fù)荷最重的小齒輪，根據(jù)齒面接觸疲勞強(qiáng)度和齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度條件按金屬切削機(jī)床設(shè)計表7-17進(jìn)行估算模數(shù)和，并按其中較大者選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)，為簡化工藝變速傳動系統(tǒng)內(nèi)各變速組的齒輪模數(shù)最好一樣，通常不超過23種模數(shù)。先計算最小齒數(shù)齒輪的模數(shù)，齒輪選用直齒圓柱齒輪及斜齒輪傳動，查機(jī)械設(shè)計表10-8齒輪精度選用7級精度，再由機(jī)械設(shè)計表10-1選擇小齒輪材料為40C(調(diào)質(zhì))，硬度為280HBS：根據(jù)金屬切削機(jī)床設(shè)計表7-17；有公式：齒面接觸疲勞強(qiáng)度：齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度：、a變速組：分別計算各齒輪模數(shù)，先計算最小齒數(shù)24的齒輪。 齒面接觸疲勞強(qiáng)度：其中: -公比 ； = 2； P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.9611=10.56KW； -齒寬系數(shù)=；由機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)可得。 -齒輪許允接觸應(yīng)力，由金屬切削機(jī)床設(shè)計圖7-6按MQ線查取; -計算齒輪計算轉(zhuǎn)速; K-載荷系數(shù)取1.2。=650MPa， 所以根據(jù)畫法幾何及機(jī)械制圖表10-4將齒輪模數(shù)圓整為5 。齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度： 其中: P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.963=2.88KW； -齒寬系數(shù)=； -齒輪許允齒根應(yīng)力，由金屬切削機(jī)床設(shè)計圖7-11按MQ線查??； -計算齒輪計算轉(zhuǎn)速; K-載荷系數(shù)取1.2； ，根據(jù)畫法幾何及機(jī)械制圖表10-4將齒輪模數(shù)圓整為2.5mm 。所以2.32于是變速組a的齒輪模數(shù)取m = 2.5，b =20mm。、b變速組：確定軸上另兩聯(lián)齒輪的模數(shù)，先計算最小齒數(shù)22的齒輪。 齒面接觸疲勞強(qiáng)度：（公式見a變速組）其中: -公比 ； =2.82； P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.9223=2.766KW； -齒寬系數(shù)=； -齒輪許允接觸應(yīng)力，由金屬切削機(jī)床設(shè)計圖7-6按MQ線查取; -計算齒輪計算轉(zhuǎn)速;K-載荷系數(shù)取1.2。=650MPa， 根據(jù)畫法幾何及機(jī)械制圖表10-4將齒輪模數(shù)圓整為2.5。 齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度：其中: P-齒輪傳遞的名義功率；P =0.9223=2.766KW； -齒寬系數(shù)=； -齒輪許允齒根應(yīng)力，由金屬切削機(jī)床設(shè)計圖7-11按MQ線查取；-計算齒輪計算轉(zhuǎn)速; K-載荷系數(shù)取1.2。， 根據(jù)畫法幾何及機(jī)械制圖表10-4將齒輪模數(shù)圓整為3mm 。所以 軸上主動輪齒輪的直徑：、標(biāo)準(zhǔn)齒輪參數(shù)：1)從機(jī)械原理表5-1查得以下公式齒頂圓直徑 ； 齒根圓直徑；分度圓直徑 ；齒頂高 ；齒根高 ； 2)圓柱齒輪齒頂圓直徑 齒根圓直徑；分度圓直徑 ；齒頂高 ；齒根高 ；表5.1齒輪尺寸表 （單位：mm）齒輪齒數(shù)z模數(shù)分度圓直徑d齒頂圓直徑齒根圓直徑齒頂高272.567.572.561.252.5342.5859078.752.5242.5606553.752.5372.592.597.586.252.5382.59510088.752.5302.5758068.752.5302.5758068.752.5382.59510088.752.5502.5125130118.752.5402.510010593.752.5302.5758068.752.5602.5150155143.752.5642.5160165153.752.5402.510010593.752.515173515743.5316683204210196.537.齒輪校驗(yàn) 在驗(yàn)算算速箱中的齒輪應(yīng)力時，選相同模數(shù)中承受載荷最大，齒數(shù)最小的齒輪進(jìn)接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的驗(yàn)算。這里要驗(yàn)算的是齒輪1，齒輪5，齒輪11這三個齒輪。齒輪強(qiáng)度校核 計算公式：彎曲疲勞強(qiáng)度; 接觸疲勞強(qiáng)度7.1校核a組齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度；校核齒數(shù)為18的齒輪，確定各項(xiàng)參數(shù),n=800r/min,確定動載系數(shù) 齒輪精度為7級，由機(jī)械設(shè)計圖10-8查得動載系數(shù)。由機(jī)械設(shè)計使用系數(shù)。確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù) 查機(jī)械設(shè)計表10-4，得非對稱齒向載荷分配系數(shù)；h=11.25； , 查機(jī)械設(shè)計圖10-13得確定齒間載荷分配系數(shù): 由機(jī)械設(shè)計表10-2查的使用， 由機(jī)械設(shè)計表10-3查得齒間載荷分配系數(shù)確定載荷系數(shù): 查機(jī)械設(shè)計表 10-5 齒形系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)；計算彎曲疲勞許用應(yīng)力 由機(jī)械設(shè)計圖10-20(c)查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限。 機(jī)械設(shè)計圖10-18查得 壽命系數(shù),取疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S = 1.3 ， 接觸疲勞強(qiáng)度載荷系數(shù)K的確定：彈性影響系數(shù)的確定；查機(jī)械設(shè)計表10-6得查機(jī)械設(shè)計圖10-21（d）得， 故齒輪1合適。7.2 校核b組齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度；校核齒數(shù)為22的齒輪，確定各項(xiàng)參數(shù),n=400r/min,確定動載系數(shù)：齒輪精度為7級，由機(jī)械設(shè)計圖10-8查得動載系數(shù)確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù)查機(jī)械設(shè)計表10-4，插值法得非對稱齒向載荷分配系數(shù) ,查機(jī)械設(shè)計圖10-13得確定齒間載荷分配系數(shù): 由機(jī)械設(shè)計表10-2查的使用 ； 由機(jī)械設(shè)計表10-3查得齒間載荷分配系數(shù)確定動載系數(shù): 查機(jī)械設(shè)計表 10-5齒形系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)、計算彎曲疲勞許用應(yīng)力 由機(jī)械設(shè)計圖10-20(c)查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限。 機(jī)械設(shè)計圖10-18查得 壽命系數(shù),疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S = 1.3 ， 接觸疲勞強(qiáng)度u=62/22=2.82；、載荷系數(shù)K的確定：、彈性影響系數(shù)的確定；查機(jī)械設(shè)計表10-6得、查機(jī)械設(shè)計圖10-21（d）得， 故齒輪7合適。8.主軸組件設(shè)計 主軸的結(jié)構(gòu)儲存應(yīng)滿足使用要求和結(jié)構(gòu)要求，并能保證主軸組件具有較好的工作性能。主軸結(jié)構(gòu)尺寸的影響因素比較復(fù)雜，目前尚難于用計算法準(zhǔn)確定出。通常，根據(jù)使用要求和結(jié)構(gòu)要求，進(jìn)行同型號筒規(guī)格機(jī)床的類比分析，先初步選定尺寸，然后通過結(jié)構(gòu)設(shè)計確定下來，最后在進(jìn)行必要的驗(yàn)算或試驗(yàn)，如不能滿足要求可重新修改尺寸，直到滿意為直。 主軸上的結(jié)構(gòu)尺寸雖然很多，但起決定作用的尺寸是：外徑D、孔徑d、懸伸量a和支撐跨距L。8.1主軸的基本尺寸確定8.1.1外徑尺寸D主軸的外徑尺寸，關(guān)鍵是主軸前軸頸的（前支撐處）的直徑。選定后，其他部位的外徑可隨之而定。一般是通過筒規(guī)格的機(jī)床類比分析加以確定。320mm車床，P=3KW查機(jī)械制造裝備設(shè)計表3-13，前軸頸應(yīng),初選,后軸頸取,8.1.2主軸孔徑d 中型臥式車床的主軸孔徑，已由d=48mm,增大到d=60-80mm,當(dāng)主軸外徑一定時，增大孔徑受到一下條件的限制，1、結(jié)構(gòu)限制；對于軸徑尺寸由前向后遞減的主軸，應(yīng)特別注意主軸后軸頸處的壁厚不允許過薄，對于中型機(jī)床的主軸，后軸頸的直徑與孔徑之差不要小于，主軸尾端最薄處的直徑不要小于。2、剛度限制；孔徑增大會削弱主軸的剛度，由材料力學(xué)知，主軸軸端部的剛度與截面慣性矩成正比，即：據(jù)上式可得出主軸孔徑對偶剛度影響的 ，有圖可見當(dāng)時，說明空心主軸的剛度降低較小。當(dāng)時，空心主軸剛度降低了24%，因此為了避免過多削弱主軸的剛度，一般取。主軸孔徑d確定后，可根據(jù)主軸的使用及加工要求選擇錐孔的錐度。錐孔僅用于定心時，則錐孔應(yīng)大些，若錐孔除用于定心，還要求自鎖，借以傳遞轉(zhuǎn)矩時，錐度應(yīng)小些，我這里選用莫氏六號錐孔。初步設(shè)定主軸孔徑d=60mm，主軸孔徑與外徑比為0.6。8.1.3主軸懸伸量a 主軸懸伸量的大小往往收結(jié)構(gòu)限制，主要取決于主軸端部的結(jié)構(gòu)形式及尺寸、刀具或夾具的安裝方式、前軸承的類型及配置、潤滑與密封裝置的結(jié)構(gòu)尺寸等。主軸設(shè)計時，在滿足結(jié)構(gòu)的前提下，應(yīng)最大限度的縮短主軸懸伸量a。根據(jù)結(jié)構(gòu),定懸伸長度。8.1.4支撐跨距L 當(dāng)前，多數(shù)機(jī)床的主軸采用前后兩個支撐，結(jié)構(gòu)簡單，制造、裝配方便，容易保證精度，但是，由于兩支撐主軸的最佳支距一般較短，結(jié)構(gòu)設(shè)計難于實(shí)現(xiàn)，故采用三支撐結(jié)構(gòu)。要比前后支距地影響大得多，因此，需要合理確定。為了使主軸組件獲得很高的剛度可抗震性，前中之距可按兩支撐主軸的最佳只距來選取。 由于三支撐的前后支距對主軸組件的性能影響較小，可根據(jù)結(jié)構(gòu)情況適當(dāng)確定。如果為了提高主軸的工作平穩(wěn)性，前后支距可適當(dāng)加大，如取。采用三支撐結(jié)構(gòu)時，一般不應(yīng)該把三個支撐處的軸承同時預(yù)緊，否則因箱孔及有關(guān)零件的制造誤差，會造成無法裝配或影響正常運(yùn)作。因此為了保證主軸組件的剛度和旋轉(zhuǎn)精度，在三支撐中，其中兩個支撐需要預(yù)緊，稱為緊支撐；另外一個支撐必須具有較大的間隙，即處于“浮動”狀態(tài)，稱為松支撐，顯然，其中一個緊支撐必須是前支撐，否則前支撐即使存有微小間隙，也會使主軸組件的動態(tài)特性大為降低。試驗(yàn)表明，前中支撐為緊支撐、后支撐位松支撐，要比前后支撐位緊支撐、中支撐為松支撐的結(jié)構(gòu)靜態(tài)特性顯著提高。8.1.5主軸最佳跨距的確定 考慮機(jī)械效率，主軸最大輸出轉(zhuǎn)距.床身上最大加工直徑約為最大回轉(zhuǎn)直徑的50到60%,即加工工件直徑取為160mm,則半徑為0.08. 2計算切削力 前后支撐力分別設(shè)為,. 軸承剛度的計算根據(jù)式結(jié)構(gòu)設(shè)計（方鍵主編）（6-1）有： 查結(jié)構(gòu)設(shè)計（方鍵主編）表6-11得軸承根子有效長度、球數(shù)和列數(shù)： 再帶入剛度公式： ；主軸當(dāng)量直徑 ； 主軸慣性矩 ； 計算最佳跨距 設(shè)： 查金屬切削機(jī)床設(shè)計（3-14）；式中 式中：8.2主軸剛度驗(yàn)算 機(jī)床在切削加工過程中，主軸的負(fù)荷較重，而允許的變形由很小，因此決定主軸結(jié)構(gòu)尺寸的主要因素是它的變形大小。對于普通機(jī)床的主軸，一般只進(jìn)行剛度驗(yàn)算。通常能滿足剛度要求的主軸，也能滿足強(qiáng)度要求。只有重載荷的機(jī)床的主軸才進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。對于高速主軸，還要進(jìn)行臨界轉(zhuǎn)速的驗(yàn)算，以免發(fā)生共振。 一彎曲變形為主的機(jī)床主軸(如車床、銑床)，需要進(jìn)行彎曲剛度驗(yàn)算，以扭轉(zhuǎn)變形為主的機(jī)床（如鉆床），需要進(jìn)行扭轉(zhuǎn)剛度驗(yàn)算。當(dāng)前主軸組件剛度驗(yàn)算方法較多，沒能統(tǒng)一，還屬近似計算，剛度的允許值也未做規(guī)定。考慮動態(tài)因素的計算方法，如根據(jù)部產(chǎn)生切削顫動條件來確定主軸組件剛度，計算較為復(fù)雜?，F(xiàn)在仍多用靜態(tài)計算法，計算簡單，也較適用。 主軸彎曲剛度的驗(yàn)算；驗(yàn)算內(nèi)容有兩項(xiàng)：其一，驗(yàn)算主軸前支撐處的變形轉(zhuǎn)角，是否滿足軸承正常工作的要求；其二，驗(yàn)算主軸懸伸端處的變形位移y，是否滿足加工精度的要求。對于粗加工機(jī)床需要驗(yàn)算、y值；對于精加工或半精加工機(jī)床值需驗(yàn)算y值；對于可進(jìn)行粗加工由能進(jìn)行半精的機(jī)床（如臥式車床），需要驗(yàn)算值，同時還需要按不同加工條件驗(yàn)算y值。支撐主軸組件的剛度驗(yàn)算，可按兩支撐結(jié)構(gòu)近似計算。如前后支撐為緊支撐、中間支撐位松支撐，可舍棄中間支撐不計（因軸承間隙較大，主要起阻尼作用，對剛度影響較?。?；若前中支撐位緊支撐、后支撐為松支撐時，可將前中支距當(dāng)做兩支撐的之距計算，中后支撐段主軸不計。機(jī)床粗加工時，主軸的變形最大，主軸前支撐處的轉(zhuǎn)角有可能超過允許值，故應(yīng)驗(yàn)算此處的轉(zhuǎn)角。因主軸中(后)支撐的變形一般較小，故可不必計算。主軸在某一平面內(nèi)的受力情況如圖在近似計算中可不計軸承變形的影響，則該平面內(nèi)主軸前支撐處的轉(zhuǎn)角用下式計算；切削力的作用點(diǎn)到主軸前支承支承的距離S=a+W，對于普通車床，W=0.4H，（H是車床中心高，設(shè)H=200mm)。 則： 當(dāng)量切削力的計算： 主軸慣性矩式中：主軸前支撐轉(zhuǎn)角滿足要求。8.3各軸軸承的選用的型號 主軸 前支承：61817 :8511013;后支撐61818 :9011513;軸 帶輪處軸尾和箱體處：61806 :30427; 軸 前、后支承：61807 :35477; 軸 前、后支承：61809 :45587; 小 結(jié)畢業(yè)的時間一天一天的臨近，課程設(shè)計也接近了尾聲。在不斷的努力下我的課程設(shè)計終于完成了。在沒有做課程設(shè)計以前覺得課程設(shè)計只是對這幾年來所學(xué)知識的大概總結(jié)，但是真的面對課程設(shè)計時發(fā)現(xiàn)自己的想法基本是錯誤的。課程設(shè)計不僅是對前面所學(xué)知識的一種檢驗(yàn)，而且也是對自己能力的一種提高。通過這次課程設(shè)計使我明白了自己原來知識太理論化了，面對單獨(dú)的課題的是感覺很茫然。自己要學(xué)習(xí)的東西還太多，以前老是覺得自己什么東西都會，什么東西都懂，有點(diǎn)眼高手低。通過這次課程設(shè)計，我才明白學(xué)習(xí)是一個長期積累的過程，在以后的工作、生活中都應(yīng)該不