ZL60輪式反轉(zhuǎn)六連桿裝載機工作裝置設計含開題及3張CAD圖

ZL60輪式反轉(zhuǎn)六連桿裝載機工作裝置設計含開題及3張CAD圖,zl60,輪式,反轉(zhuǎn),連桿,裝載,機工,裝置,設計,開題,cad 附件6中期報告（學生用表）系（部）： 專業(yè)： 班級： 學生姓名 學號 指導教師 課題名稱ZL60輪式反轉(zhuǎn)六連桿裝載機工作裝置設計簡述開題以來所做的具體工作和取得的進展或成果： 開題以來我通過老師的指導、網(wǎng)上查閱資料以及去圖書館借閱資料，已將工作裝置的機構、結構設計和主要構件的強度校核計算完畢。說明書大體已經(jīng)做完，在制圖方面已將工作裝置的大體已用三維軟件（UG）繪制完畢。存在的具體問題與解決方法：1、 在液壓缸選型上無法確定液壓缸的類型，該用那種液壓缸。后來通過老師的指導和查閱相關書籍已將液壓缸選型問題解決。2、 在確定各個點的位置時無法快速確定下來，最后通過無數(shù)次的試湊，最終確定出各個點。下一步工作的主要研究任務、具體設想與安排：1、 將說明書完整的做出成品；2、 將所需的二維圖畫出；3、 將三維圖完善；4、 對大臂及搖臂嘗試進行有限元分析；5、 對工作裝置進行運動分析。指導教師對前期工作的評價：指導教師簽名：年 月 日注：1、本表可根據(jù)內(nèi)容續(xù)頁；2、指導教師評價及簽名手寫，其他內(nèi)容電子版填寫。附件3任務書（指導教師用表）系（部）： 專業(yè)： 班級： 學生姓名 指導教師姓名 論文（設計）題目ZL60輪式反轉(zhuǎn)六連桿裝載機工作裝置設計下達任務日期 任務起止日期 主要研究內(nèi)容及方法研究內(nèi)容：1、 了解國內(nèi)外裝載機的發(fā)展與方向；2、 設計及計算裝載機工作裝置。研究方法1、 在圖書館和網(wǎng)上查閱有關裝載機的資料，整理選取相關的資料；2、 查看主要生產(chǎn)廠家的裝載機視頻案例；3、 與同學配合，向老師請教，做出改進后的裝載機；4、 運用所學專業(yè)知識、設計經(jīng)驗采用計算法和類比法綜合運用的方法；5、根據(jù)自己最后的設計，確定最終方案。主要任務及目標斗容：3.3 m3 額定載重量：6t 最大鏟取力：180kN 最大牽引力：165kN最小卸載距離：1250mm 最大卸載高度：3100mm（1）ZL60輪式裝載機工作裝置的機構、結構設計和主要構件的強度校核計算；（2）編制設計計算說明書一份（40頁左右不少于1.2 萬字）；（3）繪制ZL60輪式裝載機工作裝置裝配圖一張（A0）；（4）繪制動臂部件圖一張（A1）；（5）繪制鏟斗部件圖一張（A1）。主要參考文獻1 李健成礦山機械（裝載機械部分）M 北京：冶金工業(yè)出版社19812 李健成礦山裝載機械設計M 北京：機械工業(yè)出版社19893 機械設計手冊編委會.機械設計手冊M 北京：機械工業(yè)出版社20084 成大先.機械設計手冊.液壓傳動M 化學化工出版社2017.65 韓澤光、鄭夕健、同長虹機械設計M北京：北京航天航空大學出版社2011.96 楊占敏、王智明、張春秋裝載機M北京：化學工業(yè)出版社2006.17 高湖海裝載機械M冶金工業(yè)出版社20118 周嶺、張有強機械工程專業(yè)英語M北京：北京航天航空大學出版社2014.89 章躍機械制造專業(yè)英語M北京：機械工業(yè)出版社200310 符春生、張克義機械制圖M北京：北京航天航空大學出版社2010.811 郭利軍、倪春迪、盛巍中文版UG7.0高級案例教程M北京：中國時代經(jīng)濟出版社2013.6進度安排各階段工作任務起止日期查閱相關資料12周進行工作機構計算34周進行機械制圖的繪制58周完成畢業(yè)設計說明書910周整理資料，進行答辯1112周任務下達人簽名任務接收人簽名教研室指導小組組長簽名系部領導小組組長簽名注：1、本表可根據(jù)內(nèi)容續(xù)頁； 2、本表一式兩份，學生、系部存檔各一份；3、簽名需手寫，其他內(nèi)容電子版填寫。附件7工作中期檢查記錄系（部）： 專業(yè)： 班級： 姓名 學號 指導教師 檢查主要內(nèi)容到目前為止，畢業(yè)設計的進度已有75%，完成的內(nèi)容：1.三維圖的繪制；2.工作機構中各部分的設計計算，強度計算以及強度校核等；3.設計說明書的簡單撰寫。尚需完成的內(nèi)容：1.二維圖的繪制；2.撰寫設計說明書；3.將之前設計的內(nèi)容進行完善，不合理的進行修改。指導老師定期輔導，可幫助解決學生在設計過程中存在的問題；同時，定期檢查進度和記錄出勤情況，督促學生按計劃開展畢業(yè)設計。存在的問題及擬采取的方法：存在的問題主要是在設計工作機構中，在選取合適的點位時存在問題。因為點的選取直接影響后續(xù)功能的實現(xiàn)，為了解決此問題，計劃對點進行多次選取，利用試湊法；從而選取更加合適的位置，以便實現(xiàn)機構的功能。畢業(yè)論文（設計）工作領導小組意見組長簽名：年 月 日注：1、本表可根據(jù)內(nèi)容續(xù)頁；2、領導小組意見手寫，其他內(nèi)容電子版填寫。附件5開題報告（學生用表）系（部）： 專業(yè)： 班級： 課題名稱ZL60輪式反轉(zhuǎn)六連桿裝載機工作裝置設計指導教師 學生 學號 一、 課題的來源及意義本文課題來源于生產(chǎn)生活，面向于裝載機的工作裝置設計。本次課題的意義是通過設計，鞏固所學專業(yè)的基本知識，掌握ZL50D型輪式反轉(zhuǎn)六連桿裝載機工作裝置及主要構件強度設計相關內(nèi)容和設計方法。使學生得到現(xiàn)代工程師技術能力的基本訓練，進一步提高專業(yè)設計能力。二、 國內(nèi)外發(fā)展狀況及研究背景1、國內(nèi)發(fā)展狀況我國裝載機行業(yè)起步較晚，其制造技術是陸續(xù)從美國、德國和日本等國家引進的。目前，我國裝載機的生產(chǎn)技術水平只相當于發(fā)達國家20世紀80年代的生產(chǎn)制造水平。雖然目前國內(nèi)裝載機的生產(chǎn)廠家群雄并立，并且有增無減，但國內(nèi)的企業(yè)自主開發(fā)創(chuàng)新能力較弱，產(chǎn)品更新?lián)Q代以適應市場需求的能力差，不能及時適應市場的需求。在生產(chǎn)制造上，工藝裝備水平和生產(chǎn)能力低，造成關鍵零部件技術不過關，整機的可靠性，故障率，使用壽命，機、電、液一體化水平，外觀質(zhì)量，操縱靈活性和舒適性方面與先進國家產(chǎn)品相比差距較大。目前，我國裝載機的發(fā)展有如下一些特點：（1） 缺乏高科技含量，產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定，檔次低我國生產(chǎn)的裝載機的技術水平普遍較低，高科技附加值少，產(chǎn)品檔次低，屬于中等偏下水平。產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定，國產(chǎn)裝載機大故障的部位主要集中在傳動系統(tǒng)，小毛病主要出現(xiàn)在液壓系統(tǒng)。（2） 設備的靈活性、舒適性較差 靈活性是反映裝載機工作效率的一個重要指標。由于設計或制造等原因，各個部件不能自如運作，工作起來笨拙不堪，現(xiàn)場講是出工不出力、出力不出活?，F(xiàn)場作業(yè)，其環(huán)境千差萬別，特別是洞室、狹窄惡劣地段工作更需要靈活性，在這方面國外的大噸位設備也遠比國內(nèi)小噸位設備靈活的多。設備的舒適性是指駕駛員在操作設備作業(yè)時所感受到的舒適程度，也包括環(huán)保方面的排放標準和噪聲大小等。國產(chǎn)產(chǎn)品駕駛室的噪聲控制、密封問題都沒有得到很好的解決。一些廠家試圖在駕駛室里安裝收錄機等音響系統(tǒng)，其實在沒解決設備噪聲之前，這些都是徒勞的；同理，在沒有解決駕駛室密封問題之前，一切空調(diào)等通風換氣裝置都是沒有任何意義的。（3） 用途單一，產(chǎn)品規(guī)格中間大兩頭小我國生產(chǎn)的裝載機所配有的附屬作業(yè)裝置有限，造成裝載機使用功能少、用途單一。盡管已能產(chǎn)生出0.410t 的裝載機產(chǎn)品，但產(chǎn)量主要集中在15t 范圍內(nèi)，無力生產(chǎn)微型級、大型級產(chǎn)品，造成了產(chǎn)品結構中間大、兩頭小的格局。2、國外發(fā)展狀況（1） 產(chǎn)品形成系列，更新速度加快并朝大型化和小型化發(fā)展 產(chǎn)品的系列化、成套化、多品種化成為主流。為了適應市場需求，各廠商加快了產(chǎn)品的更新?lián)Q代，如以卡特彼勒為代表的美國，以小松公司為代表的日本和裝載機生產(chǎn)第三大集團西歐各廠家都加快推出多功能，全面兼顧動力性、機動性與靈活性的新產(chǎn)品，以滿足不同用途用戶的需求。此外，裝載機的大小規(guī)格向兩頭延伸，以適應大型露天煤礦或金屬礦和狹窄施工場所，如倉庫、貨棧、農(nóng)舍、地下等場所的裝載作業(yè)。這些產(chǎn)品如美國克拉克公司生產(chǎn)的675型，功率達1000 kW ， 而日本東洋遠般株式會社生產(chǎn)的310型，斗容量僅為0.11m3 ，功率為9.8kW。此外，裝載機還向高卸位、遠距離方向發(fā)展。如JCB公司開發(fā)了收縮臂式裝載機，小松公司開發(fā)了能擴大作業(yè)范圍帶伸縮機構的裝載機。（2） 采用新結構、新技術，產(chǎn)品性能日趨完善近年開發(fā)的產(chǎn)品普遍采用了高性能發(fā)動機和自動換擋變速器、大流量負荷傳感液壓系統(tǒng)、前后防滑差速器、多片濕式盤式制動器、行走顛簸減振先進技術，并綜合液壓、微電子和信息技術制造，并應用了很多智能系統(tǒng)。工作裝置連桿機構推陳出新，各種自動功能更趨于成熟、完善。（3） 發(fā)展多種工作裝置，不斷滿足市場需求所有廠家的產(chǎn)品都強調(diào)一機多用，配用快換裝置及多種附件，可以換裝幾種到幾十種甚至上百種不同的作業(yè)裝置，如VME集團生產(chǎn)的VolvoBM裝載機可更換多達100余種的工作裝置，如各種用途的鏟斗、裝卸叉、吊具、清掃裝置、集草叉、除雪鏟、路面銑刨器具、壓實器具、破碎器具、地表鉆等，以便進行裝載、鏟平、搬運、挖掘、清理等作業(yè)。各種工作裝置的更換非常簡便，司機在駕駛室內(nèi)只需12min就可以輕而易舉的完成。（4） 易于維修、保養(yǎng)，注重環(huán)保所以產(chǎn)品都充分考慮到可維護、維修性，各關鍵零部件和維護點都預留了足夠的通路，保養(yǎng)點集中并可以在地面上進行，普遍采用了自動集中潤滑。大量機罩都采用可展開結構，可整體翻轉(zhuǎn)，有些機型的駕駛室還可以整體傾翻。許多產(chǎn)品發(fā)動機風扇采用液壓驅(qū)動。大部分產(chǎn)品設有微機操作信息中心供維修查詢。各個廠家也都十分注意產(chǎn)品的環(huán)保，主要從降噪降污和節(jié)約能源入手。普遍采用了降噪、將污染、滿足現(xiàn)有排放法的清潔型發(fā)動機，同時對機器主要噪聲源都采取了各種防護措施。三、 本課題的研究目標和內(nèi)容斗容：3.3 m3 額定載重量：6t 最大鏟取力：180kN 最大牽引力：165KN最小卸載距離：1250mm 最大卸載高度：3100mm（1）ZL60輪式裝載機工作裝置的機構、結構設計和主要構件的強度校核計算；（2）編制設計計算說明書一份（40頁左右不少于1.2 萬字）；（3）繪制ZL60輪式裝載機工作裝置裝配圖一張（A0）；（4）繪制動臂部件圖一張（A1）；（5）繪制鏟斗部件圖一張（A1）。四、 本課題研究方法及進度安排1、研究方法（1） 在圖書館和網(wǎng)上查閱有關裝載機的資料，整理選取相關的資料；（2） 查看主要生產(chǎn)廠家的裝載機視頻案例；（3） 與同學配合，向老師請教，做出改進后的裝載機；（4） 運用所學專業(yè)知識、設計經(jīng)驗采用計算法和類比法綜合運用的方法；（5） 根據(jù)自己最后的設計，確定最終方案。2、進度安排： （1） 第一二周：查閱相關資料；（2） 第三四周：進行工作機構計算；（3） 第五八周：進行機械制圖的繪制；（4） 第九十周：完成畢業(yè)設計說明書；（5） 第十一十二周：整理資料，進行答辯。五、 實驗方案的可行性分析和已具備的實驗條件輪式裝載機屬于鏟土運輸機械類，是一種廣泛用于公路、鐵路、建筑、水電、港口和礦山等建設工程的土石方施工機械。具有作業(yè)速度快、效率高、機動性好、操作輕便等優(yōu)點，對于加快工程建設速度，減輕勞動強度，提高工程質(zhì)量，降低工程成本都發(fā)揮著重要的作用，是現(xiàn)代機械化施工中不可缺少的裝備之一。隨著我國加入WTO組織和西部大開發(fā)的進程，及水電、港口、公路等基礎設施建設項目的增多，國外先進工程機械先后涌入中國市場，我國工程機械設施同時面臨著前所未有的機遇和挑戰(zhàn)。這也意味著我國工程機械行業(yè)對技術人才的技術素質(zhì)提出了更高的要求。六、 具體參考文獻1 李健成.礦山機械（裝載機械部分）M 北京：冶金工業(yè)出版社,19812 李健成.礦山裝載機械設計M 北京：機械工業(yè)出版社,19893 機械設計手冊編委會.機械設計手冊M 北京：機械工業(yè)出版社,20084 成大先.機械設計手冊.液壓傳動M 化學化工出版社，2017.65 韓澤光、鄭夕健、同長虹機械設計M北京：北京航天航空大學出版社2011.96 楊占敏、王智明、張春秋裝載機M北京：化學工業(yè)出版社2006.17 高湖海裝載機械M冶金工業(yè)出版社20118 周嶺、張有強機械工程專業(yè)英語M北京：北京航天航空大學出版社2014.8指導教師意見：指導教師簽名： 年 月 日注：1、本表可根據(jù)內(nèi)容續(xù)頁；2、指導教師意見及簽名手寫，其他內(nèi)容電子版填寫。附件4指導記錄（指導教師用表）系（部）： 專業(yè)： 班級： 姓名 學號 指導教師 職稱/學位 畢業(yè)論文（設計）題目ZL60輪式反轉(zhuǎn)六連桿裝載機工作裝置設計日 期指導內(nèi)容存在問題指導學時數(shù)2018.03.05下達設計任務書，給學生介紹裝載機的結構原理及本次設計的要求及內(nèi)容。學生對設計的機構缺乏基本了解，相關知識不足。3學時2018.03.12為學生介紹鏟斗的設計方法，需了解關于鏟斗相關資料，斗容的確定、鏟斗形狀等內(nèi)容進行指導。 各種有關斗容的基本概念不是很明確。4學時2018.03.19給學生介紹工作機構的各個鉸接點位置的確定方法。該部分內(nèi)容的設計難點需深入閱讀相關資料。4學時2018.03.26檢查學生鉸接點確定的是否合理，指導學生進行修改。學生在鉸接點的確定過程中對基本方法缺乏深入了解。4學時2018.04.02 指導學生選擇合理的動臂結構類型和動臂材料。需了解各種動臂結構類型的適應條件和合理選擇動臂結構的類型。2學時2018.04.09對連桿、搖桿等零部件的結構進行介紹，指導學生對工作裝置進行合理的設計。學生不太了解工作裝置結構設計的基本要求。4學時2018.04.16指導學生了解工作機構中液壓缸的作用及結構形式的選擇。學生對液壓油缸的基本知識較缺乏。3學時2018.04.23指導學生對各零部件的強度進行校核方法。學生需進一步補充關于力學分析方面的知識。4學時2018.05.02指導學生對裝載機的工作裝置進行裝配圖繪制。 學生對裝配圖繪制中的相應知識缺乏了解。3學時2018.05.07 指導學生對設計說明書進行編制，檢查緒論部分的內(nèi)容。相關資料掌握較少，內(nèi)容不完善。3學時2018.05.14對工作機構中各桿件的設計進行檢查。結構設計存在不合理的地方，如平動性不合理。4學時2018.05.18檢查說明書，校核計算部分。存在計算錯誤，指導學生改進。3學時2018.05.22檢查并指導學生裝配圖的標注是否符合相關標注規(guī)范。裝配圖上各類標注存在的問題較多。8學時2018.05.25對學生的零件圖進行檢查指導。零件圖標注存在的問題較多。8學時2018.05.28對學生的設計資料進行全面的檢查和指導。進一步改進完善。8學時注：本表可續(xù)頁，由指導教師根據(jù)畢業(yè)論文（設計）指導工作方案和實際指導情況填寫（可電子版填寫）。ZL60輪式反轉(zhuǎn)六連桿裝載機工作裝置設計摘 要裝載機是工程機械的主要機種之一，主要用于公路、鐵路、建筑、水電、港口、礦山等建設工程的土石方施工。它具有重量輕、機動靈活、效率高、維修方便等特點；它既可進行鏟裝作業(yè)，又可用作短途運輸。對于加快工程建設速度，減輕勞動強度，提高工程質(zhì)量，降低工程成本都發(fā)揮著重要的作用。裝載機的工作裝置對于裝載機來說是重中之重，所以工作裝置的設計好壞直接影響到裝載機的使用壽命以及工作效率等。這次設計采用先進的現(xiàn)代設計方法，對這種輪式裝載機的工作裝置進行了總體設計到零部件設計。主要包括輪式裝載機工作裝置的關鍵零部件，如鏟斗、連桿機構以及轉(zhuǎn)斗油缸、舉升油缸等，并對重要零件進行了剛度、強度分析。應用UG軟件對輪式裝載機工作裝置整體進行設計，并用它對本次設計進行立體展示表達。在設計過程中，必須使工作裝置運動平穩(wěn)、無干涉、無死點、無自鎖、有足夠的強度；動臂從最底位置到最大卸載高度的舉升過程中，保證鏟斗中物料不灑落；在卸載后，動臂下放至鏟掘位置鏟斗能自動放平。關鍵字：3.3m3斗容；輪式裝載機；反轉(zhuǎn)六連桿機構；工作裝置；強度校核AbstractAs one of the main types of construction machinery, loader is mainly used for earthwork construction of highway, railway, building, hydropower, port, mine and other construction projects. Characterized by light weight, flexibility, high efficiency and convenient maintenance, it can not only carry out scooping but also be used for short-distance transportation, as well as plays an important role in speeding up the engineering construction, reducing labor intensity, improving the quality of the project and reducing the cost of the project. For a loader, the working device is the most important, therefore, the design of the working device directly affects the life length and efficiency of a load.The design of the modern use of advanced design methods, wheel loaders working on such a device design to design components. It mainly includes key parts of wheel loaders working device, such as bucket, link mechanism, rotary bucket cylinder and lifting cylinder etc., and the rigidity and strength of key parts are analyzed. Application of UG software installed on the wheel loader work for the overall design and its use of this design three-dimensional display of expression. In the process of design, the working device must be worked smoothly without interference, dead spot or self-lock and with sufficient strength. During the lifting process of boom from the bottom to the maximum uninstall height, the material in the bucket must be ensured not to spill out, and the bucket can be leveled down automatically when the boom is lowered to the digging position after unloading.Key words: 3.3m3 bucket capacity; Wheel loader; Reversing six-bar mechanism; Working device; Strength checking目 錄第1章 緒 論11.1 裝載機概述11.2 裝載機應用技術發(fā)展11.2.1 國外裝載機發(fā)展現(xiàn)狀11.2.2 國外裝載機發(fā)展趨勢11.2.3 國內(nèi)裝載機發(fā)展現(xiàn)狀11.2.4 國內(nèi)裝載機發(fā)展趨勢2第2章 裝載機工作裝置總體設計32.1 工作裝置的總體結構與布置32.2 工作裝置連桿機構的結構形式與特點32.3 工作裝置自由度的計算5第3章 裝載機工作裝置設計73.1 鏟斗設計73.1.1 鏟斗的結構形式73.1.2 鏟斗斷面形狀和基本參數(shù)確定83.1.3 鏟斗容量的計算103.2 工作裝置連桿系統(tǒng)設計123.2.1 機構分析123.2.2 尺寸參數(shù)設計133.3 工作裝置靜力學分析213.3.1 外載荷確定原則213.3.2 鏟斗形心的確定213.3.3 外載荷的計算253.4 工作機構的受力分析與計算283.4.1 裝載機的幾種工況283.4.2 聯(lián)合鏟裝時的受力分析283.4.3 工作機構主要零件的強度計算及液壓缸的確定323.4.4 搖臂及連桿的計算343.4.5 關于潤滑42第4章 UG軟件的應用454.1 仿真和優(yōu)化454.2 零件設計464.3 產(chǎn)品設計48第5章 實體模型的制作51總 結53附 錄55參考文獻57致 謝59ZL60輪式反轉(zhuǎn)六連桿裝載機工作裝置設計摘 要裝載機是工程機械的主要機種之一，主要用于公路、鐵路、建筑、水電、港口、礦山等建設工程的土石方施工。它具有重量輕、機動靈活、效率高、維修方便等特點；它既可進行鏟裝作業(yè)，又可用作短途運輸。對于加快工程建設速度，減輕勞動強度，提高工程質(zhì)量，降低工程成本都發(fā)揮著重要的作用。裝載機的工作裝置對于裝載機來說是重中之重，所以工作裝置的設計好壞直接影響到裝載機的使用壽命以及工作效率等。這次設計采用先進的現(xiàn)代設計方法，對這種輪式裝載機的工作裝置進行了總體設計到零部件設計。主要包括輪式裝載機工作裝置的關鍵零部件，如鏟斗、連桿機構以及轉(zhuǎn)斗油缸、舉升油缸等，并對重要零件進行了剛度、強度分析。應用UG軟件對輪式裝載機工作裝置整體進行設計，并用它對本次設計進行立體展示表達。在設計過程中，必須使工作裝置運動平穩(wěn)、無干涉、無死點、無自鎖、有足夠的強度；動臂從最底位置到最大卸載高度的舉升過程中，保證鏟斗中物料不灑落；在卸載后，動臂下放至鏟掘位置鏟斗能自動放平。關鍵字：3.3m3斗容；輪式裝載機；反轉(zhuǎn)六連桿機構；工作裝置；強度校核AbstractAs one of the main types of construction machinery, loader is mainly used for earthwork construction of highway, railway, building, hydropower, port, mine and other construction projects. Characterized by light weight, flexibility, high efficiency and convenient maintenance, it can not only carry out scooping but also be used for short-distance transportation, as well as plays an important role in speeding up the engineering construction, reducing labor intensity, improving the quality of the project and reducing the cost of the project. For a loader, the working device is the most important, therefore, the design of the working device directly affects the life length and efficiency of a load.The design of the modern use of advanced design methods, wheel loaders working on such a device design to design components. It mainly includes key parts of wheel loaders working device, such as bucket, link mechanism, rotary bucket cylinder and lifting cylinder etc., and the rigidity and strength of key parts are analyzed. Application of UG software installed on the wheel loader work for the overall design and its use of this design three-dimensional display of expression. In the process of design, the working device must be worked smoothly without interference, dead spot or self-lock and with sufficient strength. During the lifting process of boom from the bottom to the maximum uninstall height, the material in the bucket must be ensured not to spill out, and the bucket can be leveled down automatically when the boom is lowered to the digging position after unloading.Key words: 3.3m3 bucket capacity; Wheel loader; Reversing six-bar mechanism; Working device; Strength checking目 錄第1章 緒 論11.1 裝載機概述11.2 裝載機應用技術發(fā)展11.2.1 國外裝載機發(fā)展現(xiàn)狀11.2.2 國外裝載機發(fā)展趨勢11.2.3 國內(nèi)裝載機發(fā)展現(xiàn)狀11.2.4 國內(nèi)裝載機發(fā)展趨勢2第2章 裝載機工作裝置總體設計32.1 工作裝置的總體結構與布置32.2 工作裝置連桿機構的結構形式與特點32.3 工作裝置自由度的計算5第3章 裝載機工作裝置設計73.1 鏟斗設計73.1.1 鏟斗的結構形式73.1.2 鏟斗斷面形狀和基本參數(shù)確定83.1.3 鏟斗容量的計算103.2 工作裝置連桿系統(tǒng)設計123.2.1 機構分析123.2.2 尺寸參數(shù)設計133.3 工作裝置靜力學分析213.3.1 外載荷確定原則213.3.2 鏟斗形心的確定213.3.3 外載荷的計算253.4 工作機構的受力分析與計算283.4.1 裝載機的幾種工況283.4.2 聯(lián)合鏟裝時的受力分析283.4.3 工作機構主要零件的強度計算及液壓缸的確定323.4.4 搖臂及連桿的計算343.4.5 關于潤滑42第4章 UG軟件的應用454.1 仿真和優(yōu)化454.2 零件設計464.3 產(chǎn)品設計48第5章 實體模型的制作51總 結53附 錄55參考文獻57致 謝59第1章 緒 論1.1 裝載機概述裝載機主要用于鏟裝石灰、土壤、煤炭和其他散狀物料。裝載機不僅可以完成挖掘作業(yè)，還可以執(zhí)行一些其他任務，如推平和起重等。它具備自重輕、機動靈活、效率高等特點，所以用途廣泛。1.2 裝載機應用技術發(fā)展1.2.1 國外裝載機發(fā)展現(xiàn)狀(1) 產(chǎn)品已經(jīng)形成系列化，成品更新速度快，并且朝著大型化、小型化方向發(fā)展；(2) 裝載機的成套化、系列化、多品種化已經(jīng)成為當下市場的主流；(3) 裝載機上采用新的結構、新的技術，可以使裝載機的性能日趨完善；(4) 開發(fā)各種工作裝置以滿足市場需求；(5) 易于維修、保養(yǎng)，注重環(huán)保。1.2.2 國外裝載機發(fā)展趨勢(1) 系列化，特大型化；(2) 多用途，微型化；(3) 廣泛使用液壓技術，廣泛使用微電子和信息技術，提高裝載機的技術含量；(4) 不斷創(chuàng)新結構上的設計；(5) 安全性、舒適性和可靠性也是國外企業(yè)的賣點。1.2.3 國內(nèi)裝載機發(fā)展現(xiàn)狀中國的裝載機制造技術與國外的一些國家還有一定的差距。雖然國內(nèi)裝載機生產(chǎn)企業(yè)確實數(shù)量多，而且還仍呈現(xiàn)增長趨勢，但國內(nèi)大多企業(yè)自主開發(fā)創(chuàng)新產(chǎn)品的能力比較的弱，導致產(chǎn)品的更新能力也隨之減弱，適應裝載機市場需求的能力變差。在裝載機制造方面，國內(nèi)關鍵部件技術不能滿足要求，技術裝備和生產(chǎn)能力也較低。與發(fā)達國家相比，我國裝載機在操縱靈活性和舒適性方面較差。國內(nèi)裝載機有以下幾個特點：(1) 產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定，科技含量低國內(nèi)生產(chǎn)的裝載機產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定：國產(chǎn)裝載機的傳動系統(tǒng)是出現(xiàn)大故障的主要部位，而在液壓系統(tǒng)中主要出現(xiàn)一些小毛病。裝載機制造技術普遍也比較低，現(xiàn)在處于較低水平。(2) 設備的靈活性、舒適性較差 可以體現(xiàn)裝載機工作效率的主要是它的靈活性。由于制造等原因，裝載機各部件不能自如的運作，工作起來顯得不夠靈活，工作效率低。 國內(nèi)裝載機駕駛室噪聲控制問題還沒有得到很好的解決；密封問題也尚未得到的解決，這些問題都需要進一步的改進和完善。(3) 產(chǎn)品用途單調(diào)，產(chǎn)品規(guī)格中小型化國內(nèi)生產(chǎn)的裝載機功能較少、用途較單一，主要是因為國內(nèi)生產(chǎn)的裝載機只能配置幾種附屬作業(yè)裝置，在這方面的技術水平不高。盡管已經(jīng)能生產(chǎn)了0.4噸到10噸 的裝載機，但是裝載機的產(chǎn)量仍然主要在1噸到5噸的范圍內(nèi)。國內(nèi)生產(chǎn)企業(yè)無法生產(chǎn)微型，大型，超大型的產(chǎn)品，導致產(chǎn)品中小型化。1.2.4 國內(nèi)裝載機發(fā)展趨勢由于我國歷史與國情等原因，目前國內(nèi)裝載機生產(chǎn)企業(yè)與西方發(fā)達國家的一些制造企業(yè)的生產(chǎn)水平仍存在較大差距?，F(xiàn)在國產(chǎn)裝載機正在處于一個十分重要的過渡期，國內(nèi)各個廠家也在加大對技術方面的投入。中國裝載機制造業(yè)現(xiàn)在有下面幾個發(fā)展趨勢：(1) 大小型裝載機受到了一些客觀條件與市場需求的限制，所以無法大量的生產(chǎn)制造，廠商對這方面的投入也不是很注重。 (2) 通過優(yōu)化每個系統(tǒng)，以提高每個系統(tǒng)的性能。動力系統(tǒng)的減震、工作裝置的性能指標優(yōu)化、冷卻系統(tǒng)結構優(yōu)化、工業(yè)設計等。引進國外最先進的傳動系統(tǒng)和液壓系統(tǒng)技術，使國內(nèi)裝載機生產(chǎn)更先進。(3) 提高安全性、舒適性。通過設計，駕駛室內(nèi)提供了ROPS和FOPS功能，使國內(nèi)裝載機能夠通過國際安全要求認證。(4) 降低裝載機駕駛室與裝載機對外部環(huán)境的噪聲，減少尾氣排放，強化裝載機的環(huán)保指標，讓國內(nèi)的裝載機綠色化。- 75 -第2章 裝載機工作裝置總體設計2.1 工作裝置的總體結構與布置工作裝置是裝配到裝載機上，是裝載機上的關鍵組件之一，它能夠使裝載機完成鏟取、裝載及卸載等作業(yè)。它是自帶液壓缸的多連桿機構。 工作裝置是由兩個獨立的運動機構組成：動臂舉升機構與多連桿機構。主要由鏟斗、連桿、動臂、上下?lián)u臂、轉(zhuǎn)斗油缸、動臂舉升油缸、托架等組成。2.2 工作裝置連桿機構的結構形式與特點目前裝載機上使用最為廣泛的是六連桿機構工作機構。它的機構傳遞方案如圖2-1所示。其中，目前未在裝載機使用的是圖b 所示的方案；由圖a 所示方案形成的工作裝置，是以三鉸構件1為動臂、構件2為鏟斗、構件3為連桿、構件4為搖臂、構件5為轉(zhuǎn)斗油缸、構件6為機架。圖2-1 六桿機構的構成方案以下是一些最廣泛設計的裝載機設計類型。它是根據(jù)轉(zhuǎn)斗油缸布置位置的不同設計的。轉(zhuǎn)斗油缸可以作為裝載機工作裝置其中的連桿機構：(1) 轉(zhuǎn)斗油缸前置式正轉(zhuǎn)六桿機構（圖2-2a）以圖2-1a的構件3作為轉(zhuǎn)斗油缸時，它的優(yōu)點在于裝載機的轉(zhuǎn)斗油缸可以直接連接到搖臂上。缺點就是在翻轉(zhuǎn)鏟斗時，是轉(zhuǎn)斗油缸小腔進油，通過的小腔作用來實現(xiàn)翻轉(zhuǎn)，這樣鏟斗的鏟掘力就會相對較小。 圖2-2 六桿機構工作裝置的結構形式(2) 轉(zhuǎn)斗油缸后置式正轉(zhuǎn)六桿機構（圖2-2b）以圖2-1a中的構件5作為轉(zhuǎn)斗油缸，并將裝載機的轉(zhuǎn)斗油缸放在動臂的上方。機構的傳動比大于轉(zhuǎn)斗油缸前置式的傳動比，并且前懸小于轉(zhuǎn)斗油缸前置式的。活塞行程比轉(zhuǎn)斗油缸前置式的短。缺點是：轉(zhuǎn)斗油缸后置式的轉(zhuǎn)斗油缸與車架的鉸接點位置過高，這會影響駕駛員的視野并且在操作方面給駕駛員造成不便。(3) 轉(zhuǎn)斗油缸后置式正轉(zhuǎn)六桿機構（圖2-2c）使用圖2-1a中構件5作為轉(zhuǎn)斗油缸，并將轉(zhuǎn)斗油缸安裝在動臂下方，以便當裝載機用于鏟掘收斗作業(yè)時，使用油缸的大腔進行工作，產(chǎn)生更大的掘起力，并且鏟斗易于翻轉(zhuǎn)。(4) 轉(zhuǎn)斗油缸后置式反轉(zhuǎn)六桿機構（圖2-2d）將圖2-1a中的構件5為轉(zhuǎn)斗油缸并將其安裝在動臂的上。該機構主要有以下幾個優(yōu)點：一是鏟斗插入料堆時（第一工況時）轉(zhuǎn)斗油缸的大油腔注油，多連桿機構的傳力比可以設計成較大的值。因此鏟斗可以獲得較大的掘起力，使得鏟斗翻轉(zhuǎn)時比較容易；二是多連桿機構各構件的尺寸合理設計；三是工作裝置連桿的結構十分緊湊，前懸也很小，所以駕駛員的視野會更好。缺點是在搖臂與連桿的位置處于鏟斗與前橋之間的狹窄位置，容易造成構件之間發(fā)生干涉，無法滿足市場需求。(5) 轉(zhuǎn)斗油缸后置式反轉(zhuǎn)六桿機構（圖2-2e） 以圖2-1a 的構件3作為轉(zhuǎn)斗油缸并將其布置在靠近鏟斗的地方。 2.3 工作裝置自由度的計算圖2-3為反轉(zhuǎn)六桿機構工作裝置各連桿結構簡圖。圖2-3 工作裝置平面桿系結構簡圖該機構中活動構桿件數(shù)n=8，低副數(shù)目Pi=11，高副數(shù)目Ph=0。這樣，通過平面機構的自由度的計算公式，反轉(zhuǎn)六桿機構工作裝置的自由度為 F=3n-2Pi-Ph=2 (2-1)第3章 裝載機工作裝置設計3.1 鏟斗設計3.1.1 鏟斗的結構形式(1) 斗體形狀從鏟斗的整體形狀來看，鏟斗分為兩種形式：深底和淺底。淺底鏟斗比深底鏟斗更容易裝滿，但在運輸過程中淺底鏟斗容易溢出物料。相比之下，淺底鏟斗更適合定點裝卸，深底鏟斗適合遠距離的運輸。(2) 切削刃形狀切削刃分為兩種類型：直線型和非直線型；前者設計比后者的要簡單，這樣會有利于鏟平地面，但鏟裝的阻力要比后者的大。非直線型切削刃主要有兩種類型：V形和弧形。這種切削刃在插入時具有相對較小的阻力并且易于插入料堆中，并且對于減小偏執(zhí)載荷的插入也是有利的。(3) 斗齒斗齒是安裝或焊接在鏟斗斗刃上的，有的斗刃也不安裝或焊接斗齒。如果將鏟斗的斗刃上安裝或焊接了斗齒后，則首先將斗齒插入料堆中。由于安裝或焊接斗齒的比壓大，所以帶齒的比不帶齒的切削刃更容易插入料堆里。當料堆的密度更大時，效果更加明顯。斗齒結構分為兩種：分體式和整體式。一般斗齒都是用高錳鋼制成的整體式，用螺栓固定在鏟斗斗刃上，圖3-1是整體式斗齒。圖3-1 整體式斗齒(4) 鏟斗側刃由于鏟斗側刃要參與插入工作，為了減小插入阻力，側壁前刃通常與鏟斗的前壁形成銳角?；【€或折線側刃鏟斗的插入阻力小于直線形側刃的插入阻力，但具有弧線或折線形側刃鏟斗的側壁較淺。物料容易從兩側撒落，影響鏟斗的堆裝量。(5) 斗底為了使鏟裝的物料在鏟斗內(nèi)能有良好的流動性，鏟斗底部的圓弧半徑應不宜過小，前后壁夾角應大于物料與鋼板的摩擦角的2倍，以免卡住大塊物料。若取物料與鋼板的摩擦因數(shù)f =0.4，則摩擦角22，所以張開角必須大于44。綜上所述，針對我的鏟斗設計性質(zhì)如下：斗體材料：低碳、耐磨、高強度鋼板斗刃形狀：直線形斗刃斗刃材料：耐磨和耐沖擊的中錳合金鋼材料3.1.2 確定鏟斗斷面形狀和基本參數(shù)(1) 鏟斗的斷面形狀鏟斗的斷面形狀由鏟斗圓弧半徑r、底壁長l、后壁高h和張開角四個參數(shù)確定，如圖3-2所示。圖3-2 鏟斗斷面基本參數(shù)圖后壁高h是指鏟斗的上邊緣至圓弧與后壁切點之間的距離。底壁長l是指鏟斗底壁的直線部分的長度。l如果增加，鏟斗鏟入料堆深度也變大，鏟斗容易裝滿，但掘起力將由于力臂的增加而減小。從試驗中可知，插入阻力隨著鏟斗入料堆的深度而急劇增加。l長同樣也會降低卸載高度。l如果縮短，則掘起力大；并且由于卸料時鏟斗刃口降落的高度較小，縮短工作時間，但會降低鏟斗容量。對于主要裝載輕質(zhì)物料的鏟斗，l可選擇較的大值；對于裝載巖石的鏟斗，應取小些。鏟斗張開角 是鏟斗后壁和底壁之間的角度，一般在45到52之間。本次設計的具體參數(shù)初始設置如下：鏟斗圓弧半徑r：500mm底壁長l：700mm后壁高h：400mm張開角：50(2) 鏟斗基本參數(shù)的確定 設定好上述鏟斗斷面參數(shù)后，根據(jù)老師給定的參數(shù)，本次設計鏟斗的總寬度B為3100mm，鏟斗壁厚為20mm。在設計鏟斗時，鏟斗的回轉(zhuǎn)半徑R （即鏟斗與動臂鉸接點到切削刃之間的距離）被用作基本參數(shù)。鏟斗的其他參數(shù)作為R的函數(shù)。鏟斗的回轉(zhuǎn)半徑R可按照式（3-1）計算。 圖3-3 鏟斗尺寸參考（m） (3-1)式中 鏟斗平裝斗容，3m3 鏟斗內(nèi)側寬度，3.02m 鏟斗斗底長度系數(shù)，=1.401.53 后壁長度系數(shù)，=1.11.2 擋板高度系數(shù)，=0.120.14 圓弧半徑系數(shù)，取值范圍(0.350.4) 張開角，為4552取50 擋板與后壁間的夾角510（無擋板取0）圖3-3中各參數(shù)含義如下： 鏟斗圓弧半徑，m Lg 斗底長度，是指從鏟斗切削刃到鏟斗底部延長線與鏟斗后壁延長線交點的距離，m (3-2) KZ 后壁長度，是指從后壁上緣到后壁延長線與斗底延長線交點的距離，m Kk 擋板高度，m 調(diào)整每個參數(shù)后，每個值可以通過與R值之比，分別計算出、值，=1.4，=1.2,=0.13,=0.4然后，代入公式（3-1），可以確定鏟斗的回轉(zhuǎn)半徑R，并且可以計算得出R1314mm即可得出 Lg=1.41314=1839.6mmLz=1.21314=1576.8mmLk=0.131314=170.8mm通常，鏟斗側壁切削刃相對于鏟斗底壁的傾角=5060。鏟斗與動臂鉸接點距離斗底壁的高度為 h=（0.060.12）R=78.84157.68mm (3-3)r=525.6mmS=0.957 m3.1.3 鏟斗容量的計算 在設計任務書里已經(jīng)給出來了鏟斗的斗容，并且鏟斗的參數(shù)是根據(jù)鏟斗的斗容制定下的，因此，下面只描述用于計算鏟斗斗容的算法公式。(1) 平裝容量根據(jù)公式（3-4）計算鏟斗的平裝容量（見圖3-4）。對于有防溢板的鏟斗 VS=SB0-23a2b=3.87 (3-4)式中 有擋板的鏟斗橫截面面積，m2 鏟斗內(nèi)側寬度，m 擋板高度，m 斗刃刃口與擋板最上部之間的距離，m對于無防溢板的鏟斗 Vs=SB0（m3） (3-5)式中 不裝擋板的鏟斗橫截面面積，m2 圖3-4 鏟斗容量計算(2) 額定容量鏟斗的額定容量（見圖3-4）按照式（3-6）計算。對于有防溢板的鏟斗 Vr=Vs+b2B08-b26a+c=3.44 (3-6)式中 c 物料堆積高度，m對于無防溢板的鏟斗Vr=Vs+b2B08-b3243.44-3.33.3=4.24% FE+BE (3-9)如圖3-10所示，若令GF=a，F(xiàn)E=b，BE=c，BG=d，并將式（3-9）不等號兩邊同時除以d，整理后得到下式，即 K=bd+cd-ad1 (3-10)上式各值可按式（3-11）選取，由G（1300，300）、B（1977，1827）點的坐標得到d=1670mm (3-11)由式（3-8）選取K=0.950得到，a=0.39d=651mmc=0.6d=1000mm，代入（3-11）得到，b=1271mm。圖3-9 連桿、搖臂、轉(zhuǎn)斗油缸尺寸設計3.2.2.4 確定E和F點位置確定這兩個點位置必須考慮一下四個要求：(1) E點不得與裝載機的前軸發(fā)生碰撞，并且要使它與地面有足夠小距離；(2) 插入工況時，使EF桿與GF桿盡可能垂直，以便獲得更大的傳動角和倍力系數(shù)；(3) 鏟裝工況時，EF桿與GF桿的夾角必須小于170，即傳動角不能小于10，以免機構運動時發(fā)生自鎖；(4) 高位卸載工況時，EF桿和GF桿之間的傳動角也必須大于10。如圖3-10所示，將鏟斗去插入工況，以B點為圓心，以BE=c為半徑畫??；人工初選E點，使其落在B點右下角的圓弧上；然后分別以E點和G點為中心，分別用FE=b和GF=a繪制半徑的圓弧得到交點，即為F。圖3-10 連桿端部鉸接點設計3.2.2.5 確定轉(zhuǎn)斗油缸與搖臂和機架的鉸接點C和D(1) 確定C點從作用力的傳遞開始，可以肯定搖臂BC段長一些更加的好，這可以增加轉(zhuǎn)斗油缸的推力并增加挖掘力。但是，如果BC部分延長，鏟斗和搖臂之間的角度比將減小。因此初步設計時，一般取 BC(0.71.0)BE (3-12)點C通常位于點B左上角。BC與BE之間的角度為CBE=130180。另外請注意，當達到插入工況時，搖臂BC接近轉(zhuǎn)斗油缸CD趨近垂直。C點運動不得干涉鏟斗，其高度不得影響駕駛員的視野。在此確定BC=0.67BE=680mm，并且BC與BE之間的角度為CBE=130。(2) 確定D點如圖3-10所示，當鉸接點G、F（即F2）、E（即E2）、B、C（即C2）被確定之后，然后，鏟斗分別在工況I、II、III、IV時的C點的位置C1、C2、C3、C4也就唯一的確定。當鏟斗從工況II舉升到工況III或工況IV時，下放到工況I的運動過程中，轉(zhuǎn)斗油缸的長度始終保持不變，因此D點必須在C2點和C3 點連線的垂直平分線與C1和C4點連線的垂直平分線的交點上。最后，D點設計在A點的左下角。這樣設計不僅會給裝載機工作裝置提供良好的平移性能，而且動臂在舉升過程中，還可以降低舉升外阻力矩。D點的固定坐標值為（3537，1885）。(3) 確定動臂舉升油缸與動臂和車架鉸接點H點及M動臂舉升油缸布置在前軸和前后車架的鉸接點之間的狹窄空間內(nèi)。通過上述確定了裝載機工作裝置的每個鉸接點的位置。在設計良好的外形前提下，基于UG軟件繪圖，本次設計中 ZL60裝載機的各個工作狀況如下圖：圖3-11 I 插入工況圖3-12 II 鏟裝工況圖3-13 III 最高位置工況圖3-14 IV 高位卸載工況3.3 工作裝置靜力學分析3.3.1 外載荷確定原則在鏟掘作業(yè)過程中，裝載機通常具有以下三種受力工作狀況：(1) 鏟斗水平插入料堆中，工作裝置油缸閉鎖，此時可認為鏟斗斗刃只受水平插入阻力的作用。(2) 鏟斗水平插入料堆，翻轉(zhuǎn)鏟斗或舉升動臂鏟取物料時，認為鏟斗斗齒只受垂直掘起阻力的作用。(3) 鏟斗邊插入邊收斗或邊插入邊舉臂進行鏟掘時，認為鏟斗斗齒受水平插入阻力與垂直掘起阻力的同時作用。如果將對稱載荷和偏載情況分別與上述三種典型受力工況相組合，就可得到鏟斗六種典型的受力作用工況，如圖3-15所示。圖3-15 工作裝置外載荷工況3.3.2 鏟斗形心的確定以C點為原點進行計算(1) 三角形形心的確定 由圖可得 yC1=403mm xC1=888mm(2) 扇形形心的確定圖3-16 扇形形心x=2/3 (3-13)式中， 用弧度表示，=0.72，r=525mm由此可得x=317mmx=xsin=287mm y=r-xc2cos65=403mm(3) 三角形ODB的形心確定圖3-17 三角形ODB形心的確定y=175mm x=1088mm(4) 三角形OEB的形心確定OBD=25BC=y/sin12.5=808mmy= BCsin(65-15)=618mmx= BCcos50=519mm由以上各式該形心在x軸和Y軸上的坐標為x=888mm y=403mmx=287mm y=403mmx=913mm y=175mmx=519mm y=618mmDH=1.212m(5) 鏟斗重心坐標為：根據(jù)幾何關系有A=1/21.8391.212=1.11443mA=0.36R=0.31244m A=A=1/20.5251.127=0.2958m由此可得鏟斗重心坐標為 X=A1x1-(A3x3+A4x4-A2x2)A1+A2-A3-A4 (3-14)代入數(shù)據(jù)得：X=785mm Y=A1y1-(A3y3+A4y4-A2y2)A1+A2-A3-A4 (3-15)代入數(shù)據(jù)得：Y=407mm 即鏟斗形心坐標為（785，407）。(6) 鏟斗在堆裝狀態(tài)下的物料重心 已知：C0(785，407) AD=1213mm MD=1481mm根據(jù)幾何關系得三角形DNM重心坐標為（218，720），三角形ADM重心（506，839）。 堆裝狀態(tài)物料重心圖3-18 鏟斗的形心xc=A1x1+A2x2+A3x3A1+A2+A3代入數(shù)據(jù)得x=632mm同理可得y=516mm式中， A鏟斗橫斷面面積；A的面積； A物料堆高面積。 x1，y1鏟斗橫斷面形心坐標； x2，y2的形心坐標； x3，y3物料堆高形心坐標；由于（632，516）和鏟斗形心坐標（785，407）接近，因此選物料和鏟斗重心坐標為（710，460）。3.3.3 外載荷的計算(1) 插入阻力根據(jù)一般方法難以計算上述阻力，通常根據(jù)以下經(jīng)驗公式確定： Fx=9.8K1K2K3K4BL1.25 （N） (3-16)式中 K1 物料塊度與松散程度系數(shù)，見附錄附表1 K2 物料性質(zhì)系數(shù)，見附錄附表2 K3 料堆高度系數(shù)，見附錄附表3 K4 鏟斗形狀系數(shù)，寬斗 B1.5 m K3=1.1 1.4； 小斗 B（0.51.3）m K4=1.61.8；取1.4 B 鏟斗寬度，305cm L 鏟斗一次插入深度，48cm(最大插入深度可取鏟斗前壁長的0.60.7倍)得到： Fx=9.810.20.81.4305481.25=84591.3（N）(2) 掘起阻力鏟斗開始舉升時物料的剪切力按下式計算 FZ=2.2KBLC （N） (3-17)式中 K 開始舉升鏟斗時物料的剪切應力；此值是通過試驗測定的，塊度為0.10.3m的松散花崗巖，它的剪切應力平均值可取K=35000Pa。 B 鏟斗寬度，m Lc 鏟斗插入料堆的深度，m得到： Fz=2.2350003.050.48=112728（N）(3) 轉(zhuǎn)斗阻力矩當鏟斗翻轉(zhuǎn)鏟取物料時，在鏟斗充分插入料堆轉(zhuǎn)斗的最初時刻，轉(zhuǎn)斗靜阻力矩具有最大值，用Ma0表示，此時鏟斗轉(zhuǎn)角a=0；之后，當鏟斗靜阻力矩隨著鏟斗的翻轉(zhuǎn)角a的變化而按雙曲線特性變化（見圖3-19），一直到鏟斗前切削刃離開料堆坡面線為止(a=a)。開始鏟取時(a=0)的靜阻力矩Ma0為Ma0=1.1Fx0.4(x-14L)+y (3-18)式中 Fx 開始轉(zhuǎn)斗時的插入阻力，165000N(取最大牽引力值) x 鏟斗回轉(zhuǎn)中心與斗刃的水平距離，1.3m y 鏟斗回轉(zhuǎn)中心與地面的垂直距離，0.3m L 鏟斗的插入深度，0.48m Ma0=1.1Fx0.4(x-14L)+y =1.11650000.4(1.30.250.48)+0.3 =140118（Nm）圖3-19 轉(zhuǎn)斗靜阻力矩與鏟斗轉(zhuǎn)角的關系掘起阻力矩Ma隨著鏟斗回轉(zhuǎn)角a的增加而減小。當鏟斗回轉(zhuǎn)a角后，轉(zhuǎn)斗阻力矩Ma為 Ma=Ma0(1-can) (3-19)式中n=lg(2Ma0-Mama0)lga3c=1(a)nMa0-MaMa0 a 鏟斗離開料堆時的翻轉(zhuǎn)角度 Ma 鏟斗離開料堆時，由物料重力產(chǎn)生的阻力矩，Nm轉(zhuǎn)斗阻力矩計算：開始轉(zhuǎn)斗的阻力矩為 MZ=Ma+(Gm+GC)LC (3-20)式中 MZ 轉(zhuǎn)斗阻力矩，Nm Ma0 開始轉(zhuǎn)斗靜阻力矩，140118Nm Gm 裝載機額定載重量重力，6000 N Gc 鏟斗自重力取鏟斗底厚20mm，后臂和擋板厚20mm，側板厚15mm根據(jù)鏟斗各機構尺寸計算鏟斗體積為：V=0.1804鋼=7900Kg/m3GC=vg=14253(N) LG 鏟斗中心至回轉(zhuǎn)中心C的水平距離（圖3-20），0.6m得到 MZ=Ma+(Gm+GC)LC=140118+（60000+14253）0.6 =184669.8（Nm）圖3-20 作用在轉(zhuǎn)斗連桿上力的確定作用在轉(zhuǎn)斗連桿上的力FF：鏟斗充分插入料堆后開始轉(zhuǎn)斗時，作用在鏟斗與鏟斗連桿鉸銷上的力為FF（圖3-20）。3.4 工作機構的受力分析與計算3.4.1 裝載機的幾種工況(1) 重載鏟斗舉升至最高位置；(2) 重載鏟斗舉升至最大水平幅度；(3) 聯(lián)合鏟裝工況；3.4.2 聯(lián)合鏟裝時的受力分析圖3-21 鏟斗受力分析(1) FF求解由圖可知a=710mm b=1300mmc=650mm y=300mm 以G為支點，有力矩方程 Gm+Gc2a+Fsh2b+Fin2y=FFsin80c (3-21)代入數(shù)據(jù)得FF=461866NFF=FE（方向相反） (2) FG求解圖3-22 G點的受力分析經(jīng)過計算知F1E1水平，因此有FF與Fin/2方向一致。有 FG=(Fin2+FF)2+Fsh2+Gc+Gm22 (3-22)代入數(shù)據(jù)得FG=329037N =arctan(Fin/2+FFFsh2+Gc+Gm2) (3-23)代入數(shù)據(jù)得：=72(3) 分離搖桿，取B為支點，有力矩方程： FELBEsin3=FcLBCsin2 (3-24)由此可得Fc=FELBEsin3LBCsin2代入數(shù)據(jù)得Fc=600910N(4) 求解FB圖3-23 FB的分解經(jīng)過計算 FE與Fc夾角為23.8。根據(jù)幾何關系有：FE2+FC2-2FEFCcos17.5=FB2可得FE=4618662+6009102-2230933461866cos156.2=1040331N(5) FE，F(xiàn)B夾角求解 =arccos(FE2+FB2-FC22FBFE) (3-25) 代入數(shù)數(shù)據(jù)得=arccos(4618662+10403312-600910221040331461866) =13(6) 分離動臂，以A為支點，有 FBLM+FHLAN=FGLAG (3-26)圖3-24 動臂受力分析式中，A點到FB的作用線的距離 ； 點到的作用線的距離 ；點到的作用線的距離 ；經(jīng)過計算得AG與水平線夾角為33.5，F(xiàn)G與水平線夾角為18，因此有FG與AG連線的夾角為51.5。所以有 LAQ=AGsin51.5=2512mm 由前面已求得FB與水平線的夾角為13，AB與水平線的夾角為7。 所以有FB與AB夾角為6。LAM=ABsin6=1969sin6=206mm根據(jù)同類型產(chǎn)品，取AH=800mm由(3-23)得，有 FH=FGFAQ-FBLAMLAN =3290372512-520165.5206800=968758N(7) 求解FA XA=FHcos33.5+FB2cos13-FGsin72 =968758cos33.5+520165.5cos13-329037sin72=1001734.5N YA=-(FHsin33.5+FB2sin13-FGcos72) =-(968758sin33.5+520165.5sin13-329037cos72) =-316003N 因此有FA=XA2+YA2FA=1050394N 那么FA與水平線夾角為 =arccos XA/YA (3-27) =45.43.4.3 工作機構主要零件的強度計算及液壓缸的確定說明：對于裝載機的每個工作機構，在計算裝載機工作強度時應使用第四強度理論： =(n+)2+3k2s/n (3-28)工作初步計算 max=MW+FSs/n (3-29)式中，n為安全系數(shù)，n=1.82.3。(1) 動臂強度計算動臂可以看作是支撐在車架的A點和動臂油缸上鉸接點H的雙支點懸臂變截面曲梁，為簡化計算，將動臂危險取為動臂油缸上H處截面。則max=MW+FSs/n取n=2。 W=BHA23 (3-30) S=2BH (3-31)M=FAsin42.5LANF= FAcos42.5=774431NBsHA2-FHA-6M=0 (3-32) 得 HAFF2+24BsM2Bs (3-33)式中，M=1050394sin42.50.8=567709Nm s屈服極限，MPa； 45鋼s=353MPa； B鋼板厚度，取B=40mm HA774431+7744312+240.0435356770910620.04353106519mm根據(jù)同類型產(chǎn)品，取HA=560mm(2) 轉(zhuǎn)斗油缸的選擇 F1=FC=600910N工作壓力取 P=30MPa 直徑的選擇根據(jù)國家系列，P1推=603186N,P1拉=412334N 查表得,活塞桿直徑d=90mm； 缸體內(nèi)徑D1=160mm。 行程的選擇經(jīng)過計算得其行程為：S=405mm；根據(jù)同類型產(chǎn)品，取S=600mm。根據(jù)經(jīng)驗公式L+SL=1.61.7 (3-34)代入數(shù)據(jù)得：L=8501000mm(3) 動臂油缸的選擇 直徑的選擇F2=FH=968758N 工作壓力取P=30MPa；根據(jù)同類型產(chǎn)品，取液壓缸桿徑D2=150mm 液壓缸內(nèi)徑D3=220mm F=1140398N取S=750mm；根據(jù)經(jīng)驗公式（3-31），=1.6-1.7代入數(shù)據(jù)得：L=10711250mm 行程的選擇經(jīng)過計算以及根據(jù)同類型產(chǎn)品，所以行程取S=750mm。3.4.4 搖臂及連桿的計算(1) 經(jīng)過討論可知，搖臂的危險斷面在B點所在截面，根據(jù)公式圖3-25 危險校核max=MW+FB22W=BHB23S=2BHBM=FcLBC 代入數(shù)據(jù)得：M=204309NmF=Fcsin90 代入數(shù)據(jù)得：F=600910N 根據(jù)公式 B可得公式：