鋼結(jié)構(gòu)單層廠房結(jié)構(gòu)計(jì)算書(shū).doc

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鋼結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) ---王子涵 一、設(shè)計(jì)資料 該設(shè)計(jì)為單層廠房設(shè)計(jì)，采用單跨雙坡門(mén)式剛架，剛架跨度18m，柱高6m；共有12榀剛架，柱距6m，屋面坡度1:10；地震設(shè)防列度為6度，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.05g。剛架平面布置見(jiàn)圖1(a)，剛架形式及幾何尺寸見(jiàn)圖1(b)。屋面及墻面板均為彩色壓型鋼板,內(nèi)填充以保溫玻璃棉板，詳細(xì)做法見(jiàn)建筑專業(yè)設(shè)計(jì)文件；考慮經(jīng)濟(jì)、制造和安裝方便，檁條和墻梁均采用冷彎薄壁卷邊C型鋼，間距為1.5m，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型。 二、荷載計(jì)算 （一）荷載取值計(jì)算 1．屋蓋永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（對(duì)水平投影面） YX51-380-760型彩色壓型鋼板 0.15 KN/m2 50mm厚保溫玻璃棉板 0.05 KN/m2 PVC鋁箔及不銹鋼絲網(wǎng) 0.02 KN/m2 檁條及支撐 0.10 KN/m2 剛架斜梁自重 0.15 KN/m2 懸掛設(shè)備 0.20 KN/m2 合計(jì) 0.67 KN/m2 2．屋面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面活荷載：按不上人屋面考慮，取為0.50KN/m2。 雪荷載：基本雪壓S0=0.45KN/m2。對(duì)于單跨雙坡屋面，屋面坡角 α=542′38″，μr=1.0，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值Sk=μrS0=0.45KN/m2。 取屋面活荷載與雪荷載中的較大值0.50KN/m2，不考慮積灰荷載。 3．輕質(zhì)墻面及柱自重標(biāo)準(zhǔn)值（包括柱、墻骨架等）0.50 KN/m2 4．風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 按《門(mén)式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS102：2002附錄A的規(guī)定計(jì)算。 基本風(fēng)壓ω0=1.050.45 KN/m2，地面粗糙度類別為B類；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用，當(dāng)高度小于10m時(shí)，按10m高度處的數(shù)值采用，μz=1.0。風(fēng)荷載體型系數(shù)μs：迎風(fēng)面柱及屋面分別為＋0.25和－1.0，背風(fēng)面柱及屋面分別為＋0.55和－0.65(CECS102：2002中間區(qū))。 5．地震作用 據(jù)《全國(guó)民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措施—結(jié)構(gòu)》中第18.8.1條建議：?jiǎn)螌娱T(mén)式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)一般在抗震設(shè)防烈度小于等于7度的地區(qū)可不進(jìn)行抗震計(jì)算。故本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不考慮地震作用。 （二）各部分作用的荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 屋面： 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.676=4.02KN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.506=3.00KN/m 柱荷載： 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.566+4.029=54.18KN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：3.009=27.00KN 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 迎風(fēng)面：柱上qw1=0.4760.25=0.71KN/m 橫梁上qw2=－0.4761.0=－2.82KN/m 背風(fēng)面：柱上qw3=－0.4760.55=－1.55KN/m 橫梁上qw4=－0.4760.65=－1.83KN/m 三、內(nèi)力分析 考慮本工程剛架跨度較小、廠房高度較低、荷載情況及剛架加工制造方便，剛架采用等截面，梁柱選用相同截面。柱腳按鉸接支承設(shè)計(jì)。采用彈性分析方法確定剛架內(nèi)力。引用《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算》（包頭鋼鐵設(shè)計(jì)研究院編著，機(jī)械工業(yè)出版社）中表2－29（鉸接柱腳門(mén)式剛架計(jì)算公式）計(jì)算剛架內(nèi)力。 1．在恒荷載作用下 λ=l/h=18/6=3 ψ=f/h=0.9/6=0.15 k=h/s=6/9.0449=0.6634 μ=3+k+ψ(3+ψ)=3+0.6634+0.15(3+0.15)=4.1359 HA=HE=qlλΦ/8=4.021830.5289/8=14.35KN MC=ql2[1－(1+ψ) Φ]/8=4.02x182[1－(1+0.15)0.5289]=63.78KNm MB=MD=－ql2Φ/8=－4.021820.5289/8=－86.11KNm 剛架在恒荷載作用下的內(nèi)力如圖。 內(nèi)力計(jì)算的“+、－”號(hào)規(guī)定：彎矩圖以剛架外側(cè)受拉為正，在彎矩圖中畫(huà)在受拉側(cè)；軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)為正。 2．在活荷載作用下 VA=VE=27.00KN HA=HE=3.001830.5289/8=10.71KN MC=3.00182[1－(1+0.15)0.5289]/8=47.60KNm MB=MD=－3.001820.5289/8=－64.26KNm 剛架在活荷載作用下的內(nèi)力如圖。 3．在風(fēng)荷載作用下 對(duì)于作用于屋面的風(fēng)荷載可分解為水平方向的分力qx和豎向的分力qy?，F(xiàn)分別計(jì)算，然后再疊加。 (1)在迎風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載豎向分力qw2y作用下 VA=2.829－6.35=19.03KN HA=HE=qlλΦ/4=2.821830.1322/4=5.03KN MB=MD=5.036=30.18KNm MC= ql2[α2－(1+ψ) Φ]/4=2.82182[0.52－1.150.1322]/4=22.38KNm 剛架在qw2y作用下的內(nèi)力如圖 (2)在背風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載豎向分力qw4y作用下 VA=1.839－4.12=12.35KN HA=HE=qlλΦ/4=1.831830.1322/4=3.27KN MB=MD=3.276=19.62KNm MC= ql2[α2－(1+ψ) Φ]/4=1.83182[0.52－1.150.1322]/4=14.52KNm 剛架在qw4y作用下的內(nèi)力如圖。 (3)在迎風(fēng)面柱上風(fēng)荷載qw1作用下 α=1， VA=－VB=－qh12/2L=－0.7162/(218)=－0.71KN HE=0.716－3.22=1.04KN MD=1.046=6.24KNm 剛架在qw1作用下的內(nèi)力如圖。 (4)在背風(fēng)面柱上風(fēng)荷載qw3作用下 VA=－VB=－qh12/2L=－1.5562/(218)=－1.55KN HA=1.556－7.02=2.28KN MD=7.026－1.5562/2=14.22KNm MB=2.286=13.68KNm 剛架在qw3作用下的內(nèi)力如圖。 (5) 在迎風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載水平分力qw2x作用下 α=1，β=0 HA=2.820.9(1+0.0202)/2=1.29KN HE=2.820.9－1.29=1.25KN MB=1.296=7.74KNm MD=1.256=7.50KNm 剛架在qw2x作用下的內(nèi)力如圖。 (6) 在背風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載水平分力qw4x作用下 HA=1.830.9(1+0.0202)/2=0.84KN HE=1.830.9－0.84=0.81KN MB=0.816=4.86KNm MD=0.846=5.04KNm 剛架在qw4x作用下的內(nèi)力如圖。 (7)用疊加繪制在風(fēng)荷載作用下剛架的組合內(nèi)力。 四、內(nèi)力組合 剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)件按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009－2001)的規(guī)定，采用荷載效應(yīng)的基本組合：γ0S≤R。本工程結(jié)構(gòu)構(gòu)件安全等級(jí)為二級(jí)，γ0=1.0。 對(duì)于基本組合，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值S從下列組合值中取最不利值確定： A．1.2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+1.4活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng) B．1.0恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+1.4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng) C．1.2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+1.4活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+0.61.4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng) D．1.2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+1.4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+0.71.4活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng) E．1.35恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+0.71.4活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng) 本工程不進(jìn)行抗震驗(yàn)算。最不利內(nèi)力組合的計(jì)算控制截面取柱底、柱頂、梁端及梁跨中截面，對(duì)于剛架梁，截面可能的最不利內(nèi)力組合有： 梁端截面：(1)Mmax及相應(yīng)的N、V； (2)Mmin及相應(yīng)的N、V 梁跨中截面：(1)Mmax及相應(yīng)的N、V； (2)Mmin及相應(yīng)的N、V 對(duì)于剛架柱，截面可能的最不利內(nèi)力組合有： (1)Mmax及相應(yīng)的N、V； (2)Mmin及相應(yīng)的N、V (3)Nmax及相應(yīng)的Mmax、V ； (4)Nmin及相應(yīng)的Mmax、V 內(nèi)力組合見(jiàn)表1。 剛架內(nèi)力組合表（以左半跨為例） 表1 截面 內(nèi)力組組合項(xiàng)目 荷載組合方式 荷載組合項(xiàng)目 M （KNm） N （KN） V （KN） 剛 架 柱 柱頂（B點(diǎn)） Mmax及相應(yīng)的N、V A 1.2恒+1.4活 193.30 81.22 －32.21（←） Mmin及相應(yīng)的N、V B 1.0恒+1.4風(fēng) －7.89 1.05 －1.67（←） Nmax及相應(yīng)的Mmax、V A 1.2恒+1.4活 193.30 81.22 －32.21（←） Nmin及相應(yīng)的Mmax、V B 1.0恒+1.4風(fēng) －7.89 1.05 －1.67（←） 柱底（A點(diǎn)） Mmax及相應(yīng)的N、V Mmin及相應(yīng)的N、V Nmax及相應(yīng)的Mmax、V A 1.2恒+1.4活 0 102.82 －32.21（→） Nmin及相應(yīng)的Mmax、V B 1.0恒+1.4風(fēng) 0 19.05 4.30（←） 剛 架 梁 支座（B點(diǎn)） Mmax及相應(yīng)的N、V A 1.2恒+1.4活 193.30 39.89 77.60（↑） Mmini及相應(yīng)的N、V B 1.0恒+1.4風(fēng) －7.89 1.57 0.89（↑） 跨中（C點(diǎn)） Mmax及相應(yīng)的N、V B 1.0恒+1.4風(fēng) －9.40 －2.03 0.60（↓） Mmin及相應(yīng)的N、V A 1.2恒+1.4活 －143.18 31.81 －3.21（↑） 注：內(nèi)力計(jì)算的“+、－”號(hào)規(guī)定：彎矩圖以剛架外側(cè)受拉為正，軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)為正。 五、剛架設(shè)計(jì) （一）截面設(shè)計(jì) 參考類似工程及相關(guān)資料，梁柱截面均選用焊接工字鋼450200812，截面特性： B=200mm，H=450mm，tw=8.0mm，tf=12.0mm，A=82.1cm2 Ix=28181cm4，Wx=1252cm3，ix=18.53cm Iy=1602cm4，Wx=160.2cm3，ix=4.42cm （二）構(gòu)件驗(yàn)算 1．構(gòu)件寬厚比的驗(yàn)算 翼緣部分： 腹板部分： 2．剛架梁的驗(yàn)算 (1)抗剪驗(yàn)算 梁截面的最大剪力為Vmax=77.60KN 考慮僅有支座加勁肋， fv=125N/mm2 Vu=hwtwfv=4268125=426000N=426.0KN Vmax=77.60KNM=193.30KNm，取M=Mf 故，滿足要求。 (3)整體穩(wěn)定驗(yàn)算 N=39.89KN，M=193.30KNm A．梁平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。 計(jì)算長(zhǎng)度取橫梁長(zhǎng)度lx=18090mm， λx=lx/ix=18090/185.3=97.63<[λ]=150，b類截面，查表得ψx=0.570 ，βmx=1.0 =165.15N/mm2M=193.30KNm，取M=Mf 故，滿足要求。 (3)整體穩(wěn)定驗(yàn)算 構(gòu)件的最大內(nèi)力：N=102.82KN，M=193.30KNm A．剛架柱平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。 剛架柱高H=6000mm，梁長(zhǎng)L=18090mm. 柱的線剛度K1=Ic1/h=28181104/6000=46968.3mm3 梁線剛度K2=Ib0/(2ψS)=28181104/(29045)=15578.2mm3 K2/K1=0.332，查表得柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ=2.934。 剛架柱的計(jì)算長(zhǎng)度lx=μh=17604mm。 λx=lx/ix=17604/185.3=95。0<[λ]=150，b類截面，查表得ψx=0.588 ，βmx=1.0 =181.45N/mm20，考慮柱間支撐豎向上拔力后，錨栓仍不承受拉力，故僅考慮柱在安裝過(guò)程中的穩(wěn)定，按構(gòu)造要求設(shè)置錨栓即可，采用4M24。 (3)柱腳底板面積和厚度的計(jì)算 A．柱腳底板面積的確定 b=b0+2t+2c=200+212+2(20~50)=264~324mm，取b=300mm； h=h0+2t+2c=450+212+2(20~50)=514~574mm，取h=550mm； 底板布置如圖。 驗(yàn)算底板下混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： 基礎(chǔ)采用C20混凝土，fc=9.6N/mm2 ，滿足要求。 B．底板厚度的確定 根據(jù)柱底板被柱腹板和翼緣所分割的區(qū)段分別計(jì)算底板所承受的最大彎距： 對(duì)于三邊支承板部分：b2/b1=96/426=0.225<0.3，按懸伸長(zhǎng)度為b2的懸壁板計(jì)算： 對(duì)于懸壁板部分： 底板厚度，取t=20mm。 六、其它構(gòu)件設(shè)計(jì) （一）隅撐的設(shè)計(jì) 隅撐按軸心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)。軸心力N按下式計(jì)算： 連接螺栓采用普通C級(jí)螺栓M12。 隅撐的計(jì)算長(zhǎng)度取兩端連接螺栓中心的距離：l0=633mm。 選用L504，截面特性： A=3.90cm2，Iu=14.69cm4，Wu=4.16cm3，iu=1.94cm，iv=0.99cmλu=l0/ iu=633/19.4=32.6<[λ]=200， b類截面，查表得ψu(yù)=0.927 單面連接的角鋼強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘以折減系數(shù)αy：λ=633/9.9=63.94， αy=0.6+0.0015λ=0.696 ，滿足要求。 （二）檁條的設(shè)計(jì) 基本資料 檁條選用冷彎薄壁卷槽形鋼，按單跨簡(jiǎn)支構(gòu)件設(shè)計(jì)。屋面坡度1/10，檁條跨度6m，于跨中設(shè)一道拉條，水平檁距1.5m。材質(zhì)為鋼材Q235。 荷載及內(nèi)力 考慮永久荷載與屋面活荷載的組合為控制效應(yīng)。 檁條線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=(0.27+0.5)1.5=1.155KN/m 檁條線荷載設(shè)計(jì)值：Pk=(1.20.27+1.40.5)1.5=1.536KN/m Px=Psinα=0.153KN/m，Py=Pcosα=1.528KN/m； 彎距設(shè)計(jì)值： Mx=Pyl2/8=1.52862/8=6.88KNm My=Pxl2/8=0.15362/32=0.17KNm 截面選擇及截面特性 選用C18070202.2 Ix=374.90cm4，Wx=41.66cm3，ix=7.06cm； Iy=48.97cm4，Wymax=23.19cm3，Wymin=10.02cm3，iy=2.55cm，χ0=2.11cm； 先按毛截面計(jì)算的截面應(yīng)力為： （壓） （壓） （拉） (2)受壓板件的穩(wěn)定系數(shù) A．腹板 腹板為加勁板件，ψ=σmin/σmax=－157.82/172.48=－0.915>－1， k=7.8－6.29ψ+9.78ψ2=21.743 B．上翼緣板 上翼緣板為最大壓力作用于部分加勁板件的支承邊， ψ=σmin/σmax=148.18/172.48=0.859>－1， kc=5.89－11.59ψ+6.68ψ2=0.863 (3)受壓板件的有效寬度 A．腹板 k=21.743，kc=0.863，b=180mm，c=70mm，t=2.2mm，σ1=172.48N/mm2 板組約束系數(shù)k1=0.11+0.93/(ξ－0.05)2=0.367 由于ψ=σmin/σmax<0，取α=1.5， bc=b/(1－ψ)=180/(1+0.915)=93.99mm b/t=180/2.2=81.82 18αρ=181.153.080=63.76，38αρ=381.153.080=134.60 所以18αρ0，則α=1.15－0.15ψ=1.15－0.150.859=1.021， bc=b=70mm，b/t=70/2.2=31.82 18αρ=181.0211.197=22.00，38αρ=381.0211.197=46.44 所以18αρpkmax，pkmin>0，(pkmax+pkmin)/2L，取ab=1000mm，am=(at+ab)/2=650mm Fu=0.7βhpftamh0=0.71.01.1650355=177.7103N=177.7KN Fl=pjAl=156.86[(1.5/2－0.55/2－0.355)1.0]=74.5KN

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鋼結(jié)構(gòu) 單層 廠房 結(jié)構(gòu) 計(jì)算

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