預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì) 畢業(yè)設(shè)計(jì).docx

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1、石家莊鐵道大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì) Design of Prestressed Concrete ContinuousGirder Bridge 2014屆 土木工程學(xué)院 專業(yè)土木工程學(xué)號(hào)20100373 學(xué)生姓名指導(dǎo)教師 完成日期：2014年5月30日 技術(shù)與施工技術(shù)都己達(dá)到相當(dāng)高的水平。 近20年來，我國已建成的具有代表意義的連續(xù)梁橋有跨徑90m的哈爾濱松花江 大橋、跨徑120m的湖南常德沅水大橋、主跨125m的宜昌樂天溪橋、跨徑154m的 云南六庫怒江大橋等。 雖然我國的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在不斷地發(fā)展，然而與國際先進(jìn)水平仍存在一 定差距。想要趕超國際先進(jìn)水平，必

2、須要解決好下面幾個(gè)問題： (1) 發(fā)展大噸位的錨固張拉體系，避免配束過多而增大箱梁構(gòu)造尺寸，否則混凝 土保護(hù)層難以保證，密集的預(yù)應(yīng)力管道與普通鋼筋層層迭置乂使混凝土質(zhì)量難以提 另J O (2) 在一切適宜的橋址，設(shè)計(jì)與修建墩梁固結(jié)的連續(xù)剛構(gòu)體系，盡可能不采用養(yǎng) 護(hù)調(diào)換不易的大噸位支座。 (3) 充分發(fā)揮三向預(yù)應(yīng)力的優(yōu)點(diǎn)，采用長懸臂頂板的單箱截面，既可節(jié)約材料減 輕結(jié)構(gòu)自重，又可充分利用懸臂施工方法的特點(diǎn)加快施工進(jìn)度。 1.3本設(shè)計(jì)研究內(nèi)容 橋梁設(shè)計(jì)必須遵照適用、經(jīng)濟(jì)、安全和美觀的基本原則。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁 橋以其結(jié)果受力性能好，變形小，伸縮縫少，動(dòng)力性能好，主梁變形撓曲線平緩， 有

3、利于高速行車及造型簡潔美觀，抗震性能強(qiáng)等成為國內(nèi)外橋梁中最主要的橋型之 O 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)與施工是分不開的，不同的施工方法導(dǎo)致成橋后 結(jié)果的內(nèi)力狀態(tài)、應(yīng)力狀態(tài)及變形都不相同。常用的施工方法有：支架整體現(xiàn)澆施 工、懸臂施工、逐孔施工和頂推施工。而木設(shè)計(jì)是設(shè)計(jì)一座連續(xù)梁橋的上部結(jié)構(gòu)， 采用的整體現(xiàn)澆法。 在連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)中，橫截面多采用箱型截面，它具有良好的動(dòng)力性能，再者 它收縮變形數(shù)值小，這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，能夠適應(yīng)懸臂施工中諸如偏 載等不利施工工況，增加了施工過程中的可靠性，所以結(jié)合橋面設(shè)計(jì)寬度，本設(shè)計(jì) 采用了單箱單室直腹板截面形式。單箱單室截面的優(yōu)點(diǎn)是受力明確，施

4、工方便，節(jié) 省材料用量。為增強(qiáng)梁體的抗剪強(qiáng)度，一般設(shè)置豎向預(yù)應(yīng)力鋼束，橫橋向則根據(jù)腹 板間距和外挑臂的長度，可設(shè)置橫向預(yù)應(yīng)力，使整個(gè)梁體成為三向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)。 第2章設(shè)計(jì)主體 2.1主要技術(shù)指標(biāo) 跨徑：兩跨30m+30m； 荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路一級(jí)；車道荷載qk=10.5kN,人群荷載Pk=360kNo 橋面寬度：12m； 車道數(shù)：3車道。 2.2材料規(guī)格 混凝土： C50混凝土 預(yù)應(yīng)力筋：柄15.24的鋼絞線 普通鋼筋：HRB335鋼筋和R235鋼筋 橋面鋪裝：8cm厚瀝青混凝土和10cmC40防水混凝土。 2.3截面尺寸主梁截面高度 為適應(yīng)連續(xù)梁內(nèi)力變化的需要，以及施工方

5、便和美觀。本設(shè)計(jì)為跨徑L=30m的 連續(xù)梁橋。采用等高度布置。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，公路橋主梁梁高可按下列數(shù)據(jù)考慮： 支點(diǎn)截面主梁高度與跨徑之比通常在1/15-1/25,而跨中截面的主梁高度與跨徑之 比通常在1/3O--1/5O。另外，為了施工上的方便，一般箱梁高度不要小于1.8m。 所以，在本設(shè)計(jì)中主梁跨中截面和支點(diǎn)處截面高度取值均為2.3m（取1/24）。 頂板和底板厚度 箱形截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位。其尺寸要受到受 力要求和構(gòu)造兩個(gè)方面的控制。箱形截面的底板應(yīng)提供足夠大的承壓面積，發(fā)揮良 好的受力作用。本設(shè)計(jì)為等截面設(shè)計(jì)，確定頂板為20cm,底板35cm。 腹板

6、厚度 箱梁腹板的主要功用是承受結(jié)構(gòu)的彎曲剪應(yīng)力。腹板的最小厚度還應(yīng)考慮鋼束 管道的布置與混凝土澆筑的要求，確定為70cm0 按以上擬定的尺寸，就可繪出箱梁截面圖。如圖2-1所示： 1200■& ■& 215， 300 inM |D 圖2-1箱梁截面圖（單位：nim） 2.4荷載內(nèi)力計(jì)算 對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行受力分析時(shí)應(yīng)對(duì)主梁進(jìn)行分單元，本設(shè)計(jì)橋全長60m,每個(gè)梁段單元 為2.0m,故全梁共分為3（）個(gè)單元。 恒載內(nèi)力計(jì)算 設(shè)計(jì)內(nèi)力是強(qiáng)度驗(yàn)算和配筋設(shè)計(jì)的依據(jù)。施工內(nèi)力是指施工過程中，各施工階 段的臨時(shí)施工荷載，如施工機(jī)具設(shè)備（支架，張拉設(shè)備等），模板

7、，施工人員等引起 的內(nèi)力。主要供施工階段驗(yàn)算使用，本設(shè)計(jì)主要考慮了一般恒載內(nèi)力和活載內(nèi)力。 主梁恒載內(nèi)力，包括自重引起的主梁自重（一期恒載）Sgl和二期恒載（如鋪 裝，欄桿等）引起的主梁后期恒載內(nèi)力Sg2o本設(shè)計(jì)采用的滿堂支架法，在施工過程 中結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換，且主梁為等截面設(shè)計(jì)，所以主梁的自重內(nèi)力可按均布荷載 圖乘主梁內(nèi)力影響線的總面積來計(jì)算。 箱梁橫截面如下圖2-2,其面積為7.7忐。 圖2-2箱梁橫截面圖 --期恒載集度：yxAp=25x7.7=192.5kN/m 二期恒載集度：32.7kN/m2.4.2 一期恒載內(nèi)力計(jì)算 2.4.2.1彎矩計(jì)算 由結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)計(jì)算一期恒載

8、（自重）引起的主梁彎矩如下： ql = 192.5kN/m 由結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)計(jì)算一期恒載（自重）引起的主梁彎矩如2-3圖: 由&X|+M=0 得: 8() =AX 40xlxlx^ 2 3) 3EI L2 oq( X L2 ql 1 - 8 2 - 3 S d 州 rj = P d 帶入方程得： 業(yè) k +詢占=0,解得X, = --q,L2 3EI 13|/ 將 q(=192.5kN/m, L=3()m 帶入上式得： X| = -」q￡=-21656.25k/Vm8 由midas計(jì)算在一期恒裁(自重)作用下產(chǎn)生的彎據(jù)圖如2-

9、4所示: MtDAS/OW PQST8QC￡SS0ft BEAM DIAGRAM9.338&UF3 9.338&UF3 6.2936* 3.24853e-M?3 O.OOOOO*-HXX) ?2^4177?*003 ■5^8692e*003 89 3208* *003 -I.19773e*004 ?l.SOU-004 ?1^067S?*004 1.23M(X*O04 ?2.11127**004 MAX i 2S MIN : IS K% etete kN*mW： 05/23/30 X 圖2V自重作用下的彎矩圖 midas計(jì)算所得值-21112.

10、7k/V m,與上面計(jì)算值-21656.25 k/V?m比較。相差不 大。 剪力計(jì)算由結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)計(jì)算一期恒載（自重）引起的主梁剪力如2-5圖所示: 圖2-5自重作用下的剪力計(jì)算 由*X|+dp=O可以解出X]EI V 23) 3EI 將dp,凱帶入方程&X|+dp=O,得竺 X—四￡=03EI EI 將 qi=192.5k?V m 帶入得 X,=2175.25kN B支座處的剪力計(jì)算： 由上邊所求的C端剪力為Fc=2175.25kN,設(shè)A、B兩支座處剪力分別為Fa,Fb對(duì) A取距得： FbL + 2FCL = 2q￡求得 ％ = 2（q￡ - 穌） B

11、支座左側(cè)剪力為 Fb =qiL-Fc= 192.5x30-2175.25=3599.25kN B 支座右側(cè)剪力為 FB』-(qIL-Fc)=-( 192.5x30-2175.25) =-3599.25kN 由midas計(jì)算在二期恒載作用下產(chǎn)生的剪力圖如圖2-6所示: 3.59126e+0032.93830e-K)03 QUH 2.28534e+003 1.63239e+003 9.79434e-K)02 0.00000e+000 3.26478e-K)02 -=-1.63239e-K)032.28S34e+003 -2.93830e+003 -3.5912

12、6e+003圖2-6自重作用下的剪力圖 Midas計(jì)算所得值-3591.26kN,與上面計(jì)算值-3599.75kN比較，相差不大。 二期恒載內(nèi)力計(jì)算 2.4.3.1彎矩計(jì)算 二期恒載集度：q2=32.7 kN - m X, = -iq2L2 =-3678.75 kN ? m8 由midas計(jì)算在二期恒載作用下產(chǎn)生的彎矩圖如2-7所示: POST-PROCESSORBEAM DIAGRAM 2.10367e+003 l.S8639e+003 1.069 lie+003 5.51829e-K)02 0.00000e-K)00.82732e+002 1.0000 le-H)032.0

13、3457e+003 m -2.55185e-H)03-3,06913e+003 圖2-7二期荷裁作用下彎矩圖 Midas計(jì)算所得值-3586.41 kTV m,與上面計(jì)算值-3678.75 kAT m比較，相差不大。 由結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)計(jì)算二期恒載引起的主梁剪力與一期基本相同，所以可得: Fc=369.5kN。B支座的剪力圖如下： ^2 圖2-8 B支座處的剪力計(jì)算圖 由上邊所求的C端剪力為Fc=369.5kN,設(shè)A、B兩支座處剪力分別為Fa、Fb,對(duì)A 取距得： FkL + 2FCL = 2q2L2 求得 FB = 2(q2L - Fc) B 支座左側(cè)剪力為 FB =q2

14、L-Fc=32.7x30-369.5=611.5kN B 支座右側(cè)剪力為 FB+=-(q2L-Fc)=-(32.7x30-369.5) =-611.5kN 由midas計(jì)算在二期恒載作用下產(chǎn)生的剪力圖如2-9所示： TrnTfUTT 4.99129e-K)02 6.10047e+002 3.88212e-K)02 2.77294e-K)02 1.66376?+002 0.00000e-K)00 5.54588e+0011.66376e-H)02 2.77294e+0023.88212e-H)02 ?4.99129e+002 -6.10047e-H)02 圖2-9

15、二期荷栽作用下剪力圖 Midas計(jì)算所得值61().047kN,與上而計(jì)算值611.5kN比較，相差不大。 活載內(nèi)力計(jì)算 公路I級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk = 10.5kA^/m ,本設(shè)計(jì)跨徑為30m,Pk用 內(nèi)插法計(jì)算有： Pk=280kN, qk =10.5kA^/m <>而計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，應(yīng)當(dāng)乘以1.2,所以Pk=336kN 彎矩活載影響線如圖2-10所示： MlUA^/OVll POSTPROCESSOR INFLU. LINE 6.12905e-K)00 5.44400e-K)00 4.75896e-K)00 4.07392e-H)00 3.38887e*000

16、 2.70383e *000 2.01879?*000 1.33374e-K)00 6.4870 le-001 0.00000e-K)00 -7.21386e-001 -1.40643e-K)00 革無號(hào)=8 i/2 LANE all MAX : None MIN : None 文件：改改改 kN*m 與羽：05/24/2014 表示?方宅 X: 0.000 Z: 0.000 圖2-10彎矩活載影響線圖 跨中彎矩最不利加載位置如下圖2-11所示： ?— V ?? POSTPROCESSOR MVLD TRAC. WWy ill 6.12905? 200 5

17、.44400?-HXX) 4.75896e+000 4.07392?+000 3.38887?-H>00 2.70383e+000 2.01879e+000 1.33374?-H>00 6.4870 le-001 0.00000e+000 ?7.21386?O01 -1.40643e+000 *^■9- 8 C$= 1/2 戳大值= 6.4123e-H)03 MVm ax:珍尋 MAX : None MIN : None 文件：改改改 成位：kN*m 三期：05/24/2014 液承?方向 X: 0.000 t 圖2-11跨中彎矩最不利加載位置圖 中間支座活載影響線如下圖2-

18、12所示: 畢業(yè)設(shè)計(jì)成績單 學(xué)生姓名 學(xué)號(hào) 20100373 班級(jí) 土 1001-11班 專業(yè) 土木工程 畢業(yè)設(shè)計(jì)題目 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì) 指導(dǎo)教師姓名 王興珍 指導(dǎo)教師職稱 講師 評(píng)定成績 指導(dǎo)教師 得分 評(píng)閱人 得分 答辯小組組 長 得分 成績： 院長（主任）簽字： 年月日 MlUAb/QVIl POSTPROCESSOR MVLD TRAC. e?-y2.81389e-O09 0.00000?-KJOO . ??5.11429e*OOl?7?67143??001 nmn.?L

19、02286e+000 .?1?278S7.?H)OO ——-1.53429e-HX? 1.79000?-H)00 —-2.04571e-K>00S -2.30143e-KK)0 -2.55714e+000 -2.81286e-HX)0單元號(hào)=15 3?j?F點(diǎn) 是大值■ 1.9358?-006MVmax: ￥動(dòng) MAX : None MIN : None 文行：改玄改 kN?m05/24/2014 表示?方旬 X: 0.000 LZ: 0.000 圖2-12中間支座活載影響線圖圖乘得出活載下梁的內(nèi)力圖如下圖2-13所示： EEW uii

20、iiL MAX : 7 MIN i IS etetet *Gs kN，n B?J; 05/24/2014 圖2-13活載內(nèi)力圖 活載下的剪力影響線如下圖2-14所示： VII POST-PROCESSORBEAM DIAGRAM 1.30674?-HX)31.06915?-HX)3 8.31562c-HX)25.93973e+002 3.5638*+0021.18795e+002 0.00000e+000■?3?S6384e"02 -5.93973e-H?2— -8.31562?-HX)2 ?1.0691A+003-1.30674e-H)03 MVall:哆S3M

21、AX : 15 MIN : 16文件：改攻改 <& kNB^： 05/24/2014 表票?方切Z: 0.000 圖2-14活載剪力影響線圖效應(yīng)組合 (2-1) 組短期效應(yīng)合：Ms =(A/gi +Mg，)+O?7』0(2-2) (2-2) 1 + 〃 承載力極限狀態(tài)組合：Md =\.2(MGlk +MG2k) + lAMQk表2-1荷載組合值如下表: 承載能力極限狀組合短期效應(yīng)組合 截面號(hào) Minin Mmax 截面號(hào) Mmin Mmax 1/4截面 14200.09 16183.95 1/4截面 1044

22、4.71 14412.42 2/4截面 13200.53 17168.24 2/4截面 8223.04 16185.47 3/4截面 2807.29 8229.84 3/4截面 -1456.37 9388.72 中間支座 -34397.55 -26462.11 中間支座 -34219.43 -18348.56 3.1截面特性 第3章鋼束的估算與布置 由midas和查表可得以下箱梁截面特性: 截面的面積：A=7.7m2; 重心到上邊緣的距離：Zt = 0.99m, 重心到下邊緣的距離：Z下=1.31m 對(duì)x軸的抗扭慣性矩：Ixx =1.1 Im4

23、 對(duì)y軸的慣性矩：n =63.550? 對(duì)z軸的慣性矩：Iyy = 5.66m4 w.= z」： = 1^=5.717m3 0.99 =-^ = — = 4.27m Zf 1.31 截面上核心距：K上=導(dǎo)=夠= 0.5545“ W s 7 1 7 截面下核心距：KF=) = w=0.742m 截面效率指標(biāo): 0.5545+0.742 2.3 = 0.5637 >0.5 e 下=99-8=91cm =0.91 m e |. = 131-15=116cm = 1.16m3.2估算方法 截面受力的性質(zhì)，分為軸拉、軸壓、上緣受拉偏壓、下緣受拉偏壓、上緣受拉 偏拉

24、、下緣受拉偏拉、上緣受拉受彎和下緣受拉受彎這幾種受力類型，分別按照相 應(yīng)的鋼筋估算公式進(jìn)行計(jì)算。估算結(jié)果為截面上緣配筋和截面下緣配筋，此為截面最小配筋，可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)放寬。 之所以稱為“估算”，是因?yàn)橛?jì)算中使用的組合結(jié)果并不是橋梁的真實(shí)受力， 確定鋼束需要知道各截面的計(jì)算內(nèi)力，而布置好鋼束前乂不可能求得橋梁的真實(shí)受 力狀態(tài)，故只能稱為“估算”，此時(shí)與真實(shí)受力狀態(tài)的差異由以下四方面引起：① 未考慮預(yù)加力的影響；②未考慮預(yù)加力對(duì)徐變、收縮的影響；③未考慮鋼束孔道的 影響；④各鋼束的預(yù)加力損失值只能根據(jù)經(jīng)驗(yàn)事先擬定。 按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 此時(shí)預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到

25、混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng) 度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。計(jì)算圖示如3-1所示： fed Nd (3-1) (3-2) (3-3) (3-4) (3-5) 圖3-1受力圖 聯(lián)立公式 ￡N = 0,且 N = fc(lbx=nAf>ffKl旗/” =必尸，且Mp=f"yx⑵ 受壓區(qū)高度工=- 預(yù)應(yīng)力筋數(shù)可以通過公式3-4,3-5計(jì)算： 二Mp〃 Ap 了.(ho-x/2) 2虬,、 2虬,、 式中，M〃一截面上組合力矩。 fd—混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度： 人.一預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度; %—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b—截面寬度 鋼束計(jì)算 當(dāng)主梁截【l【i既要承受Mm

26、ax 乂要承受Mmin時(shí)，―般需要在梁上、下部都配置預(yù)應(yīng) 力束筋，其數(shù)量就根據(jù)主梁上、下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力或不超過容許壓應(yīng)力的控制條件 來確定。 由預(yù)加力引截面上、下翼緣混凝土的應(yīng)力時(shí)： (3-7) (3-6) 其中 '上=n上, N卜=n卜A,% 當(dāng)截面只在上緣承受負(fù)彎矩時(shí)，由以下公式求得截面所需布置鋼筋數(shù)： M . I /?,. > （3-8）-上+ K下4% 當(dāng)截面只在下緣承受正彎矩時(shí)，由以下公式求得截面所需布置鋼筋數(shù)： M1 n. <——'—（3-10）。下-K下A,% 〃 Z （3-11）。下+ K上宜々 當(dāng)截面在上、下緣都承受負(fù)、正彎矩時(shí)，由以下公式求得截面所

27、需布置鋼筋數(shù)： 上翼緣最小配筋： max (K 上+ KQS+纖)Aq. (3-12) 上翼緣最大配: (3-13) , -憶訥（纖+ K上）一虬訕（心*下）+ （W上+ ）e下fe（l n i. s 下翼緣最小配筋: Z卜 +3 + M"（灼-小.__L_（Ke + KQ（r+c下）A〃％ 下翼緣最大配筋: （3-15） /響（幻 f ） +土（2 + KQ（n.+e 下）A,琮 式中,Ap一單根預(yù)應(yīng)力束筋面積；"k一束筋有效預(yù)應(yīng)力； [Ra]—混凝土容許承壓應(yīng)力；氣、°下一束筋對(duì)截面形心軸的偏心距； "壽、Mniin-截面承受的正負(fù)彎矩(或最大彎矩與最小

28、彎矩);W上、比下一截面上、下邊緣的截面模量； Ke、K下一截面上、下核心距；A一主梁混凝土面積。 預(yù)應(yīng)力鋼筋性質(zhì) 預(yù)應(yīng)力筋采用的是直徑(p = 15.24mm鋼絞線，單根鋼筋的公稱截面面積是140miTT o 查表得其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpd=1260MPa,彈性模量 Ep=1.95xl05MPao張拉控制應(yīng)力取。汕=0.75f pk= 1395 MPa。本橋采用的是10束

29、()的構(gòu)造要求，還 應(yīng)該考慮以下原則： (1) 應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力鋼束的形式，對(duì)不同跨徑的橋梁結(jié)構(gòu)要選用預(yù)應(yīng)力大小 恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達(dá)到合理的布置形式。 (2) 預(yù)應(yīng)力束的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼 筋，這樣會(huì)導(dǎo)致結(jié)構(gòu)中錨具的增加。 (3) 預(yù)應(yīng)力束的布置，既要符合結(jié)構(gòu)的受力要求，又要避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi) 力。 (4) 預(yù)應(yīng)力束的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造 尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。 (5) 預(yù)應(yīng)力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也 要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要。 (6) 預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)

30、盡量對(duì)稱布置，并且留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的 l%o (7) 錨距的最小間距的要求。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置數(shù) 根據(jù)以上的要求和計(jì)算，預(yù)應(yīng)力鋼束布置為：腹板對(duì)稱各布置3根10束預(yù)應(yīng)力 鋼絞線，在頂板對(duì)稱布置7根10束預(yù)應(yīng)力鋼絞線，而在底板對(duì)稱布置8根10束10 預(yù)應(yīng)力鋼絞線。具體布置見CAD預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖。 第4章 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力值計(jì)算 4.1預(yù)應(yīng)力損失值的計(jì)算 設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件時(shí)，需要事先根據(jù)承受外荷裁的情況，估定其預(yù)加 應(yīng)力的大小。由于施工因素、材料性能和環(huán)境條件等的影響，鋼筋中的預(yù)拉應(yīng)力會(huì) 逐漸減少，即預(yù)應(yīng)力損失。設(shè)計(jì)中所需的鋼筋預(yù)應(yīng)力值，應(yīng)是扣除相應(yīng)階

31、段的應(yīng)力 損失后，鋼筋中實(shí)際存余的預(yù)應(yīng)力值。如果鋼筋初始張拉的預(yù)應(yīng)力為2”，相應(yīng)的 應(yīng)力損失值為’，則它們與有效預(yù)應(yīng)力bp,間的關(guān)系為： %=私 -￡(4-1) 其中張拉控制應(yīng)力取。c°n= o .75fpk= 1395 MPa。 鋼筋預(yù)應(yīng)力損失的估算 按《公路橋規(guī)》的規(guī)定，一般情況下，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋可考慮以下五項(xiàng) 應(yīng)力損失值： (1) 預(yù)應(yīng)力筋與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 后張法的預(yù)應(yīng)力筋，一般由直線段和曲線段組成。張拉時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋將沿管道 壁滑移而產(chǎn)生摩擦力，使鋼筋中的預(yù)拉應(yīng)力形成張拉端高，向構(gòu)件跨中方向逐漸減 小的情況。鋼筋在任意兩個(gè)截面間的應(yīng)力差值，就是這兩個(gè)截面

32、間由摩擦引起的預(yù) 應(yīng)力損失值。從張拉端至計(jì)算截面的應(yīng)力損失值以叫表示。其值可按下式計(jì)算： 0產(chǎn) g[l-(4-2) 式中，，兩——錨下的張拉控制應(yīng)力(MPa)； 以——鋼筋與管道壁間的摩擦系數(shù)； 0——從張拉端至計(jì)算截面間管道平面曲線的夾角之和，即曲線包角； k——管道每米長度的局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)； %——從張拉端至計(jì)算截面的管道長度在構(gòu)件縱軸上的投影長度或?yàn)槿S空 間曲線管道的長度，以mil o (2) 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失 后張法構(gòu)件，當(dāng)張拉結(jié)束并進(jìn)行錨固時(shí)，錨具將受到巨大的壓力并使錨具自身 及錨下墊板壓密而變形，同時(shí)有些錨具的預(yù)應(yīng)力鋼筋還要向內(nèi)回

33、縮；此外，拼裝式 構(gòu)件的接縫，在錨固后也將繼續(xù)被壓密變形，所有這些變形都將使錨固后的預(yù)應(yīng)力鋼筋放松，因而引起應(yīng)力損失。其值用b,2表示，按下式計(jì)算： ai2 = —— Ep(4-3)式中，切—張拉端鋼筋變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值之和； I ——張拉端至錨固端之間的距離； E,,——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。 (3) 混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失(’4) 后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉時(shí)混凝土所產(chǎn)生的彈性壓縮是在張拉過程中完成 的，由于本設(shè)計(jì)后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的根數(shù)較多，是采用分批張拉錨固并且采用 逐束進(jìn)行張拉錨固的。這樣，當(dāng)張拉后批鋼筋時(shí)所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮變形將使 先批己張拉并錨固的預(yù)應(yīng)

34、力鋼筋產(chǎn)生應(yīng)力損失，即分批張拉應(yīng)力損失，用’4表示。 《公路橋規(guī)》規(guī)定按下式計(jì)算： (4-4)式中，。外——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值 —在計(jì)算截面上先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混 凝土法向應(yīng)力之和。 (4) 鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失(’s) 與混凝土一樣，鋼筋在持久不變的應(yīng)力作用下，也會(huì)產(chǎn)生隨持續(xù)加荷時(shí)間延長 而增加的徐變變形。如果鋼筋在一定拉應(yīng)力值下，將其長度固定不變，則鋼筋中的 應(yīng)力將隨時(shí)間延長而降低，一般稱這種現(xiàn)象為鋼筋的松弛或應(yīng)力松弛。對(duì)于預(yù)應(yīng)力 鋼絲、鋼絞線，可按下列規(guī)定計(jì)算： / \b/5="xgx 0.52^--0.26 xcrpc(4-5

35、) 式中，w張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，“ 二 1.0；超張拉時(shí)，“二0.9； g——鋼筋松弛系數(shù)，I級(jí)松弛(普通松弛)，§ = 1.0： II級(jí)松弛(低松弛)， ￡ = 0.3； bpe傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件bg =Z啊-01 -02 -04 ° (5) 混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失(’6) 混凝土收縮、徐變會(huì)使預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件縮短，因而引起應(yīng)力損失。由混凝土 收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失，可按下列公式計(jì) 算： 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失為: %（，）= 0.9 [ E/cs (，Jo) + %戶?！?，Jo)] 1 + 15/VV

36、 (4-6) 式中’6。）一一構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng) 力損失； 琮——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力 損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（MPa）； Ep—預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量； aEp——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值； p——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； PpsPps = [ +聲 %——構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離； 4——構(gòu)件受拉區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離； %——構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心軸的距 離。 %（U。）

37、一預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為姑，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的混凝土收 縮徐變； 。什——加載齡期為t（）,計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)。 受拉區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù),和非預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)的構(gòu)件，由混凝土收縮、徐變引起 構(gòu)件受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失為： (4-7) 1 + 15/7 & 0.9 [ Ep^cs （撰。）+° （/J。）]

38、區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋配筋率；構(gòu)件受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離； 構(gòu)件受壓區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截而重心的距離；-構(gòu)件受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心軸的 距離。 畢業(yè)設(shè)計(jì)開題報(bào)告 題目 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名 吳松學(xué)號(hào)20100373班級(jí) 土 1001-11專業(yè) 土木工程 一、選題背景及意義 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋是預(yù)應(yīng)力橋梁中的一種，它具有整體性能好、結(jié)構(gòu)剛度大、變形小、抗震 性能好，特別是主梁變形撓曲線平緩，橋面伸縮縫少，行車舒適等優(yōu)點(diǎn)。 由于懸臂施工方法的應(yīng)用，連續(xù)梁在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中有了飛速的發(fā)展。60年

39、代初期在中等跨 徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，應(yīng)用了逐跨架設(shè)法與頂推法；60年代中期在德國萊茵河建成的本多夫橋， 采用了懸臂澆筑法。隨著懸臂澆筑施工法和懸臂拼裝施工法的不斷改進(jìn)、完善和推廣應(yīng)用，在跨度為 40-200m范圍內(nèi)的橋梁中，連續(xù)梁橋逐步占據(jù)了主要地位。目前，無論是城市橋梁、高架道路、山谷 高架棧橋，還是跨河大橋，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁都發(fā)揮了其獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)，成為優(yōu)勝方案。 二、國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 我國自50年代中期開始修建預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋，至今己有40多年的歷史，比歐洲起步晚，但近 對(duì)年來發(fā)展迅速，在預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)分析、試驗(yàn)研究、預(yù)應(yīng)力材料及工藝設(shè)備、施工 工藝等方面日新月異，預(yù)應(yīng)

40、力混凝土梁橋的設(shè)計(jì)技術(shù)與施工技術(shù)都己達(dá)到相當(dāng)高的水平。 三、主要工作 本設(shè)計(jì)主要是X寸預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和受力檢算。本次設(shè)計(jì)的是兩跨 30+30,由于箱型結(jié)構(gòu)輕，抗彎剛度大等，我采用單箱單室截面。首先將按照要求擬定橋梁結(jié)構(gòu)的形式 與尺寸、計(jì)算恒載和活載以及預(yù)應(yīng)力筋的布置，然后完成相關(guān)的檢算。 四、參考文獻(xiàn)： (1) 《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTG B01-2003)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60-2004)；《公路鋼筋 混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)； (2) 徐岳等編著：《預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)》.北京:人民交通出版社，2

41、000： (3) 廖元裳主編：《鋼筋混凝土橋》.北京:中國鐵道出版社，1990； (4) 范立礎(chǔ)主編：《預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋》.北京:人民交通出版社，1988； (5) 邵容光主編：《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》.北京:人民交通出版社，1996“ 五、預(yù)期結(jié)果 此次設(shè)計(jì)完成后，熟練掌握混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)流程，熟悉相關(guān)規(guī)范的條文規(guī)定，熟練的使用 相關(guān)軟件。 指導(dǎo)教師簽字時(shí)間 年 月 日 4.2鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算 預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力%的定義為預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下控制應(yīng)力"扣除相應(yīng)階 段的應(yīng)力損失’后實(shí)際存余的預(yù)拉應(yīng)力值。 （1）預(yù)應(yīng)力損失值組合 后張法構(gòu)件的應(yīng)力損失組合為： 傳力錨

42、固時(shí)的損失（第一批）0|=0] +02+04（4-8） 傳力錨固后的損失（第二批）0]|=05 + 06（4-9） （2）預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力bpe 在預(yù)加應(yīng)力階段，預(yù)應(yīng)力筋中的有效預(yù)應(yīng)力為： 叫=叫=0-01（4-10） (4-H) 在使用階段，預(yù)應(yīng)力筋中的有效預(yù)應(yīng)力，即永存預(yù)應(yīng)力為： bpe ==

43、22 -24892.6233 1 J 1199373.2 -23047.2984 -62671.8314 -27122.4542 2 I 1199373.2 -23560.5231 -62077.8532 -27122.4542 2 J 1220034.936 -22782.492 -62484.4114 -29687.7398 3 I 1220034.936 -23291.0486 -61896.2506 -29687.7398 3 J 1239829.113 -22477.9303 -62242.9479 -32224.8849

44、 4 I 1239829.113 -23070.5648 -61556.3942 -32224.8849 4 J 1261877.808 -22257.3599 -62105.2032 -35125.9348 5 I 1261877.808 -22780.3602 -61499.6414 -35125.9348 5 J 1275564.016 -22122.7532 -61608.2063 -36974.9289 6 I 1275564.016 -22281.8062 -61425.1463 -36974.9289 6 J 12

45、75529.109 -21950.3076 -60967.7519 -37001.5792 7 I 1275529.109 -21613.4382 -61359.0284 -37001.5792 7 J 1258802.761 -216373521 -60436.8033 -34749.9723 8 I 1258802.761 -21190.3706 -60952.3042 -34749.9723 8 J 1239614.734 -21567.2402 -60144.4745 -32245.342 9 I 1239614.734 -

46、20936.2319 -60881.4699 -32245.342 9 J 1220988.291 -21474.7226 -60230.0466 -29867.7547 10 I 1220988.291 -21013.3598 -60763.1955 -29867.7547 10 J 1202930.51 -21758.9372 -60406.6546 -27616.6316 11 I 1202930.51 -21140.7802 -61130.2961 -27616.6316 11 J 1182212.464 -21890.463

47、2 -60590.5743 -25135.3647 單元 位置 應(yīng)力（扣除短期損失） 彈性變形損失 徐變/收縮損失 松弛損失 12 I 1182212.464 -21392.1011 -61171.7294 -25135.3647 12 J 1162671.387 -22103.8595 -60770.2609 -22854.5904 13 I 1162671.387 -21688.7218 -61251.3636 -22854.5904 13 J 1147391.449 -22281.5414 -61054.8693 -21

48、082.0307 14 I 1147391.449 -21844.08 -61561.7015 -21082.0307 14 J 1125805.772 -22449.0746 -61208.9265 -18729.9351 15 I 1125805.772 -22072.3967 -61646.8332 -18729.9351 15 J 1106950.01 -22693.0281 -61389.5756 -16724.8521 第5章截面應(yīng)力驗(yàn)算 5.1強(qiáng)度驗(yàn)算原理 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面強(qiáng)度的驗(yàn)算內(nèi)容包括兩大類，即正截面強(qiáng)度驗(yàn)算

49、和 斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算。其驗(yàn)算原則基本上與普通鋼筋混凝土受彎構(gòu)件相同：當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼 筋的含筋量配置適當(dāng)時(shí)，受拉區(qū)混凝土開裂退出工作，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋 分別達(dá)到各自的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度Ry和Rg；受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度凡，非 預(yù)應(yīng)力鋼筋達(dá)到其抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度Rg',并假定受壓區(qū)混凝土應(yīng)力按矩形分布。但受壓 區(qū)布有預(yù)應(yīng)力鋼筋4,時(shí)，其應(yīng)力。網(wǎng)卻達(dá)不到抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度R],這就是與普通鋼 筋混凝土構(gòu)件的唯一區(qū)別。根據(jù)《橋規(guī)》(JTJ 021-89), <7卬可按5-1計(jì)算： o-'y = R -a 一珥(7(5-1)式中，網(wǎng)——受壓區(qū)混凝土達(dá)到抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的實(shí)際應(yīng)力； R、——受

50、壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度； j——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋4、.重心處鋼筋混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力； by 一一混凝土應(yīng)力g為時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù),中的有效預(yù)應(yīng)力； 勺.——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土的彈性模量之比。 施工階段正截面法向應(yīng)力表5-1正截面法向應(yīng)力驗(yàn)算 單元 位置 最大/最小 階段 驗(yàn)算 Sig_MAX(kN/m2) Sig_ALW(kN/m2) 1 HU 最大 2 OK 5529.5979 18144 1 IUJ 最小 1 OK -1735.2072 -2351.2727 1 J⑵ 最大 2 OK 4856.9067 18144 1

51、 J⑵ 最小 1 OK -1695.8934 -2351.2727 2 1(21 最大 2 OK 4850.8656 18144 2 1[2] 最小 1 OK -1763.0498 -2351.2727 2 J[3] 最大 2 OK 4365.8127 18144 2 J[3] 最小 1 OK -1689.8467 -2351.2727 3 I[3] 最大 2 OK 4359.8392 18144 3 U3] 最小 1 OK -1752.341 -2351.2727 3 J14] 最大 2

52、 OK 4520.5703 18144 單元 位置 最大/最小 階段 驗(yàn)算 Sig_MAX (kN/m2) Sig_ALW (kN/m2) 3 J|4] 最小 1 OK -1691.133 -2351.2727 4 I[4] 最大 2 OK 4520.971 18144 4 H4] 最小 1 OK -1772.9712 -2351.2727 4 Jf5] 最大 2 OK 4839.362 18144 4 J[5] 最小 1 OK -1687.777 -2351.2727 5 I[5] 最大 2

53、 OK 4839.5848 18144 5 I[5] 最小 1 OK -1744.6987 -2351.2727 5 J|6] 最大 2 OK 5111.1198 18144 5 J【6] 最小 1 OK -1689.5673 -2351.2727 6 H6J 最大 2 OK 5110.5436 18144 6 I[6] 最小 1 OK -1721.0806 -2351.2727 6 J[7] 最大 2 OK 5279.8056 18144 6 J【7] 最小 1 OK -1726.1231

54、-2351.2727 7 I[7] 最大 2 OK 5278.963 18144 7 I[7] 最小 1 OK -1700.0899 -2351.2727 7 J[8] 最大 2 OK 5290.6613 18144 7 J18J 最小 1 OK -1735.5875 -2351.2727 8 H81 最大 2 OK 5290.4998 18144 8 H8J 最小 1 OK -1696.547 -2351.2727 8 J|9] 最大 2 OK 5167.7165 18144 8 J[9]

55、 最小 1 OK -1767.1818 -2351.2727 9 I[9] 最大 2 OK 5166.6311 18144 9 【⑼ 最小 1 OK -1705.6581 -2351.2727 9 J110] 最大 2 OK 5028.0661 18144 9 JflO] 最小 1 OK -1743.6843 -2351.2727 10 I[10] 最大 2 OK 5027.8861 18144 10 I[10] 最小 1 OK -1693.8099 -2351.2727 10 J[H] 最大

56、2 OK 4769.2792 18144 10 Jill] 最小 1 OK -1758.4076 -2351.2727 11 I[ll] 最大 2 OK 4769.0678 18144 11 HU] 最小 1 OK -1685.3916 -2351.2727 11 J【12] 最大 2 OK 4495.3838 18144 11 J112] 最小 1 OK -1747.7196 -2351.2727 12 ”12] 最大 2 OK 4495.2367 18144 12 I[12] 最小 1 OK

57、 -1701.333 -2351.2727 12 J|I3] 最大 2 OK 4137.0035 18144 12 J[13] 最小 1 OK -1750.1337 -2351.2727 13 I" 最大 2 OK 4137.2236 18144 13 【[13] 最小 1 OK -1698.3478 -2351.2727 13 JI 14] 最大 2 OK 4568.6933 18144 單元 位置 最大/最小 階段 驗(yàn)算 Sig MAX (kN/m2) Sig ALW(kN/m2) 13 J[14]

58、 最小 1 OK -1729.1924 -2351.2727 14 1[14] 最大 2 OK 4573.3262 18144 14 1[14] 最小 1 OK -1700.8087 -2351.2727 14 JII5] 最大 2 OK 5613.465 18144 14 J[15] 最小 1 0K -1749.0388 -2351.2727 15 1115] 最大 2 OK 5616.5434 18144 15 【[15] 最小 1 0K -1702.6065 -2351.2727 15 J[

59、16] 最大 2 OK 6981.2179 18144 15 J[16] 最小 1 OK -1758.3788 -2351.2727 受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力驗(yàn)算 表5-2受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力驗(yàn)算 鋼束 驗(yàn)算 Sig_DL (kN/m2) Sig_LL (kN/m2) Sig.ADL (kN/m2) Sig_ALL (kN/m2) 1 OK 1177728.18 1165834.797 1395000 1209000 10 OK 1190014.391 1175967.478 1395(X)0 1209000 11 OK 1

60、190014.391 1175967.478 1395(X)0 1209000 12 OK 1190014.391 1175967.478 1395(X)0 1209000 13 OK 1190014.391 1175967.478 1395000 1209000 14 OK 1190014.391 1175967.478 1395000 1209000 15 OK 1190014.391 1158510.729 1395000 1209000 16 OK 1190014.391 1158510.729 1395(X)0 120

61、9000 17 OK 1190014.391 1158510.729 1395000 1209000 18 OK 1190014.391 1158510.729 1395000 1209000 2 OK 1177728.18 1165834.797 139500() 1209000 24 OK 1190014.391 1158510.729 1395000 1209000 25 OK 1190014.391 1158510.729 1395000 1209000 26 OK 1190014.391 1158510.729 1

62、395000 1209000 3 OK 1165645.166 1149686.294 1395(X)0 1209000 4 OK 1165645.166 1149686.294 1395000 1209000 5 OK 1132457.365 1145623.815 1395000 1209000 6 OK 1132457.365 1145623.815 1395(X)0 1209000 7 OK 1190014.391 1175967.478 1395000 1209000 8 OK 1190014.391 117596

63、7.478 1395(X)0 1209000 9 OK 1190014.391 1175967.478 1395000 1209000 使用階段的抗裂驗(yàn)算 單元 位置 組合名稱 短/長 驗(yàn)算 Sig_MAX (kN/m2) Sig_ALW (kN/m2) 1 H11 cLCB7 長期 0K 2920.8588 0 1 HU cLCB6 短期 0K 2920.8201 -1855 1 J⑵ cLCB7 火期 0K 3522.4496 0 1 J[2] cLCB6 短期 0K 3399.9858 -1855

64、 2 1(21 cLCB7 長期 0K 3522.2546 0 2 1[2] cLCB6 短期 0K 3399.7874 -1855 2 J[3] cLCB6 短期 0K 3389.0863 -1855 2 J[3] cLCB7 長期 0K 3818.5875 0 3 I〔3] cLCB7 K期 0K 3812.6073 0 3 H3] cLCB6 短期 0K 3383.1235 -1855 3 J[4] cLCB7 長期 0K 3363.0458 0 3 J[4] cLCB6 短期 0

65、K 2753.5878 -1855 4 I[4] cLCB7 長期 0K 3355.2866 0 4 I[4| cLCB6 短期 0K 2745.8457 -1855 4 J[5] cLCB6 短期 0K 2275.8394 -1855 4 J[5] cLCB7 K期 0K 3043.3015 0 5 I[5] cLCB7 R期 0K 3036.6533 0 5 H5] cLCB6 短期 0K 2269.2033 -1855 5 JI6] cLCB7 長期 0K 2748.8282 0 5

66、 J[6] cLCB6 短期 OK 1844.1851 -1855 6 I[6] cLCB7 長期 0K 2747.6473 0 6 I[6] cLCB6 短期 0K 1843.0096 -1855 6 J[7] cLCB6 短期 0K 1493.6696 -1855 6 J[7] cLCB7 R期 0K 2515.4397 0 7 H7] cLCB7 長期 0K 2520.6155 0 7 H71 cLCB6 短期 0K 1498.8481 -1855 7 J[8] cLCB7 長期 0K 2389.5568 0 7 J[8] cLCB6 短期 0K 1269.7436 -1855 8 I[8] cLCB7 長期 0K 2395.1564 0 8 I[8] cLCB6 短期 0K 1275.3434 -1855 單元 位置 組合名稱 短/長 驗(yàn)算 Sig_MAX (kN/m2) Sig_ALW (kN/m2) 8