ZH1105柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床（右主軸箱）設計

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個螺紋進行加工。設計本組合機床時盡能的采用通用件，以降低成本。因此本組合機床應用通用多軸箱、通用主軸、傳動件、齒輪和附加機構(gòu)。通用件選用是根據(jù)所需的功率、進給力、進給速度等要求的。多軸箱尺寸應根據(jù)加工主軸分布位置通過估算，并圓整后選用相近似尺寸的標準規(guī)格的多軸箱，據(jù)此選擇結(jié)合尺寸的動力箱。盡可能按通用部件的配套關系選用通用部件。工藝方案的擬定是組合機床設計的關鍵一步。因為工藝方案在很大程度上決定組合機床的結(jié)構(gòu)配置和實用性能。應根據(jù)工件的加工特點，充分考慮各種影響因素，經(jīng)濟分析的基礎擬定出可靠的工藝方案。從而確定組合機床的配置型式及結(jié)構(gòu)方案應根據(jù)工件的結(jié)構(gòu)特點，并進行組合機床總體方案圖樣文件的設計。粗精加工分開原則，粗加工時的切削負荷較大，切削產(chǎn)生的熱變形、較大夾壓力引起的工件變形以及切削振等動，對精加工工序十分不利，影響加工尺寸精度和表面粗糙度，因此應選擇粗精加工工序分開的原則。擬定工藝方案時，在保證加工質(zhì)量和操作維修方便的前提下，應適當提高工序集中程度。因此全面分析多方因數(shù)和理決定工序集中程度。被加工零件工序圖是根據(jù)制定的工藝方案，表示所設計的組合機床完成的工序內(nèi)容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技術要求，加工用的定位基準、壓緊部位等，它是組合機床設計的具體依據(jù)，也是制造、使用、調(diào)整和檢驗機床精度的重要文件。被加工零件工序圖是在被加工零件圖基礎上，突出本機床的加工內(nèi)容。加工示意圖是在工藝方案和機床總體方案確定的基礎上繪制的，加工示意圖應與機床實際加工狀態(tài)一致。是表達工藝方案具體內(nèi)容的機床工藝方案圖。它是設計刀具、夾具、多軸箱和液壓、電氣系統(tǒng)以及選擇動力部件、繪制機床聯(lián)系尺寸圖的主要依據(jù)。加工示意圖上要標注聯(lián)系尺寸、切削用量（同一主軸箱上各主軸的每分鐘進給量是相等的） 、工作循環(huán)、攻退量、攻進量。機床聯(lián)系尺寸總圖是以被加工零件工序圖和加工示意圖為依據(jù)，并按選定的通用部件以及確定的專用部件的總體結(jié)構(gòu)而繪制的。是用來表示機床的配置型式、主要構(gòu)成及各部件安裝位置、相互的聯(lián)系、運動關系和操作方位的總體ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計2布局圖。它為主軸箱、夾具等專用部件設計提供重要依據(jù)。生產(chǎn)率計算卡是反映機床實際生產(chǎn)率和切削用量、動作時間、生產(chǎn)綱領及負荷率。根據(jù)加工示意圖所確定的工作循環(huán)以及切削用量，就可以計算機床生產(chǎn)率并編制生產(chǎn)率計算卡。它是用戶驗收機床生產(chǎn)率的重要依據(jù)。主軸箱是組合機床的重要專用部件。它是根據(jù)加工示意圖所確定的工件加工孔的數(shù)量和位置、切削用量和主軸類型設計的傳遞各主軸運動的動力部件。主軸箱的設計方法是：繪制主軸箱的設計原是依據(jù)圖；確定主軸結(jié)構(gòu)、軸徑及齒輪模數(shù)；擬定傳動系統(tǒng)；計算主軸、傳動軸坐標，繪制坐標檢查圖；繪制主軸箱總圖，零件圖及編制組件明細表。主軸和被加工零件在機床上是面對面安放的，因此，主軸箱主視圖上的水平方向尺寸與零件工序圖上的水平方向尺寸正好相反。主軸箱傳動系統(tǒng)的擬定：先把全部主軸中心盡可能分布在一個或幾個同心圓上，在同心圓的圓心上分別設置中間傳動軸；非同心圓分布的一些主軸，也宜設置中間傳動軸，然后根據(jù)已選定的各中心傳動軸再取同心圓，并用最少的傳動軸帶動這些中心傳動軸；最后通過合攏傳動軸與動力箱驅(qū)動軸連接起來。并使各主軸獲得預定的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向。組合機床上攻螺紋，根據(jù)工件加工部位分布情況和工藝要求，常用攻螺紋靠模裝置攻螺紋。攻螺紋靠模裝置用于同一方向純攻螺紋工序。由攻螺紋多軸箱和攻螺紋靠摸頭組成?？磕Ｂ菽负涂磕Ｂ輻U是經(jīng)過磨制并精細研配的，因而螺孔加工精度高，在潤滑良好時，對鑄鐵加工精度可達 H6H7 級精度螺孔，表面粗糙度可達 Ra3.2m。螺孔的位置精度稍低于鉆孔時的位置精度，因此螺孔的位置精度主要取決于螺紋底孔的位置精度。攻螺紋主軸箱一般都是由電動機直接驅(qū)動。在確定電動機功率時，要考慮絲錐工作時鈍化的影響，一般取為計算功率的 1.52.5 倍（軸數(shù)少時取大值，軸數(shù)多時取小值） 。絲錐退回原位時，電動機應能迅速地停止，以避免攻螺紋靠模系統(tǒng)在電動機反轉(zhuǎn)停止時慣性的影響，不致造成絲錐超程而破壞攻螺紋機構(gòu)的原位狀態(tài)。因此，一般攻螺紋主軸都要有制動。本小組設計成員：謝明、金佩、李琳、施偉。1 總體方案論證總體方案論證鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 3 根據(jù)任務書的要求：設計的組合機床要滿足加工要求、保證加工精度；盡可能用通用件、以降低成本；各動力部件用電氣控制、液壓驅(qū)動。因此根據(jù)任務書要求和氣缸體的特點初定兩種設計方案：1.1 臥式組合機床臥式組合機床特點：臥式組合機床重心底、振動小運作平穩(wěn)、加工精度高、占地面積大。1. 2 立式組合機床立式組合機床特點：立式組合機床重心高、振動大、加工精底、占地面積小。1. 3 方案比較方案比較 根據(jù)臥式組合機床和立式組合機床的特點比較可知：為了保證螺紋孔的加工精度和結(jié)合氣缸體本身的特點(左面攻 14 個螺紋孔、右面攻 10 個螺紋孔后面攻 6 個螺紋孔，見加工工序圖)選擇臥式組合機床。1.4 總體設計的思路總體設計的思路擬定工藝方案；根據(jù)任務書要求繪制加工工序圖；根據(jù)確定的切削用量、工作循環(huán)和工作行程等繪制加工示意圖；根據(jù)加工工序圖、加工示意圖和確定的專用部件及通用部件繪制機床聯(lián)系尺寸總圖。根據(jù)“三圖一卡”設機組合機床。2 計算部分計算部分ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計42.1 多軸箱的設計計算：多軸箱的設計計算：組合機床的通用多軸箱的標準厚度為 180mm；用于臥式多軸箱的前蓋厚度為 55mm，基型后蓋的厚度為 90mm，因此確定多軸箱的尺寸，主要是確定多軸箱的寬度 B 和高度 H 及最低主軸高度 h。如下圖所示：被加工氣缸體輪廓用雙點化線表示，多軸箱輪廓用粗實線表示。多軸箱寬度 B、高度 H 的大小主要與氣缸體需要加工的螺孔的分布有關。參考 I P49注：b 工件在寬度方向相距最遠的兩孔距離、單位 mm; b1 最邊緣主軸中心至箱體外壁距離、單位 mm； h 工件在高度方向相距最遠的兩孔距離、單位 mm;h1 最低主軸高度、單位 mm。公式：B = b + 2b1 1 P49 21公式：H = h + h1 +b1 1 P49 22已知：b = 417.020mm b1=70 100mm 1 P31 h = 275mm h1=112.920mm由公式 21 得：B= b + 2b1 = 417.020 + 2(70100) = 557.020 617.020mm 由公式 22 得：H=h+h1+b1=275+112.920+70100=457.920487.920 46圖2-1多軸箱設計原始依據(jù)圖箱體中心線鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 5 圖2-2多軸箱輪廓尺寸確定查1 P134 表 71：?。築 H = 630500mm22.2 切削轉(zhuǎn)距的計算：切削轉(zhuǎn)距的計算：2.2.1 攻攻 9 M81.25 7H 深深 16 的螺紋所需轉(zhuǎn)據(jù)的計算的螺紋所需轉(zhuǎn)據(jù)的計算公式：T = 195 D1.4Pw1.5 1 P44 表 35 23注：D 螺紋大徑、單位 mm； Pw 工件的螺距、單位 mm。由公式 23 得：T = 195D1.4Pw1.5 = 19581.41.251.5 5010N.mm 5N.m查 1 P44 表 35?。篢 = 5 N.m2.2.2 攻攻 M101.5 7H 深深 15 的螺紋所需轉(zhuǎn)據(jù)的計算的螺紋所需轉(zhuǎn)據(jù)的計算由公式 23 得：T = 195D1.4Pw1.5 = 195101.41.51.5 8998.003N.mm 8.998N.mZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計6查 1 P44 表 3 5?。篢 = 9 N.m2.3 主軸直徑的計算和主軸外伸尺寸的確定主軸直徑的計算和主軸外伸尺寸的確定公式：d = 6.2(10T)1/4 1 P44 表 35（加工鑄鐵） 24注：d 主軸直徑、單位 mm;T 轉(zhuǎn)距、單位 mm;D 螺紋大徑、單位 mm; P 螺距、單位 mm。2.3.1 攻攻 9 M81.25 7H 深深 16 的螺紋所需主軸直徑的計算的螺紋所需主軸直徑的計算 由公式 24 得：d = 6.2(10T)1/4 1 P44 = 6.2(105) 1/4 = 16.488mm 查 1 P44 表 35 取：d = 17mm2.3.2 攻攻 M101.5 7H 深深 15 的螺紋所需主軸直徑的計算的螺紋所需主軸直徑的計算 由公式 24 得：d = 6.2(10T)1/4 1 P44=6.2(109) = 20mm 為了減少更換攻螺紋接桿的時間、降低操作工人的勞動強度和提高工作效率等原因，所以取攻 9 M8 1.25 7H 深 16 螺紋主軸的直徑與攻 M101.5 7H 深 15 螺紋直徑為 20mm（d = 20mm） 。2.3.4 主軸外伸尺寸的確定主軸外伸尺寸的確定 參考1 P44得：L=115 D/d1=32/20 2.4 切削速度的確定切削速度的確定參考1 P123 V=48m/min 2.4.1 攻攻 9 M81.25 7H 深深 16 的螺紋切削速度的確定的螺紋切削速度的確定取 V=3.70m/min2.4.2 攻攻 M101.5 7H 深深 15 的螺紋切削速度的確定的螺紋切削速度的確定鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 7 取 V=3.93m/min2.5 切削功率的計算切削功率的計算 公式：p= (TV) / (9740D) 1 P134 表 620 25 注：T 切削轉(zhuǎn)距、單位 N.m ; V 切削速度、單位 m.min-1; D 被加工螺紋的直徑、單位 mm。2.5.1 攻攻 9 M81.25 7H 深深 16 的螺紋所需切削功率的計算的螺紋所需切削功率的計算由公式 25 得：p = (TV) / (9740D) 1 P134 =（51033.7）/(97408)= 7.561102 Kw所以：p9 = 9p = 97.561102 = 0.6805 Kw2.5.22.5.2 攻攻 M10 1.5 7H 深深 15 的螺紋所需切削功率的計算的螺紋所需切削功率的計算由公式 25 得：p = (TV) / (9740D) 1 P134 =(91033.93)/ (974010) = 0.1157 Kw 所以攻 9 M81.25 7H 深 16 的螺紋和攻 M101.5 7H 深 15 的螺紋所需總功率為：p = 0.6805 + 0.1157 = 0.7962 Kw2.62.6 機床動力參數(shù)的計算機床動力參數(shù)的計算2.6.12.6.1 電動機功率的計算電動機功率的計算公式：P = p / 1 P44 （ = 0.70.8） 26 注：P 多軸箱所需功率、單位 Kw； p消耗于各主軸的切削功率總和、單位 Kw； 多軸箱的傳動效率。 由公式 26 得：P = p / 1 P44 = 0.7962 /（0.70.8）= 0.9951.137 Kw參考1P86在確定電動機功率時，要考慮絲錐工作時鈍化的影響，一般取ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計8計算功率的 1.52.5 倍。所以 Pd=P(1.52.5)=1.70552.8425 Kw2.6.22.6.2 電動機的選擇電動機的選擇考慮到軸承與軸、齒輪與軸、齒輪與齒輪、軸與箱體、軸與軸套等之間的能量損耗所以選擇功率稍大一些的電動機。參考IP115表 539： ?。弘妱訖C的型號：Y132S4 電動機轉(zhuǎn)速：nd=1440r/min1 輸出軸轉(zhuǎn)速：n = 720r/min1 2.72.7 攻螺紋主軸轉(zhuǎn)速的計算攻螺紋主軸轉(zhuǎn)速的計算 公式：n = (1000v)/(d)1 P195 27 注：v 切削速度、單位 m/min-1;d 主軸直徑、單位 mm2.7.12.7.1 攻攻 9 9 M81.25M81.25 7H7H 深深 1616 的螺紋主軸轉(zhuǎn)速的計算的螺紋主軸轉(zhuǎn)速的計算 已知：v = 3.70m/min d = 8mm 由公式 27 得：n = (1000v)/(d)1 P195 = (10003.7)/(3.7) 150r/min2.7.22.7.2 攻攻 M101.5M101.5 7H7H 深深 1515 的螺紋主軸轉(zhuǎn)速的計算的螺紋主軸轉(zhuǎn)速的計算已知：v = 3.93m/min d = 10mm由公式 27 得：n = (1000v)/(d)1 P195 = （10003.93）/（10） 125r/min2.82.8 切削用量的計算切削用量的計算 公式：fm = fn 2 P246 28注：f 每轉(zhuǎn)進給量、單位 mm/r; n 轉(zhuǎn)速、單位 mm/r。2.8.12.8.1 攻攻 9 9 M81.25M81.25 7H7H 深深 1616 的螺紋切削用量的計算的螺紋切削用量的計算已知：f= 1.25mm/r n = 150r/min由公式 28 得：fm = fn 2 P246鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 9 = 1.25150 = 187.5mm/min2.8.22.8.2 攻攻 M101.5M101.5 7H7H 深深 1515 的螺紋切削用量的計算的螺紋切削用量的計算已知：f = 1.5mm/r n = 125r/min由公式 28 得：fm=s0n 2 P246=1.5125=187.5mm/min2.92.9 生產(chǎn)率計算生產(chǎn)率計算已知：工作行程為 37 進刀量為 150/min 機動時間加緊 0.1min 機動時間攻入攻退 0.4min 機動時間 1.5min 裝料時間 1.5min 單件工時 2min/件2.9.12.9.1 理想生產(chǎn)率計算理想生產(chǎn)率計算 公式： Q=A/tk 1 P51 29 =41400/4600=92.9.22.9.2 實際生產(chǎn)率計算實際生產(chǎn)率計算 公式：Q1=60/T單 1 P51 210=60/2=30min/件2.9.32.9.3 機床負荷率計算機床負荷率計算公式：負=Q/Q1 1P51 211 = =9/30=30 2.102.10 多軸箱傳動系統(tǒng)設計多軸箱傳動系統(tǒng)設計2.10.1 螺孔的分布特點螺孔的分布特點仔細閱讀被加工零件加工工序圖，觀察在本組合機床加工的螺孔位置具有以特點：a、螺孔 1、2、3 直線分布；b、螺孔 4、5、6 直線分布；c、螺孔 1、2、3 所在直線垂直螺孔 4、5、6 所在直線2.10.22.10.2 用作圖法初定各軸的位置用作圖法初定各軸的位置ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計10箱體中心線圖2-3用作圖法確定各軸位置2.10.22.10.2 根據(jù)以上特點初步擬訂軸的傳動關系根據(jù)以上特點初步擬訂軸的傳動關系a、設置中間傳動軸 13 帶動主軸 1、2 轉(zhuǎn)動；b、設置中間傳動軸 15 帶動主軸 3、4 轉(zhuǎn)動；c、設置中間傳動軸 17 帶動主軸 5、6、7 轉(zhuǎn)動；d、設置中間傳動軸 18 帶動主軸 8、9 轉(zhuǎn)動；e、設置中間傳動軸 20 帶動主軸 10 轉(zhuǎn)動。2.10.32.10.3 設置過渡軸合攏中間傳動軸、設置油泵軸和驅(qū)動軸設置過渡軸合攏中間傳動軸、設置油泵軸和驅(qū)動軸a、設置過渡軸 11 和過渡軸 16，過渡軸 16 帶動中間傳動軸 11、17 轉(zhuǎn)動；b、設置過渡軸 19 帶動中間傳動軸 18、20 轉(zhuǎn)動；c、設置過渡軸 12 帶動過渡軸 11 和中間傳動軸 13 轉(zhuǎn)動；d、設置過渡軸 14 帶動過渡軸 11 和中間傳動軸 15 轉(zhuǎn)動；e、過渡軸 11 帶動油泵軸 22 轉(zhuǎn)動；f、驅(qū)動軸 0 驅(qū)動過渡軸 11 實現(xiàn)整個傳動鏈運作。2.10.42.10.4 繪制多軸箱的傳動樹形圖（圖繪制多軸箱的傳動樹形圖（圖 2 24 4）鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 11 箱體中心線圖2-4多軸箱傳動數(shù)形圖211 根據(jù)原始依據(jù)圖根據(jù)原始依據(jù)圖(21)計算主軸坐標計算主軸坐標表 21 主軸坐標表2.12 多軸箱中齒輪模數(shù)、齒數(shù)的計算（圖多軸箱中齒輪模數(shù)、齒數(shù)的計算（圖 25）坐標銷 01驅(qū)動主 1主軸 2主軸 3主軸 4主軸 5X0.000265.000400.280152.28060.28060.280Y0.00095.00082.92082.920125.920219.920主軸 6主軸 7主軸 8主軸 9主軸 1060.280180.280286.280400.280477.300357.920357.920253.920207.920320.000ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計12圖2-5多軸箱傳動系統(tǒng)圖X2.12.1 多軸箱中齒輪模數(shù)的確定多軸箱中齒輪模數(shù)的確定 因為多軸箱中齒輪模數(shù)常用 2、2.5、3、3.5、4 幾種。為了便于生產(chǎn)，同一多軸箱中的模數(shù)規(guī)格最好不要多于兩種。所以初步確定多軸箱內(nèi)所有齒輪的模數(shù)取 3（m=3） 。2.12.2 確定傳動軸確定傳動軸 13 的位置及齒輪的齒數(shù)的位置及齒輪的齒數(shù)傳動軸 13 的位置通過作圖(圖 24)初定，若取 m=3 z1=27，則從圖 24 量得中心距 A131=72mm, 公式：Z從=2A/mZ主 1 P65 212 所以： Z1=2A/mZ1=272/32721 II 排 公式：n從n主（Z主/Z從） 1 P64 213 所以： n13n1（Z1/Z1）150(21/27) 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 13 117r/min 由公式 212：Z從=2A/m(1+ n從/ n主) 1 P65 所以： Z13272/3(1+150/117)27 II排2.12.3 確定傳動軸確定傳動軸 15 的位置及齒輪齒數(shù)的位置及齒輪齒數(shù)傳動軸 15 的位置通過圖 24 初定，若取 m=3 z3=27，則從圖 24 量得中心距 A153=72，由公式 212：Z從=2A/mZ主 1 P65所以： Z3=2A/mZ3=272/32721 II 排由公式 213：n從n主（Z主/Z從） 1 P64 所以： n15n3（Z3/Z3）150(21/27) 117r/min 由公式 212：Z從=2A/m(1+ n從/ n主) 1 P65 所以： Z15272/3(1+150/117)27 II排2.12.4 確定傳動軸確定傳動軸 17 的位置及齒輪齒數(shù)的位置及齒輪齒數(shù)傳動軸 17 的位置通過圖 24 初定，若取 m=3 z5=35，則從圖 24 量得中心距 A175=91.378由公式 212：Z從=2A/mZ主 1 P65 所以： Z5=2A/mZ1=272/32726 排 由公式 213 得：n從n主（Z主/Z從） 1 P64 所以： n17n5（Z5/Z17）150(35/26) 202r/min 由公式 212：Z從=2A/m(1+ n從/ n主) 1 P65 所以：Z17291.378/3(1+150/202)35 排 由公式 212 得：Z從=2A/m(1+ n從/ n主) 1 P65 所以： Z17291.378/3(1+150/202)35 排 2.12.5 確定傳動軸確定傳動軸 17 的位置及齒輪齒數(shù)的位置及齒輪齒數(shù)傳動軸 18 的位置通過圖 24 初定，若取 m=3 z8=27，則從圖 24 量ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計14得中心距 A188=72由公式 212：Z從=2A/mZ主 1 P65 所以：Z8=2A/mZ8=272/32721 II 排 由公式 213：n從n主（Z主/Z從） 1 P64 所以： n18n8（Z8/Z8）150(27/21) 192.9r/min 由公式 212：Z從=2A/m(1+ n從/ n主) 1 P65 所以：Z18272/3(1+150/117)27 II排 2.12.6 確定傳動軸確定傳動軸 15 的位置及齒輪齒數(shù)的位置及齒輪齒數(shù)傳動軸 20 的位置通過圖 24 初定，若取 m=3 z10=32，則從圖 24 量得中心距 A2010=79.5，由公式 212：Z從=2A/mZ主 1 P65所以：Z10=2A/mZ3=279.5/33221 排由公式 213：n從n主（Z主/Z從） I P64 所以：n20n10（Z10/Z20）150(32/21) 228.6r/min2.13 確定合攏傳動軸的位置及齒輪齒數(shù)確定合攏傳動軸的位置及齒輪齒數(shù)2.13.1 總傳動比的計算總傳動比的計算公式：U總=n主/n驅(qū) 1 P65 214所以：U013= n13/n0=117/7151/6.11U015= n15/n0=117/7151/6.11 U017= n17/n0=202/7151/3.54 U018= n18/n0=192.9/7151/3.54 U020= n20/n0=228.6/7151/3.13經(jīng)以上計算根據(jù)軸 13、15、17、18、20 與驅(qū)動軸 0 的總傳動比，考慮13、15、17、18、20 與驅(qū)動軸 0 的距離及排列齒輪等因素，宜設置合攏軸鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 15 11、12、14、16、19 把驅(qū)動軸與傳動軸與中間傳動軸聯(lián)接起來。2.13.2 確定合攏軸確定合攏軸 19 的位置和齒數(shù)的位置和齒數(shù)軸 19 的位置可通過圖 24 初定，從圖 24 上量得 A1920=73.500，由公式 212：Z從=2A/mZ主 1 P65所以：Z20=2A/mZ20=273.500/321=28 II 排2.13.3 確定合攏軸確定合攏軸 12 的位置和齒數(shù)的位置和齒數(shù)軸 12 的位置可通過圖 24 初定，從圖 24 上量得 A1920=81.000，如取 m=3 Z13=27 則： 由公式 212：Z從=2A/mZ主 1 P65 所以：Z13=2A/mZ13=281.000/327=27 IV排2.13.4 確定合攏軸確定合攏軸 11 的位置和齒數(shù)的位置和齒數(shù)軸 11 的位置可通過圖 24 初定，從圖 23 上量得 A1211=87.000，如取 m=3 Z12=36 則： 由公式 212：Z從=2A/mZ主 1 P65 所以：Z12=2A/mZ11=287.000/336=22 排2.13.5 確定合攏軸確定合攏軸 16 的位置和齒數(shù)的位置和齒數(shù)軸 16 的位置可通過圖 23 初定，從圖 23 上量得 A1611=69.000，如取 m=3 Z11=23 則： 由公式 212：Z從=2A/mZ主 1 P65 所以：Z11=2A/mZ11=269.000/323=23 II排2.13.6 確定合攏軸確定合攏軸 14 的位置和齒數(shù)的位置和齒數(shù)軸 14 的位置可通過圖 24 初定，從圖 24 上量得 A1114=69.000 ,如取 m=3 Z11=22 則： 由公式 212：Z從=2A/mZ主 1 P65 所以：Z11=2A/mZ11=281.000/322=32 排ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計16214 計算傳動軸的坐標計算傳動軸的坐標2.14.1 與一軸定距離的傳動軸坐標計算與一軸定距離的傳動軸坐標計算軸 20 坐標計算： Y x B20(x,y) R 01 A y 0 X圖 26公式：y=(R2x2)1/2 1 P70 215 注：R 嚙合中心距從傳動圖上量得：x=44.296公式：R=（Z0Z0）m/2 1 P68 216 由公式 216 得：R2010=（Z10Z10）m/2 1 =(21+32)3/2=79.500由公式 215 得：y=(R2x2)1/2 =(79.500244.2962)3/2=66.016所以：B20(44.296,66.016)換算到大坐標、軸 20 坐標為：(433.004,386.016)同理可求： 軸 13 坐標為：（336.280，115.905） 軸 12 坐標為：（289.240，181.846） 軸 15 坐標為：（84.666，58.175） 軸 14 坐標為：（128.003，150.511） 軸 16 坐標為：（200.693，251.881） 軸 18 坐標為：（357.311，265.693） 軸 19 坐標為：（379.311，335.823） 油泵軸 22 坐標為（307.311，325.560）2.14.2 與二軸定距離的傳動軸坐標計算與二軸定距離的傳動軸坐標計算 傳動軸與二軸定距離，即在某一傳動軸上用兩對齒輪分別帶動兩根已知軸，軸 17 為二軸定距離的傳動軸。鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 17 i Y b6 R1 B L I C17(J,I) a5 R2 J 01 j 0 X圖 27 由公式 216 得：R1=(Z6Z6)m/2 1 =(3526)3/2=91.5 由公式 216 得：R2=(Z5Z5)m/2 1 =(3526)3/2=91.5 公式：A=XbXb 1 P70 217 =60.28060.280=0 公式：B=YbYb 1 P70 218 =357.920219.920=138 公式：I=(R12L2R22)/2L 1 P71 219 =(91.52138291.52)/（2138）=69.000 公式：J= (R12I2)1/2 1 P71 220 =(R12I2)1/2=(91.5269.0002)1/260.000公式：Xc=Xa(BJAI)/L 1 P71 221 =60.280(13860.000069)/138=120.280 公式：Yc=Ya(BIAJ)/L 1 P71 222 =219.920(13869.000060.000)/138=288.839 所以軸 17 的坐標為：（120.280，288.839） 同理可求軸 11 的坐標為：（202.246，182.898）2.15 驗算中心距誤差驗算中心距誤差2.15.1 驗算軸驗算軸 1、2 與軸與軸 13 中心距誤差中心距誤差：ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計18 R131=(Z13Z13)m/2 1 =(2127)3/2=72.000 X=X1X2=400.280336.280=64.000 Y=Y13Y1=115.90582.920=32.985公式：=RA=R(X2Y2)1/2 1 P74 223 =72.000(64.000232.9852)1/2=0.00007101 查3附表 10 P302中心距允差為0.037 所以：0.037,能滿足該齒輪副嚙合要求。2.15.2 驗算軸驗算軸 3、4 與軸與軸 15 中心距誤差中心距誤差： 已知：R153=(Z15Z15)m/2=(2127)3/2=72.000 X=X3X15=152.28084.666=67.614 Y=Y3Y15=82.92058.175=24.745由公式 223 得：=RA=R(X2Y2)1/2 1 P74 =72.000(67.614224.7452)1/2=0.000222076 查3附表 10 P302 中心距允差為：0.037 所以：0.037,能滿足該齒輪副嚙合要求。2.15.3 驗算軸驗算軸 5、6、7 與軸與軸 117 中心距誤差中心距誤差： 已知：R177=(Z17Z17)m/2=(2635)3/2=91.500 X=X7X17=180.280120.280=60.000 Y=Y7Y17=357.920288.839=69.081由公式 223 得：=RA=R(X2Y2)1/2 1 P74 =91.500(60.000269.0812)1/2=0.00035759 查3附表 10 P302中心距允差為：0.043 所以：0.043,能滿足該齒輪副嚙合要求。2.15.4 驗算軸驗算軸 8、9 與軸與軸 18 中心距誤差：中心距誤差： 已知：R189=(Z18Z18)m/2=(2127)3/2=72.000 X=X9X18=400.280357.311=42.969 Y=Y18Y9=265.693207.920=57.773由公式 223 得：=RA=R(X2Y2)1/2 1 P74 =72.000(42.969257.5572)1/2=0.00005678鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 19 查3附表 10 P302中心距允差為：0.037 所以：0.037,能滿足該齒輪副嚙合要求。2.15.5 驗算軸驗算軸 10 與軸與軸 20 中心距誤差：中心距誤差： 已知：R2010=(Z20Z20)m/2=(2132)3/2=79.500 X=X10X20=477.300433.004=44.296 Y=Y20Y10=386.016320.000=66.016公式：=RA=R(X2Y2)1/2 1 P74 =79.500(44.296266.0162)1/2=0.000013383 查3附表 10 P302中心距允差為：0.037 所以：0.037,能滿足該齒輪副嚙合要求。2.15.6 驗算軸驗算軸 21 與軸與軸 10 中心距誤差：中心距誤差： 已知：R2110=(Z10Z21)m/2=(3236)3/2=102.000 X=X21X10=505.000477.300=27.700 Y=Y10Y21=320.000221.838=98.162由公式 223 得：=RA=R(X2Y2)1/2 1 P74 =102.000(27.000298.1622)1/2=0.000192444查3附表 10 P302中心距允差為：0.043 所以：0.043,能滿足該齒輪副嚙合要求。2.15.7 驗算軸驗算軸 12、14、16 與軸與軸 11 中心距誤差：中心距誤差： 已知：R1114=(Z11Z14)m/2=(2232)3/2=81.000 X=X11X14=202.246128.003=74.243 Y=Y11Y14=182.898150.511=32.387由公式 223 得：=RA=R(X2Y2)1/2 1 P74 =81.000(74.243232.3872)1/2=0.000365321查3附表 10 P302中心距允差為：0.037 所以：0.037,能滿足該齒輪副嚙合要求。2.15.8 驗算軸驗算軸 18、13 與軸與軸 12 中心距誤差：中心距誤差： 已知：R1218=(Z12Z12)m/2=(3636)3/2=108.000ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計20 X=X18X112=357.311289.240=68.071 Y=Y18Y12=265.693181.846=83.847由公式 223 得：=RA=R(X2Y2)1/2 1 P74 =108.000(68.071283.8472)1/2=0.000090509查3附表 10 P302中心距允差為：0.043 所以：0.043,能滿足該齒輪副嚙合要求。 同理可求：軸 14 與軸 15、軸 16 與軸 17、軸 18 與軸 19、軸22 與軸 18 和軸 20 與軸 19 中心距誤差都能滿足齒輪副嚙合要求。2.15.92.15.9 繪制坐標檢查圖（圖繪制坐標檢查圖（圖 2 28 8）圖2-8多軸箱坐標檢查圖鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 21 2.162.16 軸的校核軸的校核 對軸進行分析和比較軸 11 相對受力較大，所以需對軸 11 進行強度校核。2.16.12.16.1 軸的受力簡圖軸的受力簡圖圖2-9軸的受力分析及彎矩圖2.16.2 計算支承反力計算支承反力公式：Ft=2T/d 4 P106 224=29103/（332）=187.5N公式：Fr= Fttg 4 P106 =187.5tg20=60.90N在水平面上公式：FR1H=(FrL3)/( L2L3) 4 P197 225 =(187.5110)/ ( 11058)=42.398NZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計22 公式：FR2H= FrFR1H 4 P197 226 =60.9042.398=18.502N在垂直面上 公式：FR1V= FR2V= Ft/2 4 P197 227=187.458/2=93.729N2.16.3 畫彎矩圖（圖畫彎矩圖（圖 28） 在水平面上，a-a 剖面左側(cè)公式：MaH= FR1HL2 4 P197 228=42.398110=4663.78Nmm a-a 剖面右側(cè)公式：MaH= FR2H L3 4 P197 229=18.50258=1073.116 Nmm在垂直面上公式：MaV= FR1VL24 P197 230 =93.729110=10310.19 Nmm合成彎矩，aa 剖面左側(cè)公式：Ma=( M2aHM2aV)1/2 4 P197 231=(4663.78210310.192) 1/2=4776.42 Nmmaa 剖面右側(cè)公式：Ma=( M2aHM2aV)1/2 4 P197 232=(1073.116210310.192) 1/2 =10365.886 Nmm2.16.4 畫彎矩圖（圖畫彎矩圖（圖 28） 轉(zhuǎn)距:公式：T=Ftd/2 4 P197 233 =187.45896/2=8997.986 Nmm2.16.4 判斷危險剖面判斷危險剖面 顯然，圖 29 所示 aa 截面左側(cè)合成彎矩最大、扭矩為 8997.98 Nmm，該截面左側(cè)可能是危險剖面；bb 截面處合成彎矩最大，也可能是危險剖面。鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 23 2.16.5 軸的彎矩合成強度校核軸的彎矩合成強度校核 查4表 101 得：= 1b=60MPa 0b=100 MPa=1b/0b=60/100=0.6aa 剖面左側(cè) W=0.1d3bL(dt2)/(2d) 4 P197 234 =0.1203166(2062)/(220) =329.63 e=M2(t)21/2/W 4 P197 235 =4776.422(0.68997.98)2 1/2/329.6 =21.87 MPabb 剖面左側(cè) W=0.1d3 4 P197 236 =0.1203=8003bb 截面處合成彎矩 Mb Mb= Ma(L228)/L2 4 P197 237 =4776.42（110-28）110=3560.604 Nmm e=M2(t)21/2/W 4 P197 = 3560.6042(0.68997.98)2 1/2/800 =8.084 MPa經(jīng)以上計算表明：軸的彎扭合成強度是足夠的，且彎扭合成強度有富余。所以選的軸徑符合要求。2.17 齒輪的強度校核齒輪的強度校核 查4 表 718 查得： YFs1=4.2 YFs2=4.0 取 Y=0.7ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計24F1=2kT YFs1Y/dZ2m3 4 P110 239=21.438997.9844.20.7/13232=87.5678 MPaF1F2=F1 YFs2/ YFs1 4 P110 240=87.56784.0/4.2=83.397F2經(jīng)以上計算表明：所選齒輪合適。2.18 靠模體的設計靠模體的設計2.18.1 攻螺紋靠模機構(gòu)的選擇攻螺紋靠模機構(gòu)的選擇攻螺紋多軸箱配合攻螺紋靠模頭能螺孔的加工精度提高，因靠模螺母和靠模桿是經(jīng)過磨制并精細研配的。為了提高螺紋的加工精度，選用攻螺紋靠模。靠模頭（其厚 L=300）安裝在多軸箱的前面，定位由兩個柱銷與銷套保證，用螺釘緊定。各靠模螺紋由多軸箱內(nèi)潤滑泵供油。因為整個工序內(nèi)容是攻螺紋，所以選擇第一類攻螺紋靠模機構(gòu)。2.18.2 計算靠模體鏜孔坐標計算靠模體鏜孔坐標根據(jù)本工序的螺孔分布計算靠模體鏜孔坐標，如下表：表 220 靠模體鏜孔坐標表孔 號012345 X(0.000)400.280272.280152.28060.28060.280 Y(0.000)82.92082.92082.920125.920219.920孔 號67891011X60.280180.280286.280400.280477.300(530.000)Y357.920357.920253.920207.920320.000(0.000)3 結(jié)構(gòu)設計部分結(jié)構(gòu)設計部分3.1 設計加工工序圖設計加工工序圖根據(jù)課題要求繪制氣缸體的加工工序圖，如圖 DZS091003 所示。3.2 設計加工示意圖設計加工示意圖根據(jù)切削用量、工作循環(huán)、工作行程、工件、刀具、及導向等繪制被加工鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 25 零件的工序圖，如圖 DZS091003。3.3 設計機床總圖設計機床總圖繪制的機床總圖要要包含的內(nèi)容：表明機床的配置形式和中布局；完整的反映各部件間的主要裝配關系和聯(lián)系尺寸、專用部件的主要輪廓尺寸、運動部件的運動極限位置及各滑臺工作循總的工作行程和前后行程被量尺寸；標注主要部件規(guī)格代號核電動機的型號、功率及轉(zhuǎn)速，并標出機床分組號，全部組件應包括機床全部通用及專用零部件。根據(jù)計算的動力部件、機床裝料高度、夾具輪廓尺寸、中間底座尺寸、多軸箱的輪廓尺寸繪制機床尺寸聯(lián)系總圖，如圖 DZS091001。3.4 設計主軸箱的裝配圖、靠模體及零件圖設計主軸箱的裝配圖、靠模體及零件圖根據(jù)以上的計算和參考1P145圖 76 攻螺紋主軸組件裝配結(jié)構(gòu)、1表79 P146攻螺紋主軸組件配套零件表、表 710 P146攻螺紋主軸聯(lián)系尺寸、表711 P147多軸箱端部尺寸、圖 77 P149滾錐軸承傳動軸組件裝配結(jié)構(gòu)、表713 P150滾錐軸承傳動軸組件配套零件表、表 714 P150滾錐軸承傳動軸組件聯(lián)系尺寸繪制圖，如圖 DZS091301001、DZS091301002、DZS091301003、DZS091301004、DZS091301005、DZS0913010063.5 預期結(jié)果預期結(jié)果將主軸箱放在平板上，進行各項精度檢驗：所有主軸內(nèi)定心直徑的徑向圓跳動的檢驗項目及精度標準按 JB304382 進行檢驗；所有主軸回轉(zhuǎn)軸線相互間的平行度的檢驗項目及精度標準按 JB304382 進行檢驗。裝機試車經(jīng)檢驗各項指標均達到預期結(jié)果。4 結(jié)論結(jié)論本文主要研究 ZH1105 柴油氣缸體三面攻螺紋組合機床設計，主要解決了右側(cè)面主軸箱傳動系統(tǒng)設計，攻絲靠模。本次設計的組合機床和以前的組合機床相比加工精度有了明顯的提高（加工精度達 5H） 、生產(chǎn)效率提高。本設計ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計26也有不足之處如：機床占地面積大等。5 小結(jié)和感謝小結(jié)和感謝通過畢業(yè)設計使我運用理論知識、專業(yè)知識與技能去分析和解決生產(chǎn)實際問題的一次綜合性訓練。提高了設計計算、制圖、編寫技術文件的能力，能正確使用技術資料、標準、手冊等工具書，并在設計中培養(yǎng)理論聯(lián)系實際、嚴肅認真的工作作風和獨立工作的能力，縮短與工程技術人員之間的差距，學到了鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 27 許多知識和解決問題的方法，為以后從事技術工作打下一個良好的基礎。在設計過程中得到指導老師徐文寬主任、江淮動力集團的盧工程師、童工程師的指導和機械系其他老師的幫助在此表示感謝！參考文獻參考文獻1 謝家贏組合機床設計簡明手冊第 1 版北京：機械工業(yè)出版社，1994年 2 月 2 李云機械制造工藝及設備設計指導手冊第 1 版北京：機械工業(yè)出版社，1996 年 12 月3 王啟義金屬切削機床設計第 1 版沈陽：東北工學院出版社，1989 年ZH1105 柴油機氣缸體三面攻螺紋組合機床設計2810 月 4 徐錦康機械設計第 2 版北京：機械工業(yè)出版社，2001 年 9 月 5 胡家秀機械零件設計簡明手冊第 2 版北京：機械工業(yè)出版社，1999年 10 月6 艾興肖金屬切削用量手冊第 2 版北京：機械工業(yè)出版社，1996 年 10月7 李益民機械制造工藝設計簡明手冊第 2 版北京：機械工業(yè)出版社，1995 年 10 月8 楊培元液壓系統(tǒng)設計手冊第2 版北京：機械工業(yè)出版社，1995 年 10月9 陳秀寧機械設計課程設計第 1 版浙江：浙江大學出版社出版，2001年 10 月10 胡宜明機械制圖第 7 版北京：高等教育出版，1998 年 1 月 附件清單附件清單1、機床聯(lián)系總圖 B9912011DZS091001； A0 1 張2、加工工序圖 B9912011DZS091002； A0 1 張3、加工示意圖 B9912011DZS091003； A0 1 張4、生產(chǎn)率計算卡 B9912011DZS091004； A4 1 張5、右主軸箱裝配圖 B9912011DZS091301001； A0 1 張6、右主軸箱裝配圖裝配表 B9912011DZS091301001： A3 1 張鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 29 7、右主軸箱修模補充加工 B9912011DZS091301002； A1 1 張8、右靠模體裝配圖 B9912011DZS091301003； A2 1 張9、右靠模體修模補充加工 B9912011DZS091301004； A2 1 張10、后蓋修模補充加工 B9912011DZS091301005； A2 1 張11、輸出軸裝配圖 B9912011DZS091301006； A3 1 張12、輸入軸裝配圖 B9912011DZS091301007； A3 1 張13、輸出軸 B9912011301008； A3 1 張14、齒輪 B9912011301009。 A4 1 張 鹽城工學院畢業(yè)設計說明書 1