C6140車床進給系統(tǒng)的數(shù)控化改造

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1、論文題目：CA6140車床進給系統(tǒng)的數(shù)控化改造 目錄 序言----------------------------------------------------------------------------------- 2 一、 設(shè)計方案的確定-----------------------------------------------------------3 （一） 設(shè)計任務(wù)--------------------------------------------------------------------3 （二） 總體設(shè)計方案的確定------------

2、-----------------------------------------3 二、機械部分改造與設(shè)計-------------------------------------------------------- 4 （一） 縱向進給系統(tǒng)的設(shè)計與計算--------------------------------------------4 （二） 橫向進給系統(tǒng)的設(shè)計與計算--------------------------------------------10 三、步進電機的選擇---------------------------------------------

3、------------------13 （一）步進電機選用的基本原則------------------------------------------------13 （二）步進電機的選擇------------------------------------------------------------14 四、機床導軌改造------------------------------------------------------------------15 五、自動轉(zhuǎn)位刀架的選用---------------------------------------------

4、------------16 六、小結(jié)------------------------------------------------------------------------------17 七、參考文獻------------------------------------------------------------------------17 序言 數(shù)控機床作為機電一體化的典型產(chǎn)品，在機械制造業(yè)中發(fā)揮著巨大的作用，很好地解決了現(xiàn)代機械制造中結(jié)構(gòu)復雜、精密、批量小、多變零件的加工問題，

5、且能穩(wěn)定產(chǎn)品的加工質(zhì)量，大幅度地提高生產(chǎn)效率。但從目前企業(yè)面臨的情況看，因數(shù)控機床價格較貴，一次性投資較大使企業(yè)心有余而力不足。我國作為機床大國，對普通機床數(shù)控化改造不失為一種較好的良策。 中小型企業(yè)為了發(fā)展生產(chǎn)，常希望對原有舊機床進行改造，實現(xiàn)數(shù)控化、自動化。目前機床數(shù)控化改造就是結(jié)合生產(chǎn)實際和我國國情，在滿足實際加工需求的前提下，盡可能降低成本。經(jīng)過大量實踐證明普通機床數(shù)控化改造具有一定經(jīng)濟性、實用性和穩(wěn)定性。因此特別適合在生產(chǎn)設(shè)備中普通機床占有較大比重的企業(yè)，適合在生產(chǎn)第一線大面積推廣。 數(shù)控機床由機床主體、主軸傳動、伺服進給、數(shù)控裝置、輔助裝置等組成。所以機床數(shù)控化改造的主

6、要內(nèi)容有主軸傳動改造、進給系統(tǒng)改造、加裝數(shù)控裝置等。其中進給系統(tǒng)改造對機床的改動最多，是機床數(shù)控化改造中最重要的環(huán)節(jié)，它直接影響到改造后的機床的加工精度?？梢娺M給系統(tǒng)改造是機床數(shù)控化改造成功的關(guān)鍵所在。 本設(shè)計題目主要圍繞機床進給系統(tǒng)的數(shù)控化改造而展開，其改造的機床是針對普通車床。CA6140型車床是一種加工效率高，操作性能好，社會擁有量大的普通車床。實踐證明，把此類車床改造為數(shù)控車床，已經(jīng)得到了良好的經(jīng)濟效果。C6140車床進給系統(tǒng)的數(shù)控化改造主要內(nèi)容如下： 普通車床的X軸和Z軸均由同一電機驅(qū)動，走刀運動是經(jīng)進給箱傳動絲杠到溜板箱，獲得不同的工件螺距即Z軸運動；走刀運動是經(jīng)進給箱

7、傳動光桿到溜板箱，獲得不同的進刀量即Z軸運動和X軸運動。車床進給系統(tǒng)數(shù)控化改造要拆除進給箱總成、溜板箱總成，改用進給伺服（或步進）傳動鏈分別代替。 具體體現(xiàn)為： Z軸：縱向電機→減速箱（或聯(lián)軸器）→縱向滾珠絲杠→溜板箱，縱向按數(shù)控指令獲得不同的走刀量和螺距。 X軸：橫向電機→減速箱（或聯(lián)軸器）→橫向滾珠絲杠→橫滑板，橫向按數(shù)控指令獲得不同的走刀量。 改造后整個傳動鏈的傳動精度在保證機床剛性的前提下，與滾珠絲杠副的選擇和布置結(jié)構(gòu)形式、機床導軌的精度情況等有很大的關(guān)系。 一、設(shè)計方案的確定 （一）設(shè)計任務(wù) 本設(shè)計任務(wù)是CA6140型普通車床進行系統(tǒng)數(shù)控化改

8、造。利用微機對縱橫進給系統(tǒng)進行開環(huán)控制，縱向脈沖當量為0.01mm/脈沖，橫向脈沖當量為0.005mm/脈沖，驅(qū)動元件采用步進電機，傳動系統(tǒng)采用滾珠絲杠副，刀架采用自動轉(zhuǎn)位刀架。 進給系統(tǒng)的機械改造設(shè)計。根據(jù)機床的運動精度，改動盡量少，且保證加工精度的要求，運動的平穩(wěn)。 （二）總體設(shè)計方案的確定 考慮到該數(shù)控系統(tǒng)是開環(huán)控制，沒有位置反饋，故進給系統(tǒng)盡可能的要減少中間傳動環(huán)節(jié)。本車床的縱向、橫向兩軸進給系統(tǒng)去掉了原來的進給系統(tǒng)的中間傳動環(huán)節(jié)，直接采用了步進電機＋減速箱（或聯(lián)軸器）＋滾珠絲桿的傳動方案。拆除原來的進給箱、絲桿等，增加少量的機械附件，就可安裝步進電機及滾珠絲桿螺

9、母副。 二、機械部分改造與設(shè)計 （一）縱向進給系統(tǒng)的設(shè)計與計算 1、縱向進給系統(tǒng)的設(shè)計 車床的縱向進給改造設(shè)計一般是步進電機經(jīng)減速后驅(qū)動滾珠絲杠，螺母固定在溜板箱上，帶動刀架臺左右移動。步進電機的布置，可放在絲杠的任意一端。對車床改造來說，外觀不必象產(chǎn)品設(shè)計要求那么高，而從改造方便、實用方面來考慮，現(xiàn)把步進電機放在縱向絲杠的左端，即進給箱部位。 2、縱向進給系統(tǒng)的設(shè)計計算 已知條件： 工作臺重量： W=90kgf=900N (根據(jù)圖紙粗略計算) 時間常數(shù)： T=25ms 滾珠絲杠基本導程： L0=6mm

10、 行程： S=1130mm 脈沖當量： δp=0.01mm/step 步距角： α=0.75/step 快速進給速度： Vmax=2m/min （1）切削力計算 由〈〈實用機床設(shè)計手冊〉〉可知： 切削功率： Nc=NηK 式中 N—電機功率，查機床說明書，N=7.5KW η—主傳動系統(tǒng)總效率，一般為0.75～0.85 取η=0.8 K—進給系統(tǒng)功率系數(shù)，取K=0.96。 則： Nc=7

11、.50.80.96=5.76KW 又因為： NC= 則： FZ= 式中 v—切削線速度，取v=100m/min 所以： FZ =352.512(kgf)=3525.12(N) 由〈〈金屬切削原理〉〉可知： 主切削力 FZ=CFz apx Fz fYFz KFz 查表得： CFz=188kgf/mm2 XFz=1 YFz=0.75 KFz=1 則可計算FZ 如表（1）所示： 表（1）

12、 FZ計算結(jié)果 ap(mm) 2 2 2 8 8 8 f(mm) 0.2 0.3 0.4 0.2 0.3 0.4 FZ(N) 1125 1524 1891 1687 2287 2837 當FZ=1520N 時，切削深度ap=2mm, 走刀量f=0.3mm，以此參數(shù)做為下面計算的依據(jù)。 從〈〈實用機床設(shè)計手冊〉〉中可知，在一般外圓車削時： FX =（0.1～0.6）FZ FZ=(0.15～0.7) FZ ?。? FX=0.5 FZ=0.53525=1762.5N

13、 FY=0.6 FZ=0.63525=2115N （2）滾珠絲杠設(shè)計計算 滾珠絲杠副已經(jīng)標準化，因此滾珠絲杠副的設(shè)計歸結(jié)為滾珠絲杠副型號的選擇。 綜合車床導軌絲杠的軸向力： P=KFX+f′(FZ+W) 式中 由于使用的是矩形導軌，根據(jù)《機床設(shè)計手冊》查出 K=1.15，f′=0.15～0.18，取為0.16。 則： P=1.151762.5+0.16(3525.12+900)=2734.9N 強度計算 壽命值： L1= 所以： n1== 取工件直徑： D=80 mm, 查表得

14、： T I=15000h（自動控制機床及機床通常的取值） 所以： n1==20r/min L1==18 最大動負載： Q= 運轉(zhuǎn)系數(shù)值表 查表?。? 運轉(zhuǎn)系數(shù) fw=1.2 硬度系數(shù) fH=1 則： Q=2734.91.21=8598.5N 根據(jù)最大動負載Q的值和原機床參數(shù)，可選擇滾珠絲杠的型號。例如，滾珠絲杠參照漢江機床廠的產(chǎn)品樣本選取FC1B系列，選擇型號為FC1B326—5—B 的滾珠絲杠，公稱直徑為φ32mm，導程為6 mm，滾珠列數(shù)為5列，額定動載荷是10689N，所以強度夠用。 效率計算 根據(jù)〈〈機械原

15、理〉〉的公式，絲杠螺母副的傳動效率η為： η= 式中： 摩擦角ψ=10′　　 螺旋升角γ=325′ tg＝＝＝0.0597 則： η==0.96 剛度驗算 滾珠絲杠受到工作負載P引起的導程的變化量 △L1= 式中： L0=6mm=0.6cm E=20.6166N/ cm2。 滾珠絲杠截面積： F=()2π=（）23.14 則： △L1==1.310-5㎝ 滾珠

16、絲杠受扭矩引起的導程變化量△L2很小,可忽略,即：△L=△L1。 所以： 導程變形總誤差△為 △ ==1.310-5㎝=21.67μm/m 查表知B級精度絲杠允許的螺距誤差（1m長）為25μm/m，故剛度足夠。 穩(wěn)定性驗算 由于機床原絲杠直徑為φ32mm，現(xiàn)選用的滾珠絲杠直徑為φ32 mm，支承方式不變，所以穩(wěn)定性不存在問題。 （3）齒輪及轉(zhuǎn)距的有關(guān)計算 有關(guān)齒輪計算 傳動比：i===1.25 故取齒輪齒數(shù)： Z1=32 Z2=40 模數(shù)： m=2mm b=20mm α=20 分度圓直徑： d1=m Z1=232=64mm

17、 d2= m Z2=240=80mm 齒頂圓直徑： dα1 =d1 +2ha*=68mm dα2=d2+2ha*=84mm 中心距： 同步帶輪XL型，設(shè)計中心距α=112mm 轉(zhuǎn)動慣量計算 工作臺質(zhì)量折算到電機軸上的轉(zhuǎn)動慣量： J1=()2W=()290=0.526㎏㎝2=5.26N㎝2 絲杠的轉(zhuǎn)動慣量： JS=7.810-4D4L1 式中： D—絲杠的名義直徑，D=3.2cm L1—絲杠兩固定端的間距，L1=150cm 則： JS=7.810-43.24150=

18、12.268㎏㎝2=122.68N㎝2 齒輪的轉(zhuǎn)動慣量： JS=7.810-4(mz)42 則： JZ1=7.810-46.442=2.617㎏㎝2=26.17 N㎝2 JZ2=7.810-4842=6.39㎏㎝2=63.9 N㎝2 電機轉(zhuǎn)動慣量很小可以忽略，因此總的轉(zhuǎn)動慣量： J=(JS+JZ2)+ JZ1+ J1 =(12.268+6.39)+2.617+0.526 =15.084㎏㎝2=150.84N㎝2 所需轉(zhuǎn)動力矩計算 快速空載啟動時所需力矩： M=Mamax＋Mf＋M0 最大切削負載時所需力矩： M=Mat＋Mf＋M0＋Mt 快速進給時所需力矩： M= M

19、f＋M0 式中： Mamax —空載啟動時折算到電機軸上的加速度力矩； Mf —折算到電機軸上的摩擦力矩； M0 —由于絲杠預緊所引起，折算到電機軸上的附加摩擦力矩； Mat —切削時折算到電機軸上的加速度力矩； Mt —折算到電機軸上的切削負載力矩。 Ma=10-4Nm 式中：T為時間常數(shù)，T=2510-3S 當n=nmax時，Mamax =Ma nmax===416.7r/min Mamax=10-4=2.619Nm=26.19㎏f

20、㎝ 當n=nt時 Ma=Mat nt====24.88r/min Mat=10-4=0.1563Nm=1.563㎏f㎝ Mf == 當η0=0.8 f′=0.16時 Mf ==1.376㎏f㎝ M0 =(1-η02) 當η0=0.9時，預加載荷P0=Fx M0===1.066㎏f㎝=10.66N㎝ Mt===16.839㎏f㎝=168.39 N㎝ 所以, 快速空載啟動時所需力矩： M=Mamax＋Mf＋M0 =26.19＋1.376＋1.066=28.632㎏f㎝ =286.32N㎝ 切削時所需力矩： M=Mat＋Mf＋M0＋Mt =1.

21、563＋1.376＋1.066＋16.839=20.844㎏f㎝ = 208.44N㎝ 快速進給時所需力矩： M= Mf＋M0 =1.376＋1.066=2.442㎏f㎝ = 24.42N㎝ 由以上分析計算可知，所需最大力矩Mmax發(fā)生在快速啟動時： Mmax=28.632㎏f㎝=286.32 N㎝ （二）橫向進給系統(tǒng)的設(shè)計和計算 1、橫向進給系統(tǒng)的設(shè)計 車床的橫向進給改造設(shè)計比較簡單,一般是步進電機經(jīng)聯(lián)軸器直接驅(qū)動滾珠絲杠,使刀架橫向運動。步進電機安裝在大拖板上，用法蘭盤將步進電機和機床大拖板連接起來，以保證其同軸度，提高傳動精度。 2、橫向進給系統(tǒng)的設(shè)計和計算 由于

22、橫向進給系統(tǒng)的設(shè)計和計算與縱向類似，所用到的公式不再詳細說明，只計算結(jié)果。 已知條件： 工作臺重（根據(jù)圖紙粗略計算） W=40㎏f=400N 時間常數(shù) T=25ms 滾珠絲杠基本導程 L0=4mm 左旋 行程 S=330mm 脈沖當量 δp=0.005mm/step 步距角 α=0.75/ step 快速進給速度 vmax=1m/m

23、in （1）切削力計算 橫向進給量為縱向的1/2～1/3，取1/2，則切削力約為縱向的1/2： FZ=0.5352.5=176.25㎏f=1762.5N 在切斷工件時： Fy=0.5 FZ=0.5176.25=88.125㎏f=881.25N （2）滾珠絲杠設(shè)計計算 強度計算 對于燕尾型導軌： P=KFy＋f′(Fz＋W) ?。? K=1.4 f′=0.2 則： P=1.488.125＋0.2(176.25＋40) =166.625㎏f=1666.25N 取工件直徑： D=80 mm 走刀量：f=0.3mm 則： n1====30r/min

24、 壽命值： L1===27 最大動負載：Q= ==599.85㎏f=5998.5N 根據(jù)最大動負載Q的值，可選擇滾珠絲杠的型號。例如，滾珠絲杠參照漢江機床廠的產(chǎn)品樣本選取FC1B系列，滾珠絲杠公稱直徑為φ20㎜，型號為FC1B204—5—E2左，其額定動負載為8393N，所以強度足夠用。 效率計算 螺旋升角：γ=338′ 摩擦角：ψ=10′　　 則傳動效率： η===0.956 剛度驗算 滾珠絲杠截面積：F=()2π=（）23.14=2.017cm2 滾珠絲杠受工作負載P引起的導程的變化量： △L1===1.60410-6㎝ 滾珠絲杠受扭矩引起的導程變化量△L2很

25、小，可忽略，即：△L=△L1，所以導程變形總誤差為： △= 查表知E級精度絲杠允許的螺旋誤差（1m長）為15μm/m，故剛度足夠。穩(wěn)定性驗算 由于選用滾珠絲杠的直徑與原絲杠直徑相同，而支承方式由原來的一端固定、一端懸空，一端固定，一端徑向支承，所以穩(wěn)定性增強，故不再驗算。 (3)轉(zhuǎn)矩有關(guān)計算 傳動慣量計算 由于聯(lián)軸器轉(zhuǎn)動慣量很小，可以忽略，此不進行計算。 工作臺質(zhì)量折算到電機軸上的轉(zhuǎn)動慣量： J1=㎏㎝2 絲杠的轉(zhuǎn)動慣量： JS=7.810-4D4L1=7.810-42450=0.624㎏㎝2 由于電機轉(zhuǎn)動慣量很小，可以忽略，此不進行計算。 因此，總的轉(zhuǎn)動慣量：

26、J=0.624+0.058=0.682㎏㎝2 所需轉(zhuǎn)動力矩計算 nmax= Mamax=Nm=0.71㎏f㎝ nt==29r/min Mat==0.0076 Nm=0.076㎏f㎝ 當η0=0.8 f′=0.2時： Mf===0.637㎏f㎝=6.37 Nm 當η0=0.9時： M0=0.44㎏f㎝=4.4 Nm Mt=7.02㎏f㎝=70.2 Nm 所以，快速空載啟動時所需轉(zhuǎn)矩： M=Mamax＋Mf＋M0 =0.71＋0.637＋0.44=1.787㎏f㎝=17.87N㎝ 切削時所需力矩： M=Mat＋Mf＋M0＋Mt =0.076＋

27、0.637＋0.44＋7.02 =8.173㎏f㎝=81.73N㎝ 快速進給時所需力矩： M= Mf＋M0 =0.637＋0.44=1.077㎏f㎝=10.77 N㎝ 從以上計算可知，最大轉(zhuǎn)矩發(fā)生切削時： Mmax=8.173㎏f㎝=81.73N㎝ 三、步進電機的選擇 （一）步進電機的選擇的基本原則 合理選用步進電機是比較復雜的問題，需要根據(jù)電機在整個系統(tǒng)中的實際工作情況，經(jīng)過分析后才能正確選擇?，F(xiàn)僅就選用步進電機最基本的原則介紹如下： 1、 步距角α　步距角應(yīng)滿足：α≤ 式中 i——傳動比 αmin——系統(tǒng)對步進電機所驅(qū)動部件的最小轉(zhuǎn)

28、角。 2、精度 步進電機的精度可用步矩誤差或積累誤差衡量。積累誤差是指轉(zhuǎn)子從任意位置開始，經(jīng)過任意步后，轉(zhuǎn)子的實際轉(zhuǎn)角與理論轉(zhuǎn)角之差的最大值。用積累誤差衡量精度比較實用。所以選用步進電機應(yīng)滿足 △Q≤i[△θs] 式中 △Q——步進電機的積累誤差； [△θs]——系統(tǒng)對步進電機驅(qū)動部件允許的角度誤差。 3、轉(zhuǎn)矩 為了使步進電機正常運行（不失步、不越步），正常啟動并滿足對轉(zhuǎn)速的要求，必須考慮： （1）啟動力矩 一般啟動力矩選取為： Mq≥ 式中 Mq——電動機啟動力矩； ML0——電動機靜負載力矩。 根據(jù)步進電機的相

29、數(shù)和拍數(shù)，啟動力矩選取如表（2）所示。Mjm為步進電機的最大靜轉(zhuǎn)矩，是步進電機技術(shù)數(shù)據(jù)中給出的。 表(2) 步進電機相數(shù)、拍數(shù)、啟動力矩表 運行 方式 相數(shù) 3 3 4 4 5 5 6 6 拍數(shù) 3 6 4 8 5 10 6 12 Mg /Mjm 0.5 0.866 0.707 0.707 0.809 0.951 0.866 0.866 （2）在要求的運行頻率范圍內(nèi)，電動機運行力矩應(yīng)大于電動機的靜載力力矩與電動機轉(zhuǎn)動慣量（包括負載的轉(zhuǎn)動慣量）引起的慣性矩之和。 啟動頻率 由于步進電機的啟動頻率隨著負載力矩和轉(zhuǎn)動慣量的增大

30、而降低，因此相應(yīng)負載力矩和轉(zhuǎn)動慣量的極限啟動頻率應(yīng)滿足： ft≥[fcp]m 式中 ft——極限啟動頻率； [fcp]m——要求步進電機最高啟動頻率。 （二）步進電機的選擇 1、縱向進給系統(tǒng)步進電機的確定 Mq = 715.8N㎝ 為滿足最小步矩要求，電動機選用三相六拍工作方式，查表知：Mq/Mjm=0.866所以步進電機最大靜轉(zhuǎn)矩Mjm為： Mjm=826.56N㎝ 步進電機最高工作頻率 fmax=Hz 綜合考慮，查表選用110BF003型直流步進電機，能滿足使用要求。 2、橫向進給系統(tǒng)步進電機的確定 Mq =N㎝ 電動機仍選用

31、三相六拍工作方式，查表知：Mq/Mjm=0.866所以，步進電機最大靜轉(zhuǎn)矩Mjm為： Mjm=N㎝ 步進電機最高工作頻率 fmax==3333.3 Hz 為了便于設(shè)計和采購，仍選用110BF003型直流步進電機，能滿足使用要求。 四、機床導軌改造 臥式車床上的運動部件，如刀架、工作臺都是沿著機床導軌面運動的。導軌就是支承和導向，即支承運動部件并保證運動部件在外力作用下，能準確的沿著一定的方向運動。導軌的導向精度、精度保持性和低速運動平穩(wěn)性，直接影響機床的加工精度、承載能力和使用性能。 數(shù)控機床上，常使用滑動導軌和滾動導軌。滾動導軌摩擦系數(shù)小，動靜摩擦系數(shù)接近，因而運動靈活輕便

32、，低速運行時不易產(chǎn)生爬行現(xiàn)象。精度高，但價格貴。經(jīng)濟型數(shù)控一般不使用滾動導軌，尤其是數(shù)控改造，若使用滾動導軌，將太大增加機床床身的改造工作量和改造成本。因此，數(shù)控改造一般仍使用滑動導軌。 滑動導軌具有結(jié)構(gòu)簡單，剛性好，抗振性強等優(yōu)點。普通機床的導軌一般是鑄鐵或鑄鐵—淬火鋼導軌。這種導軌的缺點是靜摩擦系數(shù)大，且動摩擦系數(shù)隨速度的變化而變化，低速時易產(chǎn)生爬行現(xiàn)象，影響行動平穩(wěn)性和定位精度，為克服滑動導軌的上述缺點，數(shù)控改造一般是將原機床導軌進行修整后貼塑，使其成為貼塑導軌。 貼塑導軌摩擦系數(shù)小，且動靜摩擦系數(shù)差很小，能防止低速爬行現(xiàn)象；耐磨性、抗咬傷能力強、加工性和化學性能穩(wěn)定，且 有良好的自

33、潤滑性和抗振性，加工簡單，成本低。 目前應(yīng)用較多的聚四氟乙?。≒TEE）貼塑軟帶，如美國生產(chǎn)的Twrcite—B和我國生產(chǎn)的TSF軟帶材料，次、此種軟帶厚度為0.8㎜、1.6㎜、3.2㎜等幾種規(guī)格?？紤]承載變形，宜厚度小的規(guī)格，如果考慮到加工余量，選用厚度為1.6㎜為宜。 貼塑軟帶粘貼工藝非常簡單，可直接粘結(jié)在原有的滑動導軌面上，不受導軌形式的限制，各種組合形式的滑動導軌均可粘結(jié)。粘結(jié)前按導軌精度要求對金屬導軌面進行加工修理。根據(jù)導軌尺寸長度放大3～4㎜，切下貼塑軟帶。金屬粘結(jié)面與軟帶結(jié)面應(yīng)清洗干凈，用特殊配制的粘合劑粘結(jié)，加壓固化，待其完全固化后進行修整加工。作為導軌面的表面，根據(jù)需

34、要可進行磨、銑、刮研、開油槽、鉆孔等加工，以滿足裝配要求。 五、自動轉(zhuǎn)位刀架的選用 自動轉(zhuǎn)位刀架的選用是普通機床數(shù)控改造機械方面的關(guān)鍵，而由數(shù)控系統(tǒng)控制的自動轉(zhuǎn)位刀架，具有重復定位精度高，工件剛性好，性能可靠，使用壽命長以及工藝性能好等優(yōu)點。 經(jīng)濟型數(shù)控車床的自動刀架，在生產(chǎn)中最常用的是常州武進機床數(shù)控設(shè)備廠生產(chǎn)的系列刀架，具有重復定位精度高，工作剛性好，使用壽命長，工藝性能好等優(yōu)點達到國內(nèi)先進水平，在生產(chǎn)中大量使用?，F(xiàn)選用常州武進機床數(shù)控設(shè)備廠生產(chǎn)的LD4—工型系列四工位自動刀架，來作為CA6140的適配刀架。 刀架技術(shù)參數(shù)： 刀位數(shù)：4 電動功率：60W 電機轉(zhuǎn)速：1

35、400r/min 夾緊力：1t 上刀體尺寸：152152 下刀體尺寸：161171 刀架技術(shù)指標： 重復定位精度：≤0.005㎜ 工作可靠性：＞30000次 換刀時間：90 180 270 2.9s 3.4s 3.9s 六、小結(jié) 三年的大學學習，讓我們對機械設(shè)計與制造方面的知識有了一個系統(tǒng)而又全新的的認識。畢業(yè)設(shè)計是我們學習中最后一個重要的實踐性環(huán)節(jié)，是一個綜合性較強的設(shè)計任務(wù)，它為我們以后從事技術(shù)工作打下了一個良好的基礎(chǔ)，對我們掌握所學知識情況進行了全面而又直觀的檢測。 經(jīng)過幾個多月的忙碌后，終于初步

36、完成了本設(shè)計課題的任務(wù)，經(jīng)過這次畢業(yè)設(shè)計，增強了我的自學能力和收集使用資料的能力，同時全面系統(tǒng)地鞏固和總結(jié)大學三年來所學的專業(yè)知識。 通過這次畢業(yè)設(shè)計，我更好的把所學的專業(yè)知識進行了綜合、鞏固，加深了對知識的理解，同時還接觸了一些在原來知識基礎(chǔ)上更為深層的知識。當然，也使我體會到設(shè)計工作是一項艱苦任務(wù)，必須具備吃苦耐勞的精神?？傊?，這次畢業(yè)設(shè)計使我受益匪淺，為我將來工作打好了良好的基礎(chǔ)。 感謝指導老師對畢業(yè)設(shè)計的給予的指導和同學們提供的幫助！ 七、參考文獻 張新義 《經(jīng)濟型數(shù)控機床設(shè)計》 機械工業(yè)出版社 余英良 《機床數(shù)控改造設(shè)計與實例》 機械工業(yè)出版社 何銘新 《機械制圖》 高等教育出版社 徐 灝 《機械設(shè)計手冊》第2版 第4卷 機械工藝出版社 張續(xù)紅 劉揚 《普通車床的數(shù)控化改造》 2001年2期 羅永順 《機床數(shù)控化改造技術(shù)》 機械工業(yè)出版社 17