雙腔鄂式破碎機設(shè)計【含CAD圖紙+PDF圖】

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破碎機的概念與應(yīng)用物料破碎,幾乎是所有的礦山,礦物加工及土石質(zhì)原料加工中關(guān)鍵的工藝過程,而其中的破碎設(shè)備是關(guān)鍵設(shè)備.破碎設(shè)備的種類繁多,人們多按工作原理和結(jié)構(gòu)特征可分為:(1)顎式破碎機;(2)旋回破碎機和圓錐破碎機;(3)輥式破碎機;(4)沖擊式破碎機錘式破碎機和反擊式破碎機.顎式破碎機由于其結(jié)構(gòu)簡單,工作可靠,制造維護(hù)容易,適應(yīng)性強,成本低,高度不大等突出優(yōu)點,廣泛應(yīng)用于礦山,冶金,建筑材料,化工,交通等行業(yè).在顎式破碎機中被破碎的巖石是在兩塊顎板之間進(jìn)行的.可動顎板在原動機的驅(qū)動下,繞懸掛心軸對固定顎板作周期性擺動,當(dāng)可動顎板靠近固定板時,位于破碎腔的巖石在重力作用下經(jīng)排礦口排出,大于排礦口寬度的巖石仍然留在破碎腔里,在下一工作循環(huán)中繼續(xù)被破碎.顎式破碎機是品種規(guī)格及其使用數(shù)量最多的一種破碎設(shè)備,按其結(jié)構(gòu)可分為復(fù)擺式,簡擺式,外動顎式勻擺,雙腔雙動顎等幾種形式.在顎式破碎機的發(fā)展中,根據(jù)可動顎板運動軌跡的不同,顎式破碎機分為簡單擺動顎式破碎機和復(fù)雜擺動破碎機.所謂簡單擺動,是指可動顎板的運動軌跡是一般簡單的圓弧;所謂復(fù)雜擺動,是指可動顎板在縱向斷面內(nèi)的運動軌跡處處不同,其上部近似為圓形,下部為橢圓開.后者運動軌跡較前者復(fù)雜,簡擺顎式破碎機主要用于對物料的粗碎,具有破碎力大,適應(yīng)性強等特點,但其結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜,生產(chǎn)能力相對較低.復(fù)擺顎式破碎機用于對物料的中,細(xì)碎,具有結(jié)構(gòu)簡單,生產(chǎn)能力較高,對物料擠壓和磨削作用較好,破碎產(chǎn)品質(zhì)量高等特點,但襯板易磨損.從運動學(xué)方面來說,動顎上部行程較大,可以滿足礦石破碎時所需要的壓縮量,同時動顎向下運動,又有促進(jìn)排礦的作用.故其生產(chǎn)效率比簡擺顎式破碎機高30%左右.雖然復(fù)擺顎式破碎機應(yīng)用廣泛,優(yōu)點很多,但也存在著一些缺點.復(fù)擺顎式破碎機垂直行程大(如果用X來代表動顎水平行程,則動顎垂直行程為2.5X).平衡性差,在破碎礦石時,即壓碎礦石的同時又向下搓,致使顎板磨損加劇,非生產(chǎn)性消耗增加,產(chǎn)品存在過粉碎現(xiàn)象.圖2-2是簡單擺動顎式破碎機的外形構(gòu)造圖.它的主要要作機構(gòu)是固定顎板1和可動顎板2.可動顎板的擺動是靠雙肘桿機構(gòu)來實現(xiàn)的,雙肘桿機構(gòu)是由偏心軸4,連桿5,前肘板6,組成.連桿支承在偏心軸上,偏心軸在原動機的驅(qū)動下隨大皮帶輪7一起轉(zhuǎn)動,推動連桿上下運動.再帶動前后肘板上下擺動,從而使可動顎板產(chǎn)生張繞動顎軸的擺動,完成對巖石的破碎.在實際結(jié)構(gòu)中,固定顎板和可動顎板都襯有耐磨性好的高錳鋼制成的破碎板.為提高破碎效果,兩破碎板的表面均鑄有縱向齒紋.且凹凸相對,這樣對巖石除產(chǎn)生擠壓作用外,還有劈裂,彎曲作用.圖2-3是復(fù)雜擺動顎式破碎機的外形結(jié)構(gòu)圖.該機比簡單擺動顎式破碎機簡單.可動板1直接懸掛在偏心軸2上,省掉了連桿和前肘板,可動顎板下部直接由肘板3支撐到機架上.在原動機4的驅(qū)動下,偏心軸按逆時針方向旋轉(zhuǎn),從而帶動可動顎板作復(fù)雜擺動.由于可動顎板直接懸掛在偏心軸上,故可動顎板上部水平行程較大,正好滿足破碎腔上部多為大塊巖石,需要較大壓縮量的要求,且可動顎板向下運動時有促進(jìn)排礦的作用.因此,復(fù)雜擺動顎式破碎機的生產(chǎn)率比簡單擺動顎式破碎機高30%左右;當(dāng)產(chǎn)量相同時,機器重量約輕2030%.所以,前者多制成中小型機器,用于中硬巖石破碎;后者多制成大型機器,用于堅硬巖石的粗碎.顎式破碎機存在著能耗高等不足,因此研制能耗低,處理量大的新型顎式破碎機仍是重要的課題.雙腔并聯(lián)顎式破碎機(二).國內(nèi)外顎式破碎機現(xiàn)狀近年來,在”多碎少礳”原則指導(dǎo)下顎式破碎機向高效,節(jié)能方向發(fā)展.美國Alis-chalmer公司的S-T型復(fù)擺式顎式破碎機,采用高深度破碎腔,小嚙合角,排口處襯板表面為曲線型,形成非堵塞式破碎腔.兩襯板在排料處的表面形狀能使破碎力與物料垂直,從而減少了在排料口處物料打滑現(xiàn)象.該機產(chǎn)量高,產(chǎn)品粒度細(xì),電耗低.日前日本,加拿大,澳大利亞等國也購得了生產(chǎn)權(quán),均有產(chǎn)品供應(yīng).芬蘭kone公司開了了BLM系列負(fù)支承顎式破碎機.動顎在壓碎行程時有一向下運動分量,可加快破碎物料向下運動.減少堵塞,并可降低襯板的磨損,提高生不能力,降低產(chǎn)品粒度.北京人民礦山機械廠生產(chǎn)的150X750型和250X750型細(xì)碎顎式破碎機,在山東蠶莊金礦使用表明:當(dāng)排礦口為16mm時,產(chǎn)品中小于16mm粒級含量占60%.目前,該廠對破碎腔進(jìn)行改造后其生產(chǎn)能力提高了1525%,產(chǎn)品粒度進(jìn)一步降低,襯板使用壽命提高一倍.上海多靈機械公司生產(chǎn)的三種PEX型深腔顎式破碎機,已形成細(xì)碎顎式破碎機新系列,并有產(chǎn)品銷往國外.經(jīng)北京礦冶研究院對該死機腔形成優(yōu)化設(shè)計,使該系列新產(chǎn)品生產(chǎn)能力提高1525%,產(chǎn)品粒度進(jìn)一步降低,襯板壽命提高一倍以上.北京礦冶研究院總院開發(fā)的雙腔雙動顎顎式破碎機,具有獨特的單,雙耳軸承鑲嵌式動顎結(jié)構(gòu),一根軸同時帶動顎工作,充分利用破碎機空行程的蓄能作用,可提高生產(chǎn)能力.負(fù)支承,零懸掛,高深曲線破碎腔,碎碎比較大,產(chǎn)品粒度小而均勻,襯板壽命長,電耗低,排礦口調(diào)整方便.1995年9月張家口建筑水泥廠采用PLR-1580型機作預(yù)粉碎,產(chǎn)品粒度小于10mm,便磨機生產(chǎn)能力提高了30%,單位電耗降低了20%以上.但其軸太長,相當(dāng)有兩個偏心,設(shè)計的時候要考慮不良因素大多,而且其加工工藝麻煩.國內(nèi)破碎機年產(chǎn)量約一萬多臺,一些生產(chǎn)穩(wěn)定,水平不斷提高的廠家每年向南非的一些國家出口一定數(shù)量破碎機.復(fù)擺式破碎機是我國中小礦山及其它有關(guān)企業(yè)普遍采用的機型,但其技術(shù)指標(biāo)太落后于國外同類產(chǎn)品的水平,就其結(jié)構(gòu)相當(dāng)國外50年代的產(chǎn)品,顎式破碎機分為大,中,小三類.為了降低大型破碎機的運動功率消耗,我國還生產(chǎn)了分段起動簡單擺式顎式破碎機,它是在偏心軸的兩端設(shè)計了液壓摩擦離合器,機器起動時依次分段起動機器各部件.顎式破碎機存在著能耗高等不足,因此研制能耗低,處理量大的新型顎式破碎機仍是重要的課題.因此,盡快改變這一狀況,實現(xiàn)多碎磨,生產(chǎn)率高,提高生產(chǎn)能力,降低作業(yè)能耗已勢在必行.(三).破碎機的發(fā)展前景據(jù)不完全統(tǒng)計,我國黑色,有色,化工,建材等行業(yè),每年破碎礦石和各種物料絕跡18億t,用電量為250300億千瓦時,占全國總用電量的8%10%,鋼耗約為250萬t.在金屬選礦中,破碎作業(yè)的能耗占選礦總能耗的40%70%,僅襯板每年消耗的高錳鋼約過6萬t.隨著科學(xué)技術(shù)的快速發(fā)展,對各種礦產(chǎn)品需求不斷增加,由于破碎機是破碎機械中使用量電大,范圍電廣的一種破碎機械,故其有著廣闊的市場空間和潛在的市場發(fā)展力.在”多碎少磨”原則指導(dǎo)下,從90年代起,破碎設(shè)備正向細(xì)碎,高效和節(jié)能型發(fā)展.雙腔顎式破碎低矮的外形降低了整體的重心,使其具有更好的穩(wěn)定性和通過性,除井下和隧道等空間受限制的場合使用外,還特別適合于安裝在移動的車上,根據(jù)不同的工藝流程組裝成各種移動式破式篩分設(shè)備,滿足不同的用戶需求.雙腔顎式破碎機憑借著在節(jié)能高效和產(chǎn)中粒度圴勻等方面的無比倫比的優(yōu)勢.在寵大的破碎市場上將會占有一席之地.有望在占有國內(nèi)市場的同時,走出國門,面向世界.二2PE250500雙腔顎式破碎機的設(shè)計(一) 總體方案的設(shè)計顎式破碎機在設(shè)計時應(yīng)考慮其生產(chǎn)能力，功耗，機重及顎板壽命等綜合指標(biāo)。由于破碎機的工作繁重，工作條件苛刻，且受力情況復(fù)雜，為了保證破碎機在工作中運轉(zhuǎn)正常，則在設(shè)計的過程中應(yīng)使其滿足以下要求：安全，衛(wèi)生環(huán)保，節(jié)能。1. 設(shè)計的總體要求本設(shè)計2PE250X500是傳統(tǒng)復(fù)擺顎式破碎機的基礎(chǔ)上采用了新的結(jié)構(gòu)設(shè)計,將單腔改為對稱式的雙腔,工作時一腔進(jìn)行破碎,另一腔進(jìn)行排礦工作。這樣，在一個工作周期內(nèi)，該破碎機總共進(jìn)行了兩次破碎和排礦工作，在單位時間內(nèi)產(chǎn)量是普通單腔顎式破碎機的兩倍。生產(chǎn)效得到極大的提高，同時有效地降低了單位產(chǎn)量的功率消耗，兩個破碎腔可以并聯(lián)和串聯(lián)使用。.該破碎機由電動機帶動皮帶輪,飛輪,偏心軸,動額等部件,使動額運動.。在定顎與動顎的相對運動中，以小偏心，高擺動頻率將物料多次破碎。雙腔顎式破碎機有2個破碎腔，是在普通顎式破碎機活動顎板的另一端增加一個破碎腔。在這種結(jié)構(gòu)下，破碎機可在雙工作行程狀態(tài)下運行。當(dāng)曲柄在角度a范圍回轉(zhuǎn)時，破碎腔I進(jìn)行物料破碎，而破碎腔II進(jìn)行排料；當(dāng)曲柄轉(zhuǎn)支360a范圍時，破碎腔II進(jìn)行破碎，破碎腔I進(jìn)行排料，如此往復(fù)循環(huán)。這種形式的破碎機不存在空行程的能量消耗，同時，破碎機的處理能力將提高1倍，因此可以說，雙腔顎式破碎機真正提高了破碎效率。2. 設(shè)計方案的比較及選取雙腔可分為串聯(lián)和并聯(lián)兩種方式,于是設(shè)計構(gòu)思分為破碎腔串聯(lián),破碎腔并聯(lián).方案一;此種方案的兩個破碎腔在偏心軸的一側(cè)，兩破碎腔串聯(lián)在一起，其示意圖如圖1-1所示。圖1-1雙腔顎式破碎機雙腔串聯(lián)結(jié)構(gòu)示意圖由圖可以看出，顎式破碎機在一個工作周期內(nèi)，相當(dāng)于轉(zhuǎn)過了兩個偏心，當(dāng)動力經(jīng)皮帶輪帶帶動偏心軸旋轉(zhuǎn)時，兩破碎腔可以交替破碎物料，破碎機可以近似的看成是連續(xù)工作的狀態(tài)。- 4 -但此種破碎機由于偏心軸太長，受力不均勻，有很大的震動，浙江礦山機械廠生產(chǎn)過類似的產(chǎn)品，由于存在以上的缺陷。市場形式不好，從某種程度上說，這種機型將被淘汰。方案二:如圖所示1-2圖1-2雙腔顎式破碎機雙腔并聯(lián)結(jié)構(gòu)示意圖由圖可以看出，該設(shè)計采用對稱雙腔結(jié)構(gòu)，并要發(fā)破碎和排礦同時進(jìn)行，故兩動顎均要安裝在同根偏心軸上，為了增強剛度，將兩動顎做成相互固定的結(jié)構(gòu)，由于在雙動顎間安裝肘板很不方便，所以將兩個肘板安裝在定顎的后面，這樣，動顎下端的支撐就失去了，為了解決這個問題，將偏心的位置下移，用于實現(xiàn)動顎下部的支撐。動顎上部的支撐由搖桿和銷軸來完成。這種結(jié)構(gòu)的優(yōu)點：它結(jié)構(gòu)緊湊，簡單。該設(shè)計具有一個雙腔結(jié)構(gòu)，兩塊齒板固定在一個動顎上，結(jié)構(gòu)緊湊，度使破碎成為一個連續(xù)過程，兩個破碎腔并聯(lián)使用。其破碎產(chǎn)品粒度均勻，呈立方狀，可在雙工作行程狀態(tài)下運行，不存單腔破碎機空行程的能量消耗。綜合比較上述的兩種方案，可以看出第二種方案設(shè)計的顎式破碎機處理能力大，單位功率消耗低，丙塊齒板固定在一個動顎上，結(jié)構(gòu)緊湊，并聯(lián)使用可提高產(chǎn)能力，機器運轉(zhuǎn)安全可靠。處理能力大幅度提高，單位功率大幅度降低，金屬單耗小。(二) 部分參數(shù)的選定 因為該設(shè)計是在動顎作復(fù)雜擺動的曲柄搖桿機構(gòu)顎式破碎機的基礎(chǔ)上改進(jìn)的，故其四桿機構(gòu)是依照復(fù)擺顎式機的算法來確定的。而破式破碎機的主體機構(gòu)是一平面曲柄搖桿機構(gòu)。因此，此設(shè)計方案的成功與否，其關(guān)鍵在于四桿機構(gòu)的形式，應(yīng)對顎式破碎機的四桿機構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化處理，使各桿件的匹配更加合理，獲得最佳特性，從而達(dá)到提高生產(chǎn)能力，降低下端特性值的目的。1. 排料口寬度b及公稱破碎比I已知破碎機的寬度為B=250mm,調(diào)整范圍為(1/71/10)B=2536mm1,確定破碎腔的開邊制公稱排料口寬度為b=30mm.；所以，該破碎機的公稱破碎比i=B/b=250/30=82. 嚙合角a破碎機的動顎與定顎襯板之間的夾角稱為嚙合角。當(dāng)破碎礦塊時，必須使礦石不向上滑動，也不從破碎腔的給礦口跳出來。為此，嚙角應(yīng)該保證礦石塊與顎板工作表面間產(chǎn)生足夠的摩擦力以阻止礦石被推出去。 顎式破碎機的嚙角一般在1724度，對于復(fù)擺型顎式破碎機，嚙角不應(yīng)大于2022度。在此取a=203. 破碎腔高度H在嚙角一定的情況下,破碎腔的高度由所要求和破碎比而定,通常,破碎腔的高度,H=(2.252.5)B.（礦山機械選礦部分 冶金工業(yè)出版社），B為給礦寬度。取H=600mm.4. 動腔的擺動行程s與偏心軸的偏心距r簡單擺動破碎機上端擺動行程小而下端擺動行程大,復(fù)擺破碎機是上端大而下端小.通常復(fù)擺式s=(1215)mm.取s=15mm.動腔下端擺動行程不得大于排料口的(0.30.4)即sl=(0.30.4)b=912,取sl=12mm.偏心軸的偏心距通常復(fù)雜擺動是:s=(22.2)r,取r=7mm. （礦山機械選礦部分 冶金工業(yè)出版社）5. 連桿長度l及推力板長度k l=(0.850.9)L=425450 （礦山機械選礦部分 冶金工業(yè)出版社） 取l=440mm k=(16.525)r=115.5175（礦山機械選礦部分 冶金工業(yè)出版社） 取k=150mm(三) 電動機選擇與確定1. 動腔的擺動次數(shù)(主軸的轉(zhuǎn)數(shù))根據(jù)公式（礦山機械選礦部分 冶金工業(yè)出版社）s:動腔下端的擺動行程(cm)n:主軸轉(zhuǎn)速(r/min)a:排料層平均嚙角(度)取最優(yōu)值a=14 =303 (r/min)2. 電動機的功率 在顎式破碎機的破碎過程中，其功率消耗與轉(zhuǎn)速，規(guī)格尺寸，排料口寬度，嚙角大小及被破碎礦石的物理機械性質(zhì)和粒度特性有關(guān)。破碎機的轉(zhuǎn)速愈高，機械尺寸愈大，功率消耗就越大；破碎比愈大，功率消耗也愈大。但是，對功率消耗影響最大的還是礦石的物理機械性質(zhì)。由于功率消耗與多因素有關(guān)，現(xiàn)在尚無一個完整的理論公式能精確地計算出破碎機地功率消耗。下面的是在實驗的基礎(chǔ)上推導(dǎo)出來和計算公式P=18LHrn(kw) （礦山機械選礦部分 冶金工業(yè)出版社）式中：L:破碎腔的長度(m)H:固定顎板的計算高度(m)r:主軸偏心距(m)n:主軸轉(zhuǎn)速(r/min) =11.45(kw)3. 電動機的轉(zhuǎn)速通常帶傳動比I=24,取I=3,電動機的轉(zhuǎn)速n。=n*I=303*3=909(r/min)4. 選取電動機根據(jù)上述的電動機功率,轉(zhuǎn)速及其工作環(huán)境.為了安全選擇,電動機的功率提高1.11.25倍感.所以P*1.25=14.31kw選擇查表12-1(機械設(shè)計課程設(shè)計)Y180L-6(三相異步電動機).電動機型號額定功率/kw滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩Y180L-6159702.02.0(四).破碎生產(chǎn)率 生產(chǎn)率是指在一定的給料粒度和排料粒度條件下，單位時間內(nèi)破碎機所處理物料量（Kg/h或m3/h）.根據(jù)經(jīng)驗工式式中 1礦石松散比重,一般取1=0.650.75取=0.7n:主軸轉(zhuǎn)速(r/min)L:破碎腔的長度(m)b:排料料公稱寬度(m)s:動腔下端的擺動行程(m) =10.07(m3/h)(五).傳動帶的設(shè)計計算 傳動比公式I=n。/n 取I=3,n。=I*n=3*303=9095. 確定計算功率Pca=Ka*PP:皮帶傳動的額定功率Ka:工作狀況系數(shù),在此取Ka=1.4;(機械設(shè)計基礎(chǔ))Pca=Ka*P=15*1.4=21(kw)6. 選擇帶型破碎機在工作時，所受載荷變化很大，有沖擊載荷和脈動循環(huán)；并且使其皮帶輪的飛輪的傳動較大。兩傳動軸間距離要求甚遠(yuǎn)。其工作環(huán)境惡劣。對傳動系數(shù)折磨損較大，所以在本設(shè)計中選用帶傳動方式。其優(yōu)點是：傳動帶具有彈性，能對破碎機工作是產(chǎn)生的沖擊進(jìn)行一定程度的吸收，使傳動平穩(wěn)，保護(hù)電機；皮帶可以在皮帶輪上打滑，具備一定的過載保護(hù)能力。可造于中心距較大的傳動。結(jié)構(gòu)簡單，造價低廉，更換方便，并且安裝精度要求不高，適合采礦作業(yè)。根據(jù)計算功率和電動機的小帶輪轉(zhuǎn)速n。=970r/min查表(機械設(shè)計基礎(chǔ)p201)選取C型V帶7. 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑, 由圖11-8,推薦值為200315mm及表11-8(機械設(shè)計基礎(chǔ))初選d1=250mm.d 2=d1*I=250*3=750(mm)依表11-8(機械設(shè)計基礎(chǔ))選取d 2=710mm 驗算帶和速度v =12.69（m/s）在(525)(m/s)范圍內(nèi).故所選皮帶的速度合適8. 確定中心距a和帶和的基準(zhǔn)長度L d 根據(jù) 0.7(d1+d 2)a。2(d1+d 2) 0.7(250+710)a。2(250+710) 672a。1920 初選a。=1300mm 計算帶長L =4148(mm) 確定Ld根據(jù)L。和V帶型號,由表11-2(機械設(shè)計基礎(chǔ)) Ld=4500mm 確定實際中心距a =1476mm 驗算小帶輪上的包角1 =180-18 =162120(符合包角要求) 9. 確定皮帶根數(shù)Z 式中;P。:單根V帶額定功率 P。:單根V帶基本功率增量Ka:包角系數(shù)Kl:長度系數(shù)查表11-4 P。=7.04(機械設(shè)計基礎(chǔ))查表11-5 P。=0.83(機械設(shè)計基礎(chǔ))查表11-6 Ka=0.95(機械設(shè)計基礎(chǔ))查表11-2 Kl=1.04(機械設(shè)計基礎(chǔ)) =2.70 取Z=3(根)10. 確定帶的預(yù)緊力F。 =450.0+48.31=498.31(N)11. 計算V帶對軸的壓力Q =2*3*472.8*sin81=2802(N)12. 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計帶輪寬B=(Z-1)e+2f式中查表11-3(機械設(shè)計基礎(chǔ))E=25.50.5(mm) (mm)Z=3B=(3-1)*25.5+2*17 =85(mm) 因帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計，主要是根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑選擇結(jié)構(gòu)形式。該帶輪的基準(zhǔn)直徑dd300mm,所以帶輪采用鑄鐵帶輪的典型結(jié)構(gòu)之一：腹板式(參考：機械設(shè)計基礎(chǔ)193)根據(jù)以上條件查表21-2（機械設(shè)計課程設(shè)計）得V帶輪：C型槽數(shù)Z輪緣寬B(mm)基準(zhǔn)直系dd(mm)孔徑d0(mm)轂長L(mm)38571095120(六）.機構(gòu)受力分析破碎力的計算破碎機的破碎力是計算機器各個零件強度和剛度的原始數(shù)據(jù)。破碎力的大小與很多因素有關(guān)，因而確定破碎力的方法也很多，概括起來有以下幾種方法：（?。├碚撚嬎惴?；（）功耗計算法；（）實驗計算法。目前，國內(nèi)多采用實驗分析法來確定破碎機破碎力的大小。根據(jù)對復(fù)擺顎式破碎機的固定顎板和動顎的實際受力測定，在破碎機動顎上所產(chǎn)生的破碎力系與礦塊縱斷面積成正比。因此，作用在動顎上的最大破碎力可以按下式計算：max=40.2LH式中：L,H:破碎腔的長度和高度(單位cm)當(dāng)計算破碎機零件強度時，考慮沖擊載荷的影響，應(yīng)將max增大50%.故破碎機的計算破碎力為：js=1.5Pmaxjx=1.5*40.2*60*50 =180900(N)2.機械受力分析機械受力示意圖如圖圖1-3機構(gòu)受力分析如圖對點受力cb進(jìn)行受力分析，可得；cb:肘板對物料的作用力；：cb對動顎的垂直分力；：cb對動顎的水平分力；對點取受力矩平衡方程式，可得：jsLm=T1aPjs:物料對動顎的作用力；將兩式綜合可得：=78716(N) 得： =50598(N)同理，對點受力hd進(jìn)行受力分析，可得：hd:動顎偏心軸的軸承反力對點取力距平衡方程式，可得：a=Pjs(a-Lm) R1:Rhd對動顎的垂直分力若沿動顎方向取受力平衡方程式，可得：；：hd對動顎的水平分力由兩式可得： =T2=50598(N)；由式可得：=120600(N)；將代入式可得： =130784(N) (七).偏心軸的設(shè)計計算顎式破碎機的偏心軸是一個傳遞扭矩，且兩軸承支承間為偏心結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)軸。對于它的可靠性設(shè)計。實際上就是根據(jù)預(yù)先擬定的結(jié)構(gòu)方案，確定一組直徑，使之既能滿足強度，剛度要求，又能滿足可靠性要求，而且重量輕和經(jīng)濟(jì)效益最好，發(fā)求得技術(shù)上先進(jìn)，經(jīng)濟(jì)上合理。1 偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 軸的輸入?yún)?shù)的計算 V帶的傳動效率為0.920.97現(xiàn)取=0。95 軸的輸入功率為：P=Pca 軸的輸入轉(zhuǎn)矩為：； (1) 初步確定軸的最小直徑(參考：機械設(shè)計基礎(chǔ))式中：A：與軸材料有關(guān)的系數(shù)其值可查表15-2取A=110 P：傳遞的功率 n：軸的轉(zhuǎn)速 =44.4(mm) 考慮到軸上鍵槽會消弱軸的強度，若為單鍵，則應(yīng)將上述計算值dmin增大5%左右；若為雙鍵，應(yīng)將上述計算值dmin增大10%左右。該設(shè)計軸為單鍵所以將上述計算的dmin增大5%，得44.41.05=46.6mm初定偏心軸的形狀如下：圖1-4 (2)確定軸的各段直徑及長度 外伸端直徑d 1=d0=95mm(該軸段與V帶輪直接相配合，這里已經(jīng)選取d0=95mm) 所以基外伸端l1=L+(13mm)=120+(13)mm;取L1=123mm 由圖可知其軸承安裝在L3,L5上，在L3段和 L5段，軸承與其直接配合，所以知L3=B=58mm d5=d=160mm;由圖1-4可知，L4段與L7段采用軸肩定位，一般軸肩高h(yuǎn)確定經(jīng)驗公式為：h0.07d 代入數(shù)據(jù)可得:h19.1,取h1=10h211.2mm,取h2=12mm,所以d6=d5+2 h2=160+2*12=184mm;考慮偏心距e=9mm 取d4=142mm 動顎軸承采用聯(lián)合式迷宮環(huán)密封，并用套筒軸向定位。初步取密封裝置長為44mm，則L5=B+44=86+44=130mm; 因為破碎腔長L=500mm,所以2*l5+L6L 即L6240mm L6兩端各留5mm縫隙位置，考慮拆裝方便，且在其與動顎軸承密封裝置之間加一套筒，兼起軸向定位作用。套筒長為30mm.則取l6=160mm 取密封裝置同前一樣長為44mm,套筒長為30mm,可得：L4=44+30=74mm; L2為螺紋段 ，安裝大小圓螺母，止退墊片，聯(lián)合式迷宮環(huán)和機架端蓋，迷宮環(huán)起軸承定位作用，取其總長為74mm，所以L2=74mm取d2=110mm. 綜上所述，偏心軸的總長為：Lall=2(L1+L2+L3+L4+L5)+L6 =2(123+74+46+74+130)+160 =1054(mm) 軸的各段數(shù)值如下圖所示: (3) 偏心軸的強度計算 A.作出軸的計算簡圖在破碎工作時，破碎力通過動顎軸承傳到偏心軸上，由于該破碎力很大，軸上其實零件傳遞的栽荷相對來說就顯提微不足道了，所以計算時即可把這些載荷忽略不計，而只考慮破碎力的作用。破碎力平均分布在兩個動顎軸承上，分別用F1，F(xiàn)2來表示；機架軸承要當(dāng)于兩個支座，對偏心軸具有支座反力的作用，分別用R1，R2來表示；機架軸承載荷的作用點與動顎軸承載荷作用點間的距離用L表示。偏心軸的載荷受力分析如圖1-3所示。 1-5偏心軸的載荷分析圖經(jīng)分析可知，該軸在工作的過程中主要承受彎矩，所以下面按彎曲強度條件進(jìn)行校核。F1=F2=R1=R2=P/2=120600/2=60300NB作出軸所受的彎距和扭矩圖由上圖可知偏心軸在垂直水平的方向不受力，故不產(chǎn)生彎矩，因而偏心軸只產(chǎn)生水平方向上的彎矩Mh.故偏心軸所受總彎距Mh=M.偏心軸上所受的扭矩為電動機傳遞扭矩，皮帶輪和飛輪產(chǎn)生的扭矩及由于偏心軸的偏心距，破碎力產(chǎn)生的扭矩。這幾種扭矩互相平衡。根據(jù)其扭矩產(chǎn)生的位置作出偏心軸所受的彎矩，扭矩圖如下圖1-6所示。1-6 扭矩圖C軸的強度校核通常只校核偏心軸上承受最大計算彎矩的截面的強度，由圖可知危險截面為動顎軸承處。按第三強度理論，計算彎曲應(yīng)力。 轉(zhuǎn)距=9550000*0.95*22.4/490=414743(N)Me=T=0.6414743=248846(Nmm)=35.63(mm)138mm故動顎軸承得截面安全(八） 軸承的使用壽命計算軸承段所選的軸承型號dDBL33032613028058L523032E16027086L3:圓錐滾子軸承;L5:調(diào)心滾子軸承.在偏心軸上使用的兩對軸承，在工作的過程中其主要受徑向作用力，其軸向力可以忽略不計。該軸的徑向載荷等于破碎力。即：R=F/2=60300/2=30150N當(dāng)量動載荷為：P=XR PL3=X1*R=0.4*30150=12060N Pl5=X2*R=0.67*30150=20200N滾動軸承的壽命計算公式： 式中：Lh:基本額定壽命，（h）; P:載荷（N）； N:軸承轉(zhuǎn)速（r/min）; C:基本額定動載荷，（N）； ：指數(shù)，對于滾子軸承，=10/3； =14338.87(h) =14927.96(h)Lh8000h,適合計算要求三 結(jié)論本次畢業(yè)設(shè)計通過對2PE150*500雙腔顎式破碎機的整體設(shè)計,在提高顎式破碎機的破碎效、節(jié)能低耗的基礎(chǔ)上,擺脫顎式破碎機傳統(tǒng)概念的約束,具體分析了顎式破碎機的運轉(zhuǎn)形式和工作特點,計算完畢,又從功用、經(jīng)濟(jì)方面加以論述,論證了此設(shè)計的可行度.在設(shè)計過程中,我得出以下結(jié)論:1動顎的結(jié)構(gòu)設(shè)計新穎緊湊.降低懸掛高使動顎上能同時裝配兩顎板;搖桿上置.把普通顎式破碎機的滾擺支承改為鉸接支承,支承點由一個變動范圍精確到一個點,使破碎機成為標(biāo)準(zhǔn)的定長四桿機構(gòu),并為顎式破碎機參數(shù)的準(zhǔn)確計算提供了更符合實際的理論模型.這種做法可使動顎結(jié)構(gòu)簡單緊湊,并能在動顎上同時裝配兩塊活動顎板;偏心軸下置,使活動顎板在高度方向上各點的特性值具有更理想的分布.2、新穎的雙腔結(jié)構(gòu).在該設(shè)計中,雙腔排放口的調(diào)解裝置,彼此不受約束,故其可達(dá)到破碎物料有相同破碎比,也可以通過排放口的調(diào)解,雙腔同時破碎不同比例的物料,能達(dá)到超細(xì)碎的目的.做到一機多用.3優(yōu)化后的腔型.采用合理的破碎腔曲線來獲得給料與排料的最佳匹配,達(dá)到提高生產(chǎn)能力的目的.在實際結(jié)構(gòu)中,固定顎板和可動顎板都襯有用耐磨性好的高錳鋼制成的破碎機.為提高破碎效果,兩破碎板的表面均鑄有縱向齒紋.且凹凸相對,這樣對巖石除產(chǎn)生擠壓作用外.通過分析比較,可以得出,本次設(shè)計的雙腔顎式破碎機,與傳統(tǒng)的顎式破碎機相比有處理能力大、傳動效率高、功耗低、高度低、襯板磨損小、壽命長等優(yōu)點,是一種更新?lián)Q代的高效節(jié)能產(chǎn)品,將在礦物加工及土石質(zhì)原料加工領(lǐng)域獲得廣泛運用.由于它具有良好的綜合性能,因此可望成為傳統(tǒng)顎式破碎機的替代產(chǎn)品.四.典型零件的加工工藝(一).偏心軸的機械加工工藝流程有前面的設(shè)計可知,偏心軸的結(jié)構(gòu)如下圖所示:偏心軸在破碎機中是一動力傳遞部件,而且還是動顎的支持體,是破碎機的一主體部分,是破碎機的一典型零件.其結(jié)構(gòu)設(shè)計尤為重要,其重要性在第五章中已經(jīng)論述過,在此不再重述.偏心軸與其上的零件有多種配合,為了達(dá)到配合要求,其加工工藝過程則顯得重要,除了保證其剛度和強度,合理的工藝流程使之既滿足強度剛度要求,又能滿足可靠性要求,而且重量輕和經(jīng)濟(jì)效率最好,以求得技術(shù)上先進(jìn),經(jīng)濟(jì)上合理.下面是偏心軸的機械加工工藝:流程:1. 下料鋸床 下料1501000 (鋸床)2. 劃線 劃中心十字線和孔線 (劃鉗)3. 鏜 鏜端面到總長度為930,打中心孔,偏心孔8. (鏜床)4. 車 粗車:一端頂軸外圓,另一端頂住中心孔,粗車一頭,各段外圓到偏心段,外圓和偏心及長度均留余量單面57mm. 精車:一頭頂住偏心孔扎外圓,另一端頂住偏心孔,精車偏心段,各段外圓,外圓及長度均留57mm余量.5. 檢 檢查以上各道工序.6. 熱 調(diào)制處理HB=220240.7. 車 修理中心孔和偏心孔,分別發(fā)兩中心孔定位,四爪扎外圓,半清車95,100等外圓,1:12錐度均留余量12mm,長度車對.(c63加長) 車 偏心孔定位,頂住,四爪抓牢,半精車外圓120,等各外圓到尺寸,長度車對,車各圓角R2.5. 車 中心孔定位,頂緊,扎牢,精車外圓.M100*1.5左,1:1.2的錐度兌換及等外圓到尺寸,車對長度,車準(zhǔn)圓角R3兩處子*45倒角兩處.調(diào)頭中心孔定位,頂住,扎牢.同理,精車準(zhǔn). M100*1.5,1:1.12的錐度段及. 等外圓到尺寸,車對長度,車準(zhǔn)圓角R2.5兩處子4*5倒角兩處.8.檢 檢查以上各道工序.9.劃 注意偏心軸偏心部位, 劃中心十字線, 劃2-3mm,2-18mm,鍵槽和止退槽加工線, 劃兩端6-8M螺孔位置線.10.銑 銑對2-3mm,2-18mm鍵槽到尺寸,注意形位公差. (立銑)11.檢 檢查以上工序.12.鏜 劃正鉆對一頭2-M8底空13.9,深25.銑端余量到尺寸;調(diào)頭,同樣銑對2-M8到13.9,銑去端面,鏜到總長工(鏜床)13.檢 檢查以上各工序.14.攻 枚準(zhǔn)6-M8螺孔.15.檢 檢查以上各道工序.入庫上油. (二).定額機械加工工藝1. 去砂泥,去澆冒口,去飛邊,披鋒(鑄鋼).2. 檢 檢化學(xué)成分和機械性能,按批次抽檢.3. 熱 熱處理退火.4. 劃 劃軸承中心孔和孔線,孔端面平面線,劃175高度,5條凸筋,及14斜面線,劃肘板槽加工線,3-28孔中心十字線.5. 刨 以中心為基準(zhǔn)管按劃線將工件墊平,壓牢,刨對5凸筋及15兩處斜面.(龍刨)反身以5條凸筋為基準(zhǔn),刨肘板槽到尺寸. (龍刨)6. 鏜 以12斜面和肘板墊槽為基準(zhǔn)粗鏜,400內(nèi)孔留11.5mm余量,鏜端面留11.5mm余量(每面)粗鏜401極端面到尺寸,注意中心對稱.(鏜床)7. 檢8. 劃 劃3-28.30,M27*2內(nèi)油孔位置線, 劃16-M16兩端面螺孔位置線,肘板槽和防塵橡膠,5-M10螺孔位置線(劃線9. 鉆 鉆8-M16為13.9,反身墊平鉆8-M16為13.9,30,2-M27為23.9并刮平到48,鉆5-M10孔為8.3.10. 攻 攻16-M16,M27*2.5-M10(裝鉗)11. 檢 檢查以上工序.12. 入庫上油1. 鑄材料和機械性能和和化學(xué)成分要符合GB567685中關(guān)于ZG270-500鑄鋼的規(guī)定.2. 鑄件毛坯必須進(jìn)行退火處理,鑄件表面清砂要光潔,不應(yīng)有砂礫,氣孔,縮孔和裂紋和影響強度和外觀質(zhì)量的缺陷.3. 未注鑄造圓角R5-R8.五 參考文獻(xiàn)1.趙昱東 中細(xì)破碎設(shè)備的新發(fā)展,浙江冶金.1999,(3):10132.母福生 雙腔顎式破碎機的研究,礦冶工程.1997,(3):24263.周恩浦等編著 礦山機械,冶金工業(yè)出版社.1982:1414.機械設(shè)計手冊 機械工業(yè)出版社.5.廖漢元 顎式破碎機優(yōu)化設(shè)計,機械工業(yè)出版社19986.母福生 顎式破碎機破碎力的研究.南方冶金學(xué)院學(xué)報2002,(5):13167.李洪,曲中謙主編 實用軸承手冊.沈陽:遼寧科學(xué)技術(shù)出版社.20018.朱安貞 顎式破碎機顎板的材料及選擇 水利電力機械2000,(2):8189.趙端品,李星文 復(fù)擺顎式破碎機的嚙角 1997,(1):303810.銀金光,王洪主編 機械設(shè)計課題設(shè)計 北京:中國林業(yè)出版社;北京電子出版,2006.311.銀金光,王洪主編 機械設(shè)計基礎(chǔ) 北京:科學(xué)出版,2005.824