WZ45-40輪式挖掘裝載機工作裝置設計含8張CAD圖

WZ45-40輪式挖掘裝載機工作裝置設計含8張CAD圖,wz45,40,輪式,挖掘,發(fā)掘,裝載,機工,裝置,設計,cad 摘 要輪式裝載機是一種用途廣泛的施工機械，挖掘裝載機更是近幾年新型的一種工程機械。本次畢業(yè)設計正是應社會需求而設計的一種型號的機型，型號為WZ45-40。輪式裝載機所達到的裝載量應當比別的裝載機器所達到的鏟裝量稍微大一些。例如，如果一個機器可以一小時運載300噸物體，則如果用的裝載機的裝載能力應當稍大于300噸。當鏟斗在制造時所需的裝載量應當被精確計算出來。 當在一個硬的操作表面拖運松的顆粒狀材料時，對一個裝載機來說，044-055分鐘的基本循環(huán)周期是合情合理的。這個過程包括裝載、收斗、舉升、翻斗、下降等過程。物質(zhì)類型、堆積高度和別的因素也許可以提高或減少裝載量，并且應當在應用時從基本循環(huán)周期被增加或減少。鏟裝的材料類型、材料的堆積高度以及別的外在因素也許可以增加或減少基本循環(huán)時間。并且在實際的生產(chǎn)過程中也應這樣計算。通過估計增加或減少的裝載拖運物和返回時間可以獲得總共的循環(huán)時間。ABSTRACT A wheel loade is a kind of machine that it is used extentabove all，digloader is SOThis design is required by scociety,The type of machine is WZ45-40The production required of a wheel loader should beslightly greater than the production capability of the other critical units in the earth or material moving systemFor example，if a hopper can handle 300 tons per hour loader capable of slightly more than 300 tons should be usedRequired production should be carefully calculated SO the proper machine and bucket selections are madeWhen hauling loose granular material on a hard smooth operating surfacea 045055 minute basic cycle time is considered reasonable for caterpillar articulated loaders with a competent operatorthis includes load，dump，four reversals of direction，full cycle of hydraulics and minimum travel Material type，pile height，and other factors may improve or reduce productionand should be added to or subtracted from the basic cycle time when applicableAdd the haul and return times to the estimated basic cycle time to obtain total cycle time目 錄摘要：第一章：整機概述1第一節(jié)：緒論1第二節(jié)：國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀2第三節(jié)：挖掘裝載機發(fā)展特點5第二章：鏟斗設計7第三章：挖掘裝載機工作裝置結(jié)構(gòu)設計10一、確定動臂長度、形狀與車架的鉸接位置11二、連桿機構(gòu)設計15三、轉(zhuǎn)斗油缸與搖臂的鉸接點以及下拉桿與機架鉸接點的確定”16四、舉升油缸與動臂和機架的鉸接點17五、鏟斗舉升平動分析及最大卸載高度、最小卸載距離的確定l 8第四章：工作裝置的受力分析21第五章：工作裝置的運動仿真32第六章：工藝分析33第七章：工作裝置的限位機構(gòu)35第八章：設計心得及實習體會37參考文獻38第二部分： 挖掘裝載機工作裝置設計第一章：整機概述11 緒論 輪式裝載機是一種用途廣泛的施工機械，廣泛應用于建筑公路鐵路水電港口礦山及國防工程中，對加快工程建設速度、減輕勞動強度、提高工程質(zhì)量、降低工程成本都發(fā)揮這重要作用。因此近幾年來無論在國內(nèi)還是國外裝載機品種和產(chǎn)量都得到了迅猛發(fā)展，已成為工程機械的主導產(chǎn)品之一。 為適應裝載機多功能作業(yè)要求，輪式裝載機已向一機功能方向發(fā)展。這主要靠主機加裝適合多種作業(yè)的組合式工作裝置完成。80年代國外裝載機和液壓挖掘機除了不斷完善裝、挖功能外，正向一機多能方向發(fā)展。許多公司競相生產(chǎn)各式各樣的輔助機構(gòu)。這種機型使用范圍很廣，其產(chǎn)品受到用戶的普遍關注。 在通用拖拉機前端加裝載裝置，后部加挖掘裝置可改裝變形成前裝后挖拖拉機，亦稱挖掘裝載機，俗稱“兩頭忙”。挖掘裝載機作為一種小型多功能工程和建筑機械，是挖掘、裝載兩用的工程機械。廣泛應用于農(nóng)田水利建設、工業(yè)和民用建筑、市政建設及電力建設等，主要用于建筑工程、農(nóng)田水利的基槽、基坑、管溝等小型土方工程的開挖以及城市建設和工廠企業(yè)的裝載作業(yè)，是一種適應性較強的現(xiàn)場施工機械。 隨著我國改革開放的不斷深入，經(jīng)濟建設的不斷加強，建筑、水利工程日益增多。目前我國又在計劃進行西部大開發(fā)，挖掘裝載機作為工程機械的一種主要類型，挖掘與運移土石方的主要機械設備，它的需求量迅速增長，對它的質(zhì)量以及性能也提出了更高的要求。雖然，我國的工程機械行業(yè)，如裝載機制造業(yè)等在不長的時間內(nèi)有了較快的發(fā)展，但是由于我國的工業(yè)基礎相對薄弱以及工作中的缺點等原因行業(yè)的發(fā)展尚存在一系列的問題有待解決。其中一個嚴重問題是：大部分產(chǎn)品性能較為落后。解決了這一問題，才能滿足未來我國國民經(jīng)濟建設迅猛發(fā)展的需要。本次設計就是通過對挖掘裝載機裝載工作裝置進行計算機輔助設計以及性能分析，來改善產(chǎn)品的性能， 工作裝置的性能分析過去多采用作圖分析和手工計算法，工作量繁重，精度較低。當分析工況較多時，問題更為突出。為克服作圖分析和手工計算法的缺點，本次設計采用計算機輔助分析。性能分析即設計合理性分析。本次設計前面所進行的工作裝置CAD設計是通過看資料、樣本，通過初步分析、計算而確定的初始方案。接著應考察各工作液壓缸作用力矩的均衡性，整機的穩(wěn)定性，整機與地面的附著性、滿足結(jié)構(gòu)和布置的可能性等，以綜合比較初選方案，從而確定機構(gòu)參數(shù)(一般來說，從計算機輔助分析中發(fā)現(xiàn)不合理的現(xiàn)象都可究其原因，采取改進措施，使設計合理化。對以擬的各種初步方案可通過計算機輔助分析作進一步取舍及修正，以便確定較合理的方案)。同時，通過性能分析能夠很清楚地了解到這個裝載裝置在各個位置或各種工況時的力和其它工作參數(shù)，有利于更有效地使用這種挖掘裝載機和使這種挖掘裝載機的工作效率得到最大限度地發(fā)揮?？紤]到挖掘裝載機-機兩用，可基本代替一臺挖掘機和一臺裝載機能實現(xiàn)的功能，更具有機動靈活性、不僅為國家和社會節(jié)約了資源、而且大大地降低了成本、經(jīng)濟效益無疑也能得到顯著提高。我國在“九五”期間在工程機械行業(yè)投資13萬億元人民幣，比“八五”完成投資大2倍，而且建筑業(yè)已逐步成為國民經(jīng)濟的支柱產(chǎn)業(yè)，這將刺激工程機械邁入新的經(jīng)濟增長期。今后十五年，國家將集中必要的力量，在水利、能源、交通、通信和重要原材料工業(yè)方面，建設一批大型工程。由于今后從事笨重施工體力勞動的人員日漸減少，機械化施工程度逐年提高，以往靠人海戰(zhàn)術(shù)及小型機械裝備的施工方式，將逐步被采用大批較先進的中大型工程機械的施工方式所替代。工程機械產(chǎn)品在今后5年、10年以至更長的時間，將具有更廣闊的市場。挖掘裝載機作為工程機械新型品種，市場開發(fā)具有很大潛力。通過本課題的研究，可以使其作業(yè)性能得到充分發(fā)揮，產(chǎn)品的成本大大降低，在國內(nèi)外的市場競爭中處于有利地位，無疑經(jīng)濟效益將顯著提高12 國內(nèi)外本課題現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 作為裝載機多種作業(yè)化品種之一，挖掘裝載機在我國起步較晚，但發(fā)展較快，已有十余家企業(yè)生產(chǎn)這種裝載機。尤其近年來，由于應用領域日漸擴大，挖掘裝載機得到了不斷發(fā)展。此產(chǎn)品在國外應用廣泛，1990年世界上挖掘裝載機銷售量達4800050000臺，可見挖掘裝載機占有相當?shù)氖袌龇蓊~。1挖掘裝載機的型式根據(jù)GBl018688挖掘裝載機術(shù)語，挖掘裝載機(backhoe：loader)的型式定義為：一種機體前部裝有裝載裝置，機體后部裝有反鏟挖掘裝置的自行式機械。作為反鏟挖掘使用時，是通過鏟斗向機械方向運動進行地平面以下的挖掘。鏟斗在提升、回轉(zhuǎn)和卸料時，機體固定不動。作為裝載機使用時，通過機體向前運動，裝載斗進行裝載或挖掘，并可提升、運料和卸料。2國內(nèi)外基本情況 美國生產(chǎn)挖掘裝載機的公司主要有：凱斯(case)、約翰迪爾(Jhon Deere)、卡特彼勒(caterpillar)、福特公司拖拉機分部(Ford tractor operation)等。綜合四家公司的挖掘裝載機，共有二十余種型號。(1)凱斯公司自稱其Burlington的工廠為“Backhoe Capital of the World”(世界挖掘裝載機的首都)，該廠1995年獲得IS09001質(zhì)量認證，其挖掘裝載機產(chǎn)量一直雄居世界第一位，自1957年至今己生產(chǎn)挖掘裝載機近50萬臺。先后推出了480E、580F、680K、680t、580)、580K、580L等各種型號的挖掘裝載機；又于1999年將其整個挖掘裝載機系列產(chǎn)品進行了升級，提高了發(fā)動機能力，新的Super L挖掘裝載機采用新型動力換檔變速器，有自動換檔和自動四輪制動功能。(2)約翰迪爾公司70年代開始生產(chǎn)挖掘裝載機，1982年以后每年推出一種，目前共有7種型號。發(fā)動機功率4678kW，整機質(zhì)量59009900Kg。(3)卡特彼勒公司1 985年推出了416型，采用了CAD技術(shù)，把用戶的需要和建議進行修改設計。1986年開發(fā)出426型，國內(nèi)定貨2000臺。1987年推出了428和436型。1989年又推出了438型。之后，又推出了446型。反鏟斗容范圍007048m3，裝載額定提升能力233385kN，發(fā)動機功率46708k W，整機質(zhì)量61568781Kg；卡特彼勒新的C系列挖掘裝載機加大了動臂液壓缸直徑和發(fā)動機功率，使舉升能力比前任系列提高了2090，挖掘和裝載作業(yè)裝置的負荷傳感液壓系統(tǒng)采用變量泵，提高了作業(yè)性能，所有的挖掘裝載機都配備了Ride Control系統(tǒng)，提高了駕駛舒適性，Cat-416C型還具有平行舉升功能，通過快換接頭，不需離開駕駛室，可在30秒內(nèi)換裝各種工作裝置。 英國生產(chǎn)挖掘裝載機的公司主要有：班福德(JBC)、麥塞福格森(Massey-Ferguson)、 亞力山大頓肯有限公司(DuncanAlexander)等。綜合三家公司的挖掘裝載機，共有1 7種型號。班福德公司是挖掘裝載機品種和型號最多的公司，公司創(chuàng)立于1946年，原生產(chǎn)農(nóng)業(yè)拖拉機。該公司在開發(fā)了液壓挖掘機的基礎上，研制了世界上第一臺挖掘裝載機。其挖掘裝載機產(chǎn)量占世界第二位，在50多個國家中銷量第一。產(chǎn)品有四輪驅(qū)動四輪轉(zhuǎn)向形式，還有蟹行功能供選擇。在提高駕駛舒適性的同時，駕駛室有通風系統(tǒng)是其獨具特色。挖掘動臂可配加長斗桿，延長挖掘深度。公司在1973年就已經(jīng)向蘇聯(lián)出口了3D型，1989年蘇聯(lián)商船公司向該公司訂購了30臺4WD型，用于14個港口設施建設，價值達100萬英鎊。 歐洲共同體國家生產(chǎn)挖掘裝載機的公司主要有：德國謝弗(Schaeff)、漢諾瑪格(Hanomag)、克拉默爾(Kyamer)公司，意大利菲亞特艾利斯(Fiatallis)、貝納蒂(Benati)、Moxy、Benfra 公司，瑞典沃爾沃(Volvo)公司。菲亞特艾利斯和約翰迪爾公司進行技術(shù)合作，在1990年和1991年研制出6種型號整體車架式和鉸接車架式挖掘裝載機。此外，國外生產(chǎn)挖掘裝載機的公司還有(1)EarthForce America公司。其系列產(chǎn)品共五種型號：EFlEF5，均為四輪轉(zhuǎn)向四輪驅(qū)動，除EFl為汽油機驅(qū)動，其余四個機型動力為K1Jbota柴油機；(2)Terramite公司。產(chǎn)品有T5C，T5D，T6型；(3)New Holland公司。E系列共有四種型號：555E，575E，655E和675E，配Genesis發(fā)動機，特點是直線型裝載動臂和四連桿機構(gòu)；(4)I)igIt公司。其新型挖掘裝載機有Tiger 2008，Dominator M2208和Dominator。M2208D三種機型，基本上采用小型拖拉機車架，R()PS駕駛室框架。將回轉(zhuǎn)支架的回轉(zhuǎn)銷改為可拆卸式。 我國已開發(fā)、試制或生產(chǎn)挖掘裝載機的廠家及其型號有：(1)北京建筑機械廠及福建機器廠開發(fā)出WZ2A、WZ2B，北京建筑機械廠1969年生產(chǎn)WZ2型挖掘裝載機(又稱DY455型)，1980年改進設計，試制了WZ2A型挖掘裝載機，1981年10月通過鑒定。之后，在此基礎上又推出了WZ2B型挖掘裝載機，將WZ2A型又改進為現(xiàn)在生產(chǎn)的WZ一2C型挖掘裝載機，反鏟鏟斗標準斗容量02m3。(2)福州建筑機械廠WZ25型，反鏟鏟斗標準斗容量025 m3，裝載額定提升能力196kN，發(fā)動機功率441Kw，整機質(zhì)量6580Kg，1985年通過部級鑒定。(3)煙臺工程機械廠zLl5WJ型，反鏟鏟斗標準斗容量014m3 ，整機質(zhì)量6400Kg，1 988年通過省級鑒定。該廠近年還開發(fā)出WZl615E型挖掘裝載機，以ZLl5裝載機為基礎，額定裝載質(zhì)量1500Kg，反鏟額定斗容O14m3，整機操作質(zhì)量6250Kg。(4)柳州挖掘裝載機廠(中外合資)的WZ3025型和WZ3025A型，裝載部分提升力、反鏟標準斗容分別為25KN、1O m3；WZ4530型，裝載部分提升力、反鏟標準斗容分別為30KN、125 m3。(5)山東臨沂裝載機廠的zwl0型履帶式挖掘裝載機。(6)洛陽拖拉機工程機械公司的DFII一904WZ。(7)山東廣饒液壓機械廠的755ZW。(8)柳州工程機械廠開發(fā)出WZ2520。(9)山西機床廠也與意大利合作組裝生產(chǎn)“兩頭忙”產(chǎn)品。(10)徐州裝載機廠開發(fā)研制出WZ2516型挖掘裝載機，發(fā)動機功率為50KW，裝載斗容量08m3，反鏟斗容量025 m3，裝載裝置最大掘起力256 KN。目前，中國”兩頭忙”產(chǎn)品年產(chǎn)300臺左右，市場亟待開發(fā)。1-3挖掘裝載機發(fā)展特點 綜合國內(nèi)外挖掘裝載機的發(fā)展情況，在結(jié)構(gòu)上有以下特點： (1)根據(jù)挖掘裝載機的主要用途，綜合考慮工作速度、作業(yè)要求、道路狀況和配置不同附屬裝置時變形方便等因素，廣泛采用輪胎式行走裝置。 1) 國外歐美大多數(shù)公司仍繼續(xù)生產(chǎn)采用傳統(tǒng)的農(nóng)業(yè)拖拉機底盤的挖掘裝載機，而近年來日本卻發(fā)展專用工程機械底盤的挖掘裝載機。采用拖拉機底盤需要增設專業(yè)用于聯(lián)接工作裝置的加強車架，使機器工作時產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)載荷和彎曲載荷由車架承受，而不會傳到傳動裝置。車輪由驅(qū)動輪和導向輪組成。國內(nèi)由北京機械廠生產(chǎn)的WZ一2C型挖掘裝載機，采用鐵牛55型拖拉機底盤，以專用前橋更換原強度不足的前橋。 現(xiàn)代輪胎式挖掘裝載機則采用鉸接車架的專用底盤。日本生產(chǎn)廠家較多采用鉸接車架底盤，鉸接車架轉(zhuǎn)向角36。43。，工作時前后車架用液壓缸定位，可提高機械的機動性。為了保證采用鉸接車架的挖掘裝載機在工作過程中的穩(wěn)定性，謝弗公司在SKB600、SKB900、SKB902、SKBl000、SKBl000T型挖掘裝載機的底盤上安裝兩個可以移動的配重。當機器進行挖掘作業(yè)時，配重安裝在前橋上方；裝載作業(yè)時，配重安裝在后橋下方。為了提高其通過性能，采用了寬基輪胎等措施。福州機械廠生產(chǎn)的WZ25型挖掘裝載機采用輪式專用底盤。煙臺工程機械廠生產(chǎn)的ZLl5WJ型挖掘裝載機采用ZLl5型裝載機底盤。 2)如果在固定施工現(xiàn)場及松軟道路狀況上持久穩(wěn)定作業(yè)，或需要經(jīng)常使用較大的切削力鏟裝堅實的物料工況時，則采用履帶式挖掘裝載機較為適宜，而且采用前置式發(fā)動機和液力機械傳動裝置的工業(yè)拖拉機底盤。約翰迪爾公司生產(chǎn)的350、350B、350C型裝載機，都能在其后部安裝反鏟挖掘裝置。 (2)前、后橋 用裝載斗作業(yè)時，采用全輪驅(qū)動，在道路狀況不好的條件下作業(yè)時，發(fā)揮了機器的最大牽引力。根據(jù)用戶需要，驅(qū)動橋可以做成后輪驅(qū)動或全輪驅(qū)動。并根據(jù)要求，可在前橋或后橋上裝有防滑差速器，使整機具有牽引和自救能力高、輪胎磨損小等特點?？ㄌ乇死展?16和428型挖掘裝載機選用了德國蔡夫(zF)公司的防滑差速器。沃爾沃公司BW6300型挖掘裝載機在后橋上采用了自鎖差速器，由于鎖緊過程是自動完成的，可以省去一套差速鎖的控制系統(tǒng)，適用于挖掘裝置工作工況。(3)裝載裝置轉(zhuǎn)載斗在舉升過程中能自動調(diào)節(jié)的結(jié)構(gòu)和在降落到停機面時自動復位機構(gòu)。反鏟裝置的幾何位置取決于動臂液壓缸的長度L1、斗桿液壓缸的長度L2和鏟斗液壓缸的長度L3。顯然，L1、 L2和L3為某組確定值時反鏟裝置就相應處于一個確定的幾何位置。如圖設計平面直角坐標系，使X軸與地面重合，Y軸與挖掘機的回轉(zhuǎn)中心線重合。第二章：鏟斗設計21鏟斗結(jié)構(gòu)形式的選擇 鏟斗是直接用來切削、收集、運輸和卸出物料，裝載機工作時的插入能力及鏟掘能力是通過鏟斗直接發(fā)揮出來的，鏟斗的結(jié)構(gòu)形狀及尺寸直接影響裝載機的作業(yè)效率和工作可靠性，所以減少切削阻力和提高作業(yè)效率是鏟斗結(jié)構(gòu)設計的主要要求。鏟斗。是在惡劣的條件下工作，承受很大的沖擊載荷和劇烈的磨削，所以要求鏟斗具有足夠的強度和剛度，同時要耐磨。 根據(jù)裝載物料的容重，鏟斗做成三種類型：正常斗容的鏟斗用來裝載容重141。6噸米的物料(如砂、碎石、松散泥土等)：增加斗容的鏟斗，斗容一般為正常斗容的1。416倍，用來鏟掘容重10噸米3左右的物料(如煤、煤渣等)；減少斗容的鏟斗，斗容為正常斗容的O608，用來裝載容重大于2噸米3的物料如鐵礦石、巖石等)。用于土方工程的裝載機，因作業(yè)對象較廣，因此多采用正常斗容的通用鏟斗，以適應鏟裝不同物料的需要。鏟斗切削刃的形狀根據(jù)鏟掘物料的種類不同而不同，一般分為直線型和非直線型兩種。直線型切削刃簡單并利于地面刮平作業(yè)，但切削阻力較大。非直線型切削刃有V型和弧形等，裝載機用的較多的是V型斗刃。這種切削刃由于中間突出，在插入料堆時，插入力可以集中作用在斗刃中間部分，易于插入料堆；同時對減少”偏載切入”有一定的效果。但鏟斗的裝滿系數(shù)要小于直線型斗刃的鏟斗。 裝有斗齒的鏟斗，在裝載機作業(yè)時，插入力由斗齒分擔，形成較大的比壓，利于插入密實的料堆疏松物料或撬起大的塊狀物料，便于鏟斗的插入，斗齒磨損后容易更換。因此，對主要用于鏟裝巖石或密實物料的裝載機，其鏟斗均裝有斗齒。用于插入阻力較小的松散物料或粘性物料，其鏟斗可以不裝斗齒。 斗齒的形狀對切削阻力有影響：對稱齒型的切削阻力比不對稱齒型的大；長而狹窄的齒比寬而短的齒的切削阻力要小。弧線型側(cè)刃的插入阻力比直線型側(cè)刃小，但弧線型側(cè)刃容易從兩側(cè)泄漏物料，不利于鏟斗的裝滿，適于鏟裝巖石。對主要用于土方工程的裝載機，在設計鏟斗時要考慮斗體內(nèi)的流動性，減少物料在斗內(nèi)的移動或滾動阻力，同時要有利于在鏟裝粘性物料時有良好得倒空性22鏟斗基本參數(shù)的確定 鏟斗的主要參數(shù)是鏟斗寬度和鏟斗的回轉(zhuǎn)半徑。 鏟斗的寬度要大于裝載機每邊輪胎外側(cè)寬度510厘米，否則鏟裝物料或分層鏟取土時，所形成的階梯地面不僅會損傷輪胎的側(cè)面而且會引起輪胎的打滑影響牽引力的發(fā)揮。 鏟斗的回轉(zhuǎn)半徑R0是指鏟斗與動臂轉(zhuǎn)鉸中心B與切削刃之間的距離(圖21)由于鏟斗的回轉(zhuǎn)半徑不僅影響鏟起力和插入阻力的大小，而且與整機的總體參數(shù)有關。因此鏟斗的其它參數(shù)依據(jù)它來決定。 鏟斗的回轉(zhuǎn)半徑R。可按下式計算： 式中VK幾何斗容量(圖21中所示陰影斷面)B0鏟斗內(nèi)側(cè)寬度鏟斗斗底長度系數(shù)，通常1415； 后斗壁長度系數(shù)，通常=1112；擋板高度系數(shù)，通常以=O12O141斗底和后斗壁直線間的圓弧半徑系數(shù)，通常0.350. 40 b，擋板與后斗壁I、自J的夾角，通常6，=5。10。；b。斗底與后斗壁間的夾角，通常b。=45。-52。，由計算可得：R010661178mm.選取R01085mm斗底長度Lg是指由鏟斗切削刃到斗底與后斗壁交點的距離：后斗壁長度LZ是指由后斗壁上緣到與斗底相交點的距離： 擋板高度LK 鏟斗圓弧半徑R1： 鏟斗與動臂鉸銷距斗底的高度 hW=(020025)Ro260mm 鏟斗側(cè)壁切削刃相對于斗底的傾角a=50。60。23斗容的計算 鏟斗的斗容量可以根據(jù)鏟斗的幾何尺寸確定。 1幾何斗容(平裝斗容)VK 鏟斗平裝的幾何斗容可按下式確定。 對于裝有擋板的鏟斗： 。式中A鏟斗橫斷面面積，如圖21所示陰影面積； B0鏟斗內(nèi)壁寬； H擋板高度； B斗刃刃口與擋板最上部之間的距離。 2額定斗容(堆裝斗容)VH 鏟斗堆裝的額定斗容V是指斗內(nèi)堆裝物料的四邊坡度均為1：2，此時額定斗容可按下式確定。 對于裝有擋板的鏟斗：式中c物料堆積高度由作圖法確定，在鏟斗內(nèi)堆裝物料的四邊坡度均為1：2，由料堆尖端m點作直線mn與cd垂直，將mn延長，與斗刃刃口和擋板最下端之間的連線相交此交點與料堆尖端的距離，即為物料堆積高度c圖示如下：經(jīng)計算：額定斗容VH=16米。第三章：挖掘裝載機工作裝置結(jié)構(gòu)設計3.1工作裝置方案設計： 裝載機鏟掘和裝卸物料的作業(yè)是通過工作裝置的運動實現(xiàn)的。 裝載機的工作裝置是由鏟斗、動臂、搖臂、連桿托架及液壓系統(tǒng)等組成。鏟斗用以鏟裝物料，動臂和動臂油缸的作用是提升鏟斗并使之與車架相連；轉(zhuǎn)斗油缸通過搖臂一連桿或托架使鏟斗轉(zhuǎn)動。動臂的升降和鏟斗的轉(zhuǎn)動采用液壓操縱。 由動臂，動臂油缸，鏟斗，轉(zhuǎn)斗油缸，搖臂連桿或托架及車架相互鉸接所構(gòu)成的連桿機構(gòu)在裝載及工作時要保證：當動臂處于某種作業(yè)位置不動時，在裝斗油缸的作用下通過連桿機構(gòu)使鏟斗繞其鉸接點轉(zhuǎn)動；當轉(zhuǎn)斗油缸閉鎖使動臂在動臂油缸作用下提升或下降鏟斗過程中連桿機構(gòu)應能使鏟斗在提升時保持平移或斗底半面與地面的夾角變化控制在很小的范圍，以免裝滿物料的鏟斗由于鏟斗傾斜而使物料灑落；而在動臂下降時又自動將鏟斗放平以減輕駕駛員的勞動強度提高勞動生產(chǎn)率。 裝載機根據(jù)搖臂一連桿數(shù)H,X鉸接位置的不同，可組成不同形式的連桿機構(gòu)。不同形式的連桿機構(gòu)鏟斗的鏟起力隨鏟斗轉(zhuǎn)角的變化關系，傾斜時的角速度大小及工作裝置的運動特性也不同。因此裝載機工作裝置形式的選擇廣既要考慮結(jié)構(gòu)簡單又要考慮結(jié)構(gòu)性質(zhì)與鏟掘方式來確定。 正轉(zhuǎn)連桿機構(gòu)的工作裝置當機構(gòu)運動時，鏟斗與搖臂的轉(zhuǎn)動方向相同，其運動特點是發(fā)出最大鏟起力時的鏟斗轉(zhuǎn)角是負的，有利于地面的挖掘，鏟斗傾斜時的角速度大易于抖落砂石，但沖擊較大。 正轉(zhuǎn)連桿機構(gòu)又分為正轉(zhuǎn)單連桿和正轉(zhuǎn)雙連桿兩種形式。單連桿機構(gòu)的連桿數(shù)目少結(jié)構(gòu)簡單，易于布置。缺點是鏟起力變化曲線陡峭；搖臂一連桿的傳動比比較小，為提高傳動比，需要加長搖臂一連桿的長度，給結(jié)構(gòu)布置帶來困難，并影響駕駛員的視野雙連桿機構(gòu)的結(jié)構(gòu)較復雜，轉(zhuǎn)斗油缸也難于布置在動臂下方但搖臂連桿傳動比大，因此搖臂-一連桿尺寸可以減少，駕駛員的視野較好，鏟起力變化曲線平緩，適于利用鏟斗及動臂復合鏟掘的作業(yè)。缺點是提升動臂鏟斗便后傾，易造成物料灑落。 反轉(zhuǎn)連桿機構(gòu)的工作裝置，當機構(gòu)運動時鏟斗與搖臂的轉(zhuǎn)動方向相反。其運動特點時發(fā)出最大鏟其歷史的鏟斗轉(zhuǎn)角是正的且鏟起力變化曲線陡峭，因此提升鏟斗時鏟起力較大適于裝載礦石，不利于地面挖掘；鏟斗傾斜時角速度小，卸料平緩，但難于抖落砂石。易于實現(xiàn)鏟斗自動放平。搖臂連桿的傳動比較小。 反轉(zhuǎn)連桿機構(gòu)多采用單連桿，雙連桿機構(gòu)布置較困難。反轉(zhuǎn)連桿機構(gòu)當鏟斗位于運輸位置時連桿與動臂軸線相交，因此難于布置在同一平面內(nèi)。但由于這種形式結(jié)構(gòu)簡單鏟起力較大所以中小型裝載機采用較多。 裝載機鏟掘和裝卸物料的作業(yè)是通過工作裝置的運動實現(xiàn)的。 根據(jù)裝載機用途作業(yè)條件及技術(shù)經(jīng)濟指標等擬定的設計任務書的要求選定了工作裝置的結(jié)構(gòu)形式后便可進行工作裝置的結(jié)構(gòu)設計。 工作裝置的結(jié)構(gòu)設計包括： (1)確定動臂長度形狀及與車架的鉸接位置。 (2)確定動臂油缸的鉸接位置及動臂油缸的行程。 (3)連桿機構(gòu)的設計 工作裝置的結(jié)構(gòu)設計應滿足以下要求： (1)保證滿足設計任務書中規(guī)定的使用性能及技術(shù)經(jīng)濟指標的要求如最大卸載高度最大卸載距離在任何位置都能卸凈物料并考慮可換工作裝置等。 (2)保證作業(yè)時與其他構(gòu)件無運動干涉 (3)保證駕駛員有良好的勞動條件，如工作安全視野開闊操作簡便等 工作裝置的結(jié)構(gòu)設計是一個比較復雜的問題，因為組成工作裝黃的各構(gòu)件的尺寸及位置的相互影向，可變性很大。對于選定的工作形式在滿足上述要求下可以有各種各樣的構(gòu)件尺寸及鉸接點位置。因此只有在綜合考慮各種因素的前提下對工作裝置進行動力學運動學分析通過多方案比較才能最后選出最佳構(gòu)件尺寸及鉸接點位置時所設計的工作裝置不僅滿足使用要求而且具有較高的技術(shù)經(jīng)濟指標。 目前在實際設計工作中大多根據(jù)統(tǒng)計資料參考同類樣機結(jié)構(gòu)采用比較法設計一、確定動臂長度、形狀與車架的鉸接位置1動臂與車架鉸接點位置的確定： 動臂與車架的鉸接點位置，動臂與車架鉸點的左右位置，根據(jù)裝載機的輪距，動臂和轉(zhuǎn)斗油缸的尺寸布置和視線等確定。動臂回轉(zhuǎn)角通常取8090度。 動臂鉸點的位置可通過作圖來確定動臂下鉸點的最高位置Bi、確定了最大卸載高度、最大卸載高度時的卸載距離及最高位置時的卸載角。圖中a為斗底與鏟斗回轉(zhuǎn)半徑的夾角，動臂下鉸點當鏟斗在地面鏟掘時的位置Bl，在考慮斗底與地平面夾角為35度時及鏟斗裝滿物料后傾不與輪胎相碰的情況下盡量靠近輪胎，以減小裝載機的整機尺寸。動臂的上鉸點應在BiBl連線的垂直平分線上，當最大卸載高度和最小卸載距離一定時他的前后位置影響動臂的長度、動臂的回轉(zhuǎn)角及動臂最大伸出時的穩(wěn)定性，La大，動臂增長，動臂回轉(zhuǎn)角減小，傾翻力矩小，提高力裝載機載鏟斗最大伸出時的穩(wěn)定性，因此在總體布置允許的情況下希望La大些，動臂與車架鉸點的高度通常?。?Ha=(1525)RO 式中RO一鏟斗回轉(zhuǎn)半徑 初步確定Ha=2000mm 如圖所示：由于鏟斗與動臂的下鉸點B點的x坐標值越小，轉(zhuǎn)斗鏟取力就越大，所以B點靠近0點是有利的，但它受斗底和最小離地高度的限制，不能隨意減?。欢鳥點的Y坐標值增大時，鏟斗在料堆中的鏟取面積增大，裝的物料多，但這樣就縮小了B點與連桿鏟斗鉸接點C的距離，使鏟取力下降。 綜合考慮各種因素的影響，設計時，一般根據(jù)坐標圖上工況1時的鏟斗實際狀況，在保證B點Y軸坐標值Yc=200250ram和X軸坐標值Xb盡可能小而且不與斗底干涉的前提下，人為的把B點初步確定下來。 現(xiàn)在，有的輪胎式裝載機為了提高鏟取力，把B點布置在斗底圓弧里側(cè)，不過這給制造者增加了麻煩，使斗容也有所減小。2動臂與機架的鉸接點A(1) 以B點為圓心，使鏟斗順時針轉(zhuǎn)動，至鏟斗斗口OO與X軸平行為止，即工況2。 (2)把已選定的輪胎畫在坐標圖上。作圖時，應使輪胎前沿與工況2使鏟斗后壁的間隙盡量小些，目的使機構(gòu)緊湊、前懸小，但一般不小于50mm；輪胎中心Z的Y軸坐標值應等于輪胎的工作半徑R。：確定式中Z點的Y坐標值； dW輪輞直徑； bW輪胎寬度； H/bW輪胎斷面高度與寬度之比。普通輪胎取1，寬面輪胎取083，超寬輪胎取064； 輪胎變形系數(shù)，普通輪胎為01016，寬面輪胎為00501。 (3)根據(jù)給定的最大卸載高度、最小卸載距離和卸載角，畫出鏟斗在最高位置卸載時的位置圖，即工況4，并令此時斗尖為04，B點位置為B4，如圖31所示。 (4)以B4點為圓心，順時針旋轉(zhuǎn)鏟斗，使鏟斗口與X軸平行，即鏟斗被舉升到最高位置圖(工況3)。 (5)連接B、B4并作其垂直平分線。因為B和B4點同在以A點為圓心，動臂AB長為半徑的圓弧上，所以A點必在BB4的垂直平分線上。 A點應在垂直平分線上何處才合適呢?原則是其位置盡可能低一些，以提高整機工作的穩(wěn)定性，減小機器高度，改善司機視野。一般，A點取在前輪右上方，與前軸心水平距離為軸距的13l2處。 本機取A點與前輪軸心距離為700mnl。 A點位置的變化，可借挪動B4點和輪胎中心Z點的位置來進行。3確定動臂與搖臂的鉸接點J J點位置是一個十分關鍵的參數(shù)。它對連桿機構(gòu)的傳動比、倍力系數(shù)、連桿機構(gòu)的布置以及轉(zhuǎn)斗油缸的長度等都有很大影響。如圖31所示，根據(jù)分析和經(jīng)驗，一般取J點在AB連線上方，過A點的水平線下方。相對前輪胎，J點在其外廓的左上部。 通過分析與經(jīng)驗可取此鉸接點與AB連線相距48mm。4動臂長度的確定： 動臂鉸點位置確定以后，由下式可求出動臂的長度Ld： 一一鏟斗最小卸載距離 R。-鏟斗回轉(zhuǎn)半徑 a-鏟斗回轉(zhuǎn)半徑與斗底的夾角 一一鏟斗最大卸載高度時最大卸載角 一一動臂與車架鉸點到裝載機前面外廓部分的水平距離 一一最大卸載高度 HA一一動臂與車架鉸點的高度由上式并綜合考慮實際情況及工作經(jīng)驗可確定動臂長度為2743mm。5.動臂的形狀與結(jié)構(gòu)： 動臂形狀一般可分為直線形和曲線性兩種，直線形動臂結(jié)構(gòu)簡單，制造容易，并且受力情況良好，通常正轉(zhuǎn)連桿工作裝置較多采用；曲線形動臂，一般反轉(zhuǎn)式連桿工作裝置采用較多，這種結(jié)構(gòu)形式的動臂可使工作裝置的布置更為合理。 動臂的斷面結(jié)構(gòu)形式由單板雙板和箱形三種。單板動臂結(jié)構(gòu)簡單、工藝性好、但其強度和剛度較低，小型裝載機較多采用，大中型裝載機對動臂的強度和剛度要求較高，則較多采用雙板和箱形的動臂。為了減輕工作裝置的重量，動臂的斷面尺寸都按等強度來設計。二、連桿機構(gòu)設計： 連桿機構(gòu)的設計是一個比較復雜的問題，因為組成連桿機構(gòu)各構(gòu)件的位置及尺寸可變性較大，對于一定結(jié)構(gòu)形式的連桿機構(gòu)在滿足使用要求的條件下可以降格構(gòu)件設計成各種各樣的尺寸及不同的鉸接點位置。但這樣設計的這些連桿機構(gòu)對裝載機作業(yè)并不都具較高的技術(shù)經(jīng)濟指標。在連桿機構(gòu)的設計中，要想獲得理想方案，需要結(jié)合總體布置，全面考慮各種因素，多方案的對連桿機構(gòu)進行運動學及動力學分析比較，做大量的重復性工作，從中找出連桿機構(gòu)的最佳尺寸機構(gòu)間最合理的鉸接位置。分析比較的次數(shù)越多，所得結(jié)果就越精確、越理想。但作起來比較繁瑣。 當前，在連桿機構(gòu)的設計中，較多采用的是根據(jù)統(tǒng)計數(shù)據(jù)，參考同類型裝載機用圖解法確定連桿機構(gòu)的尺寸及鉸點位置。 1上拉桿的確定 根據(jù)經(jīng)驗和分析，上拉桿的長、短臂夾角一般為5。10。，長度比為15左右。長臂的長度為支桿與動臂的鉸接點到鏟斗與動臂的鉸接點之長的l。113倍。 綜合考慮可取長短臂夾角為7度。長臂長度為526mm，短臂長度為486mrrl。 2。下拉桿的確定 根據(jù)經(jīng)驗和分析，下拉桿的長度為動臂的16l7?？扇∠吕瓧U長度為352mm。 3。支桿的確定 根據(jù)經(jīng)驗和分析，支桿與動臂的鉸接點位于B點的左上方，AB連線之下，BE連線與AB的夾角為1。2。之間。BE的長度為動臂長度的1617?？扇≈U長度為696mm。 4搖臂的確定 如圖31 KJ與JI夾角(即搖桿折角)可取1 301 80)，搖臂長、短臂之比為15左右其長度為動臂的1516。I點不可與前橋相碰，并應有足夠的離地高度。 可取搖臂的長臂長度為540mm，短臂長度為3 11mm。三、轉(zhuǎn)斗油缸與搖臂的鉸接點K以及下拉桿與機架鉸接點L的確定 K和L點的布置直接影響到鏟斗舉升平動和自動放平性能，對鏟取力和動臂舉升阻力距的影響都較大。 1 確定K點 K點一般取在J點左上方，并注意使工況l時搖臂JI與水平面趨近垂直；K點的高度不能影響司機視野。 2 確定L點 下拉桿與機架的鉸接點L，是依據(jù)鏟斗由工況2舉升到工況3過程為平動和由工況4下降到工況1時能自動放平這兩大要求來確定的。 如圖31所示，但鉸接點D、E、F、K、J、I被確定后，則搖臂分別在工況1、2、3、4時的I點的位置11、12、13、14也就唯一地被確定下來。將11 L1、12L2、13L3、J4L4分別繞11、12、13、14旋轉(zhuǎn)，它們的交點就是下拉桿與機架的鉸接點L。 實踐證明，按上述要求所求得的L點，往往很難一次就滿足了總體布置的要求，它或者遠高于A點，或者由遠低于A點。所以，需經(jīng)過多次試湊方能奏效。通常可先變動JK的長度或KJL大小來進行試湊，若不行，在變動其它桿件長度，這樣做可大大減少試湊的工作量。 研究證明，L點設計在A點的右下方較好，這樣不但平動性能好，而且動臂舉升時，可減小舉升外阻力矩，有利于舉升油缸的設計。四、舉升油缸與動臂和機架的鉸接點G和H 舉升油缸的布置應本著舉升時工作力矩大、油缸穩(wěn)定性好、構(gòu)件互不干擾、整機穩(wěn)定性好等原則來確定。綜合考慮這些因素，一般舉聲油缸都布置在前橋與前后車架的鉸接點之間的狹窄空間里。如圖31所示，一般G點選定在AB連線附近或上方，并取AGAB3。AH不可能取得太大，它還受到油缸行程的限制。 H點往前橋方向考是比較有利的。這樣做，可使舉升油缸在動臂整個舉升過程中，舉升工作力臂大小的變化較小，即工作力矩變化不大，避免鏟斗舉升到最高位置時的舉升力不足，因為此時工作力臂往往較小或最小。如圖31所示，為克服H點前移的困難，可采取H點上移和G點方向前移的方法，使舉升油缸幾乎成水平狀。計算證明，這樣布置也能得到較好的舉升特性。美國卡特比勒公司的9661)輪胎式裝載機即使這種設計。 經(jīng)過上述各步作圖，整個工作機構(gòu)連桿系統(tǒng)的尺寸參數(shù)即設計完畢，但最后還必須進一步檢驗一下鏟斗舉升平動的質(zhì)量，因為上述方法只保證鏟斗在工況2和工況3的轉(zhuǎn)角相等，而工況2至工況3之間各瞬時位置的轉(zhuǎn)角就不一定和工況2都一樣了，為此，可在2和3工況之間任選12各位置，畫出已定的機構(gòu)簡圖，然后檢驗鏟斗的轉(zhuǎn)角，如果相對工況2的鏟斗轉(zhuǎn)角差小于或等于10。，則設計合理，否則，修改有關尺寸，重復前述各步，直到滿意為止。實踐證明，只要保證2、3工況為平動，則其問各位置鏟斗轉(zhuǎn)角變化不會超過10。 通過上述步驟，確定出工作裝置上各鉸點的坐標，如圖41： A(0,2000) B（2120,260) C（2350,825）D(1940，1200) E(1 760，540) F(1 740，2040) G(1004，1020) H(0，1435) I(300，1489) J(324，1 760) K(132，2270) L（21，1705）五：鏟斗舉升平動分析及最大卸載高度、最小卸載距離的確定1鏟斗平動分析 若鏟斗要實現(xiàn)舉升近似平動的要求，則應有下列不等式成立： 式中：工況2時鏟斗對地位置角。 動臂由工況2舉升到工況3位置時，其轉(zhuǎn)角由變化到。?。?0，。在設計時，一般在65。-85。之間選取。在設計時，一般在6585之間選取。根據(jù)平動要求作出鏟斗在各個工況時的位置圖，圖32只作出由工況2至工況3中任一瞬間位置圖。由作圖可知，鏟斗可以實現(xiàn)舉升平動的要求。 2最大卸載高度和最小卸載距離 鏟斗高位卸載時的卸載高度H和卸載距離，LX，必須分別不小于設計任務給定的最大卸載高度Hmax和最小卸載距離Imin，否則將影響卸載效率，甚至不能進行高位卸載。Hx，太大時，將增加卸載沖擊，損壞運輸車輛；過大，雖然有利于裝車，但加大了工作機構(gòu)前懸，降低了整機穩(wěn)定性。 如圖31所示，高位卸載時，鏟斗與動臂鉸接點B。的坐標為： 式中：XB和YB工況2時B點的坐標值； 工況2時動臂AB對X軸的方向角 BB2BAsin 22743sin =3635mm由圖31可得XB=1 125mm，YB=260mm，=39。，=83。代入上式可得： =1284mm =3892mm 若要滿足Hmax和Imin，要求，必須有下列各式成立： 式中：OB鏟斗尖0至B點距離； 前輪軸心的X軸坐標值； RL輪胎充氣半徑； 工況4時OB對X軸的方向角，它可用下式計算： =52 hx=38921085sin520 =3037mmhmax=2800mm Ix=25457001125+5435.cos520 =1055mmImm=1050mm通過計算可知，所設計的連桿機構(gòu)符合給定的最大卸載高度hmax和最小卸載距離Lmin第四章工作裝置的受力分析41計算位置 分析裝載機插入料堆、鏟起、提升、卸載等作業(yè)過程可知， 裝載機在鏟掘物料時，工作裝置的受力最大，所以取鏟斗斗底與地面的前傾角為5。使得鏟取位置(圖41)作為計算位置，且假定外載荷作用在鏟斗的切削刃上。42外載荷的確定 由于物料種類和作業(yè)條件的不同，裝載機實際作業(yè)時不可能使鏟斗切削刃均勻受載，但可簡化為兩種極端情況： 1) 認為載荷沿切肖0刃均勻分布，并以作用在鏟斗切削刃中部的集中載荷來代替其均布載荷，稱為對稱受載情況； 2)由于鏟斗偏鏟、料堆密實程度不均，使載荷偏于鏟斗一側(cè)。形成偏載情況時，通常是將其簡化后的集中載荷加在鏟斗側(cè)邊第一斗齒上。 裝載機的鏟掘過程通?？煞秩缦氯N受力情況： 1) 鏟斗水平插入料堆，工作裝置油缸閉鎖，此時認為鏟斗切削刃只受到水平力的作用。 2)鏟斗水平插入料堆后，翻轉(zhuǎn)鏟斗(靠轉(zhuǎn)斗油缸工作)或提升動臂(靠動臂油缸工作)鏟掘時，此時認為鏟斗切削刃只受 到垂直力的作用。 3)鏟斗邊插入邊轉(zhuǎn)斗或邊插入便提臂鏟掘時，此時認為水平 力與垂直力同時作用在切削刃上。 綜合上述分析，可以得到如下幾種工作裝置的典型工況： 1。 對稱水平力的作用工況 水平力(及插入阻力Pc)的大小由裝載機的牽引力決定，其 水平力的最大值為： (1) 式中裝載機空載時的最大牽引力； P插入力。 2 對稱垂直力的作用工況 垂直力(即鏟起阻力)的大小受裝載機縱向穩(wěn)定條件的限制， 其最大值為： RY=額定載重量2=56t(2) 3 對稱水平力與垂直力同時作用工況： 此時垂直力由式(2)給出，水平力取發(fā)動機扣除工作油泵功 率后，裝載機所能發(fā)揮的牽引力Pkp。 4 受水平偏載的作用工況： 水平力大小與工況(1)相同。 5受垂直偏載的作用工況： 垂直力之大小與工況(2)相同。 6受水平偏載與垂直偏載同時作用工況： 水平力與垂直力大小與工況(3)相同。43工作裝置的受力分析 在確定了計算位置及外載荷的大小后，便可進行工作裝置的受力分析。 由于工作裝置是一個受力較復雜的空間超靜定系統(tǒng)，為簡化計算，通常要作如下假設： 1)在對稱受載工況，由于工作裝置是一個對稱結(jié)構(gòu)，故兩動臂受的載荷相等。同時略去鏟斗及支撐橫梁對動臂受力與變形的影響，則可取工作裝置結(jié)構(gòu)的一側(cè)進行受力分析，如圖(42)所示，其上作用的載荷取相應工況外載荷之半進行計算，即： 2)認為動臂軸線與連桿搖臂軸線處于同一平面，則所有的作用力都通過構(gòu)件(除鏟斗外)斷面的彎曲中心，即略去了由于安裝鉸座而產(chǎn)生的附加的扭轉(zhuǎn)，從而可以用軸線、折線或曲線來代替實際構(gòu)件。 通過上面的分析與假設，就能將工作裝置這樣一個空間超靜定結(jié)構(gòu)，簡化為平面問題進行受力分析。 工作裝置的受力分析，就是根據(jù)上述各種工況下作用在鏟斗的外力，用解析法或圖解法求出對應工況下工作裝置各構(gòu)件的內(nèi) 如圖43所示，取鏟斗為脫離體，根據(jù)平衡原理，分析鏟斗的受力： 根據(jù)求得的各鉸點的坐標，可得： h1=260mm h2=5 65mm11=1 125mm 由可得：（1）如圖44，取上拉桿為脫離體，根據(jù)平衡原理，分析上拉桿受力。根據(jù)求得的各鉸點的坐標，可得： CD=526 DF=486 由MD=0 可得： (2) 由X=0可 得 ： (3) 由y=0可 得 ： (4)將式子（1）、（2）、（3）、（4）聯(lián)立：將各已知參數(shù)代入，求解可得：Xc=-3.85tYc=7.6tPd=-5.25tPf=6.78t由X=0可得 =3+3.85 =6.85t由y=0可得 =7.6-2.8 =4.8t如圖45，取支桿為脫離體，根據(jù)平衡原理，分析支桿受力。 可得： 如圖4-6，取搖臂為脫離體，根據(jù)平衡原理，分析搖臂受力。根據(jù)求得的各鉸點的坐標，可得： IJ=311 JK=540 Pk=PF=678t 由Mj=0 可得： = =99t 由X=0 可得： =1425t 由Y=0 可得： =6.78.sin(900-240-430)-9.9cos540 如圖47，取動臂為脫離體，根據(jù)平衡原理，分析動臂受根據(jù)求得的各鉸點的坐標，可得： 對A點取矩，得： =-28.8t此外，根據(jù)前面的計算可知： 由X=0 可得： =14.25-28.8.cos230+525sin180-6.85=-17.49t 由Y=0可得： =-3.16-28.8.sin230-5.25.cos180-4.8=-24.2t 根據(jù)力平衡原理，可知L、H兩鉸接點所受的力分別與I、G兩點所受的力大小相等、方向相反。44強度校核 根據(jù)計算工況及其受力分析，即可按強度理論對工作裝置主要構(gòu)件進行強度校核。 根據(jù)求得的各鉸點的坐標，可得： L1=1 1 16mm L2=1008mm L3=1044mm L4=150mm L5=168mm 動臂可看成是支撐在前車架A點和動臂油缸上鉸點G點的雙支點懸臂梁，其危險斷面在G附近，動臂寬為b=30mm，如圖4_8，動臂上M點所在的橫截面mm為H點附近橫截面最小的截面m-m長為h30ram， 為危險截面。在此截面上作用有彎曲應力和正應力：式中M計算斷面上的彎矩； N計算斷面上的軸向力； W計算斷面的抗彎斷面系數(shù)； F計算斷面的截面積。 、對于M點的m-m斷面： =11.67KN.m W=175NF=330 強度計算中所用的許用應力可按下式計算： 式中：一材料的屈服極限。國內(nèi)裝載機工作裝置的動臂常16Mn鋼，其=3600公斤厘米。 n安全系數(shù)，設計手冊規(guī)定Nl=1115；由于工程機械工作繁重，條件惡劣，并考慮到計算上的誤差，通常n)15第五章工作裝置的運動仿真 裝載機工作裝置作業(yè)過程的運動仿真，動態(tài)顯示以及鏟斗齒尖運動軌跡的計算機輔助生成作為計算機輔助設計的一個重要方面，日益受到國內(nèi)裝載機生產(chǎn)廠家及設計人員的重視一個新的設計方案通過計算機的運動仿真與工作裝置的動態(tài)顯示，不僅