SF500100打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì)

SF500100打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì),sf500100,打散,分級(jí),總體,整體,機(jī)架,設(shè)計(jì) 目 錄 1 前言 ..............................................................1 2 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)的總體設(shè)計(jì) ....................................3 2.1 總體方案論證 ....................................................3 2.2 機(jī)體主要尺寸的確定 ..............................................4 2.3 風(fēng)輪電機(jī)的選型 ..................................................5 2.4 打散電機(jī)的選型 .................................................10 3 主梁及機(jī)架的設(shè)計(jì) .................................................12 3.1 主梁的設(shè)計(jì) .....................................................12 3.2 機(jī)架的設(shè)計(jì) .....................................................14 3.3 機(jī)架一與機(jī)架二連接螺栓的校核 ...................................16 4 設(shè)備的安裝 .......................................................19 4.1 安裝總順序 .....................................................19 4.2 頂部蓋板及機(jī)架的安裝 ...........................................19 4.3 內(nèi)外筒體的安裝 .................................................19 4.4 回轉(zhuǎn)部件的安裝 .................................................19 4.5 傳動(dòng)系統(tǒng)的安裝 .................................................20 4.6 潤(rùn)滑系統(tǒng)的安裝 .................................................20 4.7 風(fēng)扇及檢測(cè)系統(tǒng)的安裝 ...........................................20 5 設(shè)備的日常維護(hù) ...................................................21 6 結(jié)論 .............................................................22 參考文獻(xiàn) ...........................................................23 致謝 ...............................................................24 附 錄 ...........................................................25 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 1 1 前言 打散分級(jí)機(jī)是在九十年代初開(kāi)發(fā)問(wèn)世的新型料餅打散分選設(shè)備，集料餅打 散與顆粒分級(jí)于一體，與輥壓機(jī)配套使用，構(gòu)成獨(dú)立的擠壓打散回路。可以消 除輥壓機(jī)邊緣漏料和開(kāi)停機(jī)過(guò)程中及正常工作時(shí)未被充分?jǐn)D壓的大顆粒物料對(duì) 后續(xù)球磨系統(tǒng)產(chǎn)生的不利影響，獲得大幅度增產(chǎn)節(jié)能的效果。進(jìn)入 80 年代中期 后，輥壓機(jī)因其高效、節(jié)能、低耗等特點(diǎn)，在世界范圍內(nèi)得到了廣泛應(yīng)用。隨 著輥壓機(jī)的推廣應(yīng)用，雖然擠壓過(guò)的物料中有 70%小于 2mm 顆粒，并且有約占 總量 25～30%小于 0.08mm 的成品，但是仍有約占總量 1O～15%大于 5mm 的大顆 粒，并且隨著輥壓機(jī)使用周期的加長(zhǎng)側(cè)面擋板磨損后而未能及時(shí)更換，大顆粒 物料的比例將加大。因此，擠壓過(guò)物料的顆粒分布很寬，使得后續(xù)球磨機(jī)的配 球較難適應(yīng)上述物料，影響系統(tǒng)產(chǎn)量的進(jìn)一步提高。因而水泥生產(chǎn)商迫切需求 某中設(shè)備來(lái)對(duì)輥壓過(guò)的物料進(jìn)行打散分級(jí)處理，將大顆粒物料返回輥壓機(jī)，細(xì) 粉進(jìn)入球磨機(jī)。為了進(jìn)一步完善擠壓預(yù)粉磨系統(tǒng)，使得進(jìn)入后續(xù)粉磨系統(tǒng)的物 料顆粒小而均齊，成為各國(guó)擠壓預(yù)粉磨技術(shù)研究的主要內(nèi)容，國(guó)內(nèi)外各大水泥 裝備公司相繼開(kāi)發(fā)出多種設(shè)備和新工藝來(lái)達(dá)到上述目的。而打散分級(jí)機(jī)就是在 上述背景下誕生的新型料餅打散分選設(shè)備。 本課題來(lái)源于江陰水泥廠，由于該廠長(zhǎng)期使用輥壓機(jī)，但一直受到產(chǎn)量不 高的影響。因而他們迫切希望能設(shè)計(jì)出一臺(tái)打散分級(jí)設(shè)備與輥壓機(jī)聯(lián)合使用來(lái) 提高預(yù)粉磨系統(tǒng)的產(chǎn)量。為此，他們特地委托本單位設(shè)計(jì) SF500/100 型打散分 級(jí)機(jī)。同時(shí)也給出了兩個(gè)基本生產(chǎn)能力參數(shù)： a.臺(tái)時(shí)產(chǎn)量 80～110t/h； b.分級(jí)粒徑 0.2～2mm,通過(guò)調(diào)頻電機(jī)變速實(shí)現(xiàn)。 為此，我們?cè)谙瘫罄蠋煹闹笇?dǎo)下，根據(jù)廠方提出的要求及提供的數(shù)據(jù)首先 進(jìn)行了方案的提出與論證，經(jīng)過(guò)研究決定：打散采用離心沖擊粉碎的原理，經(jīng) 輥壓機(jī)擠壓后的物料呈較密實(shí)的餅狀，由對(duì)稱布置的進(jìn)料口連續(xù)均勻地喂入， 落在帶有錘形凸棱襯板的打散盤上，主軸帶動(dòng)打散盤高速旋轉(zhuǎn)，使得落在打散 盤上的料餅在襯板錘形凸棱部分的導(dǎo)向作用下得以加速并脫離打散盤，料餅沿 打散盤切線方向高速甩出后撞擊到反擊襯板上后被粉碎。由于物料的打散過(guò)程 是連續(xù)的，因而從反擊襯板上反彈回的物料會(huì)受到從打散盤連續(xù)高速飛出物料 的再次劇烈沖擊而被更加充分地粉碎。錘形凸棱主要作用是避免物料在打散盤 上打滑，使甩出的物料具有較高的初速度，從而獲得較大的動(dòng)能，能夠有力地 撞擊沿打散盤周向布置的反擊襯板，用以強(qiáng)化對(duì)料餅的沖擊粉碎效果。 經(jīng)過(guò)打散粉碎后的物料在擋料錐的導(dǎo)向作用下通過(guò)擋料錐外圍的環(huán)形通道 進(jìn)入沿風(fēng)輪周向分布的風(fēng)力分選區(qū)內(nèi)。物料的分級(jí)應(yīng)用的是慣性原理和空氣動(dòng) 力學(xué)原理，粗顆粒物料由于其運(yùn)動(dòng)慣性大，在通過(guò)風(fēng)力分選區(qū)的沉降過(guò)程中， 運(yùn)動(dòng)狀態(tài)改變較小而落入內(nèi)錐筒體內(nèi)被收集，由粗粉卸料口卸出返回，同配料 系統(tǒng)的新鮮物料一起進(jìn)入輥壓機(jī)上方的稱重倉(cāng)。細(xì)粉由于其運(yùn)動(dòng)慣性小，在通 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 2 過(guò)風(fēng)力分選區(qū)的沉降過(guò)程中，運(yùn)動(dòng)狀態(tài)改變較大而產(chǎn)生較大的偏移，落入內(nèi)外 筒體之間被收集，由細(xì)粉卸料口卸出送入球磨機(jī)繼續(xù)粉磨或入選粉機(jī)直接分選 出成品。 由于打散分級(jí)機(jī)是為完善擠壓預(yù)粉磨系統(tǒng)而設(shè)計(jì)的，所以整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程圍 繞提高系統(tǒng)產(chǎn)量，降低能耗，減少成本而展開(kāi)。因?yàn)榇蛏⒎旨?jí)機(jī)的設(shè)計(jì)以提高 產(chǎn)量 降低能耗為目標(biāo)，響應(yīng)了世界節(jié)能的口號(hào)，所以將得到政府的支持，用戶的青 睞， 具有廣闊的市場(chǎng)前景。 本課題有我和其他兩位同學(xué)完成，我主要負(fù)責(zé)機(jī)器的總體設(shè)計(jì)協(xié)調(diào)三人的 工作以及機(jī)架部分的設(shè)計(jì)。 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 3 2 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)的總體設(shè)計(jì) 2.1 總體方案論證 已知條件：臺(tái)時(shí)產(chǎn)量 80～110t/h，分級(jí)粒徑 0.2～2mm。 總體方案結(jié)構(gòu)示意圖： 78910213 圖 2-1 打散分級(jí)機(jī)的結(jié)構(gòu) 1.風(fēng)輪電機(jī) 2.打散盤 3.打散電機(jī) 4.反擊襯板 5.擋料錐 6.風(fēng)輪 7.回風(fēng)筒 8.分級(jí)區(qū)域 9.內(nèi)筒體 10.外筒體 11.進(jìn)料口 12.粗粉出料口 13.細(xì)粉出料口 圖 2-1 為打散分級(jí)機(jī)的結(jié)構(gòu)圖，物料由進(jìn)料口 11 進(jìn)入打散分級(jí)機(jī)，落在 打散盤 2 上，打散電機(jī) 3 通過(guò)帶輪帶動(dòng)打散盤旋轉(zhuǎn)，物料在離心力作用下脫離 打散盤高速甩出，沖擊在反擊襯板 4 上得到粉碎，然后由于擋料錐 5 的阻擋作 用沿?fù)趿襄F邊緣下落進(jìn)入到分級(jí)區(qū)域 8，風(fēng)輪電機(jī) 1 直接帶動(dòng)風(fēng)輪 6 旋轉(zhuǎn)形成 風(fēng)場(chǎng)，物料進(jìn)入分級(jí)區(qū)域后在風(fēng)場(chǎng)的作用下實(shí)現(xiàn)分級(jí)，由于大顆粒物料慣性大， 運(yùn)動(dòng)狀態(tài)改變小，徑向偏移小，掉如內(nèi)筒體 9 內(nèi)，由粗粉出料口 12 排出，小顆 粒物料由于慣性小，徑向偏移比較大，掉入外筒體 10 與內(nèi)筒體之間，由細(xì)粉出 料口 13 排出。 該機(jī)由于風(fēng)輪與打散盤的空間布置處于同一軸線上，但是兩者的轉(zhuǎn)速又不 相同，軸的布置是關(guān)鍵問(wèn)題，經(jīng)過(guò)和老師以及同課題組人員的討論，最后決定 采用中空軸結(jié)構(gòu)。 機(jī)體主要是這樣一種結(jié)構(gòu)，外筒體通過(guò)螺栓與預(yù)埋鋼板相連將整臺(tái)機(jī)器固 定于建筑物上，內(nèi)筒體通過(guò)支架固定于外筒體上，回風(fēng)筒通過(guò)支架固定與內(nèi)筒 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 4 體，內(nèi)外筒體以及回風(fēng)筒要保證處于同一回轉(zhuǎn)軸線上，外筒體上端由頂板密封， 頂板上焊有主梁以承受機(jī)架及電機(jī)的重力所帶來(lái)的壓力同時(shí)保證頂板有足夠的 剛度而不變形，主軸通過(guò)軸承安裝在中空軸內(nèi)，風(fēng)輪通過(guò)調(diào)頻電機(jī)帶動(dòng)主軸而 直接帶動(dòng)，中空軸通過(guò)軸承安裝在固定于機(jī)架的套筒上，打散盤裝在中空軸上， 打散電機(jī)通過(guò)帶輪帶動(dòng)中空軸從而實(shí)現(xiàn)打散盤轉(zhuǎn)動(dòng)。在機(jī)架上還設(shè)有布置對(duì)稱 的進(jìn)料裝置，能使打散后的物料形成較為均勻的環(huán)形料幕進(jìn)入分級(jí)區(qū)域，從而 達(dá)到理想的分級(jí)效果。 2.2 機(jī)體主要尺寸的確定 根據(jù)分析打散分級(jí)機(jī)的分級(jí)過(guò)程與離心式選粉機(jī)和旋風(fēng)式選粉機(jī)均有相似 之處。由于分級(jí)設(shè)備的生產(chǎn)能力與選粉室截面積近似成正比，即： Q =KD （2-s2 1） Q ——設(shè)計(jì)用產(chǎn)量 單位 t/h；s D ——打散分級(jí)機(jī)的直徑 單位 m； K ——生產(chǎn)能力系數(shù)。與物料的性質(zhì)，產(chǎn)品細(xì)度等有關(guān)。對(duì)于生產(chǎn) 325 號(hào) 及 425 號(hào)常用水泥時(shí)，K 值為 5.25。 由于通用分級(jí)設(shè)備的分級(jí)效率一般為 75～85%，我們?nèi)”ｋU(xiǎn)效率 80%。 那么我們?cè)O(shè)計(jì)用產(chǎn)量： Q =Q/ （2-s? 2） Q ——打散分級(jí)機(jī)的臺(tái)時(shí)產(chǎn)量 單位 t/h； ——打散分級(jí)機(jī)的效率。? 為保證能達(dá)到最大生產(chǎn)能力，我們以要求的最高產(chǎn)量 110t/h 作為設(shè)計(jì)依據(jù)， 根據(jù)公式（2-2） ，我們得到設(shè)計(jì)用產(chǎn)量為 Q =137.5t/h。再根據(jù)公式（2-1）s 得到打散分級(jí)機(jī)的直徑 D=5.07m，我們將 D 取整得到打散分級(jí)機(jī)的直徑為 5m。 再參照旋風(fēng)試選粉機(jī)各部分的尺寸比例： d =0.438～0.527D （2- 3） d =d/3 （2-f 4） d =0.4d （2- 5） d ——打散分級(jí)機(jī)內(nèi)筒內(nèi)徑 單位 m； d ——風(fēng)輪的直徑 單位 m；f 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 5 d ——打散盤的直徑 單位 m。 由公式（2-3）得到打散分級(jí)機(jī)的內(nèi)筒內(nèi)徑為 2.190～2.635m，我們?nèi)?d=2.50m，再根據(jù)公式（2-4）得風(fēng)輪的直徑為 0.833m，我們?nèi)≌?d =0.8m，f 同樣根據(jù)公式（2-5）得打散盤的直徑為 d =1m。 L =0.2d （2-1 6） L ——打散盤襯板表面到物料進(jìn)入分級(jí)區(qū)域的高度 單位 m。1 L ——物料剛進(jìn)入分選區(qū)的點(diǎn)到內(nèi)筒上截面的高度 單位 m。2 這樣我們得到 L =0.5m。1 根據(jù)離心式選粉機(jī)的 L / L 知道，當(dāng)比值在 0.8～0.5 或更小時(shí)分級(jí)效力21 很低，當(dāng)比值在 2～1.82 時(shí)分級(jí)效果最好，那么 L 的范圍為 1～0.91m，我們2 取靠中間的數(shù)值，定 L =0.94m。確定了這些基本尺寸，接下來(lái)我們進(jìn)行粒子的 受力分析以及風(fēng)輪電機(jī)的選型。 2.3 風(fēng)輪電機(jī)的選型 首先我們進(jìn)行風(fēng)壓、風(fēng)速的計(jì)算。已知條件為物料的分離粒徑 0.2～2mm, 以及上面計(jì)算所得的 L =0.5m, L =0.94m。同時(shí)我們通過(guò)查閱資料可以得到所12 處理物料的密度為 1450kg/m 。3 分析：由于所處理物料的粒徑大于 100 m，屬于大顆粒物料的沉降，再加? 上重力方向上又沒(méi)外加上升氣流的影響，所以單純由于物料顆粒速度的增加而 產(chǎn)生的阻力較之重力而言遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于重力。因此，在重力方向上我們先忽略空氣 阻力的影響，將物料在重力方向的運(yùn)動(dòng)看成單純的自由落體運(yùn)動(dòng)，那么我們可 以根據(jù)以上分析及已知的數(shù)據(jù)算出粒子經(jīng)過(guò)風(fēng)場(chǎng)的時(shí)間： t= - （2-gL/)(221?/1 7） t ——物料粒子經(jīng)過(guò)風(fēng)場(chǎng)的時(shí)間 單位 s。 代入數(shù)據(jù)得到 t 0.223s 。? 由分級(jí)原理可知道，要實(shí)現(xiàn)物料的分級(jí)，那么在 0.223s 的時(shí)間內(nèi)，所需分 選出的物料粒子在徑向的位置必須要到達(dá)內(nèi)筒的外緣。為保證分級(jí)效果，我們 設(shè)計(jì)讓粒子在 0.2s 內(nèi)到達(dá)內(nèi)筒的外緣，根據(jù)上面對(duì)打散分級(jí)機(jī)基本尺寸的確定， 粒子剛進(jìn)入分級(jí)區(qū)域的點(diǎn)到內(nèi)筒邊緣的徑向距離為： x=(d- d )/2- （2-? 8） x ——粒子剛進(jìn)入分級(jí)區(qū)域的點(diǎn)到內(nèi)筒邊緣的徑向距離 單位 m； ——打散盤邊緣到襯板的徑向間隙 單位 m。? 而打散盤邊緣到襯板的徑向間隙一般為 0.08～0.1m 。所以由公式（2-8） SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 6 我們得到粒子剛進(jìn)入分級(jí)區(qū)域的點(diǎn)到內(nèi)筒邊緣的徑向距離 x=0.67m。 假設(shè)風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)所形成的徑向風(fēng)速為 U ，物料粒子在不同時(shí)刻的速度為0 U ，得到粒子的運(yùn)動(dòng)微分方程為： s dx= U dt （2-s 9） 根據(jù)常溫常壓下風(fēng)速與它形成的動(dòng)壓關(guān)系： P=U /K （2-2 10） U ——風(fēng)速 單位 m/s； P ——?jiǎng)訅?單位 Pa； K ——風(fēng)速動(dòng)壓轉(zhuǎn)換系數(shù)，與空氣的密度 及重力加速度 g 有關(guān)，常溫?a 常壓下為 1.6 左右。 這就是說(shuō)當(dāng)風(fēng)速為 U 時(shí)，風(fēng)對(duì)靜止物體的垂直作用面所產(chǎn)生的壓力為 U /K 2 （Pa） ，由于大氣壓對(duì)物料粒子形成的作用力在各作用表面上相互抵消，因此在 此不考慮大氣壓的影響。根據(jù)上訴分析，風(fēng)速對(duì)運(yùn)動(dòng)顆粒形成的壓力為： P=（U - U ） /K （2-0s2 11） 根據(jù)牛頓第二定理，顆粒體的徑向運(yùn)動(dòng)方程為： P . A=m . d U /dt （2-s 12） A ——顆粒水平方向的投影面積（這里將顆粒看作球體） 單位 m ；2 m ——顆粒的質(zhì)量 單位 kg。 m= (4/3) R （2-?A?3 13） R ——顆粒的半徑 單位 m。 將公式（2-13）代入（2-12）并整理得到： P=(4/3)R. . d U /dt （2-?As 14） 再將公式（2-11）代入公式（2-14）并整理得到： （U - U ） /K=(4/3)R. . d U /dt （2-0s2As 15） 將常數(shù)代入并整理運(yùn)算得到： 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 7 3.23275 10 /R= d U /（U - U ） （2-?4?ts0s2 16） 令 3.23275 10 ；??4? 則公式（2-16）為： dt/R= d U /（U - U ） （2-?s0s2 17） 將公式（2-17）積分得： .t/R=1/（U - U ）+C 0 s （2-18） 由初始條件 t=0, U =0 的到積分常數(shù)：C=1/ U ，則公式（2-18）為：s 0 .t/R=1/（U - U ）+ 1/ U （2-?0s0 19） 根據(jù)（2-19）我們可以得到顆粒的運(yùn)動(dòng)速度 U 為：s U = U [1-1/（U . .t/R+1）] （2-s00? 20） 將公式（2-20）代入公式（2-9）得到： （2-dtRtdx)]1/./(1[00??? 21） 對(duì)公式（2-21）積分并有初始條件 的到：,?xt （2-)]1/ln([00Utx? 22） 根據(jù)公式（2-22）以及上面分析得到的數(shù)據(jù)： 。我們可以mRstmx 1~.02/)~.(,12375.,.0,67. 4??????? 反算出 = 。U/1~5 根據(jù)風(fēng)輪風(fēng)速與扭矩的關(guān)系： （2-203)(2UCrTT??? 23） T ——風(fēng)輪的扭矩 單位 N.m； ——空氣的密度，常溫常壓下取 1.2kg/ ；? 3m r ——風(fēng)輪的半徑 單位 m； SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 8 ——葉尖速比 時(shí)的扭矩系數(shù)。)(?TC? （2-0/Ur?? 24） ——風(fēng)輪轉(zhuǎn)動(dòng)的角速度 單位 rad/s 。? 風(fēng)輪的驅(qū)動(dòng)功率為： （2-302)(1CrTPpq???? 25） ——風(fēng)輪的驅(qū)動(dòng)功率 單位 W；qP ——風(fēng)能利用系數(shù) 。 )(?pC = （2-)(?pC)(T 26） 由圖 2-2 知道當(dāng)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速達(dá)到 750r/min 以上時(shí)分級(jí)效率提高不大，而且隨 著轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的提高機(jī)體的振動(dòng)將會(huì)加劇，因而機(jī)體所受的復(fù)雜交變應(yīng)力將大幅 上漲，這將大大降低機(jī)器的使用壽命。所以在此我們將平均工作轉(zhuǎn)速取為 650r/min，這也與我們最初設(shè)計(jì)時(shí)用的效率 比較接近。%80?? 圖 2-2 牛頓效率與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的關(guān)系 根據(jù)上述分析我們根據(jù)公式（2-24）我們得到： = =2.172~4.733 （2-0/Ur???62nr? 27） 我們?nèi)》旨?jí) 2mm 顆粒時(shí)所用的風(fēng)速為調(diào)頻電機(jī)功率選型的依據(jù)，也就是 取 2.172。我們根據(jù)圖 2-3 可以知道此時(shí)的 我們可以根據(jù)? 035.)(??pC1? 公式（2-25）得到風(fēng)輪的驅(qū)動(dòng)功率 20755W=20.755kW。同樣如果我們?nèi)P? 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 9 0.2mm 顆粒粒徑計(jì)算，我們得到風(fēng)輪的驅(qū)動(dòng)功率為 15760W=15.760kW。為保qP? 證能將 2mm 的顆粒分出我們只能取 20.775kW 以上的調(diào)頻電機(jī)，實(shí)現(xiàn)不同粒徑粒 子的分級(jí)只能是依靠調(diào)速。 由于風(fēng)速的三次方代表能量的輸出，轉(zhuǎn)速的平方代表能量的輸入，根據(jù)能 量守恒知道，兩者相等。也就是成正比關(guān)系，據(jù)此我們得到： （2-2maxin3max0in//U? 28） ——分級(jí)機(jī)最小風(fēng)速 即 5.75m/s；min0U ——分級(jí)機(jī)最大風(fēng)速 即 12.53m/s；ax ——對(duì)應(yīng)最小風(fēng)速下的轉(zhuǎn)速 單位 r/min；i ——對(duì)應(yīng)最大風(fēng)速下的轉(zhuǎn)速 單位 r/min。a 這樣我們可以得到： =0.31，再根據(jù)平均轉(zhuǎn)速 650r/min 得到maxin/ ， 。這樣得到調(diào)速電機(jī)的調(diào)速范圍為必須大于in/308minr?92maxr? 308～992r/min，調(diào)速電機(jī)的最低轉(zhuǎn)速不需要保證，但最高轉(zhuǎn)速一定要保證，也 就是所選電機(jī)的額定轉(zhuǎn)速一定要大于 992r/min。 由于上面風(fēng)輪直徑是通過(guò)經(jīng)驗(yàn)公式所得，為確保數(shù)據(jù)偏差不至于過(guò)大我們 再通過(guò)其他方法驗(yàn)算一下。根據(jù)實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（下）第十三章第四節(jié)風(fēng)機(jī) SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 10 葉輪設(shè)計(jì)知識(shí)：徑向彎曲葉片葉輪適用于冶金、排塵、燒結(jié)等工業(yè)，本設(shè)計(jì)決 定采用此結(jié)構(gòu)，風(fēng)輪輪廓如圖： 圖 2-4 風(fēng)輪結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 根據(jù)公式（2-10）及算出的風(fēng)速得動(dòng)壓為 。由于通用分級(jí)設(shè)備P1.98?a 的靜壓損失一般為 200 ～250 ，考慮工作條件不利，略取大點(diǎn)。取靜壓Pa ，全壓 。aPst260?astq360??? 葉 片 形 式 1?2? 徑 向 直 葉 片 90o 90o 后 傾 直 葉 片 50~12cscs?D? 前 彎 曲 葉 片 o14 o45~ 徑 向 彎 曲 葉 片 50~ 90 后 彎 曲 葉 片 o 20 o1 表 2-1 根據(jù)表我們我們?nèi)?， ，一般徑向彎曲葉片 系數(shù)在o10??o92 ? 0.35～0.55 間（由該書表 13-121 提供） 。我們?nèi)?。葉輪外徑：4.0?? （2-??qPnD6 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 11 29） 我們根據(jù)公式（2-29）及已知數(shù)據(jù)得 ，我們?nèi)≌?。mD805.?mD8.0? 跟經(jīng)驗(yàn)公式推算的偏差不大。 綜上所述，我們根據(jù)電機(jī)的功率要求為 20.775kW 以上，調(diào)速范圍不小于 308～992r/min。據(jù)這兩個(gè)要求我們選用 Y180L-4 型號(hào)的電機(jī)。由于是立式安裝， 我們選用 V 型。額定功率 P=22kW，滿載轉(zhuǎn)速 1470r/min。1 2.4 打散電機(jī)的選型 根據(jù)與指導(dǎo)老師以及同課題人員的討論研究發(fā)現(xiàn)打散分級(jí)機(jī)的打散方式與 反擊式破碎機(jī)的破碎過(guò)程十分相似，所以我們仿用上面的部分參數(shù)及公式進(jìn)行 設(shè)計(jì)，因?yàn)榇蛏⒎旨?jí)機(jī)處理的是輥壓機(jī)輥壓過(guò)的物料，所以料餅的硬度相對(duì)于 反擊式破碎機(jī)所處理的物料而言相當(dāng)小，因此打散分級(jí)機(jī)對(duì)物料的打散過(guò)程與 破碎機(jī)的粗碎過(guò)程更為相似，因此我們?nèi)∮糜诖炙闀r(shí)的破碎機(jī)的參數(shù)及公式來(lái) 進(jìn)行計(jì)算。因?yàn)榘邋N的數(shù)目和轉(zhuǎn)子的直徑有關(guān)，當(dāng)轉(zhuǎn)子的直徑比較小時(shí)板錘的 數(shù)目就少。通常轉(zhuǎn)子的直徑在 1m 以下時(shí)可裝設(shè) 3 個(gè)板錘，轉(zhuǎn)子直徑在 1～1.5m 時(shí)可裝 4～6 個(gè)板錘，轉(zhuǎn)子的直徑為 1.5～2m 時(shí)裝 6～10 個(gè)板錘，物料硬度大時(shí) 可適當(dāng)取多點(diǎn)。根據(jù)上面確定的打散盤的直徑 ，我們可以將板錘取為 6md1? 個(gè)。轉(zhuǎn)子的圓周速度對(duì)破碎機(jī)的生產(chǎn)能力、產(chǎn)品的細(xì)度和粉碎比的大小取決定 性作用，速度高生產(chǎn)能力、粉碎比都顯著增加。一般粗碎時(shí)為 15～40m/s，細(xì) 碎時(shí) 40～80m/s，因?yàn)榇蛏⒎旨?jí)機(jī)的打散過(guò)程相當(dāng)于粗破碎過(guò)程，再根據(jù)轉(zhuǎn)子 的直徑可換算出轉(zhuǎn)速約為 287～765r/min。根據(jù)反擊式破碎機(jī)的功率消耗所用 的經(jīng)驗(yàn)公式： （2-KQN?s 30） N ——電機(jī)的功率 單位 kW； K ——比功耗，kW.h/t。比功耗視破碎物料的性質(zhì)、破碎比和機(jī)器的機(jī)構(gòu) 特點(diǎn)而定。等石灰石硬度時(shí)，粗碎時(shí)取 K=0.5～1.2；細(xì)碎時(shí)取 K=1.2～2。由于 打散分級(jí)機(jī)所處理的物料較石灰石而言，硬度小的多。我們可將 K 值適當(dāng)取小 點(diǎn)，以免選用電機(jī)功率過(guò)高，電機(jī)長(zhǎng)期不滿載工作，造成能量的浪費(fèi)，這里我 們?nèi)?0.3 。那么我們可以得到 N=41.25kW 。 速度可以由下式確定： （2-3/1 650.Egv??? 31） ——物料的抗壓強(qiáng)度 單位 Pa；? E——物料的彈性模數(shù) 單位 Pa； ——物料的密度 單位 kg/m 。?3 由于公式（2-30）沒(méi)有反映出破碎比和錘頭質(zhì)量這兩個(gè)因素，所以上式計(jì) SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 12 算出的速度只能作為速度選擇的參考。 沖擊時(shí)間可以按下式確定： （2-vRt/48.2? 32） R——料塊的半徑 單位 m 。 據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)記載，當(dāng)直徑為 1 米的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速在 500r/min 時(shí)，物料的沖擊作 用時(shí)間不到 0.01s，破碎力很強(qiáng)大，足夠使物料得到有效的破碎。打散分級(jí)機(jī) 所處理的物料硬度比較低，500r/min 的轉(zhuǎn)速足夠使物料得到有效的粉碎。但是 由于打散分級(jí)機(jī)進(jìn)料口進(jìn)來(lái)的物料直接落在打散盤上，轉(zhuǎn)速過(guò)低滯留在打散盤 上的物料將增多，這相當(dāng)于增加了打散盤的質(zhì)量——即轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量增加， 增加了轉(zhuǎn)子以及傳動(dòng)軸的額外負(fù)載，這對(duì)傳動(dòng)部件是極為不利的，尤其是傳動(dòng) 方式采用立式時(shí)。但是轉(zhuǎn)速過(guò)高又將加劇機(jī)體的振動(dòng)，機(jī)體受到的復(fù)雜交變應(yīng) 力增加。綜合以上分析，以及參照其他破碎設(shè)備打散分級(jí)機(jī)打散盤的轉(zhuǎn)速取 500r/min 為佳。因此，根據(jù)功率和轉(zhuǎn)速的數(shù)值我們采用 Y280M-8，由于是立式 安裝，所以選用 V 型。額定功率 P=45kW，額定轉(zhuǎn)速 n=740r/min。以下回轉(zhuǎn)、1 傳動(dòng)部分的具體設(shè)計(jì)校核由同課題組人員完成，在此不再細(xì)訴。 3 主梁及機(jī)架的設(shè)計(jì) 3.1 主梁的設(shè)計(jì) 根據(jù)我們方案中的結(jié)構(gòu)上部蓋板為直徑 5.5m 左右的鋼板制成的圓形蓋板， 經(jīng)討論決定主梁采用大型槽鋼焊接成‘井’字形梁以提高蓋板的剛度及承受上 部機(jī)架的重量。由于機(jī)架是臺(tái)型柱腳形式（后面設(shè)計(jì)中將提到）且為對(duì)稱形式， 所以四個(gè)柱腳所受到的力近似相等，均勻作用于主梁上。為使主梁對(duì)鋼板的壓 力盡量小，這就要求主梁在受力作用下變形盡量要小，所以我們先選用 32b 號(hào) 槽鋼，然后進(jìn)行強(qiáng)度及剛度校核。 主梁結(jié)構(gòu)的形式、幾何尺寸及受力情況如圖 3-1： 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 13 P21 圖 3-1 主梁的結(jié)構(gòu)圖 P ——風(fēng)輪電機(jī)及機(jī)架及回轉(zhuǎn)件對(duì)梁的作用力 單位 N；1 P ——打散電機(jī)及機(jī)架及回轉(zhuǎn)件對(duì)梁的作用力 單位 N。2 根據(jù)機(jī)架、回轉(zhuǎn)件所用材料及數(shù)量以及選用的電機(jī)我們可以得到 m1 ， 。那么我們可以的到：kg80?kgm02? （3-4//11gKmGP? 1） （3-//22 2） K——保險(xiǎn)系數(shù)，對(duì)重型機(jī)械一般取 1.5。 因此根據(jù)上面兩條公式我們得到 P =10.5 ，P =3.7 。由于 P 是對(duì)稱1kN2k2 分布的，所以我們將力的作用點(diǎn)移到主橫梁上時(shí)產(chǎn)生的附加扭矩相互抵消，如 圖 3-2 所示。由于我們?cè)O(shè)計(jì)時(shí)要求對(duì)蓋板的壓力盡量要小，所以我們不考慮蓋 板對(duì)主梁的支力，而將梁看成是簡(jiǎn)支梁的力學(xué)模型，如圖 3-3 所示。 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 14 P21 圖 3-2 梁受力簡(jiǎn)圖.059731P2PabAB6L4L 圖 3-3 梁的受力模型圖 根據(jù)圖 3-3 我們的到如下公式： 21PPba??? 5254254315432154321 )()()().( LPLLLLPa ?? 1132b 根據(jù)上面三條公式以及已知的數(shù)據(jù)我們可以算出： 12.1576 ， 16.2424 。這樣我們已經(jīng)知道了所有的受力，再結(jié)合?akN?bkN 已知的力的作用位置就可作出彎矩圖如圖 3-4 所示： 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 15 AB2.05960.735438kNm124kNm 圖 3-4 梁的彎矩圖 根據(jù)材料力學(xué)的知識(shí)知道： （3-WMmaxax?? 3） ——梁的最大彎曲應(yīng)力 單位 Mpa；max? ——梁的最大彎矩 單位 kN.m；M W ——抗彎截面模量 單位 ，對(duì)于 32b 槽鋼 W=509.012 。3?c 3?cm 這樣我們可以算出 =51.9 ，但是機(jī)器工作時(shí)將會(huì)產(chǎn)生動(dòng)載，據(jù)有max?P 關(guān)文獻(xiàn)記載，大型機(jī)器工作時(shí)對(duì)機(jī)座的載荷將提高到原來(lái)靜載的 2～3 倍，特別 是在機(jī)器的啟動(dòng)過(guò)程中，也就是說(shuō)主梁可能面臨短時(shí)的 150 左右的高載荷，MPa 查閱資料可以得到槽鋼材料的許用應(yīng)力為 ，可見(jiàn)已經(jīng)滿足要求。160?? 3.2 機(jī)架的設(shè)計(jì) 根據(jù)我們最初的方案，以及同課題組人員設(shè)計(jì)的回轉(zhuǎn)部件的具體尺寸以及 安裝位置，我們進(jìn)行機(jī)架的設(shè)計(jì)，在以機(jī)架能順利安裝上零件并能順利運(yùn)轉(zhuǎn)， 機(jī)架構(gòu)件不影響主件的運(yùn)動(dòng)為前提條件下，考慮具體的工況，經(jīng)過(guò)和老師及同 課題組人員的討論決定，采用焊接件的形式，柱腳采用 18 號(hào)槽鋼，并用 10 槽 鋼作為附撐，蓋板采用 Q235A 鋼板，厚度 20mm,具體結(jié)構(gòu)形式及受力情況見(jiàn)圖。 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 16 0.2985L13q 圖 3-5 機(jī)架 1 的簡(jiǎn)圖及力的分布 和主梁的分析一樣，根據(jù)支撐物件所用材料及數(shù)量可以得到機(jī)架 1 所受的 壓力為 ，通過(guò)四個(gè)柱腳及附撐傳遞到主梁上，由于機(jī)架自身的對(duì)稱性，kNP35? 我們可以把力看作是均勻分布于機(jī)架的四端面，這樣我們可以的到 。一般來(lái)說(shuō)機(jī)架受壓應(yīng)力的作用而被破壞的情況是很少的，所以mq/12.0 我們不去校核機(jī)架柱腳的抗壓強(qiáng)度而只校核橫梁的彎曲強(qiáng)度，為保證焊縫的受 力盡量的小，我們光去考慮支撐的作用，這樣我們可以的到這樣一個(gè)力學(xué)模型， 外伸梁的形式如圖 3-6： 98Lab 圖 3-6 機(jī)架 1 的端邊受力模型 同主梁的計(jì)算過(guò)程一樣我們很容易得到： 4.375 。?baPkN 彎矩圖為： 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 17 0.43kNm0.43kNm52 圖 3-7 機(jī)架 1 橫梁彎矩圖 根據(jù)公式（3-3）再查閱資料知道 10 槽鋼的 W=39.7 ，計(jì)算的到3cm ，由于槽鋼許用應(yīng)力為 ，可見(jiàn)足夠滿足強(qiáng)度，而且MPa1.3max?? MPa60?? 椐分析過(guò)程知道機(jī)架橫梁的主作用力來(lái)自于附撐，而對(duì)兩端的焊縫作用力很小。 機(jī)架的剛度決定了機(jī)架在工作過(guò)程中變形的大小，其實(shí)對(duì)于機(jī)架的設(shè)計(jì)而 言，剛度的研究比強(qiáng)度更有意義，因?yàn)闄C(jī)架由于壓力的作用而被破壞的情況是 比較少的。但機(jī)架隨著工作時(shí)間的增加會(huì)慢慢的變形，這就要求機(jī)架有足夠的 剛度，否則隨著機(jī)架的變形而導(dǎo)致傳動(dòng)件位置的變動(dòng)，機(jī)器的工作能力就會(huì)降 低。根據(jù)壓桿保持平衡能力的最小臨界力公式（3-4）： （3-2lEIFcr?? 4） ——臨界力 單位 N；crF E ——材料的彈性模量 單位 Gpa，對(duì)槽鋼材料為 205GPa； I ——慣性矩 單位 ，對(duì) 18 號(hào)槽鋼為 1369.9 ；4cm4cm ——機(jī)架高度 單位 m。l 根據(jù)機(jī)架一的設(shè)計(jì)高度為 0.46m，再由公式（3-4）及已知數(shù)據(jù)得 13.1 ，比較可知機(jī)架一受到的力遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于 ，也就是機(jī)架具有足?crFkN410? crF 夠的強(qiáng)度，滿足要求。機(jī)架二、機(jī)架三所受的力較機(jī)架一而言要小，幾何尺寸 也相差無(wú)幾，根據(jù)機(jī)架一校核所的數(shù)據(jù)知道，無(wú)論是強(qiáng)度還是剛度都遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足， 所以據(jù)經(jīng)驗(yàn)判斷肯定滿足。反而是機(jī)架一與二之間的連接螺栓由于皮帶對(duì)軸拉 力作用產(chǎn)生彎矩，受拉一邊的螺栓受力比較大需要進(jìn)行校核。 3.3 機(jī)架一與機(jī)架二連接螺栓的校核 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 18 在校核之前我們必須算出皮帶通過(guò)帶輪作用于軸上的力，因?yàn)檫@個(gè)力是直 接通過(guò)機(jī)架傳遞給螺栓的。下面是求對(duì)軸作用力的公式： （3-21sin0?zFQ? 5） （3-0)5.(qvKvzPac??? 6） ——軸所受的拉力 單位 N：QF z ——皮帶根數(shù)，從同組人員那得到的數(shù)據(jù)為 5 根； ——單根皮帶初拉力 單位 N；0 ——小帶輪的包角；1? ——計(jì)算功率 = ， 工況系數(shù)，P 實(shí)際功率；caPcaKA ——帶輪的圓周速度 單位 m/s；v ——小帶輪的包角系數(shù)；K q——每米帶長(zhǎng)的質(zhì)量 單位 kg/m。 根據(jù)同課題組人員設(shè)計(jì)的傳動(dòng)部分，我們可以得到以下數(shù)據(jù)： =63kW，vcaP ， ， ， ， 。這樣我們?cè)俑鶕?jù)sm/4.12?5?z013.7?98.?aKmkgq/62.0 公式（3-6）得到 ，再據(jù)公式（3-5）得到 。根據(jù)機(jī)架kNF90? NFQ8.7? 的受力位置我們得到這樣一個(gè)力學(xué)模型如圖 3-8： 4L1QFL 圖 3-8 機(jī)架的受力模型 ——螺栓對(duì)機(jī)架的作用力 單位 。LFkN 由于是四個(gè)螺栓作用我們根據(jù)關(guān)系可以得到： （3-214LFQL? 7） 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 19 由公式（3-7）及已知的數(shù)據(jù)我們可以得到 。再參照選粉機(jī)電kNFL54.0? 機(jī)機(jī)架設(shè)計(jì)時(shí)螺栓連接處預(yù)緊力一般取 以上，所以螺栓的總受力k0? 為安全起見(jiàn)我們?nèi)?6kN 計(jì)算，下面就可以根據(jù)公式求,54.0kNFL??? 拉應(yīng)力： （3-?SFL/? 8） ——螺栓受到的拉應(yīng)力 單位 ；L?MPa S ——螺栓的截面積 單位 。2m 由于我們選的是 M16 的螺栓，危險(xiǎn)截面對(duì)應(yīng)螺紋小徑處的面積約為 140 ，根據(jù)公式（3-8）得 43 ，除拉應(yīng)力外，在螺栓受拉的過(guò)程中還2mL?? 受到螺紋副間摩擦阻矩的作用產(chǎn)生切應(yīng)力 ，對(duì)于 M10～M64 的螺栓L? =0.5 ，再根據(jù)第四強(qiáng)度理論：L?? 57Mpa （3-LLca?32.12??? 9） 螺栓的抗拉伸強(qiáng)度極限為 ，動(dòng)載情況下許用應(yīng)力安全系數(shù)MPaB0min 為 S=2.5～4，我們?nèi)?4 計(jì)算得到許用應(yīng)力[ ]= =82.5Mpa，由于SB/min ，所以滿足要求。][??ca SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 20 4 設(shè)備的安裝 打散分級(jí)機(jī)主要分為四大部分，a)頂部蓋板三塊 b)回轉(zhuǎn)部件及其機(jī)架，底 座四個(gè)，主電機(jī)及其機(jī)架，調(diào)速電機(jī)及其機(jī)架 c)內(nèi)外筒體，錐體多片 d)潤(rùn)滑 系統(tǒng)，標(biāo)準(zhǔn)件及附屬零部件。由于該設(shè)備體積較大，內(nèi)外筒體是分成多片的， 所以在安裝現(xiàn)場(chǎng)的吊裝工作量較大，為方便用戶安裝，提出以下要求。 4.1 安裝總順序 1）安裝四個(gè)底座； 2）裝頂部蓋板； 3）安裝上部筒體； 4）安裝外錐筒體的上部，吊裝內(nèi)筒體，合攏外錐筒體的下部； 5）安裝回轉(zhuǎn)部件及機(jī)架，安裝主電機(jī)，調(diào)速電機(jī)及機(jī)架； 6）安裝潤(rùn)滑系統(tǒng)，風(fēng)扇及檢測(cè)系統(tǒng)。 4.2 頂部蓋板及機(jī)架的安裝 1）吊裝四個(gè)底座，與預(yù)埋鋼板位置吻合后焊接螺桿安裝并上緊螺母； 2）頂部蓋板分別吊裝就位； 3）頂部蓋板（中部）大型槽鋼梁為基礎(chǔ)找水平，用水平儀校正梁的水平， 使水平誤差小于 0.001m/1m； 4）用螺栓將左右蓋板合攏，用同樣的方法找水平，保證誤差不超過(guò) 0.002m/1m 要保證蓋板與中部蓋板合攏無(wú)縫隙，擰緊螺栓； 5）蓋板與底座的聯(lián)接螺栓，上緊底座螺栓，同時(shí)保證其水平誤差再其范圍 內(nèi)，若誤差太大需重新調(diào)整底座墊片。 4.3 內(nèi)外筒體的安裝 要求：外筒體各塊之間及筒體與頂部蓋板聯(lián)接處需裝密封石棉繩，嚴(yán)防漏 風(fēng)漏灰。 1）分塊吊裝上部筒體，穿上螺栓，聯(lián)接處裝上密封石棉繩，擰緊螺栓； 2）同樣的方法裝上外錐筒體的上部； 3）吊裝內(nèi)外筒體聯(lián)接的支架，吊裝內(nèi)筒體上部； 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 21 4）吊裝內(nèi)錐，安裝內(nèi)外錐筒體的聯(lián)接支架，合攏外錐筒體的下部； 5）將上部筒體與四個(gè)底座焊為一體，以提高整機(jī)的剛度。 4.4 回轉(zhuǎn)部件的安裝 回轉(zhuǎn)部件在生產(chǎn)廠已經(jīng)作為一個(gè)部件裝配好，在現(xiàn)場(chǎng)只需要將此安裝到機(jī) 架上即可。 1）將回轉(zhuǎn)部件吊裝就位，穿上聯(lián)接螺母； 2）通過(guò)找大帶輪的水平來(lái)保證主軸的安裝垂直度。一大帶輪上端面為基準(zhǔn) 用水平儀找準(zhǔn)，保證其水平誤差不超過(guò) 0.0005m/1m； 3）安裝好調(diào)整墊片，擰緊螺栓并保證水平，如誤差超出范圍必須重新調(diào)整。 4.5 傳動(dòng)系統(tǒng)的安裝 傳動(dòng)系統(tǒng)主要是兩個(gè)電機(jī)和小帶輪及半聯(lián)軸器和皮帶。 1）將主電機(jī)及機(jī)架吊裝就位； 2）保證大小皮帶輪在同一水平面內(nèi)，其平面誤差不大于 0.002m/1m； 3）裝上皮帶，擰緊螺栓，適當(dāng)張緊皮帶； 4）墊實(shí)并擰緊地腳螺栓； 5）將調(diào)速電機(jī)及機(jī)架吊裝就位； 6）保證電機(jī)出軸與回轉(zhuǎn)部件主軸同心度公差，擰緊地腳螺栓，墊實(shí)墊片， 使其兩軸心偏差不大于 0.0005m； 7）調(diào)整機(jī)架高低使兩半聯(lián)軸器的間距控制在 3mm 左右，不要過(guò)大，也不要 過(guò)??； 8）裝上彈性尼龍柱銷及壓蓋，擰緊螺栓。 4.6 潤(rùn)滑系統(tǒng)的安裝 潤(rùn)滑系統(tǒng)向其他廠商購(gòu)置。 1）將潤(rùn)滑系統(tǒng)吊裝就位，擰緊地腳螺栓； 2）將分油器接上，安裝送油軟管； 3）將軟管與接頭接至潤(rùn)滑油口。 4.7 風(fēng)扇及檢測(cè)系統(tǒng)的安裝 1）將端面鉑電阻溫敏傳感器裝至軸承溫度檢測(cè)口 2）將風(fēng)扇裝至離軸承座 1 米處 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 22 5 設(shè)備的日常維護(hù) 1）機(jī)器運(yùn)行必須符合以下順序：首先啟動(dòng)潤(rùn)滑系統(tǒng)，其次啟動(dòng)主電機(jī)，最 后啟動(dòng)調(diào)速電機(jī)； 2）由于機(jī)器不可避免的振動(dòng)，螺栓的松動(dòng)是難免的，因此要求每隔一段時(shí) 間檢查各連接螺栓及地腳螺栓，如出現(xiàn)松動(dòng)必須馬上擰緊； 3）回轉(zhuǎn)件必須運(yùn)轉(zhuǎn)靈活，如出現(xiàn)異常噪聲，必須馬上停機(jī)檢查問(wèn)題并加以 解決； 4）和其它機(jī)械設(shè)備一樣潤(rùn)滑是日常維護(hù)中極為重要的組成部分，在機(jī)器工 作時(shí)必須要有其他的輔助設(shè)備（如油站）對(duì)其回轉(zhuǎn)部件進(jìn)行供油。由于打散分 級(jí)機(jī)回轉(zhuǎn)件為立式安裝，所以采用脂潤(rùn)滑要比油潤(rùn)滑理想。潤(rùn)滑系統(tǒng)工作保證 8 每小時(shí)不少于 5 分鐘； 5）打散盤襯板不可避免存在磨損，影響生產(chǎn)效果，因此每隔一段時(shí)間更換 一次襯板； 6）隨著工作時(shí)間的加長(zhǎng)，皮帶傳動(dòng)效率會(huì)降低，嚴(yán)重的會(huì)出現(xiàn)打滑現(xiàn)象， 因此要根據(jù)情況適時(shí)對(duì)皮帶進(jìn)行張緊； 7）各類不易通過(guò)的雜物將會(huì)堵塞打散分級(jí)機(jī)的環(huán)行通道，影響生產(chǎn)，需適 時(shí)清理； 8）筒體磨損嚴(yán)重的地方每隔一端時(shí)間需進(jìn)行補(bǔ)焊； 9）風(fēng)輪在使用一段時(shí)間后由于含塵氣體的沖刷，磨損是難免的，因而在使 用過(guò)程中要進(jìn)行定期檢查修復(fù)，一般 10~15 天一次。 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2006 23 6 結(jié)論 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)主要是配合輥壓機(jī)使用的，可以通過(guò)變頻調(diào)速對(duì)物 料實(shí)現(xiàn)打散分級(jí)調(diào)整進(jìn)入球磨機(jī)物料的粒徑，因而可以合理分配輥壓機(jī)和球磨 機(jī)的負(fù)荷，使系統(tǒng)工藝參數(shù)得到優(yōu)化。基本上消除了輥壓機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)對(duì)后續(xù) 球磨機(jī)系統(tǒng)的影響，同時(shí)由于入磨物料的最大粒徑得到有效的控制，球磨機(jī)一 倉(cāng)球徑大幅度下降，使整個(gè)粉磨系統(tǒng)處于最佳的運(yùn)行狀態(tài)。改造后的粉磨系統(tǒng) 產(chǎn)量比原來(lái)增加了 80%～100%，而電耗僅為過(guò)去的 70%～80%。 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 24 參考文獻(xiàn) [1] 徐錦康.機(jī)械設(shè)計(jì)[M].北京：高等教育出版社，2004 [2] 周建方.材料力學(xué)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002 [3] 沈世德.原理機(jī)械[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2001 [4] 成大先.機(jī)械振動(dòng).機(jī)架設(shè)計(jì)[M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004 [5] 賈安東.焊接結(jié)構(gòu)及生產(chǎn)設(shè)計(jì)[M].天津：天津大學(xué)出版社，1989 [6]（美）O.W.勃?jiǎng)诮?焊接設(shè)計(jì)[M].北京：中國(guó)農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社，1985 [7] 褚瑞卿.建材通用機(jī)械也設(shè)備[M].武漢：武漢理工大學(xué)出版社，1995 [8] 王旭，王積森.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2003 [9] 孔祥忠.新標(biāo)準(zhǔn)下的水泥粉磨系統(tǒng)技改方案選擇[N].中國(guó)建材報(bào)，2002-10-15 [10] 包瑋.擠壓粉磨技術(shù)在水泥廠粉磨系統(tǒng)技術(shù)改造中的應(yīng)用(3)[N].中國(guó)建材報(bào)，2000- 12-6 [11] 周豐雨，姜淑蛟.HFCG 型輥壓機(jī)的故障處理與體會(huì)[N].中國(guó)建材報(bào)，2004-3-17 [12] 李鑫，徐美君.擠壓聯(lián)合粉磨工藝應(yīng)用打散分級(jí)機(jī)改造中血烘干磨產(chǎn)量翻番[N].建材 工業(yè)信息，1996-5 [13] 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嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的態(tài)度，踏踏實(shí)實(shí)的精神十分佩服。他不僅授我以文，而且教我做人， 雖歷時(shí)才短短三個(gè)月，卻讓我終生受益。我的設(shè)計(jì)較為復(fù)雜煩瑣，但是咸老師 仍然細(xì)心地糾正圖紙中的錯(cuò)誤。除了敬佩咸老師的專業(yè)水平外，他的治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn) 和科學(xué)研究的精神也是我永遠(yuǎn)學(xué)習(xí)的榜樣，并將積極影響我今后的學(xué)習(xí)和工作。 其次還要感謝和我一起做畢業(yè)設(shè)計(jì)的兩位同學(xué)，他們?cè)诒敬卧O(shè)計(jì)中勤奮工作， 克服了許多困難并承擔(dān)了大量的工作。如果沒(méi)有他們的努力工作，此次設(shè)計(jì)的 完成將變得非常困難。然后還要感謝大學(xué)四年來(lái)所有的老師，是他們?yōu)槲掖蛳?了堅(jiān)實(shí)的機(jī)械專業(yè)知識(shí)基礎(chǔ)；同時(shí)還要感謝所有的同學(xué)們，正是因?yàn)橛辛四銈?的支持和鼓勵(lì)。此次畢業(yè)設(shè)計(jì)才會(huì)順利完成。最后感謝我的母?！}城工學(xué)院 四年來(lái)對(duì)我的大力栽培。 “長(zhǎng)風(fēng)破浪會(huì)有時(shí)，直掛云帆濟(jì)滄海。 ”這是我少年時(shí) 最欣賞的詩(shī)句。就用這話作為這篇論文的一個(gè)結(jié)尾，也標(biāo)志著一段生活的結(jié)束。 希望自己能夠記住少年時(shí)的理想，孜孜以求，永不放棄。 SF500/100 打散分級(jí)機(jī)總體及機(jī)架設(shè)計(jì) 26 附 錄 序號(hào) 圖 名 圖 號(hào) 圖幅 張數(shù) A——原 設(shè) 計(jì) 1 SF500/100 打散分級(jí)機(jī) SF5000.00 A0 1 2 主 梁 SF5000.01 A1 1 3 機(jī) 架 1 SF5000.02 A1 1 4 機(jī) 架 2 SF5000.04 A1 1 5 機(jī) 架 3 SF5000.05 A1 1 6 機(jī) 架 底 座 SF5000.06 A2 1 7 風(fēng) 扇 機(jī) 架 SF5000.07 A3 1 8 進(jìn) 料 口 SF5000.09 A2 1 （附 A4 零件圖 4 張） B——改 進(jìn) 設(shè) 計(jì) 1 打散電機(jī)機(jī)架 DSF500.2 A3 1 2 風(fēng)輪電機(jī)機(jī)架 DSF500.6 A2 1 3 主 梁 DSF500.7 A1 1 （附 A4 零件圖 3 張）