礦用JH-10回柱絞車的設(shè)計(jì)含6張CAD圖

礦用JH-10回柱絞車的設(shè)計(jì)含6張CAD圖,礦用,jh,10,絞車,設(shè)計(jì),cad 中期匯報(bào)表 學(xué)生姓名 XX 專 業(yè) XX 學(xué) 號(hào) XX 設(shè)計(jì)（論文）題目 礦用JH-10回柱絞車 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）前期工作小結(jié) 一．中期設(shè)計(jì)工作完成情況： 首先，在開題報(bào)告提交之后，開始搜尋并查閱大量余本課題相關(guān)的資料和文獻(xiàn)，與老師商量的交涉之后，開始根據(jù)已有的課題進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計(jì)的相關(guān)工作。我的題目是礦用JH-10回柱絞車設(shè)計(jì)。查閱相關(guān)資料，整理資料熟悉現(xiàn)有回柱絞車在國(guó)內(nèi)外的發(fā)展現(xiàn)狀，同時(shí)掌握它們的工作原理。 二．存在的問及解決的措施： 1，關(guān)于回柱絞車的工作原理，性能參數(shù)的計(jì)算和一些數(shù)據(jù)的確定： 解決方案;翻閱資料查詢有關(guān)這方面的知識(shí)，對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行整理和確定。 2， 有關(guān)CAD的一些操作方法，還有圖紙的格式進(jìn)行調(diào)整等問題： 解決方案：詢問老師和同學(xué)向他們請(qǐng)教，有關(guān)這方面的知識(shí)。 三．后期工作安排： 部件圖繪制，說明書編寫，總圖繪制，說明書編寫，寫論文副本，完成說明書、圖紙繪制，準(zhǔn)備答辯總圖繪制，說明書編寫 指導(dǎo)教師意見 工作端正，遵守學(xué)校出勤紀(jì)律，能主動(dòng)的找導(dǎo)師交流。 簽名： 年 月 日 XX中期情況檢查表 學(xué)院名稱： 機(jī)電工程學(xué)院 檢查日期： 2018年 5月 29日 學(xué)生姓名 XX 專 業(yè) XX 指導(dǎo)教師 XX 設(shè)計(jì)（論文）題目 礦用JH-10回柱絞車 工作進(jìn)度情況 工作進(jìn)度：完成了總體方案，進(jìn)入部件設(shè)計(jì)階段。 是否符合任務(wù)書要求進(jìn)度 是 能否按期完成任務(wù) 能 工作態(tài)度情況 (態(tài)度、紀(jì)律、出勤、主動(dòng)接受指導(dǎo)等) 設(shè)計(jì)中能夠遵守紀(jì)律，有事請(qǐng)假，虛心接受老師的指導(dǎo)意見，不斷改進(jìn)設(shè)計(jì)存在問題。 質(zhì)量 評(píng)價(jià) (針對(duì)已完成的部分) 總體質(zhì)量：一般。特別是傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)存在問題較大，考慮問題不夠全面。解決方法不夠全面。 存在問題和解決辦法 傳動(dòng)軸設(shè)計(jì)已經(jīng)提出解決方案供學(xué)生選擇。其余設(shè)計(jì)也存在問題。已經(jīng)提出方案進(jìn)行解決。 檢查人簽名 教學(xué)院長(zhǎng)簽名 自動(dòng)化表面精加工注塑模具鋼球形研磨和拋光工藝球 收件日期：2004年3月30日/接受日期：2004年7月5日/發(fā)表時(shí)間：05年3月30號(hào)?施普林格出版社倫敦有限公司2005 要 本研究探討球形研磨和拋光表面處理的自動(dòng)化的可能性，正如在自由曲面注塑模具鋼P(yáng)DS5 在數(shù)控加工中心。設(shè)計(jì)和制造，研磨工具持有人已經(jīng)完成了這項(xiàng)研究。最佳參數(shù)的確定，采用磨削的塑料注射成型法交PDS5加工中心。最佳表面磨削，荷蘭國(guó)際集團(tuán)的注塑模具鋼P(yáng)DS5參數(shù) 一個(gè)PA的氧化鋁，研磨材料組合磨削，荷蘭國(guó)際集團(tuán)18 000 rpm時(shí)，磨削深度為20微米的速度，以及50毫米/分鐘。試樣的表面粗糙度Ra可提高到1.60微米至0.35微米的最佳使用表面磨削參數(shù)。表面粗糙度Ra可進(jìn)一步改善至約0.343微米至0.06微米之間，擠光與拋光的最佳參數(shù)。 應(yīng)用表面打磨和拋光最佳參數(shù)，順序?yàn)榧?xì)研磨自由曲面模，表面粗糙度Ra的自由曲面上的測(cè)試區(qū)部分可提高到約2.15微米至0.07微米。 關(guān)鍵詞自動(dòng)化表面精加工? 球研磨拋光工藝過程? ?測(cè)量表面粗糙度的方法 塑料是重要的工程材料，由于其特定的特性，如耐化學(xué)腐蝕，密度低，易于制造，并有越來越多在工業(yè)應(yīng)用中替代金屬部件。 注射成型是重要的質(zhì)粒成形工藝之一 。該模具的注塑表面的光潔度是一個(gè)基本要求，由于其直接影響塑料的外觀。整理過程，如研磨，拋光和研磨常用來改善表面光潔度。 裝入的研磨工具（輪），已被廣泛應(yīng)用于在傳統(tǒng)模具精加工產(chǎn)業(yè)。幾何模型安裝工具磨床自動(dòng)化表面光潔度，荷蘭國(guó)際集團(tuán)過程中引入了[1]。一個(gè)整理過程模型球研磨系統(tǒng)自動(dòng)化表面精加工的工具，電信設(shè)備制造商開發(fā)了在[2]。磨削速度，切削深度，進(jìn)給如研磨材料，磨料率，車輪性能，晶粒尺寸，都為球形研磨主導(dǎo)參數(shù)，荷蘭國(guó)際集團(tuán)的過程，如圖所示。 1、最佳球面磨床，注塑模具鋼的參數(shù)尚未掌控的以文獻(xiàn)為基礎(chǔ)。 近年來，一些研究已經(jīng)在德國(guó)進(jìn)行了擠光球的最佳參數(shù)的研究（圖2）。例如，它已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，塑料對(duì)工件表面形成可減少使用碳化鎢球或滾子，從而提高了表面粗糙度，表面硬度和抗疲勞性[3-6]。該拋光過程是由加工中心[3，4]和車床[5，6]。主要參數(shù)有打磨。表面粗糙度的影響是滾珠或滾子的材料，打磨力，進(jìn)給速度，拋光速度，潤(rùn)滑，打磨等[3]通過。最佳注塑模具鋼拋光參數(shù)PDS5是一個(gè)組合的潤(rùn)滑脂，進(jìn)給速度200毫米/分鐘，打磨拋光速度是40微米，力量是 300 N。該深度的滲透拋光表面采用最佳球擠光參數(shù)約2.5微米的表面粗糙的改善，通過打磨一般介于40％和90％[3-7]。這項(xiàng)研究的目的是開發(fā)和球面磨削擠光表面光潔度過程而言，是一個(gè)自由曲面。 2、 在注塑模具加工中心。該流程圖利用自動(dòng)化表面光潔度研磨球，其過程如圖所示。 3、我們通過設(shè)計(jì)和制造球形研磨工具及其對(duì)準(zhǔn)去副加工中心上使用。最佳表面球形磨削工藝參數(shù)進(jìn)行了測(cè)定，利用正交表的方法。四因素三對(duì)應(yīng)，然后選擇了矩陣實(shí)驗(yàn)。最佳裝球的表面磨削參數(shù)研磨，然后應(yīng)用到一個(gè)自由曲面光潔度表面的載體。為了改善表面粗糙度，對(duì)表面進(jìn)一步打磨，使用最佳擠光參數(shù)。 2設(shè)計(jì)和球面磨削工具的定位裝置 了能從球面磨削過程中的自由曲面表面上看，球磨床中心應(yīng)配合Z軸加工中心軸。裝入的研磨球工具及其調(diào)節(jié)裝置的設(shè)計(jì)，如圖4所示。電動(dòng)砂輪機(jī)是安裝在刀架上有兩個(gè)支點(diǎn)螺絲。該磨床球中心以及相同走線的COM的錐形槽求助。經(jīng)對(duì)齊磨床球，兩個(gè)可調(diào)整的支點(diǎn)螺釘擰緊之后，校準(zhǔn)組件可能被取消。中心坐標(biāo)之間的偏差，球磨床和納茨是約5微米，它是衡量一臺(tái)數(shù)控三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)。由機(jī)床振動(dòng)引起的力量是AB - 吸附由螺旋彈簧。所生產(chǎn)的球形磨削荷蘭國(guó)際集團(tuán)的工具和球擠光工具被安裝，如圖5主軸被鎖定為球面磨床，其進(jìn)程和由主軸鎖球及制程機(jī)制。 3規(guī)劃矩陣實(shí)驗(yàn) 3.1配置的直交 幾個(gè)參數(shù)的影響可以達(dá)到有效通過開展正交陣列的實(shí)驗(yàn)[8]。為配合上述球面磨削的PA，該磨床球研磨材料（與直徑10毫米），進(jìn)料速度，磨削深度和電動(dòng)砂輪機(jī)被選定為四個(gè)實(shí)驗(yàn)因素（參數(shù)）和一個(gè)指定的因子D（見表1）研究。三個(gè)等級(jí)（設(shè)置）為每個(gè)因素被配置，其范圍是由數(shù)字1，2和3確定。三研磨材料，即碳化硅（SiC），白鋁氧化物（氧化鋁，），粉紅色三氧化二鋁（Al2O3微粉，）分別被選用和研究。每個(gè)因素三個(gè)數(shù)值乃根據(jù)預(yù)先研究的結(jié)果開展4個(gè)3級(jí)的球形研磨工藝因素矩陣實(shí)驗(yàn)。 3.2定義的數(shù)據(jù)分析 工程設(shè)計(jì)問題可分為較小的，更好的類型，標(biāo)稱的最佳類型，較大的，更好的類型，簽署的目標(biāo)類型，其中包括[8]。該信號(hào)與信噪比（S / N）作為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)的產(chǎn)品或工藝設(shè)計(jì)。表面粗糙度值通過適當(dāng)?shù)哪ハ鲄?shù)組合應(yīng)比原表面小。因此，球面磨削過程是一個(gè)較小的，更好的類型問題的例子。S / N比η，是由以下方程定義[8]： 之后的S / N從每個(gè)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)比 正交表進(jìn)行計(jì)算，各因素的主效應(yīng)測(cè)定使用方差分析（ANOVA） [8]。較小的，很好的解決問題的優(yōu)化策略是盡量由公式式定義。 η水平，最大限度地將負(fù)責(zé)的因素，有一個(gè)顯著的影響η的選擇。球形研磨的最佳條件可以被確定。 4實(shí)驗(yàn)工作和結(jié)果 在這項(xiàng)研究中所使用的材料是PDS5工具鋼（相當(dāng)于采用AISI P20的）[9]，這是常見的大型注塑產(chǎn)品的模具用于汽車零部件和家用電器領(lǐng)域。這種材料的硬度為HRC33（HS46）[9]。這樣做的一個(gè)好處是物質(zhì)特殊加工后，模具可直接用于未經(jīng)熱處理的進(jìn)一步整理，由于其特殊的前處理工藝。該標(biāo)本的設(shè)計(jì)和制造，使它們可以在一個(gè)測(cè)力計(jì)測(cè)量反應(yīng)上。大體標(biāo)本的PDS5加工，然后安裝在測(cè)功機(jī)上進(jìn)行三軸加工中心作出銑削。鋼鐵公司（類型的MV - 3A）款，配備了FUNUC的數(shù)控控制器（類型0M的）[10]。預(yù)加工表面的粗糙度進(jìn)行了測(cè)量，使用Hommelwerke T4000裝備，將約1.6微米。圖6顯示了實(shí)驗(yàn)設(shè)置在球面磨削工藝。一個(gè)MP10觸摸觸發(fā)由雷尼紹公司生產(chǎn)的探針也集成加工中心刀庫(kù)來衡量和確定試樣的原產(chǎn)地。該數(shù)控為球擠光加工路徑生成所需的代碼是PowerMILL CAM軟件。這些代碼可以傳到該加工中心。數(shù)控控制器通過RS232串行接口。 表2總結(jié)了地面測(cè)量表面粗糙度值Ra和計(jì)算的S / N為每18課比正交氬 光用均衡器。 1，后執(zhí)行的18式實(shí)驗(yàn)。平均的S / N為每四個(gè)因素可以得到的比率，如表3所列，采取的數(shù)值見表2。平均的S / N為每四個(gè)因素的比率是圖形如圖所示。 7圖。實(shí)驗(yàn)裝置，以確定運(yùn)算球面??磨削參數(shù) 表2.PDS5試樣表面粗糙度 表3.平均的S / N比值因子水平（分貝） 朗讀 顯示對(duì)應(yīng)的拉丁字符的拼音 在球面磨削過程的目的是盡量減少表面的粗糙度由determin地面標(biāo)本價(jià)值荷蘭國(guó)際集團(tuán)各因素的最佳水平。因?yàn)槭且粋€(gè)單調(diào)減函數(shù)，我們應(yīng)盡量的使用S / N比。形成機(jī)制，我們能確定每個(gè)因素的最佳水平作為一級(jí)η的最高值。因此，在試驗(yàn)的基礎(chǔ)矩陣，最佳研磨材料呈粉紅色氧化鋁;最佳的進(jìn)給為50毫米/分鐘;最佳的磨削深度為20微米，以及最佳轉(zhuǎn)速18000轉(zhuǎn)，如表4所示。各因素的主要作用是進(jìn)一步確定使用方差分析（ANOVA）技術(shù)分析和F比為了測(cè)試，以確定其意義（見表5）。該 F0.10，2,13是平等的顯著性水平2.76至0.10（或90％置信水平）;因素的自由度為2，匯集了錯(cuò)誤的自由度為13，根據(jù)F分布表[11]。一架F比值大于2.76可歸納為表面粗糙度有顯著影響，并確定了一個(gè)星號(hào)。因此，進(jìn)給和深度磨削表面粗糙度有一個(gè)顯著的效果。 五，進(jìn)行了驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)，觀察重復(fù)性使用研磨的最佳組合，如表6。表面粗糙度的索取這些標(biāo)本價(jià)值進(jìn)行測(cè)量，約為0.35微米。在使用球面磨削參數(shù)的最佳組合后表面粗糙度提高約78％。在表面進(jìn)一步打磨使用最佳擠光參數(shù)的RA = 0.06μm的表面粗糙度值的OB 拋光球。用30 ×光學(xué)顯微鏡觀察改進(jìn)光面粗糙度，如圖所示。預(yù)加工表面粗糙度的改善約95％，打磨的過程。 表面研磨球的最佳工藝參數(shù)的OB從實(shí)驗(yàn)被應(yīng)用于對(duì)自由曲面模具插入到evalu表面光潔度， 表面粗糙度的改善，一個(gè)選定為測(cè)試載體。模具的數(shù)控加工，為測(cè)試對(duì)象是與PowerMILL CAM的SERT的模擬軟件。經(jīng)過精細(xì)加工的模具，進(jìn)一步地插入與球面磨削獲得最佳參數(shù)的矩陣實(shí)驗(yàn)。此后不久，表面拋光的最佳擠光參數(shù)，進(jìn)一步提高被測(cè)物體的表面粗糙度（見圖。9）。模具的表面粗糙度測(cè)量插入， 與Hommelwerke T4000設(shè)備。平均表面粗糙度對(duì)模具的插入精細(xì)研磨表面價(jià)值平均為2.15微米，這對(duì)表面為0.45微米 圖7 控制因素的影響 表4。優(yōu)化組合球面磨削參數(shù) 因子 水平 磨料 Al2 O3 , PA 進(jìn)給 50 mm/min 磨削深度 20 μm 公轉(zhuǎn) 18000 rpm 表5。方差分析表的S / N的表面粗糙度比 因子 自由度 平方和 平均平方 F比率 A 2 24.791 12.396 3.620? B 2 0.692 0.346 C 2 28.218 14.109 4.121? D 2 4.776 2.388 錯(cuò)誤 9 39.043 總和 17 97.520 匯集錯(cuò)誤 13 44.511 3.424 * F比率值> 2.76有顯著影響表面粗糙度 表6.表面的粗糙度值測(cè)試后驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)標(biāo)本 圖。 8。一個(gè)工具制造者對(duì)被測(cè)樣品表面和預(yù)加工表面之間的打磨情況在顯微鏡下的比較（30 ×） 圖. 9.精細(xì)研磨，研磨和拋光模 t圖8 5結(jié)論 在這項(xiàng)工作中，自動(dòng)球形的最佳參數(shù)，卡爾研磨和球擠光表面處理過程中一個(gè)自由曲面注塑模具開發(fā)了cessfully的加工中心。裝入的研磨球工具（和其排列組成部分）的設(shè)計(jì)和制造。最佳球形表面磨削參數(shù)磨削確定了矩陣進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。最佳球面磨削參數(shù)為注塑模具鋼P(yáng)DS5是對(duì)合并磨料粉紅色的鋁氧化物（氧化鋁，），50毫米/分鐘，20微米的磨削深度，以及18000轉(zhuǎn)的壽命。試樣的表面粗糙度Ra可提高約1.6微米的表面用研磨球的最佳條件，以0.35微米研磨。通過應(yīng)用最佳表面打磨和拋光參數(shù)對(duì)自由曲面模的表面光潔度，表面粗糙度進(jìn)行測(cè)量，為改善表面約79.1％，在表面上，約96.7％的磨光表面上。 朗讀 顯示對(duì)應(yīng)的拉丁字符的拼音 致謝：作者感謝國(guó)科會(huì)的支持與中華人民共和國(guó)共和國(guó)授予國(guó)科會(huì)89 - 2212 - é - 011 - 059本研究。 References 1. Chen CCA, Yan WS (2000) Geometric model of mounted grinding tools for automated surface finishing processes. In: Proceedings of the 6th International Conference on Automation Technology, Taipei, May 9-11, pp 43-47 2. Chen CCA, Duffie NA, Liu WC (1997) A finishing model of spherical grinding tools for automated surface finishing systems. Int J Manuf SciProd 1(1):17-26 3. Loh NH, Tam SC (1988) Effects of ball burnishing parameters on surface finish-a literature survey and discussion. Precis Eng 10(4):215- 220 4. Loh NH, Tam SC, Miyazawa S (1991) Investigations on the surface roughness produced by ball burnishing. Int J Mach Tools Manuf 31(1):75-81 5. Yu X, Wang L (1999) Effect of various parameters on the surface roughness of an aluminum alloy burnished with a spherical surfaced polycrystalline diamond tool. Int J Mach Tools Manuf 39:459-469 6. Klocke F, Liermann J (1996) Roller burnishing of hard turned surfaces.Int J Mach Tools Manuf 38(5):419-423 7. Shiou FJ, Chen CH (2003) Determination of optimal ball-burnishing parameters for plastic injection molding steel. 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Wiley, New York 礦用JH-10回柱絞車 MINE JH-10 PILLAR WINCH 摘要 礦用回柱絞車稱之為慢速絞車，是一種起升機(jī)械，用于從上部工作柱拆卸和回收機(jī)械設(shè)備。 牽引力高，牽引緩慢是礦山后面絞車的主要特點(diǎn)。在這一點(diǎn)上，中國(guó)的煤炭工業(yè)正在快速增長(zhǎng)。 在地下采礦工作中，當(dāng)煤層的一側(cè)完成時(shí)，需要進(jìn)行封蓋。 由于后立柱的操作是危險(xiǎn)的工作，員工不能直接進(jìn)入塔頂，金屬成本高。 如果柱子是手動(dòng)回收的，安全性低，效率低。 此時(shí)，返回絞車可以設(shè)置在遠(yuǎn)離返回塔的空柱的危險(xiǎn)部分的安全區(qū)域中，并且上部柱被電纜吊鉤頭拉動(dòng)并收回。 由于重量減輕和重量輕，不僅需要薄煤層，而且還需要陡傾的煤礦，以及回收金屬棒的各個(gè)方面，這些金屬棒沉入土壤或被蛭石掩埋。 除了絞車立柱可用于返回頂部立柱工作外，還可用于搬運(yùn)重物和運(yùn)輸車輛。 針對(duì)現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)的高生產(chǎn)率和先進(jìn)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，絞盤回收利用既經(jīng)濟(jì)又快速。 根據(jù)礦山機(jī)械的特殊要求，本文著重介紹了傳動(dòng)部分，線圈部分和制動(dòng)部分的設(shè)計(jì)， 起重機(jī)的兩個(gè)主要部分，線圈缺少力的直接后果成為焊縫的破碎。 制動(dòng)器是絞車制動(dòng)裝置， 其功能是克服和抵消起重機(jī)運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)的慣性力并防止其移動(dòng)，并且當(dāng)系統(tǒng)靜止時(shí)，起重系 統(tǒng)制動(dòng)可產(chǎn)生運(yùn)動(dòng)。 。 簡(jiǎn)而言之，它用于減緩提升機(jī)的運(yùn)動(dòng)，并將其置于故障狀態(tài)下的 某些參數(shù)中。 關(guān)鍵詞 小絞盤；容繩量；鋼絲繩平均運(yùn)行速度 III Abstract Mine recycling mainstay winch, which is also called slowly winch, it is widely used to dismantle and recovery the coal mining machinery and equipments, larger traction engine and slowly speed are the main properties of the recycling mainstay winch. Currently, our country's coal mining industry is developing rapidly,In the work of underground coaling， we will release top-coal when a place of work after the coal mining. Due to the recovery of hydraulic prop assignments, workers cannot risk directly into the whole area, prop-pulling， And the high cost of metal， If hydraulic prop cannot be recovered, It will cause a larger waste. If using artificial recycling hydraulic props, It is poor safety and low efficiency。This can be arranged in winch is empty section top prop-pulling far safer ground, use rope hook head to pull down and recycling spots. Because of its low weight light, it is very applicable in the thin coal seam, and steep coal seam mining face, and various mining face slab or sink recycling waste metal staff of pressure. Prop-pulling hoist can recycle hydraulic prop，release top coal ,it is also available to transfer the weight and the transport vehicles, etc. It is economic and quickly to use prop-pulling hoist to recycle hydraulic props, It complies with the standards of modern industrial's high productivity and advanced technical economic indexes. For some small winch (such as scraper winch, winch, etc.) do type inspection at the manufacturer, because the capacity is large, some manufacturers to design field winding rope.The wire rope with equal length, the capacity of rope, the average running speed of wire rope and the height difference between the hoist drum rim and the outer steel wire rope can not be measured practically. After deduction and research, it is applied.The basic mathematical formulas set up a simple calculation method for the rope volume of the winch, the average running speed of the wire rope and the difference of the edge height. Keywords the small winch the volume of the rope the average running speed of the wire rope 目 錄 摘要 I Abstract II 1 緒論 1 2 初始數(shù)據(jù) 7 3 工作條件 8 4 方案的初步擬定 9 4.1 各部分的結(jié)構(gòu)及其特征 9 4.2 傳動(dòng)特點(diǎn) 10 5 總體設(shè)計(jì) 11 6 蝸輪蝸桿傳動(dòng)件設(shè)計(jì) 14 6.1 選擇蝸桿傳動(dòng)類型 14 6.2 選擇材料 14 6.3 根據(jù)齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì) 14 6.4 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 14 7 齒輪的傳動(dòng)設(shè)計(jì) 17 7.1 齒輪模數(shù)的確定 17 7.2 齒輪的變位 18 7.2.1 變位 18 7.2.2 變位系數(shù)的確定 18 7.2.3 接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度的校核 22 8 蝸輪軸設(shè)計(jì) 27 9 中間軸設(shè)計(jì) 30 10 滾筒及主軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 31 11 軸承的校核 35 12 鍵的選擇與校核 36 13 聯(lián)軸器的選擇 37 14 回柱絞車制動(dòng)器設(shè)計(jì) 38 15 回柱絞車的使用與維修 42 結(jié)論 44 致謝 45 參考文獻(xiàn) 46 1 緒論 1.1 JH-10 回柱絞車型號(hào)含義和組成 1.1.1 型號(hào)含義 開頭字母 J 是卷揚(yáng)機(jī)的類稱符，字母 H 的含義是回柱絞車，數(shù)字 10 的含義是拉力為 10T 鋼絲繩的平均靜張力 1.1.2 組成 JH-10 的回柱絞車由一下幾個(gè)部分組成，如下看 圖 1-1 絞車原理圖 1.電動(dòng)機(jī) 2 聯(lián)軸器 3 蝸輪 4 蝸桿 5 內(nèi)齒輪 6 撥塊 7 徘徊齒輪 8 錐面端蓋 9 過橋齒輪 10 大齒輪 11 滾筒 ⑴電機(jī)：使用F 級(jí)別防爆 ⑵減速器：減速器使用一級(jí)弧形蝸桿和一級(jí)齒輪。蝸輪軸上設(shè)有內(nèi)齒離合器，其中內(nèi)齒 5 與徘徊齒輪 7 相嚙合，通過操縱手柄推動(dòng)撥快可以使得徘徊齒輪軸向移動(dòng)脫離內(nèi)齒 5， 這時(shí)候的滾筒可以自行轉(zhuǎn)動(dòng)，當(dāng)滾筒轉(zhuǎn)速過快時(shí)可以撥動(dòng)撥快至遠(yuǎn)離內(nèi)齒 5 的極限位置， 為了使小齒輪 7 的摩擦圓錐與渦輪機(jī)箱體端蓋處的摩擦圓錐一致，起到一個(gè)制動(dòng)的效果。 ⑶過橋齒輪：它是兩個(gè)齒輪之間的一個(gè)過渡齒輪，通過它可以使得過橋齒輪兩邊的齒輪轉(zhuǎn)向相同，并且不會(huì)影響到前后轉(zhuǎn)動(dòng)的齒數(shù)比，最主要的目的是為了滿足絞車結(jié)構(gòu)上的需求，就是增加卷筒與蝸輪的中心距離。 ⑷卷筒部分：卷筒的結(jié)構(gòu)主要由四個(gè)部分組成，包括卷軸，主軸，齒輪和軸承座。 ⑸底座部分：底座部分的外觀呈雪橇狀和長(zhǎng)方形。電機(jī)、減速器、卷筒三個(gè)部分排列分布形成一個(gè)整體。 1.2 傳動(dòng)結(jié)構(gòu) 1.傳動(dòng)系統(tǒng)的第一階段是渦輪蝸桿減速，它的優(yōu)點(diǎn)在于自身具備自鎖功能，在這樣的條件下重物拉動(dòng)滾筒旋轉(zhuǎn)的情況就不會(huì)出現(xiàn) 46 2.總體上來講傳動(dòng)比非常大，可選用功率較小的電機(jī)，并且不影響其傳動(dòng)效率。 3. 整體結(jié)構(gòu)非常緊湊，節(jié)省空間，節(jié)省生產(chǎn)成本。 4.由于是礦井運(yùn)作，所以本回柱絞車的電機(jī)及其他部分皆使用防瓦斯防爆的設(shè)備，保證了在該惡劣環(huán)境下的安全使用 5.本回柱絞車安有制動(dòng)裝置，在徘徊齒輪的末尾處設(shè)置有錐形摩擦制動(dòng)，使得徘徊齒輪在脫離內(nèi)齒輪的極限位置能夠與之契合，產(chǎn)生制動(dòng)效果。 6．蝸輪蝸桿運(yùn)行過程發(fā)熱量大，容易損壞，所以需要重點(diǎn)關(guān)注其潤(rùn)滑和維護(hù)工作 1.3 回柱絞車的布置 1.3.1 安裝于回風(fēng)巷內(nèi) 如下圖 0-1 所示 圖 1-2 回風(fēng)巷內(nèi) 回風(fēng)道中的位置需要滿足遵循操作程序的要求。其中安裝于回風(fēng)巷的優(yōu)點(diǎn)有：1.方便回柱絞車安置于固定位置，無需在工作中各種搬運(yùn)轉(zhuǎn)移位置 2.在煤礦層傾斜角度很大、壓力很大的工作平面內(nèi)能夠有較為理想的適應(yīng)程度。其中缺點(diǎn)有：1.在材料的運(yùn)輸方面可能對(duì)其有著一定程度上的影響 2.鋼絲繩需要一定大的抗拉強(qiáng)度因?yàn)槠淅p繞軌跡需要 90 度繞過一個(gè)導(dǎo)向輪，若其抗拉強(qiáng)度不足容易導(dǎo)致其繩子損毀 3.對(duì)導(dǎo)向輪的固定要求較高，增加了作業(yè)難度。 1.3.2 安裝于回采工作面上端 回柱絞車緊貼著回風(fēng)巷，并且安裝于靠上的密集柱之中，如下圖 1-3 圖 1-3 回采工作面上端 安裝在該工作平面的優(yōu)勢(shì)有：1.解決了前面安裝于回風(fēng)巷內(nèi)繩子繞 90 度牽引的弊端， 鋼絲繩的走向?yàn)橹本€較為可靠，繩子在工作上的運(yùn)行上順滑阻力不大且不容易造成鋼絲繩的損毀 2.鑒于之前材料運(yùn)輸不便的問題有了很好的解決。其中的劣勢(shì)有：1.工作循環(huán)進(jìn)行一次就需要搬運(yùn)回柱絞車調(diào)整位置，極其不便 2.無法再煤礦層傾角過量的情況利用，故頂板需要有較強(qiáng)的穩(wěn)定性能。在頂上遭受較強(qiáng)的力量時(shí)，機(jī)座在這種惡劣情況下易改變其形狀 3.如果頂上受力不均發(fā)生較惡劣冒落會(huì)導(dǎo)致回柱絞車的掩埋，對(duì)于工作也許會(huì)產(chǎn)生不必要的麻煩。故該安置方式很少被采取。 1.3.3 絞車直接安裝在工作平面上 如下圖所示 圖 1-4 在工作平面上 對(duì)于安裝在工作平面上的優(yōu)勢(shì)有以下幾條：1.可以增加回柱速度在很多臺(tái)回柱絞車同時(shí)工作的條件下，該工作條件符合普通的開采煤礦的工作面 2.解決了前面回風(fēng)巷內(nèi)的運(yùn)輸困難問題，也方便了里面的人員走動(dòng) 3.該放置方式依然解決了安裝于回風(fēng)巷內(nèi)繩子繞 90 度牽引的弊端，鋼絲繩的走向?yàn)橹本€較為可靠，繩子在工作上的運(yùn)行上順滑阻力不大且不容易造成鋼絲繩的損毀。安置于工作平面的劣勢(shì)有：1. 工作循環(huán)進(jìn)行一次就需要搬運(yùn)回柱絞車調(diào)整位置，極其不便 2.無法再煤礦層傾角較大的條件下采用，要求頂板有較好的條件。 3. 若是頂板不穩(wěn)定發(fā)生嚴(yán)重的冒落可能造成回柱絞車的被掩埋，對(duì)于工作也許會(huì)產(chǎn)生不必 要的麻煩。該放置方式是以回柱工藝時(shí)長(zhǎng)很大，已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了開采煤礦的工藝時(shí)長(zhǎng)的情況下采用，所以這可以提升生產(chǎn)效率和提升經(jīng)濟(jì)效率，雖說如此也要在正常安全的確保條件下使用。 1.4 回柱絞車的普通結(jié)構(gòu)分析 1.4.1 普通蝸輪蝸桿 常見的蝸輪蝸桿的傳動(dòng)效率非常低，且運(yùn)行的過程中會(huì)產(chǎn)生大量的熱，外形寬大且重量也大，因此搬運(yùn)起來非常的困難，非常不適用與礦井下的工作環(huán)境，故不適用礦用回柱絞車 1.4.2 圓弧面蝸輪蝸桿傳動(dòng) 該蝸輪蝸桿現(xiàn)如今廣泛應(yīng)用于礦井回柱絞車的各個(gè)型號(hào)生產(chǎn)，機(jī)械效率非常的高可以達(dá)到約為 0.85 到 0,9 之間，且減小了體積和重量 1.5 各個(gè)型號(hào)的回柱絞車類比 表 1-1 型號(hào)類比 JH-8 JH-5 牽引力 最大 千牛 80 牽引力 最大 千牛 57 最小 69 最小 42 卷筒尺寸 直徑 × 寬度 毫米 280×230 卷筒尺寸 直徑× 寬度 毫米 276×272 鋼絲繩 直徑 毫米 15.5 鋼絲繩 直徑 毫米 16 繩速 最大 米/秒 0.12 繩速 最大 米/秒 0.199 最小 0.083 最小 0.141 減速比 181.17 減速比 157 容繩比 米 80 容繩比 米 80 電動(dòng)機(jī) 功率 千瓦 7.5 電動(dòng)機(jī) 功率 千瓦 7.5 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn)/分 970 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn)/分 1450 使用電 壓 伏 380/660 使用電壓 伏 380/660 外形尺寸 長(zhǎng)度 毫米 1550 外形尺寸 長(zhǎng)度 毫米 1450 寬度 530 寬度 512 高度 570 高度 515 絞車重量 包括電 機(jī) 千克 650 絞車重量 包括電機(jī) 千克 620 配套電器 QC83-80N 隔爆可逆磁力啟動(dòng)器 配套電器 QC83-80N 隔爆可逆磁力啟動(dòng)器 LA81-3 隔爆控制按鈕 LA81-3 隔爆控制按鈕 型 號(hào) 參 數(shù) JH-14A JH-14B JH-14C 牽引力 里層（KN） 140 外層（KN） 97 中層（KN） 110 繩速 最大（m/s） 0.12 最?。╩/s） 0.08 平均（m/s） 0.10 卷筒規(guī)格（直徑× 寬度 mm） 380×300 鋼絲繩直徑（mm） 22 容繩量（m） 120 傳動(dòng)比 188 外形尺寸（長(zhǎng)×寬× 高 mm） 1955×680×815 2030×680×815 1955×680×815 絞車質(zhì)量（kg） 1350 1400 1350 電動(dòng)機(jī) 型號(hào) YB200L-8 功率（KW） 15 轉(zhuǎn)速（r/min） 725 附屬電氣設(shè)備 隔爆磁力啟 動(dòng)器 QC83-80N 或 QC815-60N QC12-4NH （非防 爆） 隔爆控制按 鈕 LA81-3 LA10-3H（非防爆） 由上述列表中我們可得三種不同型號(hào)的絞車之間的聯(lián)系和共性，JH-5 和 JH-8 兩種屬于重量較輕的兩種，且體積也較小，這兩種型號(hào)的絞車的優(yōu)勢(shì)是便于挪移比較靈活，但劣勢(shì)是容繩量和鋼絲繩的牽引力較小不適用于重物重量較大的場(chǎng)合。JH-14 這個(gè)型號(hào)的優(yōu)勢(shì)在于容繩量和繩子的拉力相對(duì)于前面兩個(gè)型號(hào)有了較大的提升，但是劣勢(shì)也很明顯體積和質(zhì)量都較大。 1.6 國(guó)內(nèi)外回柱絞車發(fā)展現(xiàn)狀 國(guó)內(nèi)外的絞車有著跨越式的變化，國(guó)外絞車魚目混雜，單雙筒、雙折線、各種傳動(dòng)類 型等多種種類規(guī)格，各個(gè)型號(hào)適用于各種場(chǎng)合。我國(guó)的絞車種類較少，主要以單筒為主， 且形態(tài)各異，不是特別的同意沒有標(biāo)準(zhǔn)。源動(dòng)力類型也基本上是以電動(dòng)機(jī)為主，極少有液壓或者風(fēng)力為源動(dòng)力。 國(guó)內(nèi)的絞車在使用壽命、安全可靠性等方面都與國(guó)外有一點(diǎn)差距。國(guó)外例如蘇聯(lián)等國(guó)家要求絞車的壽面年限范圍在至少五年以上，且要求分貝值低于一定標(biāo)準(zhǔn)才能投入生產(chǎn)， 國(guó)內(nèi)的絞車壽命年限要短一些且根據(jù)使用用戶的反饋信息來看，分貝較大也是個(gè)比較廣泛的問題，許配備相應(yīng)耳機(jī)，也增大的工作成本。 綜上所述國(guó)內(nèi)絞車發(fā)展時(shí)間較短且應(yīng)用場(chǎng)合較少，故應(yīng)用上以礦用小絞車為主，便于搬運(yùn)和使用。 從發(fā)展趨勢(shì)來看，國(guó)內(nèi)外發(fā)展趨勢(shì)基本一致，具有以下特點(diǎn) 1.向更長(zhǎng)的使用壽命上發(fā)展 2.向占地面積更小體積更小的方向發(fā)展 3.向高效率高效能的方向發(fā)展 4.向低分貝低噪音的方向發(fā)展 5.向多功能多場(chǎng)合適用的方向發(fā)展 6.向結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)潔省材美觀的方向發(fā)展 7.向統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)化方向發(fā)展 2 初始數(shù)據(jù) 3 工作條件 1.工作時(shí)長(zhǎng)：1600 天 2.工作環(huán)境：礦井 3.工作需求：噪音分貝在一定的標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，防爆氣體的安全指標(biāo)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) 4.運(yùn)作要求：滾筒可雙向轉(zhuǎn)動(dòng)且間歇運(yùn)作以滿足工作中的一些硬性需要 5..工作能力：容繩量可以涉及到百分之十左右 4 方案的初步擬定 JH-10 方案定義由回柱絞車提升的力和絞車布局結(jié)構(gòu)是否簡(jiǎn)單以及是否能方便拖運(yùn)搬遷，工作環(huán)境適合較為狹小的環(huán)境故該回柱絞車的大小尺寸應(yīng)該滿足結(jié)構(gòu)緊湊體積較小的要求，然后由于是礦井下的工作環(huán)境所以需要電機(jī)以及其他的工作元件具備防瓦斯防爆等基本的安全需求，由于其重量較輕所以其抗震抗沖擊能力略低。綜上所給出的設(shè)計(jì)要求以及所給出的相應(yīng)的數(shù)據(jù)，JH-10 回柱絞車的初步擬定方案如下，電機(jī)部分選用防爆防瓦斯的電機(jī)滿足一定的功率，整體布局要緊湊有條理，減速器部分使用球面蝸輪蝸桿和直齒輪減速器，其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如下圖所示 圖 4-1 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 1.電機(jī) 2.彈性聯(lián)軸器 3.球面蝸桿 4.徘徊齒輪 5.過橋齒輪 6.大齒輪 7.卷筒 4.1 各部分的結(jié)構(gòu)及其特征 1.電機(jī)：本JH-10 回柱絞車所用的電機(jī)由于其礦井下的工作環(huán)境需要故使用防爆電機(jī)、 F 級(jí)絕緣 2.減速器：減速機(jī)使用一級(jí)弧形蝸輪和一級(jí)齒輪。蝸輪軸上設(shè)有內(nèi)齒離合器，其中內(nèi)齒 5 與徘徊齒輪 7 相嚙合，通過操縱手柄推動(dòng)撥快可以使得徘徊齒輪軸向移動(dòng)脫離內(nèi)齒 5， 這時(shí)候的滾筒可以自行轉(zhuǎn)動(dòng)，當(dāng)滾筒轉(zhuǎn)速過快時(shí)可以撥動(dòng)撥快至遠(yuǎn)離內(nèi)齒 5 的極限位置， 為了使小齒輪 7 的摩擦圓錐與渦輪機(jī)箱體端蓋處的摩擦圓錐一致，起到一個(gè)制動(dòng)的效果。 3.聯(lián)軸器部分：采用的是彈性聯(lián)軸器，能夠有效的傳遞扭矩，增加使用壽命，并且具有一點(diǎn)的減震效果 4.中間齒輪：中間齒輪就是過橋齒輪其作用是使其兩邊的齒輪轉(zhuǎn)向相同且不影響其傳遞效果，增加了大齒輪軸到徘徊齒輪軸的平行距離。 5.卷筒部分：卷筒的結(jié)構(gòu)主要由四個(gè)部分組成，包括卷軸，主軸，齒輪和軸承座。 大齒輪與卷筒同軸 6.底座部分：底座部分的外觀呈雪橇狀和長(zhǎng)方形。電機(jī)、減速器、卷筒三個(gè)部分排列分 布形成一個(gè)整體。 4.2 傳動(dòng)特點(diǎn) 圖 4-2 傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 電機(jī)通過彈性聯(lián)軸器首先與球面的蝸輪蝸桿減速器相連接，與蝸輪蝸桿就減速器相連接的優(yōu)勢(shì)是此種傳動(dòng)效率是最高的也是最合適的。 減速器部分：由于其減速比較大故采用的是球面的蝸輪蝸桿減速器傳動(dòng)，其主要優(yōu)勢(shì)是具有自鎖功能且傳動(dòng)效率高，噪音較小不會(huì)像傳動(dòng)的蝸輪蝸桿產(chǎn)出大量的熱導(dǎo)致壽命減少且易損壞。本卷筒能夠自鎖，卷筒的順時(shí)針和逆時(shí)針的轉(zhuǎn)動(dòng)通過僅僅通過電機(jī)來控制， 這樣可以保證絞車的安全性。當(dāng)電機(jī)斷電時(shí)要求卷筒立即停止轉(zhuǎn)動(dòng)這個(gè)時(shí)候蝸輪蝸桿的自鎖作用就體現(xiàn)出來了。因此，該設(shè)計(jì)采用了蝸輪減速器結(jié)構(gòu)。易損壞，故采用球面的蝸輪蝸桿可以解決，并且還增加了使用壽命也增強(qiáng)了其承載能力。 5 總體設(shè)計(jì) 5.1 電動(dòng)機(jī)的選擇 5.1.1 電動(dòng)機(jī)類型的選擇 常規(guī)的電動(dòng)機(jī)當(dāng)中我們常常采用三相交流電動(dòng)機(jī)，故本設(shè)計(jì)絞車也采用該電機(jī)， 由于所處的環(huán)境比較惡劣，需要防塵防瓦斯防爆等多項(xiàng)要求故采用皆可防護(hù)的電機(jī)設(shè)備， 故我選擇使用三相異步防爆的 Y 系列。 5.1.2 電動(dòng)機(jī)功率的選擇 卷筒所需要的有效功率為： PW = Fv 1000hw = 80 ′1000 ′ 0.102 1000 ′1  kw =8.13 kw; 其中, hW 為繩筒軸的輸出效率，取為 1. 電動(dòng)機(jī)輸出功率為： Pd = PW /h 查[1]表 2-2 得從電動(dòng)機(jī)到繩筒之間各傳動(dòng)機(jī)構(gòu)和軸承的效率：柱銷聯(lián)軸器效率h1 =0.99； 蝸輪蝸桿減速器傳動(dòng)效率h2 =0.8；滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率h3 =0.99；圓柱齒輪傳動(dòng)效率h4 =0.98。 則總傳動(dòng)效率h =h ×h ×h 3 ×h 2 =0.99×0.8× 0.993 × 0.982 =0.74； P = P /h = 1 2 3 4 d W 8.13 / 0.74 kw=10.89 kw；取電動(dòng)機(jī)的額定功率為 11 kw。 5.1.3 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 需要在礦井下工作得特殊條件下，所以其安全條件必須要得到強(qiáng)有力的保障，故此 YB160 防爆電機(jī)是個(gè)非常好的選擇（980 轉(zhuǎn)/分）。 5.1.4 電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定 根據(jù)電動(dòng)機(jī)功率和同步轉(zhuǎn)速，查[2]選擇電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 YB160-6 型三相異步防爆電動(dòng)機(jī)，查[2]表 16-1-89 知電動(dòng)機(jī)的機(jī)座中心高為 160 mm，外伸軸頸為 42 mm，外伸軸長(zhǎng)度 為 110 mm。 5.2 計(jì)算傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比和傳動(dòng)比 5.2.1 傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比 m i= nm = 910 =187.6 ；其中nm 為電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速n =910 r/min.算得的傳動(dòng) nw 4.85 比與已知的總傳動(dòng)比 i=181 相差不大，故所選擇的電動(dòng)機(jī)型號(hào)合適。 5.2.2 分配各級(jí)傳動(dòng)比 機(jī)械設(shè)計(jì)中的總傳動(dòng)方案是把總的傳動(dòng)一個(gè)個(gè)的分配到幾個(gè)加速器，且其中必須要求各級(jí)傳動(dòng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊具有較強(qiáng)的承載力，工作效率高。使用上簡(jiǎn)單，外觀簡(jiǎn)潔。根據(jù)總傳動(dòng)比 i 總=157。通過其他類似結(jié)構(gòu)絞車可得各傳動(dòng)比為： 蝸輪蝸桿傳動(dòng)比：i 1 =29.92 第一對(duì)齒輪傳動(dòng)比：i 2 =1.73 第二對(duì)齒輪傳動(dòng)比：i 3 =3.5 總傳動(dòng)比 i=i 1 .i 2 .i 3 =29.92 ′ 1.73 ′ 3.5=181.17 ? 181. 5.2.3 計(jì)算機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的性能參數(shù) n 電 =970r/min n 桿= n電 =970r/min Ⅰ n = n桿 =970 ′ 1 =32.42r/min i1 29.92 n Ⅱ n = Ⅰ i2 =32.42 ′ 1 =18.74r/min 1.73 Ⅲ n = nⅡ =18.74 ′ i3 1 =5.35r/min 3.5 計(jì)算各軸功率 ： P電 =11kw P 桿= P電 h1 =11 ′ 0.99=10.89kw PⅠ= P 桿 h2 h3 =10.89 ′ 0.8 ′ 0.99=8.62kw PⅡ = PⅠh3 h4 =8.62 ′ 0.99 ′ 0.98=8.36kw P Ⅲ = PⅡ h3 h4 =8.36 ′ 0.99 ′ 0.98=8.11kw 計(jì)算各軸扭矩： T =9550 ′ P電 =9550 ′ 電 n 電 11 =108.30 Nm 970 T 桿 =9550 ′ P桿 n桿 =9550 ′ 10.89 =107.22 Nm 970 Ⅰ T =9550 ′ PⅠ =9550 ′ 8.62  =2539.20 Nm nⅠ 32.42 Ⅱ T =9550 ′ P =9550 ′ Ⅱ n Ⅱ 8.36 =4260.30 Nm 18.74 Ⅲ T =9550 ′ P =9550 ′ 8.11 =14476.73 Nm Ⅲ n 5.35 Ⅲ 表 5-1 各軸傳遞數(shù)據(jù) 軸 功率 P（kw） 轉(zhuǎn)速 n（r/min） 轉(zhuǎn)矩 T（Nm） 電機(jī)軸 11 970 108.30 蝸桿軸 10.89 970 107.22 Ⅰ軸 8.62 32.42 2539.20 Ⅱ軸 8.36 18.74 4260.30 Ⅲ軸 8.11 5.35 14468.72 6 蝸輪蝸桿傳動(dòng)件設(shè)計(jì) 6.1 選擇蝸桿傳動(dòng)類型 根據(jù) GB/T10095—1988 的推薦,采用圓弧面蝸桿(ZI) 6.2 選擇材料 指向于本絞車，由于蝸桿和蝸桿的傳動(dòng)功率被認(rèn)為是非常小的，因?yàn)樗母咝室螅撐仐U與45 號(hào)鋼一起使用。耐磨，所以蠕蟲螺旋吃面條需要淬火，硬度45-55 HRC。如軸承，軸套，蝸輪，摩擦輪，機(jī)螺絲螺母等），金屬模鑄造。 輪芯用灰鑄鐵 HT100 鑄造。 6.3 根據(jù)齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì) 根據(jù)閉式蝸桿傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則,先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì),再校核齒根彎曲疲勞強(qiáng) 度. a 3 確定作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩: 由前面計(jì)算可知 T=2539200Nmm; 確定載荷系數(shù) K: 因工作較穩(wěn)定,故取載荷分布不均有系數(shù) Kb = 1 ;由表 11-5 選取使用系數(shù) KA = 1.15 ; 于轉(zhuǎn)速不高,沖擊不大,可取動(dòng)載系數(shù) KV 確定彈性影響系數(shù) ZE : = 1.05 ,則 K= KA Kv Kb =1.15×1.05×1=1.21 E 因選用的是鑄錫青銅蝸輪和鋼蝸桿相配,故 Z = 160MPa1/ 2 確定接觸系數(shù) Zr : 1 1 r 先假設(shè)蝸桿分度圓直徑d 和傳動(dòng)中心距a 的比值d / a = 0.35 ,從中查得Z = 2.9 確定許用接觸應(yīng)力[sH ] : H 根據(jù)蝸輪材料為鑄錫磷青銅 ZcuSn10P1,金屬模鑄造,蝸桿螺旋齒面硬度＞45HRC,可得蝸輪得基本許用應(yīng)力[s ]' = 268MPa 7 h 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N=60j n2 L =60×1×32.42×28000=5.5×10 壽命系數(shù) KHN = 8 107 5.5 ′107  =0.808 HNH H 則 [s ] = [s ]' × K =0.808×268=216.5MPa 計(jì)算中心距 2 é160 ′ 2.9 ù a≥ 3 1.21′ 2539200 ′ ê? 216.5 ?ú =241.7 取中心距 a=150mm,根據(jù)傳動(dòng)比，從手冊(cè)中取模數(shù) m=6,蝸桿分度圓直徑d1 =60mm.這時(shí) 1 r r r d /a=0.40,可得接觸系數(shù)Z ' =2.78, 因?yàn)?Z ' < Z ,因此以上計(jì)算結(jié)果可用. 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸蝸桿 軸向齒距Pa =3.14m=3.14×6=18.84mm 徑系數(shù)q = 10mm ;齒頂圓直徑da1 = 96mm ;分度圓 導(dǎo)程角g = 5.70;蝸桿軸向齒厚S = 1 ×3.14m= 1 ×3.14×6=9.42mm a 2 2 蝸輪 蝸輪齒數(shù)Z2 = 40 ;變位系數(shù)x2 =0 蝸輪分度圓直徑蝸輪喉圓直徑 蝸輪齒根圓直徑 蝸輪咽喉母圓半徑 d2 =m z2 =6×40=240mm da 2 = d2 +2 ha 2 =240+2×8=256 mm d f 2 = d2-2 hf 2 =240-2×1.6=236.8 mm r =a- d =150- 1 ×256=22mm g 2 a 2 2 6.4 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 s = 1.53KT2 Y Y  =￡ [s ] F Fa 2 b F d1d2m 當(dāng)量齒數(shù)  zv 2 = z2 cos3 g = 40 cos3 5.70 = 40.2 根據(jù) zv2 = 40.2 , x 2 = 0 ,從中可查得齒形系數(shù)YFa2 = 2.43 g 5.70 螺旋角系數(shù) Yb = 1 - = 1 - = 0.9593 1400 1400 許用彎曲應(yīng)力 [s F ] = [s F ]' × KFN 從中可得由 ZcuSn10P1 制造的蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力[s F ]' = 56MPa 壽命系數(shù): KFN = 9 106 5.5 ′107 =0.64 F FNF 所以[s ] = [s ]' × K =35.88MPa s = 1.53 ′1.21′ 253920 ×2.43×0.9593=12.4＜ [s ] F 60 ′ 240 ′ 6 F 彎曲強(qiáng)度滿足要求。 7.1 齒輪模數(shù)的確定 7 齒輪的傳動(dòng)設(shè)計(jì) 參考同類產(chǎn)品：選取小齒輪材料為 40C r 鋼，齒面淬火，淬火硬度為 HRC45~50；中間橋輪材料為 40C r 鋼，表面淬火，淬火硬度為 HBC48~55；大齒輪用 40C r 合金鋼鑄成，調(diào)質(zhì)處理，硬度 HRC230~260。初選 z 1 =13,則 z2 =i 2 ×13=1.73×13=22, z 3 =i 3 × z2 =3.5× 22=77,為減小傳動(dòng)的尺寸，小齒輪和橋輪均為硬齒面；大齒輪采用軟齒面，其目的是使大齒輪和中間齒輪使用壽命相當(dāng)。 模數(shù)大小需由彎曲疲勞強(qiáng)度確定。由于第二對(duì)齒輪傳動(dòng)承載較大，就按第二對(duì)齒輪傳動(dòng)初步計(jì)算。 （注：有關(guān)計(jì)算公式、圖表、數(shù)據(jù)引自濮良貴，紀(jì)名剛主編的《機(jī)械設(shè)計(jì)》(第七版).高等教育出版社，2001.6） 按彎彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算: m≥ 式中，轉(zhuǎn)矩T2 =4260Nm ,z 2 =22; 查表 10-7 取圓柱齒輪齒寬系數(shù)fd =1.3 由式 10-13 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： N =60j n L =60×18.74×1×(2×8×300×10)=5.7×107 1 2 h 2 1 2 則 N = N / m =5.7×107 /3.5=1.5×107 其中m2 為齒數(shù)比， m2 =77÷22=3.5 由圖 10-20c 查得過橋齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度s FE1 =600MPa; 查得大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度s FE 2 =380MPa; 由圖 10-18 取彎曲疲勞系數(shù)： KFN1 =0.92， KFN 2 =0.96； 計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力：取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4； 由式 10-12 得[s F ]2 = KFN1 ′ s FE1 S = 0.92 ′ 600 1.4 =394MPa [s F ]3 = KFN 2 ′ s FE 2 S = 0.96 ′ 380 1.4 =261MPa 計(jì)算載荷系數(shù) K: K= KA Kv KFa KFb 由表 10-2 取 KA =1，由圖 10-8 取動(dòng)載荷系數(shù) Kv =1.06，直齒輪 KHa = KFa =1, KFb =1； 則 K= KA Kv KFa KFb =1×1.06×1×1=1.06； 由表 10-5 查的齒形系數(shù)：Y F =2.72 ， Y F =2.21 a 2 a 3 2 3 a3 應(yīng)力修正系數(shù)：Y sa =1.57， Y sa =1.76 F S Y Y ∵ a2 a 2 = 2.72 ′1.57 ＜ YF Y a 3 = 2.21′1.76 =0.015 S [s F ]2 394 [s F ]3 261 a3 S ∴ 就按二者中的大值YF Y a 3 計(jì)算，將諸值代入 [s F ]3 m≥ 式，得 M≥ 3 2 ′1.06 ′ 4260 1.4 ′ 222 ′ 0.015 =5.85mm 圓整，取 m=6mm。 大齒輪是軟齒面齒輪，本應(yīng)按接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)。為使按彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)的大齒輪的接觸強(qiáng)度足夠，可將 m 值取得大一點(diǎn)。（m↑,z 不變，d↑,接觸強(qiáng)度↑）所以這里取 m 值取 6。 7.2 齒輪的變位 7.2.1 變位 通過互換性這本書的學(xué)習(xí)我們可知道標(biāo)準(zhǔn)漸開線齒輪具有較好的互換性，設(shè)計(jì)計(jì)算等簡(jiǎn)潔等突出的優(yōu)勢(shì)，故在實(shí)際中應(yīng)用比較廣泛，但是依然具有以下缺點(diǎn)： 1. 一對(duì)可以正常嚙合的標(biāo)準(zhǔn)齒輪，小齒輪齒根厚比大齒輪的齒根厚要小，這樣在材質(zhì)相同的條件下小齒輪的彎曲強(qiáng)度比較低 2. 小齒輪的根部比大齒輪的齒根略大，后續(xù)齒輪容易損壞 3. 標(biāo)準(zhǔn)齒輪的中心距是一直保持不變的，所以其可能無法滿足一些其他要求，例如要求比理論距離小或者大都無法滿足 4. 切根影響，故又限制了它的尺寸以及質(zhì)量 所以后來隨著成產(chǎn)技術(shù)的提高和不斷的實(shí)踐，出來了變位齒輪這種齒輪。在一定條件下可以滿足中心距的變化且滿足傳動(dòng)需求和強(qiáng)度要求 故對(duì)本回柱絞車的設(shè)計(jì)環(huán)境以及各種各樣的不同需求，我使用了三個(gè)變位齒輪來作為傳動(dòng)齒輪的基礎(chǔ)部件。 對(duì)于變位齒輪的特性我采用正變位傳動(dòng)，其益處前面已經(jīng)有所提到。 7.2.2 變位系數(shù)的確定 橋齒輪和小齒輪的選定 在該齒輪運(yùn)動(dòng)過程中，倘齒面硬度比較高的情況則會(huì)在齒根處產(chǎn)生疲勞裂紋，導(dǎo)致齒輪的損毀。 因此，使用彎曲疲勞強(qiáng)度來計(jì)算該齒輪的容許載荷。已知： a 已知：z 1 =13,z 2 =22,m=6mm,a =20°, h* =1,a′=108mm 計(jì)算嚙合角和確定變位系數(shù)： x = h* Zmin - Z1 = 13 -13 = 0 a 1min min 13 Z x = h* Zmin - Z2 = 13 - 22 =-0.692 a 2min min 13 Z a= m (Z +Z 2 1 2 )= 6 ′ (13 + 22) =105mm 2 a ￠=arcos( a cosa )=arcos( 105 cos20°)=23.9° a￠?108 x + x = Z1 + Z2 (inva ￠-inva ) = 13 + 22 （inv23.9°-inv20°） 1 2 2tga 2tg 20o =0.53 取 x1 =0.4，則 x2 =0.53-0.4=0.13 計(jì)算各部分尺寸： d 1 =mz 1 =6×13=78mm, d 2 =mz 2 =6×22=132mm, d b1 =d 1 cosa =78×cos20°=73.30mm d b 2 =d 2 cosa =132cos20°=124.04mm y= a'-a = 108 - 105 =0.5 m 6 Dy =（ x1 + x2 ）-y=0.53-0.5=0.03 h a1 =( h* + x1- Dy )m=(1+0.4-0.03)×6=8.22mm h =( h* + x2- Dy )m=(1+0.13- a a a 2 0.03)×6=6.6mm h =( h* + c* - x )m=(1+0.25-0.4)×6=5.1mm f 1 a 1 h =( h*+ c* - x )m=(1+0.25-0.13)×6=6.72mm f 2 a 2 h 1 =h a1 +h f 1 =8.22+5.1=13.22mm h 2 =h 21 +h f 2 =6.6+6.72=13.32mm d a1 =d 1 +2h a1 =78+2×8.22=94.44mm d a 2 =d 2 +2h a 2 =132+2×6.6=145.2mm d f 1 =d 1 -2h f 1 =78-2×5.1=67.8mm d f 2 =d 2 -2h f 2 =132-2×6.72=118.56mm S =( p +2 x tga )m=( p +2×0.4×tg20°)×6=11.167mm 1 2 1 2 S =( p +2 x tga )m=( p +2×0.13×tg20°)×6=9.998mm 2 2 2 2 驗(yàn)算齒頂厚： a =arccos( db1 )=arcos( 73.30 )=39.10° d a1 a1 94.44 a =arcos( db 2 )=arcos( 124.04 )=31.35° d a1 a 2 145.20 da1 S =S - d （inva -inva ） d a1 1 a1 a1 1 =11.167× 94.44 -94.4444（inv39.10°-inv20°） 78 =2.66＞0.4m=2.4 S a 2 ＞S a1 ,所以沒有必要檢查，符合要求。驗(yàn)算重合度： ea = 1 [Z 2p 1 （tga a1 -tga ￠）+ Z 2 (tgaa 2 -tga ￠ )] = 1 [13×(0.813-0.443)+22×(0.609-0.443)] 2p =1.4≥[ ea ]=1.4 （1.4 為一般機(jī)械制造業(yè)的推薦使用值）故滿足要求. 表 7-1 第一級(jí)齒輪傳動(dòng)的主要幾何尺寸 齒數(shù) 分度 齒根圓 齒頂圓 模數(shù) 壓力 嚙合角 變?yōu)槲? 圓直 徑 直徑 直徑 角 系數(shù) z 1 13 78 67.8 94.44 6 20° 23.9° 0.4 z 2 22 132 118.56 145.20 6 20° 23.9° 0.13 原中心距 a=105mm，變位后中心距 a′=108mm。 確定大齒輪的變位系數(shù)： 因?yàn)閷?shí)際世紀(jì)中心距 a′=297mm，與標(biāo)準(zhǔn)中心距 a=297 相等。為減小齒輪機(jī)構(gòu)尺寸， 相對(duì)提高兩輪承載能力，改善磨損情況，可將大齒輪、中間齒輪這對(duì)嚙合齒輪先試設(shè)計(jì) 為高度變位齒輪傳動(dòng)，即 x- =0 ， x2 =- x3 ≠0。顯然中間齒輪應(yīng)取正變位，大齒輪應(yīng)取負(fù) z 變位。這樣中間齒輪齒根變厚，大齒輪根變薄，只要適當(dāng)選擇變位系數(shù)，能使大小兩輪的抗彎強(qiáng)度大致相等，相對(duì)地提高了齒輪傳動(dòng)的承載能力。這種傳動(dòng)特點(diǎn)為： x2 =a ， a′=a，y=0,△y=0，即分度圓與節(jié)圓重合。 由前知 x2 =0.13，故 x3 =- x2 =-0.13. 但是，作高度變位傳動(dòng)時(shí)，由于a ￠ =a ，故節(jié)點(diǎn)嚙合時(shí)的嚙廓綜合曲率半徑 rz = r1r2 r1 ± r2  與標(biāo)準(zhǔn)傳動(dòng)時(shí)一樣。所以其齒面接觸強(qiáng)度并沒有提高，而與標(biāo)準(zhǔn)齒輪傳動(dòng)相同， 為了解決這一問題，取 x =-0.124。這時(shí)，實(shí)際嚙合角a ￠：由 inva ￠= 2xe tga +inva 3 Z1 + Z2 [11]P  132 表 2-2-9 即 inva ￠= 2 ′ (0.13 - 0.124)tg 20° +0.015 =0.015 得 a￠ =20°1′≈20° 28 + 72 分度圓分離系數(shù) y: y= [11]P132 表 2-2-9 z1 + z2 2 × cosa - cosa ￠ cosa ￠  ≈0.0053 齒頂高變動(dòng)系數(shù)Dy ： Dy =（ x1 + x2 ）-y=（0.13-0.124）-0.0053=0.0007 實(shí)際中心距a￠ : a￠ = 1 m( Z + Z )+ym 2 1 2 1 = ×6×(22+77)+0.053×6=297.318≈297mm 2 由以上計(jì)算可知，改變 x3 為-0.124 后，中間齒輪正變位，大齒輪負(fù)變位，但∣ x2 ∣＞ ∣ x3 ∣。因此，小齒輪厚相對(duì)增加，齒輪嚙合處的齒廓綜合曲率半徑增大，使得齒輪的抗 彎強(qiáng)度、接觸強(qiáng)度都提高了。同時(shí)其實(shí)際嚙合角、中心距、分度圓分離系數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)相差甚微，可以忽略。 其主要尺寸的計(jì)算同上，這里省略，只將其結(jié)果列表如下: 表 7-2 大齒輪的主要幾何尺寸 齒數(shù) 分度圓直徑 齒根圓直徑 齒頂圓直徑 模數(shù) 壓力角 嚙合角 變位系 數(shù) z3 77 482 465.50 492.50 6 20° 130° -0.124 7.2.3 接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度的校核 驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度 s H = ′ ZH ′ ZE ≤ [s H ] d 將F = 2T1 ,f = b 代入上式得： d t 1 s H = d1 ′ ZH  ′ ZE  ≤ [s H ] 計(jì)算齒輪齒數(shù)和精度等級(jí)： 小齒輪齒數(shù) z  b.水平面受力（k c.垂直面受力(kg)  Ft D Fr Ft =13，z 2 =22,z 3 =77,絞車為一般工作機(jī)器，速度不高，估計(jì)圓周速度 d.水平面彎矩（k e.垂直面彎矩（k f.合成彎矩圖（k g.扭矩圖（kg·m） 1 v=0.25m/s, 選用 7 級(jí)精度，GB10095-88. u = z2 =1.7, u = z3 =3.5. z z 2 1 2 確定公式內(nèi)各量的計(jì)算數(shù)值: ①小齒輪所受轉(zhuǎn)矩 T 1 =2539200Nmm,橋齒輪所受轉(zhuǎn) T 2 =4260300Nmm; ②由表 10-7 選取齒形系數(shù)fd1 =1.2，fd 2 =1.15； 1 1 ③由表 10-6 查材料的彈性影響系數(shù)ZE1 =189 MPa 2 ， ZE1 =188.9 MPa 2 ； ④由圖 10-21d 按齒面硬度查的小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限： s H lim1 =1050Mpa, s H lim 2 =1170MPa, s H lim 3 =600Mpa; 由式 10-13 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： N1 =60j n1 Lh 其中： Lh =2×8×300×10=48000 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：小齒輪為主動(dòng)輪，每轉(zhuǎn)一周，小齒輪同側(cè)嚙合一次；中間輪同一側(cè)齒面也嚙合一次。因此，接觸應(yīng)力按脈動(dòng)循環(huán)變化。 N =60j n L =60×1×32042×(2×8×300×10)=9.3×107 1 1 h 2 1 2 N = N / i =9.3×107 /1.73=5.4×107 其中i2 為齒數(shù)比， i2 =22÷13=1.73 N = N / i =5.4×107 /3.5=1.54×107 3 2 3 其中i3 為齒數(shù)比， i3 =77÷22=3.5 由圖 10-19 可得接觸疲勞壽命系數(shù)： KHN1 =1.14 KHN 2 =1.17 KHN 3 =1.28； 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力[s H ]： 取失效概率為 1%，安全系數(shù) S=1； [s ] = KHN1s H lim1 = 1.14 ′1050 =1197MPa； H 1 S 1 [s ] = KHN2s H lim 2 = 1.17 ′1170 =1369MPa； H 2 S 1 [s ] = KHN3s H lim3 = 1.28′ 600 =768MPa； H 3 S 1 確定載荷系數(shù) K： 查表 10-2 取使用系數(shù) KA =1； 根據(jù) v=0.25m/s，7 級(jí)精度， 查圖 10-8 可得動(dòng)載系數(shù) Kv1 =1, Kv 2 =1.02； 查表 10-3 確定齒間載荷分配系數(shù) KHa ： KHa1 =1.1， KHa 2 =1.15； 查表 10-4 確定齒向載荷分配系數(shù) KHb ： KHb 1 =1.31， KHb 2 =1.24； 則載荷系數(shù) K= KA Kv KHa KHb ： k1= KA Kv1 KHa1 KHb 1 =1×1×1.1×1.31=1.44； k2 = KA Kv 2 KHa 2 計(jì)算齒寬： KHb 2 =1×1.02×1.15×1.24=1.45； b=fd1 × d =1.15×78=89.7mm; b =95mm, b =100mm, b =95mm; 1t 1 2 3 計(jì)算重合度ea ： ea1 =[1.88-3.2×（ 1 + 13 1 ）] cos b =1.5； 22 ea 2 =[1.88-3.2×（ 1 + 1 ）] cos b =1.7； 22 77 由圖 10-30 選取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH ： ZH 1 =2.22， ZH 2 =2.5； 驗(yàn)算： d f u s = 2K1T1 ′ u1 ±1 ′ Z ′ Z H 1 3 d1 1 1 H 1 E1 = 2 ′1.44 ′ 2539 ′ 1.7 ±1 ′ 2.22 ′189.8 =72.98MPa< [s ] ; 0.78′ 783 1.7 H 1 s = 2K2T2 ′ u2 ±1 ′ Z ′ Z H 3 f d 3 u H 2 E 2 2 2 2 = 2 ′1.45′ 4260 ′ 3.5 ±1 ′ 2.5′188.9 =39.2MPa< [s H ]3 ; 1′1323 3.5 經(jīng)計(jì)算可知：大小齒輪均滿足接觸強(qiáng)度要求。驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 s = 2KT1YFaYSaYe ￡ [s ] ； F f m3Z 2 F 將fd d 1 = b ， m = d1 代入上式得： d1 z1 F F s = 2KT1YFaYSaYe ￡ [s ] ； bd1m 確定公式中各量的值： 查表 10-5 選取齒形系數(shù)YFa 和應(yīng)力修正系數(shù)YSa : YFa1 =2.32， YFa 2 =2.72， YFa3 =2.23， YSa1 =1.5， YSa 2 =1.57， YSa3 =1.76； 計(jì)算重合度系數(shù)Ye ： Y =0.25+ 0.75 =0.25+ 0.75 =0.75； 1 e 1 ea 1.5 錯(cuò)誤！未找到引用源。=0.25+ 0.75 =0.25+ 0.75 =0.69； ea 2 1.7 查表 10-20C 選取彎曲疲勞極限s F lim ： s F lim1 =600MPa,s F lim 2 =650MPa,s F lim3 =500MPa; 取彎曲安全系數(shù)SF =1； ⑤由式 10-13 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： N1 =60j n1 Lh 其中： Lh =2×8×300×10=48000; 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N：小齒輪為主動(dòng)輪，每轉(zhuǎn)一周，小齒輪同一側(cè)嚙合一次，彎曲應(yīng)力按脈動(dòng)循環(huán)變化；中間橋齒輪每側(cè)齒面嚙合一次。因此，彎曲應(yīng)力按對(duì)稱循環(huán)變化。故 N =60j n L =60×1×32.42×(2×8×300×10)=9.3×1