發(fā)動機連桿工藝分析及兩套關鍵工裝設計

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大連科技學院2019屆本科畢業(yè)設計（論文）摘要大連科技學院畢業(yè)設計（論文）論文題目：發(fā)動機連桿工藝分析及兩套關鍵工裝設計學 院 機械工程學院專業(yè)班級 學生姓名 學生學號 指導教師 導師職稱 發(fā)動機連桿工藝分析及兩套關鍵工裝設計摘 要 隨著我國工業(yè)的不斷發(fā)展，我國目前常用的現(xiàn)代機床夾具種類也變得繁多起來，例如組合夾具、成組夾具、自動化夾具、數(shù)控機床夾具等，這些夾具都有各自的用途和特點。我國業(yè)制造領域?qū)庸ぞ?，加工質(zhì)量，加工時間，加工成本的要求日益升高，因此這就要求現(xiàn)代機床夾具要與時俱進，適應新時代機械加工的需求。一個夾具設計的好壞，直接影響到產(chǎn)品的質(zhì)量與性能。本次畢業(yè)設計的課題是發(fā)動機連桿的工藝過程規(guī)劃以及兩套夾具的設計。本文在機械制造工藝學理論和機械夾具設計理論的基礎上，在滿足汽車發(fā)動機連桿使用功能和制造精度需求的前提下，應用AUTOCAD和PROE三維制圖技術，完成了兩套夾具的設計以及各工序卡片的編制，以達理論和實踐相結合的目的。本文按照所學機械設計的一般步驟，通過對該制品的分析，討論了零件的機械加工工藝過程，確定表面加工方法以及工序卡片編制，確定夾具總體方案，包括加工方法、定位方案以及定位誤差分析、夾緊方案、切削夾緊力的計算等。本論文是關于機械工藝規(guī)劃和夾具設計的應用型設計制造技術領域，對于生產(chǎn)現(xiàn)場提高勞動生產(chǎn)率，提供了必要的參考。關鍵詞：發(fā)動機連桿，工藝規(guī)程設計，夾具設計33大連科技學院2019屆本科畢業(yè)設計（論文）AbstractEngine connecting rod process analysis and two sets of key tooling designAbstractWith the continuous development of Chinas industry, Chinas current commonly used types of modern machine tool fixture has become various, such as combination fixture, group fixture, automatic fixture, CNC machine fixture, etc., these fixtures have their own purposes and characteristics. Chinas manufacturing industry on the processing accuracy, processing quality, processing time, processing costs of the increasing requirements, so it requires the modern machine tool fixture to keep pace with The Times, to adapt to the new era of mechanical processing needs. The quality of a fixture design directly affects the quality and performance of products.This graduation project is the engine connecting rod process analysis and two sets of key tooling design. This article USES the mechanical manufacturing technology theory and the mechanical fixture design theory, under satisfies the automobile engine connecting rod to use the function and the manufacture precision under the premise, the application AUTOCAD and the PROE three dimensional drawing technology, has completed two sets of fixture design and each procedure card establishment, in order to achieve the theory and the practice unifinication goal.In this paper, in accordance with the general steps of mechanical design, we learned through the analysis of the products, discussed the machining process of parts, determine the surface machining method and process card, deciding the overall concept of jigs, which include the processing method, positioning and analysis of fixing error, method of clamping and the calculation of clamping force cutting, etc.This paper is about mechanical process planning and fixture design applied design manufacturing technology field, for the production site to improve labor productivity, provide necessary reference.Key words engine connecting rod,process analysis,fixture design 大連科技學院2019屆本科畢業(yè)設計（論文）目錄目 錄摘 要IAbstractII第一章緒 論1第二章 零件的分析22.1零件的作用22.2零件的工藝分析22.2.1對毛坯圖及零件圖進行分析22.2.2零件的結構工藝性分析2第三章 確定毛坯33.1毛坯的形狀及尺寸的確定33.2毛坯的材料熱處理3第四章 工藝規(guī)程設計44.1定位基準的選擇44.2制定工藝路線44.3選擇加工設備及刀具，夾具，量具54.4 加工工序設計64.4.1工序30鉆擴鉸20的孔和鉆35的孔至33。64.4.2工序40粗鏜42, 35的孔和工序70精鏜42, 35的孔104.4.3 工序50粗銑35+0.34 0的槽至寬為32和工序80精銑寬35+0.34 0的槽114.4.4基本時間與輔助時間的計算13第五章 夾具設計155.1 第3道工序鉆擴鉸20H7的孔和鉆35H7的孔至33的夾具設計155.1.1 確定設計方案155.1.2計算夾緊力155.1.3定位精度的分析165.2 第5道工序銑35+0.34 0的槽夾具設計175.2.1 確定設計方案175.2.2 定位精度的分析17第六章 結 論18致 謝20參考文獻21附 錄22大連科技學院2019屆本科畢業(yè)設計（論文）第一章 緒 論汽車零部件行業(yè)是那種需要較多資本投入的行業(yè)。發(fā)動機連桿作為汽車的關鍵零部件對生產(chǎn)設備要求較高，需要較大的資金投入。現(xiàn)在我國的相關生產(chǎn)設備在一些關鍵的工序上無法達到加工要求，這就需要我國從國外購買這些用來加工關鍵工序的加工設備以及質(zhì)量檢測設備。這些國外引進的設備通常需要較高的費用，想要組建完整的生產(chǎn)線所需的資金則更為巨大。要想制造發(fā)動機，零部件是必不可少的重要組成部分，在眾多零部件中連桿總成就是至關重要的部分，這些零部件的質(zhì)量直接決定了汽車的質(zhì)量和安全性，因此高的生產(chǎn)質(zhì)量就需要高的技術相支持。首先，不同汽車的發(fā)動機類型和設計要求各不相同，這就對汽車零部件的生產(chǎn)提出了不同的要求。發(fā)動機的零部件生產(chǎn)廠家必須根據(jù)汽車制造廠家所提出的要求，選擇合適的材料生產(chǎn)開發(fā)自己的產(chǎn)品。其次，連桿總成這類的發(fā)動機關鍵零部件需要產(chǎn)品有非常高的產(chǎn)品精度，這些產(chǎn)品的生產(chǎn)過程中涉及多項工藝技術，例如，鍛造、鑄造、熱處理等。這就要求企業(yè)有較高的機械制造技術和豐富的制造經(jīng)驗才可以勝任。目前新車的推出周期向著不斷縮短的趨勢發(fā)展，這就使得汽車生產(chǎn)廠商與零部件供應廠商共同研究共同開發(fā)的合作形式成為了必然，這種形勢有利于整個行業(yè)的蓬勃發(fā)展，但是同時也限制了我國零部件制造行業(yè)的發(fā)展，新的供應企業(yè)需要投入大量資金，但是卻很難與行業(yè)大佬競爭，從而很難獲得利潤。 第二章 零件的分析2.1零件的作用該零件為發(fā)動機連桿，是發(fā)動機零部件中質(zhì)量要求較高的，在發(fā)動機中起到至關重要的作用，多個連桿與曲軸進行配合，可以將活塞的往復運動轉變?yōu)榍S的旋轉運動，并把作用在活塞上的力傳給曲軸從而輸出功率。2.2零件的工藝分析2.2.1對毛坯圖及零件圖進行分析制定零件的加工工藝過程之前，首先應對零件的毛坯圖和零件圖中的技術要求，加工部位，加工尺寸，粗糙度等方面進行初步了解，以便在設計過程中加以注意。2.2.2零件的結構工藝性分析零件的結構工藝性是指零件在不影響使用要求的前提下，將其制造出來的可行性和經(jīng)濟性，對機械加工工藝規(guī)程的制定有很大影響。通過毛坯圖和零件圖可知，該零件的材料為HT200，為灰鑄鐵，具有鑄造性能好，可切削性能好，抗磨損性能好等特點，常用于機床底座，立柱和導軌等部位，作為連桿零件的材料很合適。本次加工的主要部位是大圓的兩個端面（AB），小圓的兩個端面（CD）, 47, 37, 42, 27的孔以及寬為35的槽，其中AB兩端面的粗糙度為Ra12.5,CD兩端面的表面粗糙度為Ra3.2，47孔的粗糙度為Ra3.2，42內(nèi)孔的內(nèi)壁粗糙度為Ra12.5。 37孔的粗糙度為Ra3.2，大圓端面上27的孔表面粗糙度為Ra3.2m，兩孔圓心距為46.32，小圓端面上27的孔粗糙度要求較高為Ra12.5。此零件加工的孔較多要盡量在同一裝夾下完成加工，這樣能有效降低工時，控制制造成本，減少工人勞動量。此零件工藝性較差，加工經(jīng)濟性較差，但不影響生產(chǎn)的可行性。圖2-1零件二維圖圖2-2零件三維圖第三章 確定毛坯毛坯的選擇在機械加工的過程中也是非常重要的一環(huán)。毛坯常用的種類有鑄件、鍛件、焊接件、沖壓件、型材等，即使是同一種毛坯，制造的方法也可能不同，不同類型和制造方法的毛坯，其加工余量就會發(fā)生改變，從而對生產(chǎn)效率、加工質(zhì)量、加工成本產(chǎn)生很大影響。一般對于形狀比較復雜的零件，例如箱體、底座、殼體等，會選用鑄件，對于力學性能要求高，形狀相對簡單的零件，會選用鍛件，像軸類這樣結構簡單的零件會選用型材。本零件形狀相對復雜，材料為灰鑄鐵，所以選用鑄件作為毛坯類型。3.1毛坯的形狀及尺寸的確定毛坯的尺寸等于零件的尺寸加上（對于外型尺寸）或減去（對內(nèi)腔尺寸）加工余量。毛坯的形狀盡可能與零件相適應。在確定，毛坯的形狀時，為了方便加工，有時還要考慮下列問題：（1）為了裝夾穩(wěn)定、加工方便，對于形狀不易裝夾穩(wěn)固或不易加工的零件要考慮增加工藝搭子。（2）為了提高機械加工的生產(chǎn)率，有些小零件可以作成一坯多件。（3）有些形狀比較特殊，單純加工比較困難的零件可以考慮將兩個甚至數(shù)個合制成一個毛坯。例如連桿與連桿蓋在一起模鍛，待加工到一定程度再切割分開。在確定毛坯時，要考慮經(jīng)濟性。雖然毛坯的形狀尺寸與零件接近，可以減少加工余量，提高材料的利用率，降低加工成本，但這樣可能導致毛坯制造困難，需要采用昂貴的毛坯制造設備，增加毛坯的制造成本。因此，毛坯的種類形狀及尺寸的確定一定要考慮零件成本的問題但要保證零件的使用性能。3.2毛坯的材料熱處理毛坯未進入機械加工車間之前，為不消除毛坯的內(nèi)應力，對毛坯應進行人工實效處理，對某些大型的毛坯和易變形的零件粗加工后要再進行時效處理。毛坯鑄造時，應防止沙眼、氣孔、縮孔、非金屬夾雜物等缺陷出現(xiàn)。特別是主要加工面要求更高。第四章 工藝規(guī)程設計4.1定位基準的選擇為了后續(xù)的工藝規(guī)程可以順利進行，制定工藝路線時，應該優(yōu)先選擇一組或幾組精基準來加工零件各個表面，然后再通過精基準來選擇加工精基準的粗基準。精基準的選擇要滿足六個原則，基準重合原則、基準同一原則、定位準確原則，裝夾可靠原則，自為基準和互為基準原則。粗基準的選擇原則是，要保證重要加工表面的余量均勻，定位要可靠，并且不可以重復使用。AB兩面面積較大，粗糙度要求很低，并且其他平面都可以通過此面進行定位，可以將其中一個選為粗基準來加工另一個面，使另一個面作為精基準這里選擇A面為精基準。用平面和V型塊配合的方法進行定位，限制六個自由度，實現(xiàn)六點定位。4.2制定工藝路線根據(jù)零件圖中的技術要求和各個表面粗糙度，制定工藝路線。AB兩端面粗糙度要求較低，采用粗銑，CD兩面粗銑精銑，37的孔鉆-粗鏜-精鏜，42，47粗鏜-精鏜，227鉆-擴-鉸。其中47，37有同軸度要求，加工時應同一套工裝夾具下完成，應把兩者的工序安排在一起，粗加工精加工應該分開，原則為先粗后精，孔和面的先后順序為先面后孔，先主后次。根據(jù)以上原則制定如下工藝路線。鑄造時效處理粗銑AB兩大圓端面粗銑CD兩小圓端面鉆擴鉸27的通孔達尺寸要求，鉆37的通孔并擴孔至33粗鏜47的盲孔和37的通孔粗銑寬35的槽至32留3精銑余量精銑AB兩大圓端面至尺寸要求精鏜47，37兩孔至尺寸要求精銑寬35的槽至尺寸要求質(zhì)檢入庫4.3選擇加工設備及刀具，夾具，量具銑刀刀具直徑的大小會影響切削力、扭矩、切削速度和刀具材料的消耗，應該慎重選擇。加工設備是加工零件的重要工具應該根據(jù)零件的加工部位進行選擇。（1）粗銑AB兩大圓端面根據(jù)零件的形狀、定位方式，決定選用XA6132型萬能銑床(參考文獻2 P111表3.30)，刀具選擇根據(jù)毛坯材料為灰鑄鐵，并根據(jù)加工的位置是面，決定使用100 可轉位面刀具(參考文獻2P96表3.16)，夾具使用專用夾具，量具選用游標卡尺。（2）粗銑CD兩小圓端面根據(jù)零件的形狀、定位方式，決定選用XA6132型萬能銑床(參考文獻2 P111表3.30)，刀具選擇根據(jù)毛坯材料為灰鑄鐵，并根據(jù)加工的位置是面，決定使用80可轉位面刀具（參考文獻1 P128表3.40），夾具使用專用夾具，量具選用游標卡尺。（3）精銑CD兩小圓端面根據(jù)零件的形狀、定位方式，決定選用XA6132型萬能銑床(參考文獻2 P111表3.30)。精銑刀具類型選擇與粗銑刀相同的刀具類型（參考文獻1 P128表3.40）。夾具采用專用夾具，量具選用游標卡尺。（4）粗鏜42H7的盲孔和35H7的通孔根據(jù)零件的形狀、定位方式，決定采用雙面臥式精鏜床TT14（參考文獻1 P156表4.20）。刀具方面根據(jù)毛坯材料為灰鑄鐵，分別選擇鏜40.5的盲孔鏜刀和34的通孔鏜刀（參考文獻1 P180 表4.80）、夾具方面選擇專用夾具，量具方面使用游標卡尺。（5）精鏜42H7的盲孔和35H7通孔也采用雙面臥式精鏜床TT14（參考文獻1 P156表4.20），刀具選擇根據(jù)毛坯材料為灰鑄鐵，分別選擇42盲孔鏜刀和35通孔的鏜刀（參考文獻1 P180 表4.80），夾具方面選擇專用夾具，量具方面選擇游標卡尺。（6）鉆擴鉸BD兩面上20H7的孔選用搖臂鉆床Z306320(參考文獻2 P79表2.35)，刀具方面需要多種，包括18標準高速鋼鉆頭、19.8高速鋼擴孔刀、19.9、20高速鋼鉸刀(參考文獻2 P44表2.1)，夾具選用專用夾具，量具選用螺旋側微儀。在B面上鉆35的孔，同樣選用搖臂鉆床Z306320，刀具選擇33標準高速鋼鉆頭(參考文獻2 P44表2.1)，量具選用螺旋測微儀器。（7）粗銑35+0.34/0的槽根據(jù)零件的形狀、定位方式，決定選用XA6132型萬能銑床(參考文獻2 P111表3.30)，刀具選擇根據(jù)毛坯材料為灰鑄鐵并根據(jù)加工的位置決定選用32高速鋼立銑刀， 夾具方面選擇專用銑夾具，量具選用游標卡尺。（8）精銑35+0.34/0的槽根據(jù)零件的形狀、定位方式，決定選用XA6132型萬能銑床(參考文獻2 P111表3.30)，刀具方面選擇35高速鋼立銑刀，夾具方面選擇專用銑夾具，量具選用游標卡尺。4.4 加工工序設計4.4.1工序30鉆擴鉸20的孔和鉆35的孔并擴至33。（1）對20H7和35H7的孔進行加工余量分配根據(jù)參考文獻1 P222表3.63 取Z擴=1.8 mm，Z鉸=0. 2mm。由此可算出Z鉆=1.8+0.2=2mm。因為37的孔是通過一次加工鉆出，因此其鉆削余量為Z鉆=3mm。 各個工步的余量和工序尺寸及公差如下表4.1表4.1 各個工步的余量和工序尺寸及公差加工表面加工方法余量（mm）公差等級工序尺寸及公差（mm）20鉆孔21820擴孔1.8J1019.8+0.042/-0.04220粗鉸孔0.14H919.94+0.052/020精鉸孔0.06H720+0.021/020鉆孔152035鉆孔233（2）計算鉆20H7孔時的機床主軸實際轉速和切削速度通過參照參考文獻2 P50表2.7和 Z306320機床相關數(shù)據(jù)，選取鉆1m的孔的進給量f=0.7m/r，選取鉆3m孔的進給量f=1.1m/r,查閱參考文獻2 P57表2.15，用查表法求得鉆1m孔的切削速v=11 m/min通過公式求得機床主軸轉速n=1000vd=1000113.1418=194.6 r/min 式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=200 r/min則實際切削速度為v=dn1000=3.14182001000=11.30 m/min式（4-1）（3）計算鉆37孔時的機床主軸實際轉速和切削速度通過參照參考文獻2 P50表2.7和 Z306320機床相關數(shù)據(jù)，先選取鉆20mm孔的進給量f=0.7m/r，用查表法，查閱參考文獻2 P57表2.15，可得20 mm孔的切削速度v=11 m/min通過公式求得機床主軸轉速n=1000vd=1000113.1420=175.16 r/min 式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=175 r/min則機床實際切削速度為v=dn1000=3.14201751000=10.99 m/min式（4-1）通過參照參考文獻2 P50表2.7和 Z306320機床相關數(shù)據(jù)，在20mm的基礎上，再選取鉆33m孔的進給量f=1m/r，用查表法，查閱參考文獻2 P57表2.15，可得33 mm孔的切削速度v=10 m/min通過公式求得機床主軸轉速n=1000vd=1000103.1433=96.5 r/min 式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=100 r/min則機床實際切削速度為v=dn1000=3.14331001000=10.36 m/min式（4-1）（4）計算鉆20H7孔時的軸向力（N）和扭矩(Nm) 查閱參考文獻2 P77表2.32得計算公式如下Ff=CFd0zFfyFkF(N)式（4-2）式中參數(shù)查閱參考文獻2 P77表2.32、表2.33，取CF=420，d0=18mm，f=0.7mm/r，zF=1，yF=0.8，kF=1，將以上數(shù)據(jù)帶入式中得1m孔的軸向力為Ff=4201810.70.81=5683.30 (N) 式（4-2）查閱參考文獻2 P77表2.32得計算公式如下Mc=CMd0zMf yMkM(Nm) 式（4-3）式中參數(shù)查閱參考文獻2 P77表2.32及表2.33，取CM=0.206，d0=18mm，zM=2，f=0.7，yM=0.8，kM=1，將以上數(shù)據(jù)帶入式中得1m孔的扭矩為Mc=0.2061820.70.81=50.18 (Nm) 式（4-3）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得，機床的最大進給力為24500 N，最大扭轉力矩為980 Nm，通過對比上面的計算的數(shù)據(jù)可知，機床的剛度足夠。（5）計算鉆37孔時的軸向力（N）和扭矩(Nm)查閱參考文獻2 P77表2.32得計算公式如下Ff=CFd0zFfyFkF(N)式（4-2）式中參數(shù)查閱參考文獻2 P77表2.32、表2.33，取CF=420，d0=33mm，f=1.3mm/r，zF=1，yF=0.8，kF=1，將以上數(shù)據(jù)帶入式中得1m孔的軸向力為Ff=4203311.30.81=17096.92 (N) 式（4-2）查閱參考文獻2 P77表2.32得計算公式如下Mc=CMd0zMf yMkM(Nm) 式（4-3）式中參數(shù)查閱參考文獻2 P77表2.32及表2.33，取CM=0.206，d0=33mm，zM=2，f=1.3mm/r，yM=0.8，kM=1，將以上數(shù)據(jù)帶入式中得1m孔的扭矩為Mc=0.2063321.30.81=276.73 (Nm) 式（4-3）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得，機床的最大進給力為24500 N，最大扭轉力矩為980 Nm，通過對比上面的計算的數(shù)據(jù)可知，機床的剛度足夠。（6）計算擴20H7孔至19.8+0.042 -0.042mm的孔時的機床主軸實際轉速和切削速度通過參照參考文獻2 P53表2.10和 Z306320機床相關數(shù)據(jù)，選取得出擴孔時的進給量為f=1.1mm/r，由于鉆孔的切削速度要比擴孔速度高1.5倍左右，所以擴孔的切削速度v=11.3023=7.53 m/min過公式求得機床主軸轉速n=1000vd=10007.533.1419.8=121.12 r/min式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=120 r/min 則機床實際切削速度v=dn1000=3.1419.81201000=7.46 m/min式（4-1）（7）計算粗鉸20H7至19.94+0.052 0mm時的機床主軸實際轉速和切削速度通過參照參考文獻2 P65表2.24和 Z306320機床相關數(shù)據(jù)，用查表法選取得出粗鉸孔時的進給量f=1.1mm/r，切削速度v=4.5 m/min根據(jù)轉速公式求得主軸轉速n=1000vd=10004.53.1419.94=71.87 r/min式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速取n=7r/min 則機床實際切削速度v=dn1000=3.1419.94701000=4.38m/min式（4-1）（8）計算精鉸20H7的孔至尺寸要求時的機床主軸實際轉速和切削速度通過參照參考文獻2 P65表2.24和 Z306320機床相關數(shù)據(jù)，用查表法選取得出粗鉸孔時的進給量f=1.1m/r，切削速度v=4m/min根據(jù)轉速公式求得主軸轉速n=1000vd=100043.1420=63.69 r/min式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=65 r/min則機床實際切削速度v=dn1000=3.1420651000=4.08m/min式（4-1）4.4.2工序40粗鏜42, 35的孔和工序70精鏜42,35的孔42,35兩孔的位置較為特殊，屬于同軸孔，加工時應先加工相對小的35的孔然后再對42H7的孔進行加工，查閱參考文獻2 P715 表8.29，得出粗鏜37的孔的粗鏜直徑為34mm，加工余量為1mm，粗鏜47的孔的粗鏜直徑為40.2mm，各個工步的余量和工序尺寸及公差如下表4.24.2鏜孔余量和工序尺寸及公差 加工表面加工方法余量（mm）公差等級工序尺寸及公差（mm）42粗鏜5.5H1040.5+0.1/042精鏜1.5H742+0.025/035粗鏜1H1034+0.1/035精鏜1H735+0.025/0（1） 粗鏜35H7的孔通過參照參考文獻2 P716表8.30和雙面臥式精鏜床TT14相關數(shù)據(jù)以及刀具材料，用查表法選取得出粗鏜孔時的進給量f=1mm/r，切削速度v=20m/min根據(jù)轉速公式求得主軸轉速n=1000vd=1000203.1434=185.33 r/min式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=190 r/min則機床實際切削速度v=dn1000=3.14341901000=20.28m/min式（4-1）（2） 粗鏜42H7的孔通過參照參考文獻2 P716表8.30和雙面臥式精鏜床TT14相關數(shù)據(jù)以及刀具材料，用查表法選取得出粗鏜孔時的進給量f=0.7mm/r，切削速度v=20m/min根據(jù)轉速公式求得主軸轉速n=1000vd=1000203.1440.5=175.22 r/min式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=175 r/min則機床實際切削速度v=dn1000=3.14421751000=23.10m/min式（4-1）（3） 精鏜35H7的孔通過參照參考文獻2 P716表8.30和雙面臥式精鏜床TT14相關數(shù)據(jù)以及刀具材料，用查表法選取得出粗鏜孔時的進給量f=0.13mm/r，切削速度v=30m/min根據(jù)轉速公式求得主軸轉速n=1000vd=1000303.1435=272.98 r/min式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=275 r/min則機床實際切削速度v=dn1000=3.14352751000=30.22m/min式（4-1）（4） 精鏜42H7的孔通過參照參考文獻2 P716表8.30和雙面臥式精鏜床TT14相關數(shù)據(jù)以及刀具材料，用查表法選取得出粗鏜孔時的進給量f=0.1mm/r，切削速度v=30m/min根據(jù)轉速公式求得主軸轉速n=1000vd=1000303.1442=227.4r/min式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=230 r/min則機床實際切削速度v=dn1000=3.14422301000=30.33m/min式（4-1）4.4.3 工序50粗銑35+0.34 0的槽至寬為32和工序80精銑寬35+0.34 0的槽（1）計算粗銑35+0.34/0的槽時的實際切削速度，主軸轉速查閱參考文獻2 P94表3.14和XA6132型萬能銑床相關數(shù)據(jù)，用查表法選取銑刀的每齒進給量fz=0.04mm/z，切削速度為v=15 m/min根據(jù)轉速公式求得主軸轉速n=1000vd=1000153.1432=149.28 r/min式（4-1） 根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=150 r/min則機床實際切削速度v=dn1000=3.14321501000=15.072 r/min式（4-1）（2）計算粗銑35+0.34/0的槽時的圓周力和功率 查閱參考文獻2 P110表3.28得計算公式如下Fc=CFapxFfzyFaeuFzd0qFnwFkFc(N) 式（4-5）式中參數(shù)參照參考文獻2 P94表3.14及P110表3.28，取CF=30，ap=30mm，xF=1，fz=0.04mm/z，yF=0.65，ae=32mm，uF=0.83，d0=32mm，qF=0.83，kFc=1，將數(shù)據(jù)帶入式中得粗銑35+0.34/0的槽時的圓周力為Fc=30300.040.65320.83320.83=111.07(N) 式（4-5）查閱參考文獻2 P110表3.28得計算公式如下PC=Fcvc1000(kw) 式（4-6）將前文計算的數(shù)據(jù)帶入可得PC=111.0715.071000=1.6（KW）式（4-6）查閱XA6132型萬能銑床相關數(shù)據(jù)可知，機床的電動機功率為7.5W，機床效率為=0.75，所以機床實際功率為P實=P=7.50.75=5.625KW，因為5.62W1.6W，所以機床功率符合需求。（3）計算精銑35+0.34 0的槽時的實際切削速度，主軸轉速查閱參考文獻2 P94表3.14和XA6132型萬能銑床相關數(shù)據(jù)，用查表法選取銑刀的每齒進給量fz=0.04m/z，切削速度為v=23 m/min根據(jù)轉速公式求得主軸轉速n=1000vd=1000233.1432=228.09 r/min式（4-1）根據(jù)機床相關數(shù)據(jù)可得機床實際轉速為n=235 r/min則機床實際切削速度v=dn1000=3.14322351000=23.6/min式（4-1）（4）計算精銑35+0.34 0的槽時的圓周力和功率查閱參考文獻2 P110表3.28得計算公式如下Fc=CFapxFfzyFaeuFd0qFnwFkFc(N) 式（4-5）式中參數(shù)參照參考文獻2 P94表3.14及P110表3.28，取CF=30，ap=30mm，xF=1，fz=0.04mm/z，yF=0.65，ae=32mm，uF=0.83，d0=32mm，qF=0.83，kFc=1，將數(shù)據(jù)帶入式中得粗銑35+0.34/0的槽時的圓周力為Fc=30300.040.65320.83320.83=111.07(N) 式（4-5）查閱參考文獻2 P110表3.28得計算公式如下PC=Fcvc1000(kw) 式（4-6）將前文計算的數(shù)據(jù)帶入可得PC=111.0715.071000=1.6（KW）式（4-6）查閱XA6132型萬能銑床相關數(shù)據(jù)可知，機床的電動機功率為7.5W，機床效率為=0.75，所以機床實際功率為P實=P=7.50.75=5.625KW，因為5.62W1.6W，所以機床功率符合需求。4.4.4基本時間與輔助時間的計算基本時間是指使生產(chǎn)對象的尺寸，位置，表面狀態(tài)和材料性能等工藝過程所消耗的時間，輔助時間是指為實現(xiàn)基本工藝工作所做的輔助動作所消耗的時間。以鉆20H7的孔為例，查閱參考文獻1 P247 表3.80可知tj=Lfn=l+l1+l2fn式（4-7）l1=D2cotkr+12mm式（4-8）其中鉆、擴盲孔和鉸盲孔時l2=0,D為孔徑l1=D2cotkr+12mm=202cot45+1=11mmtj=Lfn=l+l1+l2fn=93+112000.7=0.742min第五章 夾具設計 本次設計對第30道工序和第50道工序進行專用夾具設計，根據(jù)加工兩道工序所使用的機床進行設計，針對第30道工序設計的夾具適用于搖臂鉆床Z306320， 針對第50道工序設計的夾具適用于XA6132型萬能銑床。5.1 第3道工序鉆擴鉸20H7的孔和鉆35H7的孔至33的夾具設計5.1.1 確定設計方案第30道工序需要對三個孔進行加工，兩個20H7的通孔和一個35H7的通孔，首先要確定定位基準，定位時要考慮多方面因素，不但要考慮定位基準的選擇原則，還要考慮后續(xù)工序的加工位置，盡量避免多次更換夾具，在條件允許的情況下減少零件的裝夾次數(shù)?？紤]到后續(xù)加工，為了避免基準不重合誤差和粗基準的重復使用，選擇作為精基準的A面為第一定位基準。另外R40的圓弧處于懸空狀態(tài)，為了鉆孔時的穩(wěn)定性要不光要限制其自由度，還要適當增加其剛性。35H7所在位置中間是空的，為了保證其加工時的剛度，要避免懸空。根據(jù)上述分析，確定選擇A面作為第一定位基準，使用兩塊弧形定位支撐板進行面定位，限制三個自由度。在R45的圓弧作為第二定位基準，用V型塊進行定位，限制兩個自由度。最后用R40的圓弧作為第三定位基準，用上下兩個活動V型塊配合定位，限制最后一個自由度，實現(xiàn)六點定位。夾緊方面用B面上使用兩個活動壓板進行夾緊，中間腔的位置使用活動支撐板支撐，配合滾花螺釘使工件靠在V型塊上，最后通過擰緊活動壓板上面的螺母，使彈簧壓縮完成夾緊。R40的圓弧處夾緊方式同樣為手動夾緊，利用鉤頭螺栓下壓，使得下活動V型塊固定于導套內(nèi)，實現(xiàn)完全夾緊。5.1.2計算夾緊力在工件裝夾的過程中夾緊是十分重要的組成部分。工件在完成定位以后或者工件在定位的時候，需要使用一些定位裝置或者元件進行固定，把工件固定在準確的位置上，不會被加工過程中的產(chǎn)生的慣性力、切削力等因素改變工件位置甚至被破壞定位， 從而對工件的加工要求和生產(chǎn)中的安全問題進行保證。 夾緊應滿足以下基本要求。夾緊可靠，能自鎖。 操作迅速、方便和省力。夾緊不能把工件已經(jīng)定位好的正確位置破壞。通常夾緊力的方向應在主定位面上。夾緊力的作用方向應使所需的夾緊力盡可能小。在保證夾緊可靠的情況下，減少夾緊力可以減輕工人工作量，減少工件受到夾緊而產(chǎn)生變形的程度，因此應盡量使夾緊力的方向與工件重力的方向重合使所需夾緊力最小。為了使夾具的夾緊力盡可能小使其與切削方向相反，因此實際中所需要的夾緊力F夾與切削力F的關系式為F夾 =KF式（5-1）上述公式中K為安全系數(shù)，由于夾緊力的方向與切削力處于相反狀態(tài)，因此取K=2當前面的計算可知F夾 =KF=317096.92=51290.7N式（5-1）夾緊力是移動壓板施加的，故 F0=F夾/3=51290.76/3=17096.9N式（5-2）5.1.3定位精度的分析27，37兩個孔在一次裝夾下完成加工，并且需要用鉆模保證其加工精度。27，37兩孔偏角為32，因角度引起兩孔的中心距為46.37+0.17+0.25mm，夾具上鉆套的尺寸公差應為兩孔公差的四分之一，所以夾具的上偏差應為+0.62m，下偏差為/+0.42m。所以兩鉆套的中心距離46.37+0.425+0.625mm，即水平位置尺39.46-0.05+0.015mm,豎直位置尺寸為24.66-0.01+0.01mm。襯套與夾具體模板的配合為H7/r6;鉆套，擴孔套和鉸套與襯套的配合為H9/h9; 鉆，擴孔時的刀具與導套內(nèi)孔的配合為F8/h6;鉸孔時取刀具與導套內(nèi)孔的配合為H7/h6;此外，夾具上還應標注下列技術要求：鉆套孔中心軸線與支承板平面的垂直度為30:0.02;鉆20的鉆套孔中心軸線與支承板平面和夾具的側平面的平行度為0.02mm。5.2 第5道工序銑35+0.34/0的槽夾具設計5.2.1 確定設計方案 本道工序用35H7的內(nèi)孔作為第一定位基準，用帶臺階的定位心軸來進行心軸定位限制五個自由度，并通過擰緊螺母時移動壓板壓緊工件，實現(xiàn)定心夾緊，在用一長銷來限制旋轉方向的自由度。5.2.2 定位精度的分析本夾具設置了直角對刀塊，借助平塞尺進行對刀，控制三面刃銑刀的中心位置和銑削深度。?。?5的孔與心軸的配合為H7/h6第六章 結 論為了完成本次畢業(yè)，通過圖書館和互聯(lián)網(wǎng)查閱了很多資料，也是在這個過程中對目前我國汽車發(fā)動機零部件生產(chǎn)行業(yè)有了一定程度的了解。發(fā)動機作為汽車的心臟，對構成其的零部件有著相當高的要求，可以說零部件精度和質(zhì)量的好壞，直接影響到發(fā)動機的性能和安全性能。一方面我國的零部件生產(chǎn)廠商在一些關鍵零部件的工序上達不到質(zhì)量精度要求，這就需要我國的汽車生產(chǎn)廠商從國外引進這些關鍵零部件，引進的價格是非常昂貴的。另一方面這些關鍵零部件會根據(jù)發(fā)動機的不同而采用不同的制造流程，這就需要汽車生產(chǎn)廠家與零部件制造廠商進行長期穩(wěn)定的合作，新品的推出周期越短對合作的依賴就越緊密。這就會導致國內(nèi)新成立的零部件生產(chǎn)廠商很難介入其中。零件制造行業(yè)投入資金需求大，只有大規(guī)模的生產(chǎn)零件才可以使資金流動，然而新的廠商根本無法和擁有穩(wěn)定客戶的業(yè)界巨頭相競爭。通過這次畢業(yè)設計，我對連桿的生產(chǎn)過程有了一定了解，從毛坯的制造，零件圖的繪畫，工藝路線的擬定到工序工步的劃分再到最后定位基準的選定和夾具的設計，本人水平有限，在老師的幫助和指導下，使我對整個過程有了新的認識。我國目前與大國的零件制造差距不僅僅在技術方面，在機床精度和刀具精度方面也有非常大的差距。我國的工業(yè)起步較晚，所以要想跟上大國的腳步，就不僅僅需要有著豐富工作經(jīng)驗的老一輩人的努力，更需要新時代的年輕人把自己所學到的知識回報給自己的祖國，只有這樣我們的祖國才能更加的繁榮富強。致 謝時間過得飛快，仿佛昨天我才剛剛步入大學校園，現(xiàn)在已經(jīng)快要畢業(yè)了。畢業(yè)前的最后一個任務便是畢業(yè)設計。本次畢業(yè)設計對我來說收益良多。它對我來說是大學四年所學知識的一個深刻總結。通過這次畢業(yè)設計，對課堂上所學習的知識進行了復習和鞏固，學會了如何將所學知識運用到實際當中去。在進行畢業(yè)設計的過程中難免遇到了很多困難，但是我并未因此而放棄。在網(wǎng)上查閱了許許多多的資料，參考了很多的與專業(yè)相關的書籍，運用書中的知識解決了許多問題。在這里還要對我的老師和同學表示感謝，在設計過程中遇到問題的時候，同學們都很愿意幫助我解決問題。特別要感謝我的指導老師，他對我完成畢業(yè)設計提供了非常大的幫助，每當我遇到問題的時候，他都能不厭其煩地替我解答。讓我印象最深刻的事情便是老師凌晨三點鐘還在批閱論文，指出我的不足之處，老師的認真負責讓我在遇到困難的時候依然有前進下去的動力，沒有老師的悉心指導，我可能很難完成本次畢業(yè)設計。這次畢業(yè)設計是我人生中的寶貴經(jīng)歷，使我學會如何熟練運用機械制造加工理論，并與實習中學習到的實踐經(jīng)驗相結合，能夠靠自己的能力解決工藝設計過程中產(chǎn)生的問題，擁有了獨立制定零件工藝規(guī)程和設計夾具的能力，學會了如何查閱相關資料以及設計過程中的相關計算，學會了如何熟練使用相關制圖軟件，如CAD、PROE等進行零件的二維三維制圖，為以后的工作做好鋪墊。最后再次感謝我的指導老師。參考文獻1 尹成胡.機械加工簡明速查手冊.北京化學工業(yè)出版社.2015.122 艾興.切削用量簡明手冊M.機械工業(yè)出版社 (第3版)2006.23 李益民.機械制造工藝學設計簡明手冊M.哈爾濱工業(yè)大學2007.54 王其昌.機械制圖M.機械工業(yè)出版社.2005.15 蔣清平.Auto CAD 2016機械制圖實訓教程M,北京：人民郵電出版社，20166 李雨田.淺談機床夾具的應用及發(fā)展趨勢J.電子制作，2013.7 張瀅瀅，劉春雨.關于機床夾具的發(fā)展前景的探討J.科技創(chuàng)新導報，2011.8 楊營營.現(xiàn)代機床夾具簡述J.職業(yè)，2011.9 Victor E.Repp.Ed.D.Machine Tool Technology. Printed in the United States of America大連科技學院畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)承諾書1、本人承諾：所提交的畢業(yè)設計（論文）是認真學習理解大連科技學院本科畢業(yè)設計（論文）管理辦法后，在教師的指導下，獨立地完成了任務書中規(guī)定的內(nèi)容，不弄虛作假，不抄襲別人的工作內(nèi)容。2、本人在畢業(yè)設計（論文）中引用他人的觀點和研究成果，均在文中加以注釋或以參考文獻形式列出，對本文的研究工作做出重要貢獻的個人和集體均已在文中注明。3、在畢業(yè)設計（論文）中對侵犯任何方面知識產(chǎn)權的行為，由本人承擔相應的法律責任。4、本人完全了解學校關于保存、使用畢業(yè)設計（論文）的規(guī)定，即：按照學校要求提交論文和相關材料的印刷本和電子版本；同意學校保留畢業(yè)設計（論文）的復印件和電子版本，允許被查閱和借閱；學?？梢圆捎糜坝　⒖s印或其他復制手段保存畢業(yè)設計（論文），可以公布其中的全部或部分內(nèi)容。5、本人完全了解畢業(yè)設計（論文）作假行為認定與處理辦法關于“學生畢業(yè)設計（論文）出現(xiàn)購買、他人代寫、或者抄襲、剽竊等作假情形的，取消學生畢業(yè)設計（論文）答辯資格，畢業(yè)設計（論文）成績?yōu)闊o效，并根據(jù)情節(jié)給予學生相應紀律處分，最高為開除學籍處分；已經(jīng)獲得學位的，依學校依法撤銷其學位，并注銷學位證書。以上承諾的法律結果、不能正常畢業(yè)及其他不可預見的后果由學生本人承擔！學生本人簽字： 年 月 日附 錄