《采油工程》考試改革課堂考核環(huán)節(jié)試題第一次采油大作業(yè)答案要點(diǎn)

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1、 第一題 生產(chǎn)初期假設(shè)該井可以自噴生產(chǎn)， 井筒中的流動(dòng)可以分為兩段。 下部分泡點(diǎn)壓力以下為純液流，上端低于泡點(diǎn)壓力之后為氣液兩相流。忽略加速度壓力梯度部分。 為了簡化計(jì)算， 大概確定摩阻壓力梯度的比例， 講井筒管流分為兩部分， 純液流和氣液 兩相流。以第一組數(shù)據(jù)為例，根據(jù)混合液的密度可以得到液柱高 600.92m ，氣液混合物高度 899.08m。 （ 1） 純液柱段摩阻壓降和總壓降計(jì)算：油藏條件下的原油密度： o a Rs g oi Bo 根據(jù)油層物理第一章的內(nèi)容，我們可以得到油藏條件下的溶解氣油比 Rs 25.94m3

2、/ m3 于是可得油藏條件下的原油密度： oi 831.88kg / m3 原油析出氣體前可忽略壓力所引起的密度變化， 因此該段原油密度可近似取原始條件下的原油密度。于是該段的平均密度： m oi (1 10%) w 10% 848.7kg / m3 重力壓力梯度： dph / dh m g 原油流速： qm (qo Bo qwBw ) / 86400 雷諾數(shù)： N Re  Dv m m m 其中粘度為油水的體積加權(quán)平均值，原油的粘度根據(jù)油層物理學(xué)中相關(guān)公式

3、得到。 根據(jù)雷諾數(shù)的大小，所給四組生產(chǎn)條件下的流動(dòng)皆為水力光滑區(qū)。故有： 0.3164 f 1 4 N Re 摩擦損失梯度： dp f / dh f m vm2 D 2 （ 2） 氣液共存段摩阻壓降及總壓降計(jì)算： 為簡化運(yùn)算， 氣液共存段不分段， 使用 Orkiszewski 方法進(jìn)行計(jì)算。 該段平均壓力為：（ 9+0.1） /2=4.505MPa ，按照溫度梯度計(jì)算中點(diǎn)溫度值作為該段平均溫度。 氣，液的就地流量： qg p0TZ (Rp Rs )qo 86

4、400pT0 qo Bo qw Bw ql 86400 按照 Orkiszewski 方法流型劃分原則，分別計(jì)算 L B（泡流界限），L S（段塞流界限）等 等，并分析不同產(chǎn)量下的流型。 四種產(chǎn)量下的流型都為泡流， 其摩擦損失梯度可以按照液相 進(jìn)行計(jì)算。 但是液相流速需要計(jì)算持氣率 H g，泡流持氣率計(jì)算參見 《采油工程原理與設(shè)計(jì)》 。 液相真實(shí)流速： vl h ql Ap (1 H g ) 按照相同的方法可得到摩擦阻力系數(shù)，從而計(jì)算該段的

5、摩擦阻力損失。 根據(jù)持氣率亦可計(jì)算該段平均密度，從而得到氣液共存段的重力壓力梯度。 （ 3）根據(jù)各段的壓力梯度和高度，可分別計(jì)算總的重力壓差和摩阻壓差，從而得到摩阻壓力梯度所占的比例。結(jié)果見附表 產(chǎn)液 摩阻壓降 /Pa 重力壓降 /Pa 摩阻壓降占比 /% 11 299.4786511 12635962.98 0.0024 19.8 1265.845917 12444729.22 0.0102 25.4 2378.91156 12331780.59 0.0193 31.3 4039.606879 12218334.34 0.033

6、1 摩阻與產(chǎn)量關(guān)系 0.0350 0.0300 0.0250 比 占 0.0200 阻 摩 0.0150 0.0100 0.0050 0.0000 0 5 10 15 20 25 30 35 產(chǎn)液量 第二題 一、 計(jì)算 地層壓力 ： P=1.15x1000x9.8x1500=16.905MPa；選擇合適的 產(chǎn)量和壓力 (可自己選 擇 ): 流壓 (12.9MPa)—流量 (19.8m 3/d) 。 二、 根據(jù)題目相應(yīng)地層和流體參數(shù)計(jì)算某一油管直徑的井筒壓力梯度損失

7、。 （可利用 matlab 編程來實(shí)現(xiàn)） 已知參數(shù)： 油層厚度 5m；中深 1500m ；地層壓力系數(shù) 1.15；原油飽和壓力 9.0MPa；含水率 為 10%；生產(chǎn)氣油比 20m3/t ；原油相對密度 0.85；天然氣相對密度 0.7；50℃脫氣原油粘度 30mPa.s 處理參數(shù) ：假設(shè)地層溫度梯度為每 100 米 3 攝氏度，地表溫度為 20 攝氏度，結(jié)合地層的厚 度就可知地層的溫度分布。利用飽和壓力將井筒分為不同的兩段，根據(jù)不同氣 液流型計(jì)算相應(yīng)狀態(tài)下的流體參數(shù)。 計(jì)算方法： 參考助教復(fù)印的壓力梯度計(jì)算方法。 采用兩項(xiàng)垂直管流的 Orki

8、szewski 方法：用壓力增量迭代法計(jì)算 1） 確定起始點(diǎn)壓力 p1，計(jì)算深度增量 Z 和分段數(shù) N： 2） 初始計(jì)算段的壓力降為 p 設(shè) ，并計(jì)算下端壓力： 3) 計(jì)算該段的平均壓力 和平均溫度 ： 4) 計(jì)算 和 下的流體性質(zhì)參數(shù)及流動(dòng)參數(shù)：（1）原油的 API 度 （2）溶解氣油比：因?yàn)?γ API＞ 30 （3）原油的體積系數(shù)

9、 （4）原油密度 （ 5）油水混合液體的密度 （ 6）液體的粘度死油的粘度 活油的粘度 水的粘度： 液體的粘度： （7）油、天然氣的表面張力： （8）水、天然氣的表面張力：

10、 （ 9）油、水混合物和天然氣的表面張力： （ 10）天然氣的粘度： 其中： （ 11）天然氣的壓縮因子 其中 條件 計(jì)算公式 （12）天然氣密度 5）判斷流態(tài) 計(jì)算流量： 氣體體積

11、流量： 氣體質(zhì)量流量： 液體體積流量： 液體體積流量： 無因次氣體流速： 5）計(jì)算平均密度與摩擦損失梯度 代入可求出平均密度 根據(jù)相對粗糙度和雷諾數(shù)查表的摩擦阻力系數(shù) f=0.04 ，可得摩擦梯度：

12、 6）計(jì)算壓降 7）計(jì)算誤差 8）利用編制的程序計(jì)算井筒的壓力分布并繪圖。 三、 計(jì)算不同油管直徑下井筒壓力梯度，選出最優(yōu)解（對應(yīng)現(xiàn)有油管尺寸）。 四、 Matlab 編程產(chǎn)生的計(jì)算結(jié)果。 表 1 不同油管半徑下的壓力梯度 油管半徑 壓力梯度 油管半徑 壓力梯度 0.025 0.0088662 0.043 0.007337 0.026 0.0083937 0.044 0.0073486 0.027 0.008076

13、2 0.045 0.0073608 0.028 0.0079108 0.046 0.007373 0.029 0.0078051 0.047 0.0073855 0.03 0.0077286 0.048 0.0073983 0.031 0.00767 0.049 0.007411 0.032 0.0076229 0.05 0.0074238 0.033 0.0075835 0.051 0.0074366 0.034 0.0075503 0.052 0.0074494 0.035 0.0075204 0.053 0.0074

14、623 0.036 0.0074939 0.054 0.007475 0.037 0.0074688 0.055 0.0074876 0.038 0.0074442 0.056 0.0075001 0.039 0.0074207 0.057 0.0075124 0.04 0.0073964 0.058 0.0075247 0.041 0.0073712 0.059 0.0075367 0.042 0.0073456 0.06 0.0075487

15、 圖 1 不同油管半徑對應(yīng)的壓力梯度 圖中的最低點(diǎn)對應(yīng)最小的壓力梯度，對應(yīng)的油管尺寸: 3 12 （即最優(yōu)油管半徑） 。 第三題（思路） 多相流計(jì)算只考慮重力和摩擦損失，故井筒壓力損失由重力損失 和摩擦損失組成。 有題目 1 可知摩擦損失， 進(jìn)而可得摩擦梯度 dp 。 dL f 1 2

16、 以井口為求解節(jié)點(diǎn)，關(guān)系式為： P2=P 1+P 12f+P 12g 式中， P12f 為摩擦損失， P12g 為重力損失。 P2=Pwf ； P12f= dp h ； dL f P12g mgh [ o( 1 f w) wf w ] gh 根據(jù)題目所給的流量與流壓數(shù)據(jù)，計(jì)算出 P1 值 ，填入下表。 液量 Q(m3/d) 11.0 流 壓 14.1 Pwf(MPa) P1(MPa)

17、 P1（MPa ） A 1MPa  19.8 25.4 30.3 12.9 12.49 12.1 B Q(m 3/d) 把結(jié)果畫到圖 2 中得到曲線 A（曲線 A 不一定是直線），與曲線 B 的交點(diǎn)所對應(yīng)的產(chǎn)量即為該井對應(yīng)的最大產(chǎn)量。 若產(chǎn)量可觀， 則認(rèn) 為投產(chǎn)

18、初期油藏能量充足，為充分利用地層能量，選擇自噴生產(chǎn)，若 產(chǎn)量不可觀，選擇氣舉生產(chǎn)。 第四題（思路） 1、  ρ  gsin  θ+ρv  ρ /d* 式中 ρ 為多相混合物的密度  ;v  為多相混合物的流速  ;f  為多相 混合物流動(dòng)時(shí)的摩擦阻力系數(shù) ;d 為管徑 ;p 為壓力 ;h 為深度 ;g 為重力加 速度 ; θ為井斜角的余角。 f

19、 =0.1，ρ =874.14kg/m3，d=0.065m， h=1500m， （ 1）利用 Beggs-Brill 方法計(jì)算井筒內(nèi)的壓力梯度。設(shè)定一系列的產(chǎn)量，求出對應(yīng)的井底流壓， 在每一個(gè)壓力下運(yùn)用壓力增量迭代法從井底向上計(jì)算，為簡化計(jì)算過程，將整個(gè)井筒作為一段進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)平均壓力和平均溫度計(jì)算 Rs，Bo，Z，μo, μg，原油密度，天然氣密度，氣液的就地流量、表觀流速、質(zhì)量流量等流體的性質(zhì)參數(shù)，根據(jù) Beggs-Brill 方法的方法判斷流型，再計(jì)算阻力系數(shù)，最后利用公式計(jì)算壓力梯度，若在誤差范圍以內(nèi)，則取估計(jì)值為油壓值，之后 繪制 pt-Q 的關(guān)系曲線 B，根據(jù)

20、公式 2-5 繪制每一個(gè)油嘴直徑下產(chǎn)量與 油壓的關(guān)系曲線，即油嘴特性曲線 G，曲線 B、曲線Ｇ與 IPR 曲線構(gòu)成了綜合協(xié)調(diào)曲線。 （ 2）在曲線 B 上找到油壓為 2MPa 的點(diǎn)，所對應(yīng)的產(chǎn)量即為要求的最大產(chǎn)量 （ 3）在協(xié)調(diào)曲線上找到產(chǎn)量為 28t/d，確定與之對應(yīng)或者相近的油嘴直徑，曲線Ｇ與Ｂ的交點(diǎn)確定實(shí)際的產(chǎn)量和油壓， Ｇ與ＩＰＲ曲線的交點(diǎn)確定井底流壓。 （４）假設(shè)油壓低于 0.5MPa 時(shí)該井停噴，向下計(jì)算該油壓下的 井底流壓，根據(jù)初始值與終值的壓差以及壓力遞減速度， 即求得停噴 期。

21、 第五題 一、  根據(jù)題目中流壓與產(chǎn)量數(shù)據(jù)畫出油管直徑 :88.9mm; 原油的壓縮系數(shù)  IPR曲線，并確定 30t/d 下的井底流壓。 3 Bo 為 :1.086;油水混合物的密度為： 818kg/m ; 換算單位 30t/d=39.8m 3/d ——對應(yīng)井底流壓 10.5MPa。（如圖所示） 圖 

22、 1  IPR 曲線 二、  以 Pwf（ 10.5MPa）為起點(diǎn)，計(jì)算壓力分布曲線。 平衡點(diǎn)（ 710， 4.31），注氣點(diǎn)（ 640， 3.78） 即注氣深度為 640m，工作閥所在位置的油管壓力 P 為  3.78MPa。 圖 確定平衡點(diǎn)和注氣點(diǎn) 三、 不同注氣量下的壓力分布

23、曲線 表 1 不同氣液比下的井口壓力 總氣液比 對應(yīng)井口壓力 1000 0.967612 2000 1.483519 3000 1.704381 4000 1.831462 5000 1.916133 圖 不同氣液比下的井口壓力 圖 定注氣壓力及定井口壓力下確定注氣點(diǎn)深度及氣液比 最后結(jié)果： 在 1.5

24、MPa 的定井口壓力下， 總氣液比 (TGLR) 為 2020m3/t，即注入氣液比為 2000m3/t 。定產(chǎn)量為 30t/d,注氣量為 60000m3/d。 第六題 第一部分：確定注氣深度和產(chǎn)量 已知注氣壓力和注氣量， 盡可能地獲得最大可能的產(chǎn)量， 確定注氣點(diǎn)深度及產(chǎn)量的步驟： （ 1）假定一組產(chǎn)量（ 20t/d，25 t/d，30 t/d，35 t/d），根據(jù)可提供的注氣量（ 5 萬方 /天）和地層生產(chǎn)氣液比計(jì)算出每個(gè)產(chǎn)量的總氣液 比 TGLR（2378m3/ m3 ,1905m3/ m3 ,1591m3/ m3，1366.2

25、m3/ m3）。 （ 2）以給定的地面注入壓力 4MPa，計(jì)算環(huán)形空間氣柱壓力分布曲線 B，用注入壓力減去（ 0.5-0.7MPa）做 B 的平行線，即為注入氣點(diǎn)深度線 C。 （ 3）以定井口壓力為起點(diǎn)，利用多想垂直管流，計(jì)算每個(gè)產(chǎn)量下的 油管壓力分布曲線 D1，D2，D3，D4，D5。（步驟見第三部分） ， 他們與曲線 C 的交點(diǎn)即為各個(gè)產(chǎn)量所對應(yīng)的的注氣點(diǎn)以及注氣深度。結(jié)果如下圖所示： -100 1 2 3 4 5 6 7 8 -300 -500 -700 -900 -1100

26、 -1300 -1500 （4）從每個(gè)產(chǎn)量對應(yīng)的注氣點(diǎn)壓力和深度開始。利用多相管流根據(jù) 油層生產(chǎn)氣液比向下計(jì)算每個(gè)產(chǎn)量對應(yīng)的注氣點(diǎn)以下的壓力分 布曲線 A1，A2，A 3，A4，A5.（方法同第三部分）。 （ 5）在前面得到的 IPR 曲線上，根據(jù)上步計(jì)算出的產(chǎn)量與計(jì)算流壓的關(guān)系，交點(diǎn)所對應(yīng)的的產(chǎn)量和壓力即為該井在給定注氣量和井口油管壓力下的最大產(chǎn)量 Q。 16 14 12 10 8 6 4 2 0 0 5 10 15 20 25 30 35 40

27、45 50 綜上，最大產(chǎn)量為 34.8t/d，對應(yīng)注氣點(diǎn)地層深度為 820m。 （6）估算最大啟動(dòng)壓力 pe L g 1500* 850* 9.8 12.5MPa 第二部分：確定氣舉閥 （1）第一個(gè)閥的下入深度： L1 p max 105 20 65.96m g （2）第二個(gè)閥的下入深度 確定產(chǎn)量為 35t/d 時(shí)，利用油管內(nèi)壓力分布曲線： L 2 pa 2pt 1 5 =L1+ 10 10 =112.93m g

28、 （3）第三個(gè)閥的下入深度 L 3 L 2 pa3 p t 2 105 10 158.63m g （4）第四個(gè)閥的下入深度 L 4 L 3 p a4 p t3 105 10 203.7m g （5）第五個(gè)閥的下入深度 L 5 L 4 pa5 p t4 105 10 247.89m g （6）第六個(gè)閥的下入深度 L 6 L 5 p a6 p t5 105 10 291.7m g

29、 （7）第七個(gè)閥的下入深度 L 7 L 6 pa7 p t6 105 10 335.76m g （8）第八個(gè)閥的下入深度 L 8 L 7 pa8 p t7 105 10 377.67m g （9）第九個(gè)閥的下入深度 L 9 L 8 p a9 p t8 105 10 417.04m g （10）第十個(gè)閥的下入深度 L 10L 9 p a10p t9 10 5 10 453.8

30、9 m g （11）第十一個(gè)閥的下入深度 L11L10 p a11p t10 105 10 490.1m g （12）第十二個(gè)閥的下入深度 L 12 L 11 pa12p t11 10 5 10 524.41m g （13）第十三個(gè)閥的下入深度 L 13L 12 p a13p t12 105 10 556.19m g （14）第十四個(gè)閥的下入深度 L 14 L 13 p a14p t13 105 10

31、 587.98m g （15）第十五個(gè)閥的下入深度 L 15L 14 pa15pt14 10 5 10 619.76 m g （16）第十六個(gè)閥的下入深度 L 16 L15 pa16p t9 10 5 10 646.49 m g （17）第十七個(gè)閥的下入深度 L 17L 16 pa17p t16 105 10 673.2m g （18）第十八個(gè)閥的下入深度 L 18L 17 pa18p t17 10 5 10 697.40m

32、 g （19）第十九個(gè)閥的下入深度 L 19L 18 pa19p t18 105 10 721.578m g （20）第二十個(gè)閥的下入深度 L 20L 19 p a20p t19 10 5 10 745.25m g （21）第二十一個(gè)閥的下入深度 L 21 L 20 pa21p t20 10 5 10 770.084m g （22）第二十二個(gè)閥的下入深度 L 22L 21 pa22pt21 10 5 10

33、 793.56m g （23）第二十三個(gè)閥的下入深度 L 23 L 22 p a23p t22 105 10 823.56m g 823.56m＞注氣點(diǎn)深度，共需氣舉閥 23 個(gè)。 第三部分：油管壓力分布的計(jì)算 采用兩項(xiàng)垂直管流的 Orkiszewski 方法：用壓力增量迭代法計(jì)算 取產(chǎn)量 q=15t/d 1） 確定起始點(diǎn)壓力 p1，計(jì)算深度增量 ΔZ和分段數(shù) N： p1=1.5MPa， Z=100m，N=15 2） 初始計(jì)算段的壓力降為 Δp設(shè)，并計(jì)算下端壓力：

34、 p設(shè) 0.5MP a p2設(shè)p1 p設(shè) 1.5 0.5 2MPa — _ 3)計(jì)算該段的平均壓力 p 和平均溫度 T ： — p 2設(shè) p1 1.5 2 p 2 2 1.75MPa _ T t 20℃ —_ 4)計(jì)算 p 和 T 下的流體性質(zhì)參數(shù)及流動(dòng)參數(shù)： （1）原油的 API 度 API 141.5 131.5 34.97 o （2）溶解氣油比：因?yàn)?γ

35、API ＞30 g (1.404 10 4 p) 1.187 10.393 API 40.0341（m3/m3） 101. 8T 32 Rs 459. 67 56.06 （3）原油的體積系數(shù) F 5.615Rs g 40 294.0539 2.25T o BO 0.972 0.000147F 1.175 1.0889 （4）原油密度 1000( o 1.206 10 3 Rs g ) （ 3） o 811

36、.661 kg / m 130 （5）油水混合液體的密度 O (1 f w ) w f w 830.4949 （ 6）液體的粘度死油的粘度 z 3.0324 0.02023 API 2.325 y 10z 211.3489 x y(32 1.8T ) 1.163 1.4607 10x 1 oD 0.0279 1000 活油的粘度 A 10.715 5.615Rs 100 0.515 =0.0451 B 5.

37、44 5.615Rs 150 0.338 =0.7339 A(1000 oD ) B o 1000 =0.0063 水的粘度： 1.003 1.479 10 2 32 1.8T 1.982 10 5 32 1.8T 2 e =1.0411 w 1000 液體的粘度： lo 1 fw w fw =0.1098 （7）油、天然氣的表面張力： [42.4 0.047 1.8T 32

38、 0.267 API ] e 1.015 10 7 p og 1000 =0.0250 （8）水、天然氣的表面張力： 76e 3.62575 10 8 p 23.33 1000 =0.0715 137.78 52.5 8.7018 10 7 p =0.0510 1000 wg 248 1.8T [ 23.33 137.78 ] 137.78 =0.0717 206 （9）油、水混合物和天然氣的表面張力

39、： l og 1 fw wg fw =0.0296 （10）天然氣的粘度： x 10 g K 10 4 e  y 3 g =0.0109 其中： 9.4 0.02M 492 1.5 K 1.8T 701 19M =106.8497 1.8T y 2.4 0.2x =1.2888 x 3.5 986/ 492 1.8T 0.01M =5.5559 M 28.96 g =20

40、.272 （11）天然氣的壓縮因子 3 ) R 2 2 3 Z 1 ( A A2 / Tr A3 / Tr A4 A5 / Tr R A6 R / Tr 其中 R 0.27pr / ZTr Tr 273.15 T / Tc pr p / pc A1=0.31506，A2=-1.0467，A 1=-0.5783， A 1=0.5353，A 1=-0.6123，A1=0.6815。 條件 計(jì)算公式 g

41、 g  0.7 Tc 92.22 176.67 g , pc 106 4.88 0.39 0.7 Tc 92.22 176.67 g , pc 106 4.78 0.25  g g 綜上，利用試算法可得 Z=0.9502 （12）天然氣密度 3.4844 10 3 g p g =14.772 Z T 273.15 5）判斷流態(tài) 計(jì)算流量： 氣體體積流量： Zqo (Rp Rs

42、 )(T 273.15) 3 / s） Qg 0.025（ m 293.15 86400 o p 10 氣體質(zhì)量流量： Wg 1.206qo ( Rp Rs ) g 0.4815 kg / s 86400 o 液體體積流量： Q1 q1 [ Bo (1 f w ) Bw f w ] 3.6 10 4 m3 / s 86400[ o (1 f w ) w f w ] 液體體積流量： 1000q1  1.206

43、qo Rs g o W1 86400  0.3007 kg / s 無因次氣體流速： v qg 1 ) 1 / 4 g ( =57.485 AP g LB 1.701 0.7277vt2 / D （由于 L B ＜0.13，取 0.13） Ls 50 q1 36vg =79.254 qg LM 75 84(v q1 ) 0.75 146.89 qg

44、 經(jīng)判斷，該段屬于斷塞流 5）計(jì)算平均密度與摩擦損失梯度 根據(jù)段塞流相關(guān)公式，可求出相關(guān)參數(shù) vs=0.與 ： （ 3 ） 0.00236lg 10 l 1 0.569lgD - X D 1.371 0.455 （ （ 3 l ） X lgv t ）0.0016lg 10 1 0.516 D 1.571 0.722 0.63lg D

45、 代入可求出平均密度 Wt 1vs Ap m qt 1=98.55kg/m3 vs Ap 根據(jù)相對粗糙度和雷諾數(shù)查表的摩擦阻力系數(shù) f=0.04，可得摩擦梯 度： f v 2 q1 vs Ap f 1 t =2019.28 2D qt vs Ap 6）計(jì)算壓降： pk m g f hk =0.7746Mpa Wt qg 1 7）計(jì)算誤差，取 0.02MPa pk 

46、 p設(shè)  0.7746  0.5  0.2746MPa＞ 因此取  p1  pk 作為新的  p1 從第二步重新開始計(jì)算， 知道滿足需求后再 以上端的末端壓力作為下段的起點(diǎn)壓力開始計(jì)算下一段。 8）利用編制的程序計(jì)算井筒的壓力分布并繪圖。 第七題 (1) 已知兩組 S10 層產(chǎn)能測試表。由地層梯度 0.510~0.571psi/ft 算得 S10 層 位的測試點(diǎn)的地層壓力應(yīng)該在 21.57MPa~24.15MPa 之間。對比產(chǎn)能測試結(jié)果

47、， 發(fā)現(xiàn)第二組數(shù)據(jù)符合要求，認(rèn)為第二組數(shù)據(jù)準(zhǔn)確。 由測試點(diǎn)的流壓大于飽和壓力，產(chǎn)液含水率為零。 得 S10 層采油指數(shù)： J = qo( test) 226 77.93m3 / (d MPa) pr pwf (test ) 22.45 19.55 當(dāng) pwf ( test)pb 時(shí)， qo J ( pr pwf ) 2 p p 時(shí)， qo qb

48、 qc 1 0.2 pwf 0.8 pwf wf (test) b pb pb 其中 qb J( pr pb ) 77.93 (22.45 2.31) 3 1569.51m / d = qc Jpb /1.8 77.93 2.31 1.8 100.01m3 / d Pwf （MPa） 0 0.5 1 1.5 2 2.31 22.45 Qo（ m 3 /d）

49、 1669.52 1661.44 1645.87 1622.80 1592.23 1569.51 0.00 得 S10 層流入動(dòng)態(tài)曲線如圖： (2) 由于各小層屬于同一油藏，認(rèn)為油層的物性相似。 由 J 2 koha 代入 S10 層數(shù)據(jù)得 o Bo (ln re 3 s) 164.87 mPa s o Bo (ln r 3 rw 4 e s)

50、 rw 4 所以 S2 層的采油指數(shù)為 2 koha 2 4.578 3.7 86.4 3 J = 164.87 =55.75m / (d MPa ) re 3 oBo (ln s) rw 4 各小層溫度相差不大，認(rèn)為飽和壓力相似。 當(dāng) pwf ( test)pb 時(shí)， qo J ( pr pwf ) pwf pwf 2 pwf (test) pb 時(shí)， qo qb

51、 qc 1 0.2 0.8 pb pb 其中 qb J ( pr pb ) 55.75 (15.72 2.31) 747.61m3 / d = qc Jpb /1.8 55.75 2.31 1.8 71.55m3 / d Pwf （ MPa） 0 0.5 1 1.5 2 2.31 15.72 Qo（ m3/d） 819.15 813.38 802.24 785.73 763.86 747.61 0.00

52、 S4(1)層的采油指數(shù)為 J 2 koha = 2 1.015 1.31 86.4 =4.38 m3 / (d MPa ) re 3 s) 164.87 o Bo (ln 4 rw 其中 qb J ( pr pb ) 63.16m 3 / d qc Jpb /1.8

53、5.621m3 / d Pwf （ MPa） 0 0.5 1 1.5 2 2.31 16.73 Qo（ m3/d） 68.78 68.33 67.45 66.15 64.44 63.16 0.00 S4(2)層的采油指數(shù)為 J 2 koha = 2 5.21 1.31 86.4 =44.36m3 / (d M

54、Pa ) re 3 164.87 o Bo (ln s) rw 4 其中 qb J( pr pb ) 639.67m3 / d qc Jpb /1.8 56.93m3 / d Pwf （ MPa） 0 0.5 1 1.5 2 2.31 16.73 3 696.60 691.99 683.13 670.00 652.60 639.67 0 Qo（ m /d） S4(3)層的采油指數(shù)

55、為 J 2 koha = 2 1.25 2.314 86.4 =9.52 m3 / ( d MPa ) re 3 164.87 o Bo (ln s) rw 4 其中 qb J( pr pb ) 137.28m3 / d qc Jpb /1.8 12.22m3 / d Pwf （ MPa） 0 0.5 1 1.5 2 2.31 16.73 Qo（ m3/d） 149.49 148.57 146.66 143.82 140.07 137.28 0

56、 S6(1)層的采油指數(shù)為 J 2 koha = 2 7.77 1.019 86.4 =26.06 m3 / ( d MPa ) re 3 164.87 o Bo (ln s) rw 4 其中其中 qb J ( pr pb ) 371.36m3 / d qc Jpb /1.8 33.44m3 / d Pw

57、f （ MPa） 0 0.5 1 1.5 2 2.31 16.56 Qo（ m3/d） 404.80 402.10 396.89 389.18 378.96 371.36 0 S6(2)層的采油指數(shù)為 J 2 koha = 2 1.68 1.143 86.4 =6.32 m3 / (d MPa ) re 3 164.87 o Bo (

58、ln s) rw 4 其中 qb J ( pr pb ) 90.06m3 / d = qc Jpb /1.8 8.11m3 / d Pwf （ MPa） 0 0.5 1 1.5 2 2.31 16.56 Qo（ m3/d） 98.17 97.51 96.25 94.38 91.90 90.06 0 總的流入

59、動(dòng)態(tài)曲線為： Pwf （ MPa） 0 0.5 1 1.5 2 2.31 15.72 16.56 16.73 22.45 3 3906.51 3883.32 3838.49 3772.06 3684.05 3618.65 610.51 468.91 445.76 0.00 Qo （ m /d） 第八題 解：將 K7 層的產(chǎn)能測試數(shù)據(jù)代入達(dá)西公式： 得到： 將地下原油視為同一性質(zhì)。由題目中“生產(chǎn)氣油比

60、較低，飽和壓力較低；地飽壓差較大，生產(chǎn)過程中幾乎無自由氣?！钡弥梢詫⒕仓辛鲃?dòng)視為單相流。（ K7 層泡點(diǎn)壓力為 2.93MPa，K8 層為 1.8MPa）小層數(shù)據(jù)如下 層位 厚度 滲透率 壓力 K2(1) 4.88 2.612 15.57 K2(2) 5.51 3.445 15.72 K6(1) 2.23 3.106 16.64 K6(2) 6.07 2.92 16.56 K7 9.32 2.221 16.9 K8 7 2.615 17.1 將上表數(shù)據(jù)代入達(dá)西公式可以得到產(chǎn)量與井底流壓之間的關(guān)系： K2(1

61、) 層： 采油指數(shù) K2(2) 層 采油指數(shù) K6(1) 層

62、 采油指數(shù) K6(2) 層 采油指數(shù) K7 層 采油指數(shù) K8 層 采油指數(shù) 合采數(shù)據(jù)：