預應力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計 (畢業(yè)設(shè)計).docx

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1、預應力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計（畢業(yè)設(shè)計） 第一章緒論 第一節(jié)橋梁設(shè)計的基木原則和要求 一、使用上的要求 橋梁必須適用。要有足夠的承載和泄洪能力，能保證車輛和行人的安全暢通；既滿足當前 的要求，又照顧今后的發(fā)展，既滿足交通運輸本身的需要，也要兼顧其它方面的要求；在通 航河道上，應滿足航運的要求；靠近城市、村鎮(zhèn)、鐵路及水利設(shè)施的橋梁還應結(jié)合有關(guān)方面 的要求，考慮綜合利用。建成的橋梁要保證使用年限，并便于檢查和維護。 二、經(jīng)濟上的要求 橋梁設(shè)計應體現(xiàn)經(jīng)濟上的合理性。一切設(shè)計必須經(jīng)過詳細周密的技術(shù)經(jīng)濟比較，使橋梁的 總造價和材料等的消耗為最小，在使用期間養(yǎng)護維修費用最省，并且經(jīng)久耐用；另外橋梁

2、設(shè) 計還應滿足快速施工的要求，縮短工期不僅能降低施工費用，面且盡早通車在運輸上將帶來 很大的經(jīng)濟效益。 三、設(shè)計上的要求 橋梁設(shè)計必須積極采用新結(jié)構(gòu)、新設(shè)備、新材料、新工藝利新的設(shè)計思想，認真研究國外 的先進技術(shù)，充分利用國際最新科學技術(shù)成果，把國外的先進技術(shù)與我們自己的獨創(chuàng)結(jié)合起 來，保證整個橋梁結(jié)構(gòu)及其各部分構(gòu)件在制造、運輸、安裝和使用過程中具有足夠的強度、 剛度、穩(wěn)定性和耐久性。 四、施工上的要求 橋梁結(jié)構(gòu)應便于制造和安裝，盡量采用先進的工藝技術(shù)和施工機械，以利于加快施工速度， 保證工程質(zhì)量和施工安全。 五、美觀上的要求 在滿足上述要求的前提下，盡可能使橋梁具行優(yōu)美的建筑外型

3、，并與周圍的景物相協(xié) 調(diào)，在城市和游覽地區(qū)，應吏多地考慮橋梁的建筑藝術(shù)，但不可把美觀片面地理解為豪華 的細部裝飾。 第二節(jié)計算荷載的確定 橋梁承受著整個結(jié)構(gòu)物的自重及所傳遞來的各種荷載，作用在橋梁上的計算荷載有各種不 同的特性，各種荷載出現(xiàn)的機率也不同，因此需將作用荷載進行分類，并將實際可能同時出 現(xiàn)的荷載組合起來，確定設(shè)計時的計算荷載。 一、作用分類與計算 為了便于設(shè)計時應用，將作用在橋梁及道路構(gòu)造物上的各種荷載，根據(jù)其性質(zhì)分為：永久 作用、可變作用和偶然作用三類。 （―）永久作用 1 指長期作用著荷載和作用力，包括結(jié)構(gòu)重力（包括結(jié)構(gòu)附加重力）、預加力、土重力及土 的側(cè)壓力、

4、混凝土收縮徐變作用、水的浮力和基礎(chǔ)變位而產(chǎn)生的影響力。 （-）可變作用 指經(jīng)常作用而作用位置可移動和量值可變化的作用力。包括汽車荷載及其的引起的沖擊 力、離心力、汽車引起的土側(cè)壓力、人群荷載、汽車制動力、風荷載、流水壓力、溫度作用 和支座摩阻力。 （三）偶然作用 CW2= =2.7759 CW3= = 1.5778 15 （二）抗扭慣性矩換算系數(shù)的計算（） 因為各片主梁截面相同，故 （三）主梁抗扭慣性矩的計算 對于翼板 查表得01/3 3 對于梁肋 3btbt=20/210=0.095查表得 C= 1/3 =20/230=0.087 IT= 1 /3x20x210+

5、1 /3x20x230= 1173333cm4 （四）計算抗扭修正系數(shù) 由N=6,可查表得 ，并取G=0.425（邊跨） a（中跨） 考慮到抗扭修正系數(shù)對橫向分布系數(shù)的影響，應取三者較大值，即 二簡支梁橫向分布系數(shù)的計算 （一）橫向分布影響線及橫向分布系數(shù) 由于B/LF.38〈0.5,并且橫隔板數(shù)大于5個，影響線的計算采用考慮主梁抗扭剛度的修正 剛性偏心壓力法。 （5.25x5.25+3.15x3.15+1.05x 1.05） =77.17 圖6-1剛性橫梁法計算橫向分布系數(shù)示意圖 計算公式為： 一號梁： 77.17=0.512 =-0.178 16=l/6-0.968

6、5x 二號梁： -0.04 三號梁： 按照車輛橫向排列的規(guī)定，一號梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-2： 圖6-2 （—號梁）車輛橫向位置示意圖（單位m） 三車道 mc= 兩車道 mc=l2l 為三車道折減系數(shù)=0.703 i 取較大值 二號梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6- 3 ： 17 圖6-3 （二號梁）車輛橫向位置示意圖（單位m） 三車道 mc= 兩車道m(xù)c= 121 取較大值 三梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-4： 圖6-4 （三號梁）車輛橫向位置示意圖（單位m） 三車道m(xù)c= 兩車道m(xù)c=121 取較大值 由以上計算可知邊

7、梁的橫向分布系數(shù)最大，在設(shè)計時按邊梁的橫向分布系數(shù)考慮。 （三）支點的荷載橫向分布影響線及橫向分布系數(shù) 18 參考文獻［7］第七章第二節(jié)，支點截面荷載橫向均布影響線采用杠桿原理法計算。按照車輛 橫向排列的規(guī)定，一號梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-5： 2圖6-5 （一號梁）車輛橫向位置示意圖（單位m） 二號梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-6： 圖6-6 （二號梁） mo=l 車輛橫向位置示意圖（單位m） 三號梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-7 19 圖6-7 （三號梁）車輛橫向位置示意圖（單位m） =0.7665跨中和支點荷載橫向分布系數(shù)

8、計算結(jié)果見表6-4： 當 f< 1.5Hz 時, 第三節(jié) 活載 沖擊系數(shù)H可按下式計算: 1.1=0.05 當時，n=0.17671n仁0.0157 當 f> 1.5Hz 時，（.1=0.45 式中f?一…結(jié)構(gòu)基頻 連續(xù)梁橋的基頻可采用下列公式估算： （用于沖擊力引起的正彎矩效應好剪力效應） 20（用于沖擊力引起的負彎矩效應） 對于本設(shè)計橋梁: （33m40m取兩者較大值） 二、活載內(nèi)力計算 （一）計算各截面最大彎矩和最小彎矩及剪力 《橋規(guī)》4.3規(guī)定：汽車荷載有車道荷載和車輛荷載組成。車道荷載由均布荷載和集中荷 載組成。橋梁結(jié)構(gòu)的整體計算采用車道荷載；

9、橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載、涵洞、橋臺和擋土墻土 壓力等的計算采用車輛荷載。車輛荷載和車道荷載不得疊加。 本設(shè)計設(shè)計荷載是公路--I級，其車道荷載的均布荷載標準值為qk=10.5kN/m;集中荷 載標準值為Pk=320kN。計算剪力效應時Pk應乘以1.2, Pk=1.2x320=384kN 車道荷載的均布荷載標準值應滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應的同號影響線上；集中荷載標 準值只作用于相應影響線中最大影響線峰值處。 1、第一支點截面 彎矩影響線為零。所以該截面沒有最大彎矩和最小彎矩。 2、第一跨四分之一截面 彎矩影響線如圖6-8： 圖6-8第一跨四分之一截面彎矩影響線 （1）最大彎矩

10、將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1、3、5跨上，集中荷載標準值布置在該截面處， 得第一跨1/4截面的最大彎矩值。 計算公式：x （ ） 式中： Sp—所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）； Pi一車輛荷載的軸重； yi——沿橋縱向與荷載位置對應的內(nèi)力影響線坐標值。 21 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得： M1 /4max=（l +0.383） x0.703x2676.7=2602.4kN-m 對應剪力為：Ql/4=-273.1 kN (2)最小彎矩 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第2、4跨上，集中荷載標準值布置在第二跨3/8截 面處，得第一跨1/4截面最小彎矩值。 計算公式

11、： ( ) 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得： Ml/4min=( 1+0.383) x0.703x(-504.75)=-490.6 kN m 對應剪力為：Q1 /4=-59.5kN 3、第一跨跨中截面 彎矩影響線如圖6-9： 圖6-9第-?跨跨中截面彎矩影響線 (1)最大彎矩x 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1、3、5跨上，集中荷載標準值布置在該截面處， 得第一跨跨中截面的最大彎矩值。 計算公式： ( ) 式中： Sp所求截面的最大活載內(nèi)力(彎矩或剪力)； Pi——車輛荷載的軸重； yi——沿橋縱向與荷載位置對應的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得： 22

12、 M l/2max=(l +0.383) x0.703x2609.35 l=3141.8kN- m 對應剪力為：Ql/2=-185.4 kN (2)最小彎矩 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第2、4跨上，集中荷載標準值布置在第二跨3/8截 面處，得第一跨跨中截面的最小彎矩值。 計算公式： ( ) 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：-1009.5kN-m M1 /2min=(l +0.383) x().703x(-1009.5)=-981.2kN?m 對應剪力為：Ql/2=-59.5kN 4、第一跨四分之三截面 彎矩影響線如圖6-10： 圖6-10第一跨四分之三截面彎矩影響線 (1)

13、最大彎矩 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1、3、5跨上，集中荷載標準值布置在該截面處, 得第一跨3/4截面的最大彎矩值。x 計算公式： ( ) 式中： Sp—所求截面的最大活載內(nèi)力(彎矩或剪力)； Pi——車輛荷載的軸重： yi——沿橋縱向與荷載位置對應的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得： M3/4max=( 1 +0.383)x0.703x2003.84= 1947.7kN-m 對應剪力為：Q3/4=-339.2 kN (2)最小彎矩 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第2、4跨上，集中荷載標準值布置在第二跨3/8截 面處，得第一跨3/4截面的最小彎矩值。

14、 計算公式： 23 ( ) 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：-1514.25kNm M3/4min=(l +0.383)x0.703x(-1514.25)=-1471.9kNin 對應剪力為：Q3/4=-60.1 kN 5、第二支點截面 彎矩影響線如圖6-11： 圖6-11第二支點截面彎矩影響線 (1)最大彎矩將車道荷載的均布荷載標準值布置在第3、5跨上，集中荷載標準值布置在第三跨3/8 截面處，得第二支點截面的最大彎矩值。 計算公式： ( ) 式中： Sp—所求截面的最大活載內(nèi)力(彎矩或剪力)； Pi——車輛荷載的軸重； yi—沿橋縱向與荷載位置對應的內(nèi)力影響線坐標值。

15、 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：Piyi=537.l6kN m M 支 2max=( 1+0.383) x0.7665x537.16=522.1 kN- m 對應剪力為：Q支2=-60.7 kN (2)最小彎矩 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1、2、4跨上，集中荷載標準值布置在第二跨3/8 截面處，得第二支點截面最小彎矩值。 計算公式： ( ) 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：-2716.33kNm M 支 2min=( 1+0.383) x0.7665x(-2716.33)=-2640.3kN- m 對應剪力為：Q支2=421.2 kN 24 由于篇幅有限，在此僅列出第一跨的計算過程

16、，其余第二、三跨計算同第一跨，而第四、 五跨與第一、二跨對稱，計算結(jié)果一樣。第二、三跨計算結(jié)果將在表6-5中列出。 (二)計算各截面剪力最大和剪力最小及相應的彎矩(Pk=380kN) I、第一支點截面 剪力影響線如圖6-12： 圖6-12第一支點截面剪力影響線 (1)最大剪力x 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1、3、5跨上，集中荷載標準值布置在該截面處， 得第一支點截面截而的最大剪力值。 計算公式： ( ) 25 式中： Sp—所求截面的最大活載第一跨四分之一截面剪力影響線 (1)最大剪力 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1跨的后3/4跨上和第3、5跨上，集中荷載標

17、準 值布置在該截面處，得第一跨1/4截面最大剪力值。x 計算公式: 式中： Sp—所求截面的最大活載內(nèi)力(彎矩或剪力)； Pi一車輛荷載的軸重； yi——沿橋縱向與荷載位置對應的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得： 26 QI /4max=( 1 +0.383) x0.703x294.52=286.3kN 對應彎矩為：Ml /4=2361.8kNm (2)最小剪力 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第一跨的1/4跨上和第2、4跨上，集中荷載標準值 布置在該截面處，得第一跨1/4截面最小剪力值。 計算公式： ( ) 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得： Ql/4min=( 1

18、+0.383) x0.703x(-135.05)=- 113.1kN 對應彎矩為：Ml/4=1670.0kN?m 3、第一跨跨中截面 剪力影響線如圖6-14： 圖6-14第一跨跨中截面剪力影響線 (1)最大剪力 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第I跨的后1/2跨上和第3、5跨上，集中荷載標準 值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最大剪力值。x 計算公式： ( ) 式中： Sp—所求截面的最大活載內(nèi)力(彎矩或剪力)； Pi一車輛荷載的軸重； yi——沿橋縱向與荷載位置對應的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得： Ql/2max=(l +0.383) x0.707x

19、| 61.78= 157.3kN 對應彎矩為：Ml/2=2594.6kN-m (2)最小剪力 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第一跨的前1/2跨上和第2、4跨上，集中荷載標準 值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最小剪力值。 27 計算公式： ( ) 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得： Ql/2min=( 1+0.383) xO.7O3x (-259.5) =-252.2kN 對應彎矩為: M1 /2=2038.6kN?m 4、第一跨四分之三截面 剪力影響線如圖6-15： 圖6-15第一跨四分之三截面剪力影響線 (1)最大剪力 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1跨的后1/4

20、跨上和第3、5跨上，集中荷載 標準值布置在該截面處，得第-?跨跨中截面的最大剪力值。 計算公式： ( ) 式中： Sp—所求截面的最大活載內(nèi)力(彎矩或剪力)； Pi一車輛荷載的軸重； yi——沿橋縱向與荷載位置對應的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得： Q3/4max=( 1 +0.383) x0.707x65.57=63.7kN 對應彎矩為：M3/4= 1577.3kNm (2)最小剪力 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第一跨的前3/4跨上和第2、4跨上，集中荷載標準 值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最小剪力值。 計算公式： ( ) 用結(jié)構(gòu)力學求解器算

21、得：Piyi=-393.06kN 28 Q3/4min=(l +0.383)x0.703x(-393.06)=-382.1 kN 對應彎矩為：M3/4=887.0kN?m 5、第二支點截面 剪力影響線如圖6-16： 圖6-16第二支點截面剪力影響線 偶然作用是指在特定條件下可能出現(xiàn)的較強大的作用，如地震作用或船只或漂浮物的撞擊 力和汽車的撞擊作用（施工荷載也屬于此類）。 二、作用效應組合原則 公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應考慮結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極 限狀態(tài)進行作用效應組合，取其最不利效應組合進行設(shè)計。 （一）公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，應采用

22、以下兩種作用效應組合： 1、基本組合。永久作用的設(shè)計值效應與可變作用設(shè)計值效應相組合，其效應組合表達式 為： 2、偶然組合。永久作用標準值效應與可變作用某種代表值效應、一種偶然作用標準值效 應相組合。偶然作用的效應分項系數(shù)取1.0；與偶然作用同時出現(xiàn)的可變作用，可根據(jù)觀測 資料和工程經(jīng)驗取用適當?shù)拇碇怠? （-）公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應根據(jù)不同的設(shè)計要求，采用以下兩種 作用效應組合： 1、作用短期效應組合。永久作用標準值效應與可變作用瀕遇值效應相組合，其效應組合 表達式為： 2、作用長期效應組合。永久作用標準值效應與可變作用永久值效應相組合，其效應組合 表達式為：

23、第二章整體布置 預應力混凝土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、造型簡潔 美觀、養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。本設(shè)計采用的是 先簡支后連續(xù)的施工方法，該方法是先將簡支梁安裝就位后，再通過張拉支座處上翼緣的負 彎矩鋼束，形成連續(xù)梁體系。先簡支后連續(xù)的橋梁造價低、材料省、施工簡便快捷。 為了使邊跨與中跨的梁高和配筋接近一致，連續(xù)梁橋各孔跨徑的劃分，通常按照邊跨與中 跨最大彎矩趨近相等來確定?？鐝讲贾靡妶D示2-1： 圖2-1整體布置圖 計算簡圖： (1)最大剪力 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第1、2、4跨上，集中荷載標準值布置在該截

24、面處, 得第二支點截面的最大剪力值。 計算公式： ( ) 式中： Sp—所求截面的最大活載內(nèi)力(彎矩或剪力)； Pi一車輛荷載的軸重； yi——沿橋縱向與荷載位置對應的內(nèi)力影響線坐標值。 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：一 Q 支 2niax=( 1+0.383) x0.7665x540.32=525.2kN 對應彎矩為：M支2=1624.4kN-m (2)最小剪力 將車道荷載的均布荷載標準值布置在第3、5跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得 第二支點截面的最小剪力值。 計算公式： ( ) 用結(jié)構(gòu)力學求解器算得：-62.45kN?m Q 支 2min=(l+0.383)x

25、0.7665x (-62.45) =-60.7kN 對應彎矩為：M支2=522.1 kN-m 由于篇幅有限，在此僅列出第一跨的計算過程，其余第二、三跨計算同第一跨，而第 四、五、跨與第一、二、跨對稱，計算結(jié)果一樣。第二、三跨計算結(jié)果將在表6-6中列出。 29 第四節(jié)其它因素引起的內(nèi)力計算 一、溫度引起的內(nèi)力計算 由于連續(xù)梁只有一個橫向支座，所以整體溫度變化對梁的內(nèi)力沒有影響，考慮到橋面板由 于日照等因數(shù)產(chǎn)生不均勻溫變，根據(jù)以前已有的記錄，假設(shè)橋面板和梁底的不均勻溫差為 50C,從上至下呈線性分布，按以上假設(shè)由橋梁博士 Dr. Bridge程序可算出不均勻溫變引起內(nèi) 力。主要控制截

26、面由溫度變化引起的內(nèi)力值見表6-7。 二、支座位移引起的內(nèi)力計算 由于各個支座處的豎向支反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對 支座不均勻沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分，其具體 計算方法是：五跨跨連續(xù)梁的六個支座中取邊支座下沉1cm,其余支座不動，按以上方法用 Dr. Bridge程序計算出支座位移引起的內(nèi)力。各主要控制截面由于支座位移引起的內(nèi)力值見 表 6-7。 30 第五節(jié)正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合（短期組合）31 32 根據(jù)表6-8和表6-9可以繪出承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的彎矩剪力包絡圖, 分別見圖6-15、圖6-1

27、6。 圖6-15承載能力極限狀態(tài)包絡圖 作用短期效應組合下包絡圖 33 作用長期效應組合下包絡圖圖6-16正常使用極限狀態(tài)包絡圖 34 第七章預應力鋼束的計算及布置 第一節(jié)預應力鋼筋數(shù)量的確定及布置 按全預應力混凝土設(shè)計預應力混凝土 T梁 (1) 跨中正彎矩 首先，根據(jù)跨中截面抗裂要求，確定預應力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預加 力為(參考文獻[19]) Ms Ms為荷載短期效應彎矩設(shè)計值，：估計鋼筋數(shù)量時，可近似采 用等截面幾何性質(zhì)。 m2,ycx= 1520mm, ycs=780mm,為預應力鋼筋重心至毛截面重心的距 離，ep=ycx 由此得到 N

28、pe — ap假 設(shè) ap=200mm , 貝 ijep=1520—200= 1320mm 擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積Apl = 139mm2,抗拉強度標準值fpk=1860MPa,張拉控制應力取,預應力損失按張拉控 制應力的20%估算。 所需預應力鋼絞線的根數(shù)為： ,取32根。 采用4束預應力鋼筋束，HVM15-8型錨具，供給的預應力筋截面面積，采用金屬波紋管成孔，預留管道直徑為55mm。預應力鋼筋束 的布置如圖7-135 跨中截面（cm）支點截面（cm）圖7-1預應力筋束布置圖 預應力筋束的曲線要求及有關(guān)計算參數(shù)列于表7-1、7-2 40m36 注：表中曲線方

29、程以截面底邊為x坐標，以過彎起點垂線為y坐標 各算截面預應力筋束的位置和傾角表7-2 2支點負彎矩 根據(jù)支點截面抗裂要求，確定預應力鋼筋數(shù)吊“為滿足抗裂要求，所需的有效預加力為（參考文獻［19］） Ms cp 0.85（ Ms為荷載短期效應彎矩設(shè)計值，；估計鋼筋數(shù)量時，可近似 采用等截面幾何性質(zhì)。 —ycs=780mm,為預應力鋼筋重心至毛截面重心的距離, ep=ycx—ap.；假設(shè) ap=2(X)mm,貝lj ep=78 —200=560mm 由此得到Npe 1580擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積Apl = l39mm2,抗拉強度標準值 fpk=1860MPa,

30、張拉控制應力取，預應力損失按張拉控制應力的20%估算。 所需預應力鋼絞線的根數(shù)為： 38 ,取21根。 采用3束預應力鋼筋束，HVM15-8型錨具，供給的預應力筋截面面積，采用金屬波紋管成孔，預留管道直徑為55mmo預應力鋼筋束 的布置如圖 7-2 支點截面 圖7-2支點負彎矩區(qū)預應力鋼束布置 預應力筋束的曲線要求及有關(guān)計算參數(shù)列于表7-3 表 7-3-2 y坐標 39 第二節(jié)截面幾何性質(zhì)計算 截面幾何性質(zhì)的計算需根據(jù)不同的受力階段分別計算。本設(shè)計應分為兩個階段，如下： 1、主梁混凝土澆筑，預應力筋束的張拉（階段1） 2、成橋后二期荷載及活載作用（階段2）各階段截

31、面幾何性質(zhì)的計算結(jié)果列于卜.表 全預應力構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì)表7-4 第三節(jié)承載能力極限狀態(tài)計算 (-)跨中截面正截面承載力計算跨中截面尺寸及配筋情況見圖7-1： b=180,上翼緣板厚度為150mm,若考慮承托影響，其平均厚度為 h'仁150+ 2 =167.6mm 上翼緣寬度取下列數(shù)值中的較小者：(1) (2) (3)167.6=2711.2綜合上述計算結(jié)果，取b'仁2100mm° 按公式判斷截面類型。帶入數(shù)據(jù)得： 因為■滿足上式要求，屬于第一類T型。應按寬度為b，f的矩形截面計 算其承載力。 由ZX=0的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度：x=fpd/\p/fcd

32、b,fh,f=100 =0.4x (2300-167.6) =856 mm將x= 145mm代入下式計算截面承載能力 41(2153.3-145/2) 計算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。 (二) 支點截面正截面承載力計算 跨中截面尺寸及配筋情況見圖7-2： m b=180,上翼緣板厚度為150mm,若考慮承托影響，其平均厚度為 h=15()+' 上翼緣寬度取下列數(shù)值中的較小者： (1) b， (2) b， (3) 綜合上述計算結(jié)果，取b， f=2100mmo 由zx=o的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度： x=fpdAp/fcdb, fli， =0.4x

33、 (2300-167.6) =856 mm 將x=428.3mm代入下式計算截面承載能力(2013.3-499.7/2) 計算結(jié)果表明，支點截面的抗彎承載力滿足要求。 在受拉區(qū)應增加的構(gòu)造鋼筋，以提高結(jié)構(gòu)的延性 (三) 斜截面抗剪承載力計算 選取距支點h/2和變截面處進行斜截面抗剪承載力復核。箍筋采用HRB335鋼筋，直徑為 8 mm,雙肢箍，間距sV=200 mm；距支點相當于一倍梁高范圍距A支點h/2截面斜截面抗剪 承載力值計算(A為邊跨邊支點) 42 首先，進行截面抗剪強度上、下限復核： fcu,kbh0 按V Vcs為混凝土、箍筋共同的抗剪承載力 式中：——異號變

34、矩影響系數(shù)，對簡支梁，——預應力提高系數(shù)，——受壓翼緣影響系數(shù)，——按內(nèi)插取b=400 mm p——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率， bh() bhO ，當 p>2.5 時，取 ——箍筋配筋率, AsvbsV 43N>Vd=871.4 kN所以，只需混凝土和箍筋就可以承擔這部分剪力，而Vpb為預應力彎起 鋼筋的抗剪承栽力，Vpb>O.故，> 說明截面抗剪承載力是足夠的，并具有較大的富余 2、第三跨1/4截面處斜截面抗剪承載力計算 首先進行抗剪強度上、下限復核： 其中，Vd=927.1kN, h0=2140.3 mmb=18()mm 397.5kN<<12

35、42.6kN計算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按下式計算: 式中 式中：一在變截面處預應力鋼筋的切線與水平線的夾角，其數(shù)值由表5查得 44> 說明截面抗剪承載力滿足要求。 第四節(jié)預應力損失計算 1、摩阻損失 （參考文獻[2] [19]） 式中： 一張拉控制應力，摩擦系數(shù)，取 ； -局部偏差影響系數(shù)，取 摩擦損失計算表 °各截面摩阻損失的計算見表7-5 表7-5 45 （參考文獻[2] [19]） lf= 2、錨具變形損失 反摩擦影響長度If EP 1 式中：——張拉端錨下控制張拉應力； ——錨具變形值，OVM夾片錨有頂壓

36、時取4 mm； —扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應力；1—張拉端到錨固端之間的距離，取 1=20000 mmo 當 時，離張拉端x處由錨具變形，鋼筋回縮和接縫壓縮引起的，考慮反摩擦后的預 拉力損失為： 當1匹x時，表示該截面不受反摩擦的影響錨具變形損失的計算見表7-6、表7-7 反摩擦影響長度計算表表7-6 46錨具變形損失計算表 錨具變形損失計算表 表7-7 圖2-2計算簡圖 第三章設(shè)計資料及結(jié)構(gòu)尺寸擬定 第一節(jié)基本資料 一、基本材料及特性 基本材料及特性見表3-1： 二、錨具及支座 采用 GVM15-5, GVM15-7 , GVM15-8, GBM15

37、-15 錨具； 采用 GYZ375x77, GYZF250X64 支座。 三、施工工藝 按后張法制作主梁，預留預應力鋼絲?的孔道，由預埋0=50 mm波紋管形成。 四、設(shè)計依據(jù) 《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60—2004),以下簡稱《橋規(guī)》；《公路鋼筋混凝土及 預應力橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62—2004),以下簡稱《公預規(guī)》； 《公路橋涵地基與基 礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTJ024-85), 一下簡稱《公基規(guī)》。 第二節(jié)結(jié)構(gòu)尺寸 4 一、主梁間距及主梁片數(shù) 主梁間距一般在1.8?2.3m,本設(shè)計選用210cm,其橫截面布置形式見圖3-1 ： 圖3-1橫截面布置(單位cm)

38、二、主梁尺寸擬定 (一)梁高度 預應力混凝土簡支梁橋的主梁高跨比通常為1/15-1/25,肋式截面梁常用高度一般取160? 250 cm,考慮主梁的建筑高度和預應力鋼筋的用量。本設(shè)計主梁高度取用230cm. 3、分批張拉損失(參考文獻[2] [19]) 式中：—在計算截面一批鋼筋截面重心處，由張拉全部鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應力 ——預應力鋼筋混凝土彈性模量之比， Ep 4 預應力筋束的張拉順序為有效張拉力Nep為張拉控制力減去了摩擦損失和錨具變形損失后的張拉力。按平均預應力損失計算每根筋的應力損失： NpOAnI NpO——全部鋼筋的預應力扣除相應的預應力損失An、In 構(gòu)件

39、凈截面面積和慣性矩，An=0.8284x106mm2, epn 張拉鋼筋截面重心至凈截面重心的距離，epn=136() mm Pc 各鋼束平均應力松弛 （參考文獻⑵[19]） 4、鋼筋應力松弛損失 48 式中：——超張拉系數(shù)， ——鋼筋松弛系數(shù)，采用低松弛鋼絞線，取 —一力錨固時的鋼筋應力， 鋼筋應力松弛損失計算表表7-8 鋼筋應力松弛損失的計算見表7-8 第五節(jié)正常使用極限狀態(tài)計算 1、全預應力混凝土構(gòu)件抗裂性驗算 （1）正截面抗裂性驗算 （參考文獻[2] [19]） 跨中正截面抗裂性驗算以跨中截面受拉邊的正應力控制，在荷載短期效應組合作用下應滿 足： 為在荷載

40、短期荷載效應作用需按截面受拉邊的應力： MGIpk Inlx,ynlx,l（）,y（）x分別為階段I,階段2的截面慣性矩和截面重心至受拉邊緣的距離， 可由表6查得： 49 彎矩設(shè)計值可查得: 將上述數(shù)值代入公式后得: 為截面下邊緣的有效預壓力： Np-153.43-74.77)x4448 =5189.9得支點正截面抗裂性驗算 Inlynix383將上述數(shù)值代入公式后得: 383將上述數(shù)值代入公式后得: -153.43-74.77)x2919 MG1PK=O 為截面卜邊緣的有效預壓力: 50 NpAn Npepnln ynx=3409.5kN 6 9

41、 =7.632MPa<0 計算結(jié)果表明，正截面抗裂性滿足要求。 (2) 斜截面抗裂性驗算(參考文獻[2] [19]) 斜截面抗裂性驗算以主拉應力為控制，一般取變截面點分別計算截面上梗肋、形心軸和下 梗肋處在荷載短期效應組合作用下的主:拉應力，應滿足 <0.6ftk的要求。 0.7MVGIPKInlb MGIPKInly° 10b Inlh SnlVQlK=422.4kN變截面點處的主要截面幾何性質(zhì)由表6查得: 活載mm yn I s=907.35 mm 51 = 148.85kN y0s=847.5 mm 計算截面幾何性質(zhì)VG2K=-108kN y()x= 145

42、2.5 nun表7-9 上梗肋處形心位置圖7-3橫斷面計算點（cm） Al為陰影部分的面積 S1為陰影部分的面枳對截面形心軸的面枳距 52下梗肋處 yxl為陰影部分形心到截面形心的距離 d為計算點到形心軸的距離 變截面有效應力-137.6-73.41 = 1148MPa 6.3kN預應力筋束彎起角度分別為: 將上述數(shù)值代入，分別計算上梗肋，形心軸和下梗肋處的主拉應力。a）上梗肋處-5.58=1.05MPa = 1.05+1.794+1.126=0.409+0.304-0.8=-0.08

43、7MPa b）形心軸處=6.63+0.533 =7.163MPa =6.993MPa53 =0.482+0.357-0.938=?0.099MPa 6.99326.9932 C）下梗肋處 =6.63+10.27= 16.9MPa =11.59MPa =-0.028MPa 11.592 11.592 計算結(jié)果匯總于表7-10 表 7-10 變截面處不同計算點主應力匯總表 54 計算表明，上梗肋處主拉應力最大，其數(shù)值力滿足要求 第六節(jié)持久

44、狀況應力計算（參考文獻[2] [19]） 按持久狀況設(shè)計的預應力混凝土受彎構(gòu)件，尚應計算其使用階段正截面混凝土的法向應 力，受拉鋼筋的拉應力及斜截面的主壓應力。計算時作用取標準值，不計分布系數(shù)，汽車荷 載應考慮沖擊系數(shù) （1）跨中截面混凝土法向正應力驗算 NpANIWOs -153.43-74.77=1166.8MPa 44481()(X)=5189.9 kN 由表6查的： 0.5ftk=0.5x26.8=13.4MPa （2）跨中截面預應力鋼筋拉應力驗算 是按荷載效應標準值（不包括自重MG1PK）計算的預應力鋼筋重心處混凝土的法向 應力WOp 22.76MPa0.65

45、fpk=0.65x 1860= 1209MPa 兩者相差1.5%,說明基本上滿足要求 （3）斜截面主應力計算一般取變截面點分別計算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在標準值效應組合作用下的 55 主壓應力，應滿足的要求。 a）上梗肋處 1385.8 = 1.05+1.794+2.051 =4.985MPa 4.985 2 4.985 b）形心軸 56 -0.0005MPa c）下梗肋處 pc =16.9MPa 1385. =16.9-3.30-3.657=9.943MPa =0.227+0.565-0.445=0.347MPa

46、 -0.012MPa 計算結(jié)果匯總于表7-11 表 7-11 變截面處不同計算點主拉應力匯總表 最大主壓應力一一 計算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝土法向應力，預應力鋼筋力及斜截面主壓應力滿足規(guī) 范要求 57 a）短暫狀況應力計算 預應力混凝土結(jié)構(gòu)按短暫狀態(tài)設(shè)計時，應計算構(gòu)件在制造、運輸及安裝等施工階段，由預 加力（扣除相應的應力損失）、構(gòu)件自重及其它施工.荷載引起的截面應力。以跨中截面上、 下緣混凝土正應力控制 （1）上緣混凝土應力 770 NP>0（2）下緣混凝土應力 336.5） = 15.507MPa <0.75x28.6=21.45MPa 計算結(jié)

47、果表明，在預施應力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應力，下緣混凝土的壓應力滿足規(guī)范 要求。 58 第八章下部結(jié)構(gòu) 第一節(jié)蓋梁的設(shè)計與計算參照文獻［15JP22,蓋梁采用C30混凝土，主筋采用二級鋼筋，箍筋采用一級鋼筋。 一、荷載計算 參照文獻［16］第II部分第一章：（一）上部構(gòu)造恒載計算 上部構(gòu)造恒載計算結(jié)果見表8-1： 注：括號里數(shù)值是由于T梁變截面在截面支座中心出的恒載集度 （二）蓋梁自重及蓋梁白重及蓋梁白重及產(chǎn)生的彎矩、剪力 59 蓋梁自重為：g=g5=308.4kN （三）活載計算 1、活載橫向分布系數(shù)計算 根據(jù)蓋梁的性質(zhì)，荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心壓力

48、法。對稱布置時: （二）梁肋及馬蹄尺寸 根據(jù)抗剪強度的需要和施工振搗的需要，一般梁肋厚度取15?25 cm,本設(shè)計暫定18 cm。 預應力簡支T形梁的梁肋下部通常要加寬做成馬蹄形，以便鋼絲的布置和滿足很大預壓力 的需要。 （三）截面沿跨長度變化 本設(shè)計梁高采用等高度形式，橫截面頂板厚度沿跨長不變。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的 作用而引起較大的局部應力，也應布置錨具的需要，在靠近支點處腹板要加厚至馬蹄同寬， 加寬范圍達到梁高一倍左右，本設(shè)計取2（）0 cm。見圖3-2示： 支點截面跨中截面 5 三、橫隔梁（板）間距 為了增強主梁之間的橫向連接剛度，除設(shè)置短橫隔梁外，還應設(shè)置中橫隔梁

49、，間距5?10m , 本設(shè)計取邊梁取6片中橫隔梁，間距為7x4.543m；中跨取7片中橫隔梁，間距為8x4.85m. 四、截面效率指標 跨中截面兒何特性可以由CAD中面域性質(zhì)可得： A=8284 cm 2質(zhì)心位置（距下邊緣）152 cm 1=52604657 cm4 X 由此可計算出截面的效率指標p （希望p在。.4-0.55之間）為： H 式中：ks——上核心距離， KX——下核心距離， 得： KX= 表明初擬的主梁跨中截面合理。 第三節(jié)橋面鋪裝及防水排水系統(tǒng) 一、橋面鋪裝 根據(jù)文獻[7]P38,橋面鋪裝要求有抗車轍、行車舒服、抗滑、不透水、剛度好等性能。本設(shè)

50、單車列 雙車列 三車列 非對稱布置時： 單車列 雙車列 60 三車列 2、活載反力最大值計算 按順橋向活載移動情況，求支座活載反力的最大值。布載R度為: L=39.5+0.25=39.75 (m) 計算簡圖見圖8-2： 圖8-2活載反力最大值計算簡圖 汽車荷載采用公路一I級。 車道荷載的均布荷載標準值：qk=10.5kN/m 用結(jié)構(gòu)力學求解器計算得支 車道荷載的集中荷載標準值： 座反力 雙孔 B=805 kN單孔 B=542.5 3、各梁的支反力的計算 61 （四）內(nèi)力組合 62 （五）雙柱反力計算 計算簡圖見圖8-3： 圖8-3雙柱反力計算圖

51、計算模型如上圖，則柱的反力： G =1/7.9 （）恒載+對稱活載G=6712.26 kN 恒載+非對稱活載G=5567.098 kN 二、 Q 右=-Rl 2、截面2?2 Q左=-R1。右=。求1 63 3、截面3.3 Q 左=G-RQfi= G-R1-R2 4> 截面 4-4 Q 左 =G-R1-R2Q 右=G-R1-R2-R35、截面5-5 Q左二Q右=G-R1-R2-R3 II級鋼筋：fsd=280MPa由《公預規(guī)》可得： 計算出各個截面的配筋量，再根據(jù)《公預規(guī)》對配筋的構(gòu)造要求進行調(diào)整，其結(jié)果 見表8-5： 表8-5鋼筋用量表 注：鋼筋為二級，直徑為28mm

52、 （二）剪力作用時配筋 截面抗剪強度承載上下限復核：（參考文獻[2] [19]） fcu,kbhO 0.5x 103x 1.25xl.39x 1500*1450=2718.7kN 由《公預規(guī)》公式： 式中： al——異號彎短影響系數(shù)，計算簡支梁和連續(xù)梁近邊支點梁段的抗剪承載力時，取1.0： a2——預應力提高系數(shù)，對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，取1.0； a3——受壓翼緣的影響系數(shù), 取 1.1： P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100p,當P≷2.5時，取P=2.5； P=0.07389/（1.5x 1.45）x 100=0.34 fcu,k——混凝土強度等級；

53、 psv——斜截面內(nèi)箍筋配筋率；fsv——箍筋抗拉強度設(shè)計值； 可以計算得由混凝土和箍筋共同作用時可抵抗的剪力： 6510 6 此值與最大剪力5258kN相差不大，故只需在剪力較大的支座附近適當加密箍筋，其他部 位按構(gòu)造配筋即可。 另外還需按構(gòu)造要求配縱向架立筋，詳細配筋見配筋圖。 箍筋用中8,自支座起向里1.80米的范圍墩柱的設(shè)計與計算 參照文獻[I6]P89,墩柱的直徑為140cm,采用25號混凝土，縱筋使用II級鋼筋，箍筋使 用I級。 一、荷載計算 （一）恒載計算 上部構(gòu)造恒載：一孔重7764kN 蓋梁自重（半根）：308.4kN 墩柱自重：3.1415x0.7x

54、0.7x7x24=258.61 kN 作用在墩柱底面的恒載垂直力為：0.5x7764 + 308.4 +258.61=4449.01 kN （-）活載計算 1、汽車荷載。 由于雙孔荷載作用下產(chǎn)生的支座反力比單孔荷載作用下產(chǎn)生的大，故只考慮雙孔荷載 雙孔荷載，三列車布置時：80=805x3x0.78=1883.7 kN 雙孔荷載,雙列車布置時：B0 =805x2=1610 kN 雙孔荷載單列車布置時：B0 =805 2、雙柱反力橫向分布系數(shù)計算。 計算簡圖見圖 8-4 圖8-4雙柱反力橫向計算圖 i] l= (130+395) /790F.665 形=1-0.665=0.

55、335 66 ql= (285+395) /790=0. 861)]2 = 1-0.861=0.139 i]l= （440+395） /790= 1.057 q2= 1 -1.057=-0.057 3、活載組合垂直反力的計算 （1）活載組合垂直的反力 活載組合垂直反力計算結(jié)果見表8-6： 表8-6活載組合 (2)水平荷載計算 根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定： 1) 汽車制動力 三車道：T= (10.5x39.5+320) x0.1x3x0.78=171.9kN> 165 kN取T=179.l 兩車道：T=( 10.5x39.5+320)x0.1 x2= 146.95< 1

56、65 kN取 T=165 kN 單車道：T=( 10.5x39.5+320)x0. l=73.47≪ 165. kN取 T=165 kN 2) 制動力對墩身的底截面產(chǎn)生的彎矩 三車道：M=(1.5+7.0)x 179.1/2= 197.01 kN 兩車道：M=( 1.5+0.7)x 165/2=701.25 kN 單車道：M=701.25 kN 3) 不考慮溫度及風的作用 (三) 截面配筋計算及應力驗算 1. 作用于墩柱頂?shù)耐饬? 最大垂直力：N=4190.4+1386.21 =5576.61 kN 最大水平力：H=l71.9/2=85.95kN 最大彎矩：M=128

57、.925kNm 最小垂直力：N=4190.4+631 .()=4820.4kN 2. 作用于墩柱底外力 Nmax=4449.01 +1386.21 =5835.22kN Nmin=4449.01 +631.0=5080 kN Mmax=730.575kNm 3 .墩柱的配筋 根據(jù)《公預規(guī)》： 柱混凝土強度等級為C25,取ag=0.06m,fcd=l 1.5MPa, fsd=280Mpa，取 18 根直徑為 22mm 的二級鋼筋，As=66.36cm2滿足最小配筋率 rs=r-ag= 1.4/2-0.06=0.64 初始偏心距 eO=M/N=73O.575/5O8O=O. 1

58、438 根據(jù)約束條件及結(jié)構(gòu)形式，墩柱可簡化為懸臂柱。 68 2 A= 10/i=l4.0/0.35=40>17.15,故應考慮偏心距增大系數(shù)* 1 2 10h 141.4,取 1.0 r|= 1.326O 根據(jù)〈〈公預規(guī)〉〉規(guī)定：計算偏心受壓柱的公式: e0=設(shè)g =0.88，代入上式可得 'sd 假定 &=0.93,查《公預規(guī)》附表 c.0.2 得：A=2.5065.B=0.4433,C=2.4432,D=0.8055, e0= =0.189 m于初始偏心距比較接近 則 =(1115x280)x700x700 ，sd 15x0.88x280)x7003

59、橋墩承載力滿足規(guī)范要求 箍筋按構(gòu)造配筋，采用直徑8mm的一級鋼筋，間距為200mm。 第三節(jié)鉆孔濯注樁計算 參照文獻［14］第六章，再綜合考慮本設(shè)計的地質(zhì)條件、施工能力及經(jīng)濟等因素，最后 69 采用鉆孔灌注樁。為了便于力的傳遞，可使樁的直徑略大于橋墩的直徑，故取標準直徑為 1.5m。 根據(jù)所提供的地質(zhì)資料，經(jīng)分析采用摩擦樁，微風化巖層為持力層。 一、荷載計算 由前面的計算知： N=5835.22kN M=730.575kNm Q=17I.9kN 為提高整個結(jié)構(gòu)的整體剛度，在兩樁之間設(shè)橫系梁，取寬b=1.0m,高h=0.6m。此梁的配 筋率約為0.001。 灌注樁每延米自

60、重 作用于樁頂?shù)耐饬Γ? N=0.5x 1.0x0.6x7.9x25+5835.22=5897.47kN H=85.95kN M=730.575kNm 二、樁長計算 根據(jù)文獻［3］,該地基由兩層土組成，由單樁容許承載力的經(jīng)驗公式來初步反算樁長。根據(jù) 地層情況，地下8.0m處可作為持力層，按摩擦樁計算(10-1) 其中： P——單樁軸向受壓容許承載力(kN)； U——樁的周長(m),按成孔直徑計算； 1——樁在局部沖刷線以卜的有效長度(m)； TP—樁壁土的平均極限摩阻力(kPa) oR——樁尖土的極限承載力(kPa),； 設(shè)Nh為單樁受到的全部豎向力，入土以下的樁按一半

61、計算： Nh=5897.47+0.5xqh=5897.47+13.25h 選取系數(shù)，由〈〈公預規(guī)）〉表432-3查得： 清底系數(shù)為mo=0.8 又查得修正系數(shù)1=0.65 由參考文獻［3］表2.14查得：K2=1.0 （隨深度的修正系數(shù)） 3由參考文獻［3］附表2查得:樁尖土的容重r2= （22.5-10） kN/m 樁尖土的容許承載力■地基土由兩層組成，查參考文獻［3］表43.2-1得： 70(300x4+40x8) 一]=2561 + 13h(10-2)將(10-2)代入(10-1)得: [P]=0.5x[5.024xhx 126.67+1.766x (2561 + 13

62、h)] 又由樁所受外力為：N=5897.47+13.25h 令[P]=N 解得：h= 11.36 取 h=12m 三、樁的 bmblEI； 對圓形：b=d； 由〈〈公預規(guī)〉〉表6.1得 .9 （三）樁的變形系數(shù)計算公式為：式中: 受彎構(gòu)件：EI=0.67EhI 第一層厚 4.0m： ml=5xl04kN/m4o 第二層厚 8.0m： m2=0.8x 104 kN/m 2hm ,m=3.4xl04kN/m4, 故-1 59m? 樁的換算深度為ah=0.459xl2=5.508>2.5。故按彈性樁計算。 （四）地面以下深度z處樁身截面上的彎矩與水平壓應力的計算1、

63、樁身彎矩Mz P（）=5835.2 kN H（）=85.95kN MO =730.58kNm 獻［14］P58查取，計算結(jié)果見下表8-7： HO ,式AmBm可根據(jù)ah=4.O(因ah>4.0)和az參照文 2、樁身剪力計算 計算公式為： Qz=H0Aq+aM0Bq 式中的系數(shù)可由參照文獻[14]P58表格查得，計算結(jié)果見表8-8： 72 柱身內(nèi)力圖見圖8-5： M (kN.in) 900.00 800.00 700.00 600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 02 468 10 z (m) 柱身彎矩

64、圖 73 柱身剪力圖 圖 8-5 柱身 Bx= 1.621 (6mm 滿足要求。 轉(zhuǎn)角計算公式為： 查參考文獻【14］表3-4、3?5得: A(D= 1.621B

65、2kN （按墩頂部軸力近似計算）樁身混凝土強度 等級為 C25,ag=0.06m,fcd=11.5MPa,采用 18 根 016As=36.198cm2 滿足構(gòu)造要求 10/d= 12/1.5=8>4.4 （應考慮縱向彎曲的影響） 需考慮偏心距增大系數(shù)n 75 1.44 計行車道鋪裝采用60mm厚素混凝土鋪裝，之上是90mm厚瀝青混凝土橋面鋪裝。 二、橋面縱橫坡 根據(jù)文獻［7JP39,橋面設(shè)置縱橫坡，以利雨水迅速排除，防止或減少雨水對鋪裝層的滲透， 從而保護了行車道板，延長了橋梁的使用壽命。 本設(shè)計橋面的縱坡，做成雙向縱坡，坡度為3%。 橋面的橫坡取1.5%,該坡由30

66、#素混凝十?調(diào)平層控制。 三、防水層 根據(jù)文獻［7］P41,橋面的防水層，設(shè)置在行車道鋪裝層的下邊，它將透過鋪裝層的雨水匯集 到排水設(shè)備排出。本設(shè)計防水層做法為灑布薄層瀝青或改性瀝青，其上撒布一層砂， 6 經(jīng)碾壓形成瀝青涂膠下封層。 四、橋面排水系統(tǒng) 根據(jù)文獻［7］P42,為了迅速排除橋面積水，防止雨水積滯于橋面并滲入梁體影響橋梁的耐久 性，本設(shè)計采用一個完整的排水系統(tǒng)。橋面每個15m設(shè)置一個泄水管，且將泄水管直接引 向地面。 第四節(jié)橋梁伸縮縫 根據(jù)文獻［7］P43,橋梁載氣溫變化時，橋面有膨脹或收縮的縱向變形，車輛荷載也將引起梁 端的轉(zhuǎn)動和縱向位移。為使車輛平穩(wěn)通過橋面并滿足橋面變形，在橋面伸縮縫處設(shè)置一定的 伸縮裝置。本設(shè)計采用GP型無縫式伸縮裝置，在路面鋪裝完成之后再用切割機器切割路面, 并在起槽內(nèi)注入嵌縫材料而成。 7 第四章橋面板的計算 第一節(jié) 橋面板恒載橋面板計算簡圖（單位m） 恒載集度g： 瀝青混凝土路面：gl =0.09x24x 1.0=2.16kN/m 混凝土墊層：g2=0.06x24x 1.0= l.44kN/m 翼板自重：g3=0.1