《彈塑性斷裂力學》PPT課件.ppt

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1、1 彈塑性斷裂力學 常峰 2011-11-04 2 線彈性斷裂力學的適用性 aar p 02.001.0 準脆性， K不用修正 aar p 1.002.0 arp arp 小范圍屈服， K修正后可用 大范圍屈服， K不能用 全面屈服， K不能用 后兩種情況要采用 彈塑性斷裂力學 進行研究。 3 線彈性斷裂力學應用的前提 “小范圍屈服 ” 條件過于苛刻。 下列原因限制了線彈性斷裂力學的應用。 結構原因 結構中存在高應力集中的塑性區(qū) 材料原因 大量韌性較好的材料的應用，如中低強度鋼 試驗方面 高韌性材料的 KIC測量很難進行 理論方面 塑性狀態(tài)下材料力學行為不能用彈性力學描述 針對這些情況，必須采

2、用 彈塑性力學 觀點研究。 彈塑性斷裂力學的引入 4 用彈塑性力學的理論研究裂紋擴展規(guī)律及斷裂問題 的學科叫 彈塑性斷裂力學 。 彈塑性 斷裂 力學的 要解決的 中心問題 是：如何在 大 范圍屈服 的條件下，確定出能定量描述裂紋尖端區(qū) 域應力應變場強度的 參量 ，以便能用理論 建立這些 參量與裂紋幾何特性、外載荷之間的關系 。又 易于 用試驗 測定 它們，最后建立便于工程應用的 判據(jù) 。 目前應用最多的是 J積分 和 COD理論 。 彈塑性斷裂力學簡況 5 本講內容 3 2 1 塑性力學的基本概念 COD理論 J積分理論 4 斷裂參量小結 6 塑性變形過程和力學特點 彈塑性共存 加載卸載過程應

3、力應變關系不同 塑性變形與變形歷史或加載路徑有關 材料的硬化或強化現(xiàn)象 7 塑性狀態(tài)下本構關系 由于塑性應力應變關系與加載路線或加載的歷史 有關。因此，離開加載路線來建立應力與全量塑性應 變之間的普遍關系是不可能的。 一般只能建立應力與應變 增量 之間的關系 僅在簡單加載下，才可以建立 全量 關系 8 增量理論 又稱流動理論，是描述材料處于塑性狀態(tài)時，應力與應變增量 或應變速率之間關系的理論。 dd ijij d 為瞬時的非負系數(shù)，加載時為變值，卸載時為 0 針對加載過程中每一瞬間應力狀態(tài)確定該瞬間的應變增量。 整個變形由各個瞬時變形累加而得，能表達加載過程的歷史對 變形的影響，能反映出復雜的

4、加載情況。 特點： 9 全量理論 即采用全量形式表示塑性本構關系的理論 ijij S 應力與變形一一對應 ,實際是一種非線性的彈性狀態(tài)。 應用范圍： 小變形 和彈性變形屬同一數(shù)量級 簡單加載 各應力分量按同一比例增加 在上述條件下，無論變形體所處的應力狀態(tài)如何，應變偏張量 各分量與應力偏張量各分量成正比。 特點： 10 本講內容 3 2 1 塑性力學的基本概念 COD理論 J積分理論 4 斷裂參量小結 11 J積分理論 Rice于 1968年提出。它避開了裂紋尖端附近的彈塑性 應力場。而用 J積分作為表示裂紋尖端應力集中特征 的平均參量。對于服從塑性 全量理論 的材料，可證明： J積分與積分路

5、徑無關 J積分在物理上可解釋為變形功的差率 J積分可作為彈塑性含裂紋體斷裂準則 由以上三點， J積分 有明確的物理基礎，又便于計算 和測量 。 12 J積分的定義 回路積分定義 ：由圍繞裂紋尖端應力、應變和位移 所組成的回路積分給出，從而使 J積分具有場強的 性質。 形變功差率定義 ：由外載荷通過施加點位移對試樣 所做的形變功給出，使得 J積分物理意義明確，易 于通過試驗測定。 13 回路積分定義 為包含裂紋尖端的任意反時針積分回路，起 始端位于裂紋下表面，終止于裂紋上表面。 為回路上任一點 (x,y)的應變能密度。 dsxuTW dydsxuTW dyJ ii ijij dW iu 為回路上

6、任一點 (x,y)處的應變分量； ds 為回路 上的弧長 。 jiji nT 為回路上任一點 (x,y)處的應力分量； 14 J積分的守恒性 (與積分路徑無關 ) 證明過程的幾個假設 ij ij W (1) ijjiij uu ,21 (2) 0, jij(3) jiij (4) 這就是 J積分適用的前提條件。 (全量理論 ) (小變形 ) (無體力 ) 15 形變功差率定義 aBJ 1 Rice還提出了以能量形式表達的 J積分 ：總位能 B ：試件厚度 a ：特征裂紋長度 a 是指兩個幾何形狀完全相同，只是裂紋長度稍 有不同的試件，在外載固定或加載點固定的情況 下，兩者總位能的差率。而 不能

7、理解 為裂紋從長 度 a擴展到 a+da時總位能的差率。 形變功差率定義是進行 J積分測量的理論依據(jù) 16 J積分的物理意義 (1)彈性情況 E KGJ I I 2 在線彈性情況下， J積分與能量釋放率 G等價，并且與 應力強度因子 K有確定的關系。 （平面應力） 17 彈塑性情況 此時， J積分不能看作能量釋放率，但是可以認為是兩 個等同的彈塑性體 (材料、幾何、加載等均相同，只是 裂紋長度相差 a)單位長度上的總勢能差率。 aBaB aaaJ a 1)()(lim 12 0 18 J主導區(qū) 在裂紋尖端附近的一個范圍 D內， HRR解 可以做為全 場解的良好近似，此區(qū)內的應力應變由 J所決定

8、， D區(qū) 就稱為 J主導區(qū)。 J主導區(qū)大小與材料性質、試件幾何及載荷狀態(tài)有關。 下限的確定： 斷裂過程區(qū)小于 J主導區(qū) D。 一般要求： 上限的確定： 取決于 HRR解的求解精度。對于中心裂紋 t D 32 200Jb ys 19 J積分理論小結 J積分特性 ： J積分與積分路徑無關 物理意義 ：變形功的差率 適用范圍 ： 1、只能適用于彈性體和服從全量理論的塑性體； 2、只能應用于二維； 3、只能適用于小變形問題； 4、只能適用于裂紋表面無載荷作用的情況。 優(yōu)點： 有明確的理論基礎和物理意義，可以作為表示 裂紋尖端應力場奇異性強度的度量參數(shù)。 20 本講內容 3 2 1 塑性力學的基本概念

9、COD理論 J積分理論 4 斷裂參量小結 21 裂紋張開位移 (Crack Opening Displacement COD) 從能量平衡的觀點，裂紋的擴展是因為 應力和應變的 綜合作用 達到了臨界值而發(fā)生。 用 應力 的觀點討論 脆性 材料的裂紋擴展是合適的。 對于 延性材料 ，裂紋尖端發(fā)生 大范圍屈服 ，斷裂判據(jù) 不能用應力來確定，而應該根據(jù) 應變或位移 來確定。 22 裂紋尖端的張開位移 (COD)是裂紋尖端塑性應變的一 種度量。 1963年 Wells提出了 COD斷裂準則，即當裂 紋尖端的張開位移 達到其臨界值 時失穩(wěn)擴展： c c 是材料常數(shù)，相當于裂紋擴展阻力，由試驗測定。 c

10、是外載、構件形狀和尺寸的函數(shù)，由計算得到。 COD準則 23 COD的幾種定義 考慮線彈性斷裂力學塑性區(qū)修正后，裂紋頂端由 O O ，此時 原始的裂紋頂端位置的張開位移成為 COD。 以彈塑性區(qū)交界點處的位移作為 COD 將受載后裂紋自由表面延長 ,與尖端垂線交線處位移作為 COD COD概念簡單明確，但確切的定義和標定至今仍有不同意見。 定義 定義 和 24 COD的計算 按 Irwin塑性區(qū)模型求 COD (小范圍屈服 ) Wells用有效裂紋長度而計算真實裂紋尖端張開位移作為 COD 有效裂紋長度： *eff praa *22* 24)(4 paxp arExraE 2 2 * p 2

11、1 ys Kr 將 代入上式得 s G E K 4 4 ys 2 I 25 采用有效裂紋長度 計算所得的原裂紋尖端處的張開 位移作為 COD。 按 Dugdale塑性區(qū)模型求 COD (大范圍屈服 ) 基本假設： A 屈服發(fā)生在裂紋延長線上的帶狀區(qū) 域， 帶狀屈服區(qū) 之外為彈性區(qū) B 材料是 理想彈塑性 的，即可將屈服 區(qū)看做作用了 后閉合的裂紋。 C 原裂紋塑性區(qū)頂端 因應力松弛而 不 存在應力奇異性 。 ys )(22 ac ys ys a E a 2 s e cln 8 26 展開后略去高階小量得： ysys I ys G E K E a 22 在線彈性情況下， 按 Irwin或 Dug

12、dale塑性區(qū) 模型計算 的 COD與 K和 G有確定的關系，此時， COD準則與 K 準則或 G準則是完全等價的。 27 J積分與 COD的關系 取 Dugdale模型彈塑性的邊界 ABC作為 積分路徑。 A B C dsxuTW dyJ ii 沿 AB、 BC段： ysiTdxdsdy ,0 代入上式得： ysJ Dugdale模型是在材料 理想彈塑性 的假設前提下得到的，實際上 材料都存在 硬化 現(xiàn)象。 J積分與 COD更一般的關系為： yskJ k=1.12.0。具體值取于幾何形狀、約束條件和硬化特性。 28 COD理論總結 COD理論雖然測量方法簡單，而且也能有效地解決工程， 但 C

13、OD理論缺乏嚴密的理論基礎和分析手段，并且在彈塑性 條件下， COD還不是一個直接與裂紋尖端應力應變場相關聯(lián) 的參量，所以不能從 COD來描述彈塑性情況下裂紋尖端應力 場的奇異性。 目前國內外對 COD方法的研究和應用持不同態(tài)度。但由 于它能簡單而有效的解決工程問題，仍然得到了工程界廣泛 的應用。 29 本講內容 3 2 1 塑性力學的基本概念 COD理論 J積分理論 4 斷裂參量 小結 30 斷裂參量 小結 G：能量釋放率 K：應力強度因子 ：裂紋尖端張開位移 J：形變功差率，與路徑無關 線彈性 彈塑性 四個斷裂參量都是描述和判斷同一現(xiàn)象 斷裂；它 們之間的關系如下： 31 G與 K的關系

14、對于 型裂紋： 其中： (平面應力 ); (平面應變 ) G與 K之間有確定的關系，力學等價。 EG 2 IK EE 21 EE 32 與 G、 K的關系 pe 線彈性情況： ysys E aG 0 2 e 其物理意義是：在加載過程中，若 足夠大，以至于 超過了材料的臨界擴展力，則發(fā)生斷裂。 此式還表明，在線彈性情況下 與 、 有直接的對 應關系，在此狀態(tài)下它們是等效的。 e se IK IG 彈塑性情況： p 33 Thank You 34 J與 、 G、 K的關系 線彈性 ： G E KJ 0 2 I 大范圍屈服： yskJ J與 、 G、 K之間有確定關系。 J與 之間有確定關系。 全面

15、屈服下 J與 之間關系更為復雜， 不做詳述。 35 簡單加載 各應力分量與一個參數(shù)成比例的增加，此時主應力之 間的比例關系不變，主軸的方向也不改變。 簡單加載 復雜加載 p p Mt Mt 簡單加載是塑性力學中很重要的一種加載方式。因為簡單加載的 彈塑性體與非線性彈性體有相似之處，可以將它當作 非線性彈性 體來分析。 36 HRR理論 Hutchinson， Rice和 Rosengren利用全量理論證明在彈塑 性斷裂問題中 ,裂紋尖端的應力應變和位移場可表示為 ),(),( 1 1 nfrIJr ij n n ij ),(),( 1 ngrIJr ij n n n ij ),(),( 1 11 nhrIJru in n n n i 式中： 都是與材料有關的常數(shù)。 nI n , HRR理論表明： 在彈塑性斷裂中，裂紋尖端附近的應力應變場仍 然存在奇異性，而且，此奇異性的強度是由 J積分的值控制的。 因此， J積分可看作是彈塑性情況下裂紋尖端附近應力應變場強 度的度量參數(shù)。 37 試樣的制備 三點彎曲試件 WafBW SPK 2/3qq 24 BWWS ， ICK 小范圍屈服 平面應變 塑性區(qū)尺寸 裂紋長度 試件厚度 圣維南原理 韌帶尺寸 名義跨距 2 IC5.2 s Ka 2 IC5.2 s KB 2 IC5.2 s KaW 1:2:8: BWS