砂帶磨削機(jī)床機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計【全套含CAD圖紙】

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機(jī)的幾大技術(shù)上的缺點(diǎn)，設(shè)計了節(jié)能減排、清潔生產(chǎn)需求的全新砂帶磨床。該機(jī)床采用 新的機(jī)械式進(jìn)給系統(tǒng)，并將阻尼板以模塊化機(jī)構(gòu)的形式安裝到新型機(jī)床中。 為了可普遍應(yīng)用于實(shí)際鋼球生產(chǎn)中，開始了新型光球工藝與設(shè)備的研究，它將對傳 統(tǒng)的光球加工工藝產(chǎn)生非常大的影響。在經(jīng)過實(shí)踐檢驗(yàn)與工藝參數(shù)改進(jìn)后，能實(shí)現(xiàn)自動 化控制和流水線生產(chǎn)，市場應(yīng)用前景廣闊。 關(guān)鍵詞：光球，砂帶磨床，工藝，磨削 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 目 錄 摘 要 .I 目 錄 .I 第 1 章 緒論 .1 1.1 課題來源 .1 1.2 課題的科學(xué)依據(jù) .1 1.2.1 課題的科學(xué)意義 .1 1.2.2 國內(nèi)外研究狀況及其應(yīng)用前景 .2 1.3 課題的指導(dǎo)思想及研究內(nèi)容 .3 1.3.1 課題指導(dǎo)思想 .3 1.3.2 課題研究內(nèi)容 .3 第 2 章 總體方案設(shè)計 .5 2.1 擬采取研究方法、技術(shù)路線、實(shí)驗(yàn)方案的提出及可行性分析 .5 2.1.1 研究方法和技術(shù)路線 .5 2.2 研究方案的確定 .7 2.2.1 動力及傳動系統(tǒng)的確定 .7 2.2.2 進(jìn)料系統(tǒng)的確定 .7 2.2.3 壓模板升降系統(tǒng)的確定 .8 2.2.4 砂帶磨頭結(jié)構(gòu) 的確定 .9 2.2.5 機(jī)床總體布局 的確定 .9 第 3 章 鋼球的運(yùn)動機(jī)理研究 .10 3.1 剛體動力學(xué)基礎(chǔ) .10 3.1.1 剛體一般運(yùn)動的描述 .10 3.1.2 剛體一般運(yùn)動的微分方程 .11 3.2 鋼球動力學(xué)分析 .13 3.2.1 磨削模型的建立 .13 3.2.2 鋼球受力分析 .13 3.2.3 鋼球運(yùn)動微分方程 .18 3.3 鋼球表面磨削跡線 .19 第 4 章機(jī)床部件的設(shè)計及其校核 .21 4.1 電機(jī)的選擇 .21 4.2 V 帶的選擇計算及其校核 .21 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 i 4.3 張緊機(jī)構(gòu)中彈簧的選擇及其校核 .24 第 5 章 結(jié)論與展望 .27 5.1 課題總結(jié) .27 5.2 課題不足之處 .27 5.3 課題未來展望 .27 參考文獻(xiàn) .29 致謝 .30 附錄 A：砂帶磨削的組成及其特點(diǎn) .31 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 0 第 1 章 緒論 1.1 課題來源 滾動軸承普遍應(yīng)用于航空、軍工、汽車、機(jī)械等工業(yè)中，它作為各種機(jī)械裝備十分 重要的基礎(chǔ)件是一種精密的機(jī)械元件，而球軸承作為滾動軸承家族中重要的一員其應(yīng)用 尤為廣泛。 鋼球加工質(zhì)量的優(yōu)劣是制約精密機(jī)械裝備發(fā)展的重要原因，因?yàn)殇撉虻闹圃炀仍?球軸承里的影響能很大成程度上決定球軸承的質(zhì)量，鋼球是球軸承里最關(guān)鍵的零件。目 前，國內(nèi)普遍采用的鋼球生產(chǎn)工藝為：備料、冷鐓壓、光球、熱處理、硬磨、表面強(qiáng)化 處理、精研、光電外觀檢查和尺寸分組、清洗、涂油包裝入庫，各個過程產(chǎn)生的球的外 表如圖 1-1 所示，其實(shí)從冷鐓件到光球這一工序很重要，很大程度上決定了生產(chǎn)出鋼球的 質(zhì)量。通過到無錫鋼球廠進(jìn)行現(xiàn)場勘察，發(fā)現(xiàn)光球工序加工質(zhì)量很糟糕，留下的余量很 大，對后道工序的加工造成了較大的困難。 根據(jù)工件的形狀，選擇相應(yīng)的接觸方式，在一定的壓力作用之下，使得高速運(yùn)動的 砂帶與工件相接觸產(chǎn)生摩擦，將工件表面上的余量漸漸地磨除或者拋磨光滑的這種方式 就是砂帶磨削，而利用砂帶對工件進(jìn)行加工的技術(shù)在國內(nèi)為日趨成熟。六十年代以來， 砂帶磨削在國外發(fā)展的十分迅速，應(yīng)用的范圍也在逐漸擴(kuò)大。五十年代末我國開始是用 砂帶磨削這一方法，然而當(dāng)前的技術(shù)水平與國外工業(yè)發(fā)達(dá)的國家相差很大。縱觀國內(nèi)外， 當(dāng)前很少有將砂帶磨削這一方式應(yīng)用于鋼球的磨削，因此本課題在市場的前景十分廣闊。 因此本課題目的是尋找新的工藝，這新的工藝可以代替原有的光球工藝，利用砂帶 磨床將冷鐓件加工為光球，來提高光磨工序的質(zhì)量，降低后續(xù)工序的加工余量使得后續(xù) 的加工變得更加容易。 圖 1-1 鋼球的生產(chǎn)工藝流程 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 1 1.2 課題的科學(xué)依據(jù) 1.2.1 課題的科學(xué)意義 鋼球是球軸承的重要零件，而球軸承是各類機(jī)械裝備的重要基礎(chǔ)件，為了客觀地說 明了鋼球在軸承中的重要性，有大量實(shí)驗(yàn)表明，鋼球占影響球軸承噪聲全部原因的 60%，軸承失效由于鋼球損壞的比例達(dá) 58.5%（國外僅占 23.4%） 。 因?yàn)楝F(xiàn)在的市場很需要高質(zhì)量的軸承投放，來滿足各行業(yè)的需求，所以目前，我國 現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)正日新月異地發(fā)展，使得高端機(jī)械裝備的需求量迅速增長，對機(jī)械零部件 的制造精度也提出了越來越高的要求。在軸承行業(yè)中的顯著進(jìn)步，也相應(yīng)帶動了了鋼球 制造的進(jìn)步與發(fā)展，尤其是軸承行業(yè)經(jīng)過六五，七五，八五，三期技術(shù)改造后，鋼球的 生產(chǎn)不管是在產(chǎn)品質(zhì)量，生產(chǎn)工藝還是裝備水平等方面都達(dá)到了一個新的境界。 然而，在加工質(zhì)量或者是能源的浪費(fèi)上我國生產(chǎn)的鋼球，都與國外先進(jìn)水平相差很 遠(yuǎn)這是因?yàn)槭艿搅宋覈募夹g(shù)與設(shè)備的限制的影響。我國現(xiàn)在使用的高精度 G3 級鋼球， 主要還依賴進(jìn)口。G3 級鋼球可廣泛應(yīng)用于精密儀器、先進(jìn)武器中的高精度軸承中?？梢?說，我國裝備制造業(yè)乃至國防工業(yè)能否高速發(fā)展都取決于是否能大批量生產(chǎn) G3 級精度的 鋼球。 為了使鋼球產(chǎn)品的質(zhì)量達(dá)到國際領(lǐng)先的生產(chǎn)水平，打破外國的壟斷和技術(shù)封鎖，解 決國外的高價進(jìn)口鋼球的問題，為企業(yè)和社會創(chuàng)造更多的經(jīng)濟(jì)效益，本課題在理論研究 的基礎(chǔ)上，以開發(fā)綠色、節(jié)能、高效的軸承鋼球光球設(shè)備為目標(biāo)，有助于提升我國鋼球 生產(chǎn)能力，使我國高精度鋼球磨削設(shè)備實(shí)現(xiàn)自給自足。本課題的研究也是全國滾動體行 業(yè) “十一五”技術(shù)攻關(guān)的首項(xiàng)任務(wù)，具有很強(qiáng)的現(xiàn)實(shí)意義。 1.2.2 國內(nèi)外研究狀況及其應(yīng)用前景 在 2009 年中國軸承行業(yè)報告中提出：2008 年全國軸承產(chǎn)量 100 億套，如果按球軸承 占總量的 85%來計算，那么球軸承產(chǎn)量為 85 億套，配套要生產(chǎn)的鋼球預(yù)計達(dá)到 1190 億粒。 現(xiàn)在國外的 G3 級鋼球生產(chǎn)已形成大規(guī)模的流水線，而我國高精度軸承還必須依賴進(jìn)口， 因?yàn)樵趪鴥?nèi) G3 級鋼球的大批量生產(chǎn)，目前還無法實(shí)現(xiàn)，這對我國機(jī)械行業(yè)的發(fā)展非常不 利。 隨著國內(nèi)對光磨、硬磨、研磨機(jī)理的研究的逐漸深入：顏世一等人指出光球運(yùn)動可 以分解為自轉(zhuǎn)和公轉(zhuǎn)，認(rèn)為光磨是一種固定金屬磨粒磨削，其“自銳性”是由于疲勞磨 損而獲得。國內(nèi)還有人研究了光球磨削的微觀機(jī)理，分析了磨粒在鋼球表面的微觀運(yùn)動 規(guī)律。李茂龍討論了球體在直圓弧槽和曲圓弧槽中的滾動規(guī)律，得出了接觸弧長和阻力 矩的計算公式。湘潭大學(xué)的朱晨建立了同軸三盤研磨方式的鋼球研磨運(yùn)動學(xué)方程及研磨 跡線理論，并闡述了三盤研磨的力學(xué)特性。后來國內(nèi)很多高校對四軸球面研磨技術(shù)、錐 形研磨方式、超聲波振動研磨技術(shù)、磁性流體研磨技術(shù)等新型高精度研磨技術(shù)做了大量 的研究，取得了不錯的成效。目前，我國軸承鋼球制造仍以單機(jī)為主，且多采用傳統(tǒng)的 電氣控制。而國外著名的軸承公司都在進(jìn)行磨削自動線連續(xù)生產(chǎn)的研究。國內(nèi)少數(shù)企業(yè) 想引進(jìn)這些關(guān)鍵的磨削制造設(shè)備，但由于價格昂貴，設(shè)備折舊成本過高而紛紛作罷。面 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 2 對日益增長的國內(nèi)外兩個市場的需求，軸承行業(yè)迫切希望能獲得大量性能穩(wěn)定可靠、高 精度的軸承鋼球磨削設(shè)備。 “光球”作為鋼球生產(chǎn)工藝中一個非常重要的環(huán)節(jié)，假如能夠 從根本上得到改進(jìn)甚至創(chuàng)新，對我國球軸承質(zhì)量的提高有著非同尋常的意義。 在調(diào)研中還發(fā)現(xiàn)，國外鋼球生產(chǎn)傾向于“以磨代光” ，因?yàn)樗麄兊睦溏吋|(zhì)量很好， 余量很小所以逐步淘汰了光球工藝。因此將砂帶磨削工藝引入鋼球光磨加工是大勢所趨。 英、美、日、俄等國的鋼球企業(yè)對球坯不同部位的形狀分別作了改進(jìn)并進(jìn)行了大量的試 驗(yàn)研究工作。60 年代末，日、美、英、法、俄等國家先后采用光磨工藝取代了“原銼削+ 軟磨”老工藝，并相繼出臺了各自的光磨機(jī)設(shè)備。日、德、英、俄等國普遍采用了保護(hù) 氣氛加熱工藝、鋼球表面強(qiáng)化處理等鋼球制造新工藝。70 年代末原蘇聯(lián)對固定精研盤的 形狀做了改進(jìn)，后來國外很多軸承廠都對研磨盤做了正壓偏溝試驗(yàn)。日本先后發(fā)展了磁 流體研磨技術(shù)、同軸三盤研磨技術(shù)、磁浮研磨技術(shù)以及批量生產(chǎn)的超細(xì)樹脂砂輪鋼球精 磨技術(shù)。目前，國外鋼球加工設(shè)備的發(fā)展趨勢是追求高效率、高精度、質(zhì)量穩(wěn)定性好和 自動化程度高。 隨著現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，我國對高端機(jī)械裝備的需求量也在高速增長，市場迫切 需要大量高性能、高精度軸承投放，以滿足各行業(yè)的需求。我國“十一五”規(guī)劃制定 了軸承行業(yè)的發(fā)展總目標(biāo)：到 2010 年，軸承產(chǎn)量達(dá)到 80 億套，銷售額 840 億元，按 85%為 球軸承計算，軸承鋼球配套需求量達(dá)到 920 億粒。軸承出口量達(dá)到 4042 億套，出口創(chuàng) 匯 25 億元。因?yàn)楣?jié)能、環(huán)保、實(shí)用的設(shè)備必將受到人們的青睞，而本設(shè)備使用的砂帶磨 削鋼球，在加工工藝與理念上都與傳統(tǒng)的加工方法有很大的改進(jìn)，所以一經(jīng)實(shí)現(xiàn)必然會 有很廣闊的市場。 1.3 課題的指導(dǎo)思想及研究內(nèi)容 1.3.1 課題指導(dǎo)思想 本課題將本著節(jié)能、環(huán)保、創(chuàng)新、實(shí)用的思想，對原有工藝和機(jī)床進(jìn)行全新設(shè)計。 在改革開放新時期，建設(shè)環(huán)境友好型、資源節(jié)約型社會，努力走可持續(xù)發(fā)展道路是全面 建設(shè)小康社會、落實(shí)科學(xué)發(fā)展觀的重要組成部分。二十一世紀(jì)全球能源危機(jī)，石油價格 一再上漲、鋼鐵資源短缺等，而能源是現(xiàn)代社會快速發(fā)展的重要因素，這些原因都讓我 們不得不大力提倡資源節(jié)約。目前，我國經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展是以能源的大量消耗為代價的， 這樣浪費(fèi)下去會馬上會遇見沒能原可用的窘?jīng)r，所以節(jié)能已經(jīng)迫在眉睫，而我國的各鋼 球生產(chǎn)企業(yè)又是耗材、耗能的大戶。以無錫鋼球廠為例，該公司每年生產(chǎn)軸承鋼球約 40 億顆，消耗電能約 2000 萬度，消耗優(yōu)質(zhì)軸承鋼材 6000 多噸?，F(xiàn)在每加工一粒鋼球，其 加工余量為成品的 21%，且鋼球磨削效率低，僅一道粗磨（光球）工序就需十幾個小時， 耗費(fèi)大量的電能。本課題從節(jié)能的思想出發(fā)，對鋼球的加工工藝和設(shè)備進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)， 提高鋼球的光球效率，縮短加工時間。按照加工余量每減少 1%，就可以節(jié)省優(yōu)質(zhì)鋼材 60 噸來計算，鋼材的總節(jié)約額是不容忽視的。如果在全國范圍內(nèi)推廣，其經(jīng)濟(jì)效益和社會 效益將十分顯著。同時由于光球效率提高，電力的耗費(fèi)也將大大降低。 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 3 1.3.2 課題研究內(nèi)容 本課題的研究以現(xiàn)有光球機(jī)床的缺陷以及以及現(xiàn)有砂帶磨床的結(jié)構(gòu)、工作原理，提 出新的加工工藝，并設(shè)計全新的鋼球砂帶磨削機(jī)床。具體研究內(nèi)容和方法如下： 1. 研究現(xiàn)有設(shè)備的結(jié)構(gòu)、生產(chǎn)工藝，提出改進(jìn)方案； 本課題通過參考現(xiàn)有 mm2420a 砂帶磨床的磨削原理與結(jié)構(gòu)，結(jié)合旋轉(zhuǎn)阻尼板進(jìn)料系 統(tǒng)實(shí)現(xiàn)鋼球從冷鐓件到光球的加工。 2. 完成鋼球砂帶磨削機(jī)整體及布局的設(shè)計和二維裝配圖與零件圖的繪制； 3. 利用 solidworks 進(jìn)行三維建模，對不同方案的優(yōu)劣從直觀及其工藝上進(jìn)行評價； 4. 對實(shí)驗(yàn)室現(xiàn)有設(shè)備進(jìn)行適當(dāng)?shù)母难b，完成砂帶磨削鋼球冷鐓件的實(shí)驗(yàn)，分析幾種 方案結(jié)果并比較其優(yōu)劣； 5. 分析鋼球加工時運(yùn)動機(jī)理，列出鋼球運(yùn)動微分方程； 整理相關(guān)資料，編寫說明書。 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 4 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 5 第 2 章 總體方案設(shè)計 2.1 擬采取研究方法、技術(shù)路線、實(shí)驗(yàn)方案的提出及可行性分析 2.1.1 研究方法和技術(shù)路線 該設(shè)計主要包括傳動系統(tǒng)的設(shè)計、進(jìn)料系統(tǒng)的設(shè)計和加工磨削系統(tǒng)的設(shè)計三部分內(nèi) 容：由于砂帶運(yùn)動方式單一且結(jié)構(gòu)比較簡單，傳動系統(tǒng)采用電機(jī)通過V帶直接帶動上下滾 筒轉(zhuǎn)動。進(jìn)料系統(tǒng)采用振動料斗實(shí)現(xiàn)進(jìn)料，通過中間傳遞裝置，將待加工鋼球送到特定 位置。磨削系統(tǒng)采用上下相對方式的兩個砂帶，加工時兩個砂帶相對轉(zhuǎn)動，結(jié)合阻尼裝 置實(shí)現(xiàn)鋼球的磨削。 此三部分內(nèi)容均分為二維設(shè)計和三維立體設(shè)計，該部分設(shè)計是整個設(shè)計的基礎(chǔ)，比 較簡單，但它是中心環(huán)節(jié)，后面的所有設(shè)計都是基于此設(shè)計的基礎(chǔ)上展開的，二維設(shè)計 用AutoCAD軟件；三維設(shè)計用solidworks軟件。 研究方案的確定砂帶磨削的基本原型如圖 2-1。 圖2-1 砂帶磨削原理 兩砂帶平行配置，鋼球運(yùn)動為“不變相對方位”的滾轉(zhuǎn)，球坯磨削區(qū)域?yàn)橐画h(huán)帶，如圖 2-2。 圖2-2 平行砂帶磨削效果示意圖 為了使鋼球表面任何一個區(qū)域都能參與磨削加工，鋼球必須做“變相對方位”運(yùn)動，即 鋼球除了繞著X軸滾轉(zhuǎn)之外，還必須增加繞著Y軸的樞轉(zhuǎn)，這可以通過增加鋼球繞與X軸成 角的P軸轉(zhuǎn)動來實(shí)現(xiàn)，如圖2-3。 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 6 圖2-3 全方位鋼球磨削示意圖 為了使鋼球能夠做變相對方位運(yùn)動，本課題設(shè)想了以下三種方案： (1)旋轉(zhuǎn)阻尼板式砂帶磨削方案； (2)角度式配置式砂帶磨削方案； (3)螺旋進(jìn)料式砂帶磨削方案。 旋轉(zhuǎn)阻尼板砂帶磨削方案如圖 2-4：其運(yùn)動原理是上下砂帶的相對平行運(yùn)動使得鋼球 有一個方向的運(yùn)動，阻尼板的存在使得鋼球有另一個方向的運(yùn)動，兩個運(yùn)動合成可以使 鋼球全部表面均可以被磨削到，從而達(dá)到預(yù)期的目標(biāo)。此方案結(jié)構(gòu)比較簡單，預(yù)期的運(yùn) 動過程比較容易實(shí)現(xiàn)，可以實(shí)現(xiàn)自動化連續(xù)加工，效率比較高。通過對鋼球的運(yùn)動分析 可以得出鋼球的表面均可以被比較均勻地磨削到，精度較高。但如果加工小直徑的鋼球， 阻尼板會磨損得很厲害，且磨損后不宜修整，需要經(jīng)常更換，增加了成本；尼板磨損后 會使加工精度降低，影響后來鋼球的加工精度。 圖2-4旋轉(zhuǎn)阻尼板式砂帶磨削方案圖 圖2-5角度式配置式砂帶磨削方案圖 互成角度型砂帶磨削方案如圖 2-5 所示，較方案一結(jié)構(gòu)設(shè)計稍復(fù)雜，方案為：用相互 平行的隔板將鋼球隔開，上下砂帶互成一定角度，上面的壓模板采用平面式，下面的開 有凹槽。運(yùn)動時上下砂帶以一定的夾角相向運(yùn)動。上面的砂帶給鋼球提供一個方向的運(yùn) 動，隔板提供另一個方向的運(yùn)動，兩個運(yùn)動合成達(dá)到磨削鋼球整個表面的目的。此方案 加工效率高，易實(shí)現(xiàn)連續(xù)加工，上面采用平面式壓磨板可以降低運(yùn)動時的摩擦力。 螺旋推進(jìn)式砂帶磨削方案如圖 2-6 所示，采用蝸桿機(jī)構(gòu)，將蝸桿的齒槽加工成與要加 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 7 工鋼球半徑相同的弧狀，蝸桿下方放置砂帶、隔板、壓模板。通過蝸桿的轉(zhuǎn)動帶動鋼球 轉(zhuǎn)動，壓模板的凹槽方向使得鋼球向前運(yùn)動以達(dá)到磨削表面的目的。此方案可以實(shí)現(xiàn)連 續(xù)加工，需要提供的動力相對較小，可加工效率低，雖然增加蝸桿可以提高加工的效率 但是這會使得機(jī)構(gòu)設(shè)計更加復(fù)雜，對蝸桿材料要求較高，需要它耐高溫和耐磨，從而增 加了成本。 圖2-6 螺旋推進(jìn)式砂帶磨削方案原理圖 綜合以上對比，從磨削鋼球均勻的程度以及所達(dá)到的精度考慮，并結(jié)合機(jī)床結(jié)構(gòu)、 加工效率、節(jié)能環(huán)保等方面最終確定選用方案一。 2.2 研究方案的確定 2.2.1 動力及傳動系統(tǒng)的確定 由于在磨削過程中，需要電機(jī)提供的克服磨削鋼球阻力的轉(zhuǎn)矩并不是很大，故所選 的電機(jī)的功率也不大。如果采用一個電機(jī)和中間傳動裝置來帶動上下兩個砂帶運(yùn)動，一 定會增加制造機(jī)床的成本，結(jié)構(gòu)上也會很復(fù)雜。故采用兩個電機(jī)分別上下砂帶運(yùn)動，大 大優(yōu)化了機(jī)床的結(jié)構(gòu)，降低了制造成本。帶傳動與齒輪傳動相比，它的主要優(yōu)點(diǎn)是：帶 具有彈性，可以起到緩沖、吸振的作用，可以使傳動變的比較平穩(wěn)；當(dāng)傳動過載時，帶 在帶輪上打滑可以防止其他零件的破壞，保護(hù)原動機(jī)；結(jié)構(gòu)簡單，成本低。本砂帶機(jī)砂 帶運(yùn)動方式比較固定，且需要很短時間從靜止運(yùn)動到高速，故適合采用V 帶直接帶動滾筒 轉(zhuǎn)動傳動。 2.2.2 進(jìn)料系統(tǒng)的確定 如圖2-7 所示的自動進(jìn)料系統(tǒng)，加工時，將鋼球冷鐓件放入震動料斗1中，通過輸送盤 2將毛坯送入旋轉(zhuǎn)盤4，旋轉(zhuǎn)盤4旋轉(zhuǎn)將鋼球帶入砂帶進(jìn)行磨削。由于輸送盤2下方的輸送 管到旋轉(zhuǎn)盤的距離小于鋼球的直徑，故鋼球毛坯只能落入旋轉(zhuǎn)盤上預(yù)定的加工孔內(nèi)。轉(zhuǎn) 盤4是通過其下方的電機(jī)帶動轉(zhuǎn)動，同時通過同步帶5帶動另一個旋轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)動。在加工時， 上下兩個砂帶提供兩個方向的運(yùn)動與旋轉(zhuǎn)盤4的圓周運(yùn)動相結(jié)合可以使鋼球的各個表面均 可被磨削到。鋼球被磨削完畢后，拉動箱體的滑塊，使鋼球落進(jìn)下料箱3中，由于下料箱 內(nèi)部地面是個斜面，拉動箱體前面的封門可使鋼球落入預(yù)置的容器中。下料箱3分為兩個 部分，分別接受上面兩個旋轉(zhuǎn)盤加工好的鋼球，從而可以磨削不同精度的鋼球。 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 8 2.2.3壓模板升降系統(tǒng)的確定 如圖2-7 所示，壓模板上下的移動是通過升降機(jī)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)的。壓模板固定在升降機(jī)構(gòu) 的移動塊上，升降時只需要轉(zhuǎn)動手輪，通過錐齒輪使絲杠轉(zhuǎn)動，將回旋運(yùn)動轉(zhuǎn)換成上下 運(yùn)動從而實(shí)現(xiàn)移動滑塊沿著套筒的中心方孔上下移動，從而帶動壓模板上下移動。 圖2-7 升降機(jī)構(gòu) 1. 套筒；2.絲杠；3.移動滑塊；4.錐齒輪 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 9 2.2.4 砂帶磨頭結(jié)構(gòu)的確定 1-電機(jī)；2-V 帶；3-驅(qū)動滾筒；4- 上磨頭張緊裝置；5- 上砂帶；6-側(cè)固板； 7-壓磨板；8-上支承板；9- 下磨頭張緊裝置； 10-V 帶；11-驅(qū)動滾筒； 12-電機(jī)；13- 滑板；14-壓磨板升降機(jī)構(gòu)；15-下支承板；16-下砂帶； 圖 2-8 砂帶磨頭結(jié)構(gòu) 磨頭是磨床的關(guān)鍵部件，鋼球磨削加工最終依靠磨頭來實(shí)現(xiàn)，正確設(shè)計砂帶磨頭的 結(jié)構(gòu)至關(guān)重要。圖 2-8 為本課題所設(shè)計的砂帶磨頭，它由上下兩個磨頭組成。其中下磨 頭由電機(jī) 1、V 帶 2、驅(qū)動滾筒部件 3、砂帶 16、張緊裝置 9 以及下支承板 15 等部 件構(gòu)成，上磨頭由電機(jī) 12、V 帶 10、驅(qū)動滾筒部件 11、砂帶 5、張緊裝置 4、上支承 板 8以及壓磨板 7 等部件構(gòu)成，上下磨頭之間通過兩個側(cè)固板 6 聯(lián)結(jié)。 2.2.5 機(jī)床總體布局的確定 圖2-9 總體結(jié)構(gòu)布局圖 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 10 第 3 章 鋼球的運(yùn)動機(jī)理研究 3.1 剛體動力學(xué)基礎(chǔ) 3.1.1 剛體一般運(yùn)動的描述 剛體在運(yùn)動時，若其運(yùn)動學(xué)條件不受任何限制，則稱為剛體的一般運(yùn)動。在進(jìn)行球 坯磨削運(yùn)動學(xué)分析時，可以將球坯和砂帶都看成是剛體，球坯的運(yùn)動形式為剛體的一般 運(yùn)動，于是可以借助理論力學(xué)中剛體運(yùn)動學(xué)和動力學(xué)的相關(guān)知識來得出球坯在磨削時的 運(yùn)動規(guī)律。 圖 3-1 描述剛體運(yùn)動的坐標(biāo)系 這里首先介紹剛體一般運(yùn)動的描述方法和運(yùn)動方程。如圖 3-1，設(shè)某一剛體相對于固 定參考系 O-xyz 作一般運(yùn)動，為了確定剛體在固定參考系 O-xyz 中的位置，可以在剛體 上選擇一個基點(diǎn) C(比如剛體質(zhì)心)，以基點(diǎn) C 為原點(diǎn)，分別建立剛體平動坐標(biāo)系 和連體坐標(biāo)系 ，坐標(biāo)系 相對于固定參考系 O-xyz 作平動，坐標(biāo)CxyzCxyz 系 與剛體固連。這樣，剛體的位置就取決于基點(diǎn) C 的位置和連體坐標(biāo)系相對于平 動坐標(biāo)系 的位置。而基點(diǎn) C 的位置可由該點(diǎn)在固定坐標(biāo)系中的笛卡爾坐標(biāo) 來描述，連體坐標(biāo)系相對于平動坐標(biāo)系 的位置可以由連體坐標(biāo)系相對(,)Cxyz xyz 于平動坐標(biāo)系的歐拉角 來描述。因此，作一般運(yùn)動的剛體其位置可以由 6 個獨(dú)立(,) 的廣義坐標(biāo) 來確定，即一般運(yùn)動的剛體有 6 個自由度。當(dāng)剛體運(yùn)動時，(,Cxyz 這 6 個廣義坐標(biāo)一般都隨時間 而變化，并且可以表示為時間 的函數(shù)，即t t (3-1) ()()Cxtyztt 如果已知這 6 個函數(shù)，就可以確定在任一時刻剛體的空間位置，所以方程(2-1)完全 描述了作一般運(yùn)動的剛體的運(yùn)動規(guī)律，這就是剛體一般運(yùn)動的運(yùn)動學(xué)方程。若已知剛體 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 11 的歐拉角隨時間的變化規(guī)律 ， ， ，則剛體的角速度矢量 在連體坐標(biāo)系中的()t()t 坐標(biāo)列陣可以用下式表達(dá) (3-2) sincos0in1 3.1.2 剛體一般運(yùn)動的微分方程 由理論力學(xué)可知，剛體的一般運(yùn)動可以分解為隨著基點(diǎn)的平移運(yùn)動和繞著基點(diǎn)的 “定”點(diǎn)轉(zhuǎn)動，若將剛體質(zhì)心作為基點(diǎn)，則剛體的一般運(yùn)動可以看成是隨剛體質(zhì)心的平 動和繞質(zhì)心的“定”點(diǎn)轉(zhuǎn)動。其中剛體隨質(zhì)心的平動可以通過質(zhì)心運(yùn)動定理來描述，而 繞質(zhì)心的“定”點(diǎn)轉(zhuǎn)動則可以通過相對質(zhì)心的動量矩定理來描述。 如圖 3-2，設(shè)一質(zhì)量為 m，質(zhì)心為 C 的剛體在外力 ， ， 的作用下相對于固定1F 2n 參考系 O-xyz 作一般運(yùn)動。剛體在慣性參考系中的坐標(biāo)為 ，于是由質(zhì)心運(yùn)動定(,)Cxyz 理可以得出剛體的質(zhì)心運(yùn)動微分方程，它描述了剛體隨質(zhì)心的平動。 圖 3-2 剛體的一般運(yùn)動 (3-3) CxyzmF 下面再由動量矩定理導(dǎo)出剛體定點(diǎn)運(yùn)動微分方程。剛體對質(zhì)心 C 的動量矩 在連CH 體坐標(biāo)系 中的坐標(biāo)列陣可以表示為C (3-4)CHJ 其中 表示剛體相對于坐標(biāo)系 的慣性矩陣， 表示剛體的角速度矢量CJ 在坐標(biāo)系 中的坐標(biāo)列陣。根據(jù)相對質(zhì)心 C 的動量矩定理，有 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 12 (3-5) ()CdHMFt 用 和 分別表示 在固定坐標(biāo)系 O-xyz 和連體坐標(biāo)系 中對時間的導(dǎo)數(shù)，CdHt tCH C 由矢量的相對導(dǎo)數(shù)和絕對導(dǎo)數(shù)之間的關(guān)系可知 (3-6) CCdHtt 將式(3-6)代入式(3-5)中可得 (3-7)()CCMFdt 將上式寫成在連體坐標(biāo)系 中的矩陣形式，有C (3-8) ()CCHF 將式(3-4)代入上式可得 (3-9) ()CCMJJF 又 ， ， ，代入上式有 0CJ0 (3-10) ()()()()JJMF 式(3-10)即為剛體繞質(zhì)心做定點(diǎn)轉(zhuǎn)動的微分方程。于是由式(3-3)和式(3-10)就得出了剛 體一般運(yùn)動的微分方程 (3-11)()()()() CxyzmFJJMF 上式中后三個方程只確立了作用力矩與角速度的關(guān)系，為了獲得力矩與剛體姿態(tài)的關(guān) 系，還需補(bǔ)充運(yùn)動學(xué)方程，由式(3-2)可以得出剛體角速度與歐拉角 ， ， 之間的關(guān)系 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 13 (3-12) sincosinco 將式(3-11)和式(3-12)聯(lián)立即可求解剛體一般運(yùn)動的動力學(xué)問題。對于鋼球磨削運(yùn)動來 說，是已知鋼球受到的力來求解鋼球運(yùn)動的問題。對于此問題，需要通過數(shù)值積分的辦法 求 解。 3.2 鋼球動力學(xué)分析 3.2.1 磨削模型的建立 采用旋轉(zhuǎn)送進(jìn)式砂帶磨削方案時，機(jī)構(gòu)的運(yùn)動模型如圖 3-3 所示（上下砂帶未在圖中 示出） ，其中圓形送料盤繞其軸線以角速度 逆時針轉(zhuǎn)動，在距離圓盤軸心 R 的圓弧上開 有一系列的圓形孔，鋼球嵌在圓形孔內(nèi)隨圓盤一起公轉(zhuǎn)，同時鋼球還繞著通過球心的某 一軸以角速度 自轉(zhuǎn)，上下砂帶運(yùn)動方向與 軸平行，其線速度分別為 和 。取一粒鋼x1v2 球?yàn)檠芯繉ο?，?dāng)鋼球運(yùn)行到圖中 點(diǎn)時開始與上下砂帶接觸，接觸點(diǎn)分別為 A、B,此時1C 鋼球球心 在圓盤上所對應(yīng)的圓弧角為 ；在 t 時刻，鋼球運(yùn)動到 C 點(diǎn)所對應(yīng)的位置，1C0 此時在圓盤上對應(yīng)的圓弧角為 。下面將對鋼球在任意位置 C 的運(yùn)動狀態(tài)進(jìn)行分析。 圖 3-3 球坯磨削運(yùn)動模型及坐標(biāo)系設(shè)定 為了描述鋼球的運(yùn)動，需要建立以下三種坐標(biāo)系： （1）固定坐標(biāo)系 ：固定于慣性空間，原點(diǎn)為 ， 軸沿圓盤軸線向上， 軸OxyzOzx 與上砂帶線速度方向一致， 軸滿足右手定則。 （2）鋼球平動坐標(biāo)系 ：固定于鋼球球心 ， ， ， 軸始終與 ， ，C Cxyy 軸分別保持平行。z （3）鋼球連體坐標(biāo)系 ：固結(jié)于鋼球，原點(diǎn)為 ，其方位由 相對于 C 的歐拉角 ， ， 確定。Cxy 設(shè)定了以上幾種坐標(biāo)系，就可以按照前一節(jié)提出的方法對鋼球的運(yùn)動進(jìn)行描述。鋼球 質(zhì)心位置由固定坐標(biāo)系中的坐標(biāo) 來表示，其姿態(tài)則由歐拉角 來描述，(,)Cxyz (,) 于是，鋼球在任一時刻的位置就可以由廣義坐標(biāo) 來確定。(,)Cxyz 3.2.2 鋼球受力分析 如圖 3-4 所示，取鋼球?yàn)檠芯繉ο筮M(jìn)行受力分析，設(shè)鋼球質(zhì)量為 m,理論半徑為 r,則 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 14 鋼球在質(zhì)心 C 處受到重力 G 的作用。鋼球與上下砂帶在 A、B 兩點(diǎn)接觸，在 A 點(diǎn)受到上砂 帶的切向磨削力 和法向壓力 ，在 B 點(diǎn)受到下砂帶的切向磨削力 和法向壓力 。假1F1P 2F2P 設(shè)圓孔與鋼球在 D 點(diǎn)接觸，則圓孔壁對鋼球的彈力為 ,方向指向球心 C。由于鋼球相對 質(zhì)心 C 還發(fā)生自轉(zhuǎn)，則鋼球與圓孔壁在 D 點(diǎn)將發(fā)生相對滑動，設(shè)鋼球與圓孔壁的摩擦系 數(shù)為 ，則在 D 點(diǎn)鋼球還受到圓孔壁的摩擦力 的作用。f 圖 3-4 鋼球受力分析 用 ， ， ， ， ， ， 分別表示 ，1OF21OP2OFfOG1F ， ， ， ， ， 在固定坐標(biāo)系 和平動坐標(biāo)系 中的列陣，則有2PfGxyzCxyz ， ， ， 110O220O110OP ， (2-13)22OP OGmg 前已假設(shè)圓孔壁在 D 點(diǎn)與鋼球接觸，則如圖 3-5 所示，在 平面內(nèi)彈力 將沿著xCyF 接觸點(diǎn)的法線方向，即圖中的 方向，設(shè) 與 軸的夾角為 ，那么 在慣性系CFx 中的列陣可以表示為Oxyz (3-14) cosin0O 圖 3-5 圓孔壁對鋼球的彈力示意圖 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 15 下面計算摩擦力 。 同時垂直于圓孔壁對鋼球的彈力 和鋼球角速度 ，即 垂f Ff 直于 和 所構(gòu)成的平面 ，其大小為 ，設(shè)平面 的單位法矢量為 ， 的單位向FFnF 量為 ，則 由下式確定(cos,in0)e (3-15)Fen 又 在固定坐標(biāo)系 中的列陣為Oxyz (3-16) cosisninO 則 在固定坐標(biāo)系中的列陣可以表示為下式Fe (3-17) -si(cos) in)in(FOe 記 ，則 ，摩擦力 可以用下式表達(dá)FeL1()nf (3-18)()FeL 將摩擦力 表示為固定坐標(biāo)系中的列陣，有f (3-19) sin(cos) i)i(OFfL 為了求得各力在連體坐標(biāo)系 中對各軸的矩，需要計算在作用點(diǎn) A，B，D 處C 各力的矢徑。用 ， ， 分別表示過 A，B，D 三點(diǎn)的力的矢徑，則它們在平動坐標(biāo)系A(chǔ)rBD 的列陣可以表示為 ， ， (3-20) 0AOr0BOrcosin0DOr 用 表示各力的矢量和，則有 ，于是它們在慣性F 1212FPFGf 坐標(biāo)系中的列陣可以表示為 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 16 (3-21) 1212120cos00in-sin(cs) oi)io(OOOOFPFGfmgFL 12 12csincos)in(si)sinco()FLPmg 用 表示各力對球心 C 點(diǎn)的力矩之和，則 可以用下式來進(jìn)行計算()CMF CMF (3-22) 121212()0ABABDDrFrPrfff 其中 ，110AijkrFrFj220BijkrrFjcossin0in()c(o)sin()sinco()iicos()snc()(Dij krfrrLFr jLk 將上式寫成慣性坐標(biāo)系中的列陣形式，有 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 17 1212() sini()sinco()0co(cos)sin()sinCABDOMFrrFrfLrrrFrFL 12 (coicois)(s)rL (3-23) 用 來表示坐標(biāo)系 相對于 的方向余弦矩陣，由方向余弦和歐拉角CCxyz 的關(guān)系，可知 cosincosicosincossini coi i (3-24) 用 表示合力矩 在連體坐標(biāo)系中的列陣，則 由下式求()CMF()CMF()CMF 得： cosincosisincoscinsioci iTO 12si()sics()()conoin(cs)FL MFrrrL A (3-25) 上式中各項(xiàng)的值分別為： 2 21212()sin()cossin()cosinisinsincocosinrrFFMLLrFrr 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 18 21212()sin()sisin2()coscoi()insinc()sincossFFMLLrFrrrr 2 212()is()2cos()cosiFFLLLrr (3-26) 至此，鋼球在慣性坐標(biāo)系中的合力以及在連體坐標(biāo)系中各軸所受到的合力矩均已 求出，于是就可以通過上一節(jié)提出的剛體一般運(yùn)動的微分方程來求解鋼球的運(yùn)動規(guī) 律。 3.2.3 鋼球運(yùn)動微分方程 前文已經(jīng)分析了鋼球的運(yùn)動狀態(tài)和受力，其運(yùn)動可以看作剛體的一般運(yùn)動，現(xiàn)在 我們可以通過質(zhì)心運(yùn)動定理和歐拉動力學(xué)方程建立鋼球一般運(yùn)動的微分方程。根據(jù) 式(3-11) 有 (3-27)()()()() CxyzmFJJMF 對于鋼球，其質(zhì)心坐標(biāo)為 (3-28) 0coscsini()0CxRtyz 從而求出鋼球質(zhì)心加速度為 (3-29) 20cos()inCxtyRz 鋼球?qū)?， ， 各軸的轉(zhuǎn)動慣量相等，即 (3-30)25Jmr 由式(3-12)可以得出鋼球繞 ， ， 各軸轉(zhuǎn)動的角加速度 ， ， ，即 (3-31) sincosinsicosinnicocoi 將式(3-21)，(3-26)，(3-29)，(3-30) ，(3-31)分別代入式(3-27)中就可以得到鋼球 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 19 磨削運(yùn)動的微分方程，經(jīng)過化簡整理可得 (3-32) 21 0cosin(cos)+()cos()FFmRtL (3-33)20is()in()t (3-34)12in()sico()FPmgL (3-35) 2 21212(sincosiinsin)5)()coisin(sicosinsnicorFLLFrrr r si (3-36) 221212(sicscsi co)5n)in()csi(cossi()sin2nc)incmrFFLLrrrFr o (3-37) 2 2 212(s5in)isinco()coscos(corrmFFLLLr 其中 2)si()sic() 以上 6 個方程中， 為未知數(shù)， 可作為已知，在解方程時根據(jù),F1,FP 磨削條件自行設(shè)定， 值則由方程()確定，聯(lián)立其中的()， ()， ()， () 2P ，()5 個方程，再結(jié)合鋼球運(yùn)動的初始條件 ， ， ， ， ， ， ， ，0000 通過數(shù)值積分的方法即可求得鋼球在磨削時的運(yùn)動規(guī)律。0 初始條件： 時刻，鋼球球心在 位置，有 ， ， ，0t1C000 ， 。00 3.3 鋼球表面磨削跡線 前已提出，傳統(tǒng)的同軸兩盤磨削方式是一種“不變相對方位”的磨削運(yùn)動，為了能夠 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 20 證明所選擇的砂帶磨削方案是一種“變相對方位”磨削運(yùn)動，就需要建立磨削過程中砂 帶與鋼球表面接觸點(diǎn)在鋼球表面刻畫的磨削軌跡，這里稱之為磨削跡線。當(dāng)包絡(luò)在鋼球 表面的磨削跡線能夠覆蓋鋼球表面所有區(qū)域的時候，證明了球坯表面所有區(qū)域均能夠參 與磨削，因此其成球精度和效率將得到大幅度提高。本節(jié)將針對兩種磨削運(yùn)動的磨削跡 線進(jìn)行討論，分析磨削跡線在球坯表面的分布規(guī)律。 在建立鋼球磨削跡線方程之前，需設(shè)定若干笛卡爾坐標(biāo)系，仍按照圖 3-3 中的相關(guān)設(shè) 定來進(jìn)行分析。假設(shè)在理想狀態(tài)下鋼球只在 A、B 兩點(diǎn)與砂帶接觸，那么在磨削過程中 A、B 兩點(diǎn)在鋼球表面刻畫的軌跡就代表了上下砂帶對鋼球表面的磨削。 設(shè) A、B 兩點(diǎn)在平動坐標(biāo)系 中的坐標(biāo)為 和 ，則由圖 3-3Cxyz,Axyz,Bxyz 可以得出 ； ， (3-38) 0Axyrz0Brz 連體坐標(biāo)系 相對平動坐標(biāo)系中 的坐標(biāo)變換矩陣為 ，于是可以得CCxyz C 出 A、B 兩點(diǎn)在鋼球連體坐標(biāo)系 中的坐標(biāo) 和 ，它們的列陣,A,B 可以表示為 ； (3-39) sincoAAxryzsincoBBryz 由式(3-39)就可得出 A，B 兩點(diǎn)在鋼球連體坐標(biāo)系 中的運(yùn)動方程C ； (3-40) sincoArsincoBr 由于歐拉角 ， 均是時間的函數(shù)，則當(dāng) ， 隨時間變化時， A，B 兩點(diǎn)的位置在以 C 為球心，以 r 為半徑的球面上運(yùn)動。 ， 由動力學(xué)方程確定，從而可以繪制 A，Btt 兩點(diǎn)的磨削跡線及其在球面的包絡(luò)情況。 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 21 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 22 第 4 章機(jī)床部件的設(shè)計及其校核 4.1 電機(jī)的選擇 本機(jī)床的動力源及傳動裝置均是參考現(xiàn)有砂帶磨床 MM2430 設(shè)計的，其機(jī)床的技術(shù) 參數(shù)為工作臺尺寸為 1000310 mm ，氣鼓砂筒尺寸為 100200 mm ，砂帶速度 576m/min， 砂帶尺寸 2262300mm，主軸轉(zhuǎn)速 1700 r/min，電機(jī)功率 1.5KW，機(jī)床外形 尺寸 1100902500mm 機(jī)床重量 135kg。由于本機(jī)床工作載荷與該機(jī)床相似，根據(jù)類比 法，選用與該機(jī)床電機(jī)功率相近的電機(jī)，預(yù)選用的電機(jī)為 YA90L-2。其技術(shù)參數(shù)為：額 定功率 P=2.2KW,n=2840r/min, =80.5% ，I p=7.0A，T=2.2N.m,飛輪轉(zhuǎn)矩 0.014N.m2,質(zhì)量 m=25kg。 4.2 V 帶的選擇計算及其校核 （1）砂帶磨削速度選擇 影響磨削質(zhì)量和效率的關(guān)鍵因素是磨削速度，而在選擇砂帶線速度時需要考慮的因 素較多。目前砂帶磨削線速度最高可達(dá) 4050m/s，通常各種工件材料對應(yīng)著不同的砂帶 線速度，加工高硬度和高耐磨性材料時，砂帶線速度不宜過高，反之應(yīng)選擇較高的線速 度。例如，磨削硬質(zhì)合金時，最佳線速度范圍為 812m/s，而磨削碳鋼時，最佳線速度 范圍為 2538m/s。砂帶粒度的粗細(xì)對線速度的選擇也有參考價值，對于細(xì)粒度的砂帶可 選擇的線速度比粗粒度的砂帶要高。另外，磨削負(fù)載的大小也影響砂帶線速度的選擇， 對于大功率重載磨削，應(yīng)選擇較低的砂帶線速度；對于精加工和拋光等輕載磨削，應(yīng)選 擇較高的砂帶線速度；而對于中等載荷磨削，砂帶線速度應(yīng)適中。 針對鋼球砂帶磨，鋼球材料為硬度高且耐磨的軸承鋼，工作載荷為中等載荷，粗磨 時選用粗粒度砂帶，那么應(yīng)控制磨削速度不能過高，最佳線速度范圍在 1025m/s。設(shè)計 磨頭時，選定砂帶線速度 V s= 10m/s。 （2）求計算功率 CP 根據(jù)電動機(jī)所處的工作狀況，選取 ，故3.1AK (4.1)、kW86.23.1KPAC （3）選 V 帶型號 根據(jù) ， ，由圖查出此坐標(biāo)點(diǎn)位于 Z 型和 A 型交界處，選擇按k. min/r401n Z 型計算。 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 23 V 帶選型圖 （4）求大、小帶輪基準(zhǔn)直徑 、2d1 由表可知， 應(yīng)不小于 50，現(xiàn)取 ，則1dm601d (4.2)m6402.128421 n 由表取 （雖使 略有減大，但其誤差小于 5%，故允許） 。m72 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 24 （5）驗(yàn)算帶速: (4.3)s/m72.910671062nd 帶速在 范圍內(nèi)，合適。s/m2 （6）求 V 帶基準(zhǔn)長度 和中心距:dL 初步選取中心距 3.01763.)(3.210 da 取 ，符合 。2210da 求帶長 0121042daL (4.4)m8263763 （7）驗(yàn)算小帶輪包角 :1 (4.5) 120783.5107.5780121 、ad 合適。 （8）求 V 帶根數(shù) :z (4.6)LCKP0 令 ， ，查表 8-5a 得min/r2401n61dkW50.1P 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 25 傳動比 2.10.6712di 由表 8-5b 得 kW03.P 由 查表 8-8 得 ，查 8-2 表得 ，1789.0K.1LK89.9.5.1862z 取 2 根。 （9）求作用在帶輪軸上的 ，查表得 ，求得單根 V 帶的初拉力QFm/kg7.0q (4.7) 2.917.109.52.865.2502qKzPFC 則作用在軸上的壓力 7.36421sin.92sin210 Q (10)V 帶結(jié)構(gòu)設(shè)計 由于 均小于 300mm，故均采用腹板式。21d、 4.3 張緊機(jī)構(gòu)中彈簧的選擇及其校核 (1)選擇材料和許用應(yīng)力 根據(jù)彈簧的工作條件，屬于類載荷彈簧，選用閥門用油淬火、回火鉻釩鋼絲。初 步假設(shè)鋼絲直徑 ,由機(jī)械設(shè)計手冊表 7.1-4 查得其抗拉強(qiáng)度 ，查表4dm 1520baMp 7.1-8 查得其許用切應(yīng)力 。由表 7.1-4 查得其切變模量0.35,.15203bb aMp 。37910GMpa (2 彈簧鋼絲直徑 由鋼絲直徑 d 和彈簧中徑 D 計算其繞線比， ,從圖 7.1-4 查的其曲度系數(shù)84DCd ，帶入式（7.1-8）得:1.8K (4.8)21.201.664.3853PKFdm 根據(jù)國標(biāo) GB1538 取系列值，取 ，與原本假設(shè)基本接近。45m (3)彈簧的有效圈數(shù) 先按式(7.1-5)計算彈簧的剛度: (4.9)21402/2/FkNmff 再按式（7.1-9）計算彈簧的有效圈數(shù)： 鋼球砂帶磨削機(jī)床的設(shè)計 26 (4.10) 43437910.5.6282GdnDk 取有效圈數(shù) ，取支撐圈數(shù) ，則總?cè)?shù) 。5.n217.5n (4)彈簧剛度、載荷和變形量的校核 彈簧剛度按式（7.1-5）計算 ，與所需剛度基本符合。 4343791