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I 摘 要 自動回轉刀架是數控機床的重要組成部分 它有效地提高了勞動生產率 縮 短了生產準備時間 消除人工誤差提高加工精度和加工精度的一致性等 但是傳 統(tǒng)的普通車床換刀的速度慢 精度不高 生產效率低 不能適應現代化生產的需 要 所以為了提高生產率 改善產品質量以及改善勞動條件必須對自動回轉刀架 進行改進 本文對數控車床自動回轉刀架的機電系統(tǒng)的相關內容進行分析 研究數控車 床刀架的組成和工作原理 對普通機床的換刀裝置進行改進 使該裝置具有自動 松開 轉位 精密定位等功能 此次主要完成自動回轉刀架的機械部分和電氣部 分的設計 機械部分為對其組成的各個機械部件進行計算與選用 電氣部分為編 制刀架自動轉位控制軟件 設計的數控換刀裝置功能更強 換刀裝置通過刀具快 速自動定位 可以提高數控車床的效率 縮短加工時間 同時其可靠性更穩(wěn)定 結抅簡單 關鍵詞 自動回轉刀架 換刀裝置 機電系統(tǒng) 電氣控制 II Design of automatic turret mechanical and electrical system of CNC lathes Abstract The automatic turret is an important part of CNC lathe It improved labor productivity and shorten the production time eliminate human error the improvement of the machining accuracy and consistency of precision Though conventional ordinary lathe tool change slowly low accuracy low productivity It cannot adapt to the needs of modern production Therefore we must be improved the automatic turret in order to increase productivity improve product quality and improve working This rotary tool holder for CNC lathe electrical and mechanical systems related content study study the composition and working principle of CNC lathes turret and improve the tool changerthe of general machine tools so that the device has an automatic release transfer precision positioning and other functions This time we should completion of the design of automatic turret s the mechanical parts and electrical parts Mechanical part is composed of various mechanical calculation and selection of parts electrical parts is preparation of the turret automatically transfer of the control software automatic indexing turret Design of more powerful CNC tool changer tool changer quickly through the automatic positioning tool can improve the efficiency of CNC lathes and shorten the processing time while its reliability is more stable the structure is simpler Keywords Automatic turret Tool changer Electro Mechanical Systems Electrical control III 目 錄 1 緒 論 1 1 1 自動回轉刀架的設計背景 1 1 2 自動回轉刀架的市場分析 2 1 3 設計自動回轉刀架的意義 2 2 自動回轉刀架總體設計 3 2 1 總體方案的確定 3 2 2 減速機傳動機構的確定 4 2 3 刀體鎖緊與精定位機構的確定 5 2 4 抬起機構的確定 5 3 自動回轉刀架機械部分設計 6 3 1 自動回轉刀架的工作原理 6 3 2 蝸輪及蝸桿的設計及校核 8 3 2 1 蝸桿的選型 9 3 2 2 蝸桿副的材料 10 3 2 3 按齒面接觸疲勞強度進行設計 10 3 3 蝸輪及蝸桿的主要參數與幾何尺寸 12 3 4 螺桿的主要參數與幾何尺寸 14 3 4 1 螺桿的設計計算 14 3 5 蝸桿軸的設計 15 3 5 1 蝸桿軸的材料選擇 確定許用應力 15 3 5 2 按扭轉強度初步估算軸的最小直徑 15 3 5 3 確定各軸段的直徑和長度 16 3 5 4 蝸桿軸的校核 17 3 6 蝸桿軸的軸承選用 21 4 自動回轉刀架電氣部分設計 22 4 1 硬件電路設計 22 4 2 控制軟件設計 25 IV 4 2 180C31 單片機及其引腳說明 26 4 2 2 靜態(tài)存儲器 6264 的特性 28 4 2 3 2764 只讀存儲器的特性 28 4 2 4 可編程并行 I O 接口芯片 8255 的特性 29 5 結 論 33 6 致 謝 34 7參考文獻 35 1 1 緒 論 1 1 自動回轉刀架的設計背景 經濟型數控是我國 80 年代科技發(fā)展的產物 這種數控系統(tǒng)由于功能適宜 價格便宜 用它來改造車床 投資少 見效快 成為我國 七五 八五 重點 推廣的新技術之一 十幾年來 隨著科學技術的發(fā)展 經濟型數控技術也在不斷 進步 數控系統(tǒng)產品不斷改進完善 并且有了階段性的突破 使新的經濟型數控 系統(tǒng)功能更強 可靠性更穩(wěn)定 功率增大 結構簡單 維修方便 由于這項技術 的發(fā)展增強了經濟型數控的活力 根據我國國情 該技術在今后一段時間內還將 是我國機械行業(yè)老設備改造的很好途徑 對于原有老的經濟型數控車床 特別是 80 年代末期改造的設備 由于種種原因閑置的很多 浪費很大 在用的設備使用 至今也十幾年了 同樣面臨進一步改造的問題通過改造可以提高原有裝備的技術 水平 大大提高生產效率 創(chuàng)造更大的經濟效益 數控車床為了能在工件的一次裝夾中完成多工序加工 縮短輔助時間 減少 多次裝夾所引起的加工誤差 必須帶有自動回轉刀架 隨著數控車床的發(fā)展 自動回轉刀架開始向快速換刀 電液組合驅動和伺服 驅動方向發(fā)展 目前國內自動回轉刀架以電動為主 根據安裝方式的不同可分為立式和臥式 兩種 立式刀架有四 六工位兩種形式 主要用于簡易數控車床 臥式刀架有八 十 十二等工位 可正 反方向旋轉 就近選刀 用于全功能數控車床 根據機 械定位方式的不同 自動回轉刀架可分為端齒盤定位型和三齒盤定位型等 其中 端齒盤定位型換刀時需要刀架抬起 換刀速度較慢且密封性較差 但其結構簡單 三齒盤定位型又叫免抬型 其特點是換刀時刀架不抬起 因此換刀速度快且密封 性好 但其結構較復雜 另外臥式刀架還有液動刀架和伺服驅動刀架 2 1 2 自動回轉刀架的市場分析 國產數控車床今后將向中高檔發(fā)展 中檔采用普及型數控刀架配套 高檔采 用動力型刀架 兼有液壓刀架 伺服刀架 立式刀架等品種 近年來需要量可達 10000 15000 臺 數控刀架的高 中 低檔產品市場數控刀架作為數控機床必需的功能部件 直接影響機床的性能和可靠性 是機床的故障高發(fā)點 這就要求設計的刀架具有轉位快 定位精度高 切向扭矩大的特點 它的原 理采用蝸桿傳動 上下齒盤嚙合 螺桿夾緊的工作原理 1 3 設計自動回轉刀架的意義 電動刀架是數控車床重要的傳統(tǒng)結構 合理地選配電動刀架 并正確實施控 制 能夠有效的提高勞動生產率 縮短生產準備時間 消除人為誤差 提高加工 精度與加工精度的一致性等等 另外 加工工藝適應性和連續(xù)穩(wěn)定的工作能力也 明顯提高 尤其是在加工幾何形狀較復雜的零件時 除了控制系統(tǒng)能提供相應的 控制指令外 很重要的一點是數控車床需配備易于控制的電動刀架 以便一次裝 夾所需的各種刀具靈活 方便地完成各種幾何形狀的加工 自動回轉刀架在結構上必須具有良好的強度和剛性 以承受粗加工時的切削 抗力 為了保證轉位之后具有高的重復定位精度 自動回轉刀架還要選擇可靠的 定位方案和合理的定位結構 自動回轉刀架的自動換刀是由控制系統(tǒng)和驅動電路 來實現的 在自動換刀數控機床上 自動換刀裝置應滿足換刀時間短 刀具重復定位精 度高 足夠的刀具儲存量 換刀安全可靠等要求 各類機床的換刀裝置主要取決 于機床的型式 工藝范圍及刀具的數量和種類等 傳統(tǒng)的車床如 CA6140 的刀架 上只能裝一把刀 換刀的速度慢 換刀后還須重新對刀 并且精度不高 生產效 率低 不能適應現代化生產的需要 因此有必要對機床的自動刀架進行改進 3 2 自動回轉刀架總體設計 2 1 總體方案的確定 在自動換刀數控機床上 自動換刀裝置應滿足換刀時間短 刀具重復定位精 度高 足夠的刀具儲存量 換刀安全可靠等要求 目前為止應用最廣的刀架為回轉刀架 回轉刀架是一種最簡單的自動換刀裝 置 常用于數控車床 可以設計成四方刀架 六角刀架或圓盤式軸向裝刀刀架等 多種形式 回轉刀架上分別安裝著四把 六把或更多的刀具 并按數控裝置的指 令換刀 回轉刀架在結構上必須具有良好的強度和剛度 以承受粗加工時的切削 抗力 由于車削加工精度在很大程度上取決于刀尖位置 對于數控車床來說 加 工過程中刀具位置不進行人工調整 因此更有必要選擇可靠的定位方案和合理的 定位結構 以保證回轉刀架在每次轉位之后 具有盡可能高的重復定位精度 一 般為 0 001 0 005mm 圖 2 1 回轉刀架的類型及工作原理 4 一般情況下 回轉刀架的換刀動作包括刀架抬起 刀架轉位及刀架壓緊等 回轉刀架按其工作原理分為若干類型 如圖 2 1 所示 圖 2 1a 所示為螺母升降轉位刀架 電動機經彈簧安全離合器到蝸輪副帶動螺 母旋轉 螺母舉起刀架使上齒盤與下齒盤分離 隨即帶動刀架旋轉到位 然后給 系統(tǒng)發(fā)信號螺母反轉鎖緊 使刀架換位 進行切削加工 螺母升降式零件多 但 加力可靠 精度較高 許多刀架都利用這種原理設計 圖 2 1b 所示為利用十字槽輪來轉位及鎖緊刀架 還要加定位銷 銷釘每轉 一周 刀架便轉 1 4 轉 也可設計成六工位等 十字槽輪式體積大 零件多 目 前使用較少 圖 2 1c 所示為凸臺棘爪式刀架 蝸輪帶動下凸輪臺相對于上凸輪臺轉動 使 其上 下端齒盤分離 繼續(xù)旋轉 則棘輪機構推動刀架轉 90 然后利用一個接 觸開關或霍爾元件發(fā)出電動機反轉信號 重新鎖緊刀架 凸臺棘爪式重復定位精 度相對較低 圖 2 1d 所示為電磁式刀架 它利用了一個有 10kN 左右拉緊力的線圈使刀架 定位鎖定 電磁式目前已能實用 但多一套電路 并要有斷電保護 圖 2 1e 所示為液壓式刀架 它利用擺動液壓缸來控制刀架轉位 圖中有擺動 閥芯 撥爪 小液壓缸 撥爪帶動刀架轉位 小液壓缸向下拉緊 產生 10kN 以 上的拉緊力 這種刀架的特點是轉位可靠 拉緊力可以再加大 但其缺點是液壓 件難制造 還需多一套液壓系統(tǒng) 有液壓油泄漏及發(fā)熱問題 經過參考幾種經典的刀架設計類型后 決定在本設計中采用螺母升降轉位刀 架 電動機經彈簧安全離合器到蝸輪副帶動螺母旋轉 螺母舉起刀架使上齒盤與 下齒盤分離以及利用十字槽輪來轉位及鎖緊刀架 還要加定位銷 來實現刀架抬 起和精確定位 2 2 減速機傳動機構的確定 在本設計中由于采用了三相異步電動機 三相異步電動機轉子的轉速低于旋 轉磁場的轉速 轉子繞組因與磁場間存在著相對運動而感生電動勢和電流 并與 磁場相互作用產生電磁轉矩 實現能量變換 與單相異步電動機相比 三相異步 電動機運行性能好 并可節(jié)省各種材料 在普通的三相異步電動機因轉速太快 5 不能直接驅動刀架進行換刀 必須經過適當的減速 根據立式轉位刀架的結構特 點 采用蝸桿副減速是最佳選擇 蝸輪蝸桿傳動有以下特點 1 傳動平穩(wěn) 蝸桿傳動同時嚙合的齒對數多 且蝸桿為連續(xù)的螺旋曲面 嚙合過程是連續(xù)的 振動 沖擊和噪聲較小 2 具有自鎖性 當蝸桿的導程角小于嚙合摩擦角時 蝸桿傳動具有自鎖性 此時 只能蝸桿帶動蝸輪 反之則不能轉動 3 傳動比大 單級傳動可獲得傳動比為 5 80 在分度機構中可達 600 或更 大 和齒輪傳動相比實現相同的傳動比時結構較緊湊 所以說蝸桿副傳動可以改變運動的方向 獲得較大的傳動比 保證傳動精度 和平穩(wěn)性 并且具有自鎖功能 還可以實現整個裝置的小型化 使得刀架在是有 過程中更加輕便 方便機床的加工作業(yè) 2 3 刀體鎖緊與精定位機構的確定 在本設計中由于刀具直接安裝在上刀體上 所以上刀體要承受全部的切削力 其鎖緊與定位的精度將直接影響工件的加工精度 本設計上刀體的鎖緊與定位機 構選用端面齒盤 將上刀體和下刀體的配合面加工成梯形端面齒 當刀架處于鎖 緊狀態(tài)時 上下端面齒相互咬合 這時上刀體不能繞刀架的中心軸轉動 換刀時 電動機正傳 抬起機構使上刀體抬起 等上下端面齒脫開后 上刀體才可以繞刀 架中心軸轉動 完成轉位動作 2 4 抬起機構的確定 要想使上 下刀體的兩個端面齒脫離 就必須設計合適的機構使上刀體抬起 本設計選用螺桿 螺母副 在上刀體內部加工出內螺紋 當電動機通過蝸桿 蝸輪 帶動蝸桿繞中心軸轉動時 作為螺母的上刀體要么轉動 要么上下移動 當刀架 處于鎖緊狀態(tài)時 上刀體與下刀體的端面齒相互咬合 因為這時上刀體不能與螺 桿一起轉動 所以螺桿的轉動會使上刀體向上移動 當端面齒脫離咬合時 上刀 體就與螺桿一同轉動 設計螺桿時要求選擇適當的螺距 以便當螺桿轉動一定角度時 使得上刀體 與下刀體的端面齒能夠完全脫離咬合狀態(tài) 6 3 自動回轉刀架機械部分設計 3 1 自動回轉刀架的工作原理 自動回轉刀架的換刀流程圖如圖 3 1 所示 傳動結構如圖 3 2 所示 圖 3 1 自動回轉刀架換刀流程 1 發(fā)信盤 2 推力球軸承 3 螺桿螺母副 4 端面齒盤 5 反靠圓盤 6 三相異步電機 7 聯軸器 8 蝸桿副 9 反靠銷 10 圓柱銷 11 上蓋圓盤 12 上刀體 圖 3 2 自動回轉刀架的傳動結構示意圖 刀架抬起 需要換刀時 控制系統(tǒng)發(fā)出刀架轉位信號 三相異步電動機正向 旋轉 通過蝸桿副帶動螺桿正向轉動 與螺桿配合的上刀體逐漸抬起 下刀體與 7 下刀體之間的端面齒慢慢脫開 刀架轉位 當轉過 170 度時 兩端面完全脫開 圓柱銷由于彈簧的作用壓在 螺桿上端的臺階內側 于是螺桿帶動上刀體轉動起來 刀架定位 上刀體帶動磁鐵轉到需要的刀位時 粗定位銷在彈簧的作用下進 入粗定位槽 同時發(fā)信盤上對應的霍爾元件輸出高電平信號 控制系統(tǒng)收到后 立即控制刀架電動機反轉 由于粗定位銷的作用 上刀體不會隨螺桿的反轉而反 轉 所以開始下降 上下刀體的端面逐漸嚙合 實現精定位 刀架夾緊 上下刀體的端面齒緊密嚙合后 螺桿不再轉動 而電機繼續(xù)帶動蝸 輪向螺桿加力 經過設定的延時時間后 刀架電動機停轉 整個換刀過程結束 由于蝸桿副有自鎖功能 所以刀架可以穩(wěn)定的工作 圖 3 3 自動回轉刀架在換刀過程中有關銷的位置 圖 3 3 表示自動回轉刀架在換刀過程中有關銷的位置 其中上部的圓柱銷 2 和下部的反靠銷 6 起著重要的作用 當刀架處于鎖緊狀態(tài)時 兩銷的情況如圖 a 所示 此時反靠銷 6 落在反靠圓盤 7 的十字槽內 上刀體 4 的端面齒和下刀體的 端面齒處于咬合狀態(tài) 需要換刀時 控制系統(tǒng)發(fā)出刀架轉位信號 三相異步電動 機正向旋轉 通過蝸桿副帶動螺桿正向轉動 與蝸桿配合的上刀體 4 逐漸抬起 上刀體 4 與下刀體之間的端面齒慢慢脫開 于此同時 上蓋圓盤 1 也隨著螺桿正 8 向轉動 上蓋圓盤 1 通過圓柱銷與螺桿連接 當轉過約 170 度時 上蓋圓盤 1 直槽 的另一端轉到圓柱銷 2 的正上方 由于彈簧 3 的作用 圓柱銷 2 落入直槽內 于 是上蓋圓盤 1 就通過圓柱銷 2 使得上刀體 4 轉動起來 此時端面齒已經完全脫開 如圖 b 所示 上蓋圓盤 1 圓柱銷 2 以及上刀體 4 在正轉的過程中 反靠銷 6 能 夠從反靠圓盤 7 中十字槽的左側斜坡滑出 而不影響上刀體 4 尋找刀位時的正向 轉動 如圖 c 所示 上刀體 4 帶動磁鐵轉到需要的刀位時 發(fā)信盤上對應的霍爾 元件輸出低電平信號 控制系統(tǒng)收到后 立即控制刀架電動機反轉 上蓋圓盤 1 通過圓柱銷 2 帶動上上刀體 4 開始反轉 反靠銷 6 馬上就會落入反靠圓盤 7 的十 字槽內 至此 完成粗定位 如圖 d 所示 此時 反靠銷 6 從反靠圓盤 7 的十字 槽內爬不上來 于是上刀體 4 停止轉動 開始下降 而上蓋圓盤 1 繼續(xù)反轉 其 直槽的左側斜坡將圓柱銷 2 的頭部壓入上刀體 4 的銷孔內 之后 上蓋圓盤 1 的 下表面開始與圓柱銷 2 的頭部滑動 在此期間 上 下刀體的端面齒逐漸咬合 實現精定位 經過設定的延時時間后 刀架電動機停轉 整個換刀過程結束 3 2 蝸輪及蝸桿的設計及校核 按照設計要求對電機進行選型 要求功率為 90W 轉速 1440r min 經過查 取有關資料 采用江西省泰隆電機有限公司生產的 JW5614 90W 三相異步電機 JW 系列三相異步電動機 按 JB1009 1012 91 GB12350 2000 標準設計 具有外 型勻稱美觀 起動轉矩大 效率高 使用壽命長 運行性能良好 噪音小 結構 合理 維護方便等特點 一般多用于驅動需要較大起動轉矩的機械 如機床 建 筑機械 農副產品加工 泵 空氣壓縮機 制冷壓縮機 磨粉機 醫(yī)療器械 及 農業(yè)機械的驅動 自動回轉刀架的動力源是三相異步電動機 其中蝸桿與電動機直連 刀架轉 位時蝸輪與上刀體直連 已知電動機額定功率 90W 額定轉速 1440r min 1P1n 上刀體設計轉速 30r min 則蝸桿副的傳動比 i 1440 30 48 刀架從轉2nn2 位到鎖緊時 需要蝸桿反向 工作載荷不均勻 啟動時沖擊較大 今要求蝸桿副 的使用壽命 10000h hL 9 3 2 1 蝸桿的選型 按蝸桿形狀 蝸桿傳動可分為圓柱蝸桿傳動 環(huán)面蝸桿傳動和錐蝸桿傳動 圓柱蝸桿設計制造簡單 應用十分廣泛 環(huán)面蝸桿潤滑性能較好 效率高 承載 能力高 為普通蝸桿的 2 4 倍 但制造安裝復雜 用在大功率的場合 錐蝸桿制 造安裝復雜 應用較少 圓柱蝸桿傳動包括普通圓柱蝸桿傳動和圓弧圓柱蝸桿傳動 根據螺旋線的不 同 圓柱蝸桿可分為阿基米德圓柱蝸桿 ZA 蝸桿 法向直廓圓柱蝸桿 ZN 蝸 桿 漸開線圓柱蝸桿 ZI 蝸桿 和錐面包絡線圓柱蝸桿 ZK 蝸桿 阿基米德蝸桿 ZA 蝸桿 的特點是在軸向齒廓呈齒條形狀 法向齒廓為 外凸曲線 在端平面上的齒廓為阿基米德螺旋線 這種蝸桿可以在車床上用于直 線刀刃的單刀 當導程角 3 時 或雙刀 當 3 時 的車削加工 制造方便 應用 廣泛 一般用于頭數較少 載荷較小 低速或不太重要的傳動 法向直廓圓柱蝸桿 ZN 蝸桿 磨削起來難度較大 所以不推薦采用 漸開線蝸桿 ZI 蝸桿 如圖 3 4 所示 這種蝸桿的端面齒廓位漸開線 所以相當于一個少數 大螺旋角的漸開線圓柱斜齒輪 ZI 螺桿可用兩把直線刀刃 的車刀在車床上車削 圓弧圓柱蝸桿傳動 ZC 蝸桿 在軸向平面內具有凹圓弧齒廓 與蝸輪組成 凹凸嚙合傳動型式 承載能力大 效率高 耐磨 在冶金 建筑 化工等機械中 應用廣泛 圖 3 4 漸開線蝸桿 10 在 GB T10085 1988 中推薦采用漸開線蝸桿 Z1 蝸桿 和錐面包絡蝸桿 ZK 蝸桿 本設計采用結構簡單 制造方便的漸開線型圓柱蝸桿 Z1 型 在機 械設計中 越是簡單的結構越穩(wěn)定 在考慮穩(wěn)定性以及小型化的因素上所以采用 漸開線型圓柱蝸桿 3 2 2 蝸桿副的材料 蝸桿一般是用碳鋼或合金鋼制成 高速重載蝸桿常用 15Cr 或 20Cr 并經滲 碳淬火 也有用 40 45 號鋼或 40Cr 并經淬火 這樣可以提高表面硬度 增加耐 磨性 通常要求蝸桿淬火后的硬度為 40 55HRC 經氮化處理后的硬度為 55 62HRC 一般不太重要的低速中載的蝸桿 可采用 40 或 45 號鋼 并經調質 處理 其硬度為 220 300HBS 常用的蝸輪材料為鑄造錫青銅 ZCuSn10P1 ZCuSn5Pb5Zn5 鑄造鋁鐵青 銅 ZcuAl10Fe3 及灰鑄鐵 HT150 HT200 等 錫青銅耐磨性最好 但價格 較高 用滑動速度 v 3m s 的重要傳動 鋁鐵青銅的耐磨性較錫青銅差一些 但 價格便宜 一般用于滑動速度 v 4m s 的傳動 如果滑動速度不高 2m s Sv 對效率要求也不高時 可采用灰鑄鐵 為了防止變形 常對蝸輪進行時效處理 設計要求電機功率為 90W 刀架中的蝸桿副傳遞的功率不大 但蝸桿轉速較 高 因此蝸桿的材料選擇 45 鋼 其螺旋齒面要求淬火 硬度為 45 55HRC 以提 高表面耐磨性 蝸輪的轉速較低 其材料主要考慮耐磨性 選用鑄錫磷青銅 ZcuSn10P1 采用金屬模鑄造 3 2 3 按齒面接觸疲勞強度進行設計 刀架中的蝸桿副采用閉式傳動 多因齒面膠合或點蝕而失效 因此 在進行 承載能力計算時 先按齒面接觸疲勞強度進行設計 再按齒根彎曲疲勞強度進行 校核 按蝸輪接觸疲勞強度條件設計計算的公式為 232EHZaKT 上式中 蝸桿副的傳動中心距 單位為 mm 11 K 載荷系數 作用在蝸輪上的轉矩 T 單位 N mm 2T 彈性影響系數 單位為 MPa EZ 接觸系數 許用接觸應力 單位為 MPa H 由上式算出蝸桿副的中心距 a 之后 根據已知的傳動比 i 48 可以選擇合適 的中心距 a 值 以及相應的蝸桿 蝸輪參數 1 確定作用在蝸輪上的轉矩 T 設蝸桿頭數 1 蝸桿副的傳動效率取 0 8 由電動機的額定功率 1z 1P 90W 可以算出蝸輪傳遞的功率 再由蝸輪的轉速 30r min 求得作用2P12n 在蝸輪上的轉矩 9 55 9 55 22920N mm2T2n 2 確定載荷系數 K 載荷系數 其中 為使用系數 由于工作載荷分布步均勻 啟vA A 動時沖擊較大 因此取 1 15 K 為齒向載荷分布系數 因工作載荷在啟動和 停止時有變化 故取 1 15 為動載系數 由于轉速不高 沖擊不大 可取 v 1 05 則載荷系數 vK39 1 vA 3 確定彈性影響系數 鑄錫磷青銅蝸輪與鋼蝸桿相配時 從參考文獻 表 3 2 9 查得彈性影響系數 2 160MPa EZ 4 確定接觸系數 Z 先假設蝸桿分度圓直徑 和傳動中心距 a 的比值 a 0 35 由參考文獻1d1d 12 圖 11 18 查得系數 2 9 1 Z 5 確定許用接觸力 H 根據蝸輪材料為鑄錫磷青銅 ZCuSn10P1 金屬模鑄造 蝸桿螺旋齒面硬度大 于 45HRC 從參考文獻 表 11 7 查得蝸輪的基本許用力 268MPa 已知蝸1 H 桿為單頭 蝸輪每轉一轉時每個輪齒咬合的次數 j 1 蝸輪轉速 30r min 蝸桿2n 副的使用壽命 10000h 則應力循環(huán)次數 hL N 60j 1 8 1072n 壽命系數 KHN 0 929 許用接觸應力 249MPa H NH 計算中心距 將以上各參數代入式 232EHZaKT 求得中心距 48mm32E 23160 91 924 查參考文獻 表 11 2 取中心距 a 50mm 已知蝸桿頭數 1 設模數 1 1z m 1 6mm 得直徑 20mm 這時 a 0 4 由參考文獻 圖 11 19 可得接觸系1d1d 數 2 74 因為 所以上述計算結構可用 Z Z 3 3 蝸輪及蝸桿的主要參數與幾何尺寸 由蝸桿和蝸輪的基本尺寸和主要參數 算得蝸桿和蝸輪的主要幾何尺寸后 即可繪制蝸桿副的工作圖了 1 蝸桿參數及尺寸 頭數 1 模數 m 1 6mm 軸向齒距 3 14 m 5 027mm 軸向齒厚 1z aP 13 0 5 分度圓直徑 20mm 直徑系數 q m 12 5 分度圓導程腳 as1d1d r 1rctnZq 4326 2 蝸輪參數與尺寸 齒數 48 模數 m 1 6mm 分度圓直徑為 m 1 6 48mm 76 8mm 變2z 2dz 位系數 a 2 m 50 20 76 8 2 1 6 1 蝸輪喉圓直徑為 x1d2 2m 83 2mm 蝸輪齒根圓直徑 2m c 76 16mm 2ad ah 2fd ah2x 3 校核蝸輪齒根彎曲疲勞強度 即校驗下式是否成立 21 53FFaFKTYd 式中 蝸輪齒根彎曲應力 單位為 MPa F 蝸輪齒形系數 2aY 螺旋角影響系數 蝸輪的許用彎曲應力 單位為 MPa F 由蝸桿頭數 1 傳動比 i 48 可以算出蝸輪齒數 i 481z 2z 1 則蝸輪的當量齒數 2348 6cosvz 根據蝸輪變位系數 1 和當量齒數 48 46 得齒形系數 1 95 2x2v 2FaY 旋轉角影響系數 1 0 967 Y 140 根據蝸輪的材料和制造方法 由參考文獻 表 11 8 可得蝸輪基本許用彎曲 1 應力 56MPa F 蝸輪的壽命系數 0 725 FNK9710 8 14 蝸輪的許用彎曲應力 40 6MPa F FNK 將以上參數代入式 21 53aTYd 得蝸輪齒根彎曲應力 37 4 F 可見 蝸輪齒根的彎曲強度滿足要求 F 3 4 螺桿的主要參數與幾何尺寸 3 4 1 螺桿的設計計算 1 螺距的確定 刀架轉位時 要求蝸桿在轉到約 170 的情況下 上刀體的斷面齒與下刀體的 斷面齒完全脫離 在鎖緊的時候 要求上下端面齒的咬合深度達 2mm 因此 螺 桿的螺距 P 應滿足 P 170 360 2mm 即 P 4 24mm 今取螺桿的螺距 P 8mm 2 其它參數的確定 采用單頭梯形螺桿 頭數 n 1 牙側角 b 外螺紋大徑 50mm 牙頂15 1d 間隙 0 5mm 基本牙形高度 0 5P 3mm 外螺紋牙高 3 5mm 外螺紋中ca1Hh 經 46mm 外螺紋小徑 42mm 螺桿螺紋部分長度 H 50mm 2d3d 3 自鎖性能校核 螺桿 螺母材料均用 45 鋼 查參考文獻 表 5 12 取二者的摩擦因數 1 f 0 11 再求得梯形螺旋副的當量摩擦角約為 6 5 而螺紋升角約為 2 33 小于 當量摩擦角 因此 所選幾何參數滿足自鎖條件 15 3 5 蝸桿軸的設計 3 5 1 蝸桿軸的材料選擇 確定許用應力 考慮軸主要傳遞蝸輪的轉矩 為普通用途中小功率減速傳動裝置 選擇軸的 材料為 45 號鋼 經調質處理 由參考文獻 表 15 1 查得 640Mpa 1B 355Mpa 275Mpa 155Mpa 60Mpa S 1 1 1 3 5 2 按扭轉強度初步估算軸的最小直徑 軸的扭轉強度條件為 T W 3950 Pnd r 式中 扭轉切應力 MPa T T 一一軸所受的扭矩 N M 軸的抗扭截面系數 3m n 軸的轉速 r min P 軸傳遞的功率 kW d 一一計算截面處軸的直徑 mm 許用扭轉切應力 MPa r 由式 可得軸的直徑TW 3950 Pnd r 3330950 2rPdAn 當軸截面上開有鍵槽時 應增大軸徑以考慮鍵槽對軸的強度的削弱 對于 直徑 d 100mm 的軸 有一個鍵槽時 軸徑增大 5 7 由參考文獻 表 15 3 1 查得 112 代入式中 取 6 1345mm 同時查表得到所用電動機 YS56240Amind 型 輸出軸直徑為 9mm 所以在空間充裕的情況下取輸入軸最小直徑為 9mm 伸 出長度為 50mm 16 3 5 3 確定各軸段的直徑和長度 根據各個零件在軸上的定位和裝拆方案確定軸的形狀及直徑和長度 初步確 定蝸桿軸如圖 3 5 所示 圖 3 5 蝸桿軸1d 同一軸上的軸承選用同一型號 以便于軸承座孔的鏜制和減少軸承類5 型 段軸上有一個鍵槽 故槽徑增大 5 1d 1 5 mind 6 44 mm 圓整 1d 12 mm 5 5 所選軸承類型為深溝球軸承 型號為 6301 B 12mm D 37mm 2 段起固定作用 2取 18rnm 3d 段為蝸桿與蝸輪嚙合部分 故 3d 23 2mm 2 4 18mm 便于加工和安裝 1L 段為與軸承配合的軸段 查軸承寬度為 12mm 則 1L 12mm 2 段尺寸長度與刀架體的設計有關 蝸桿端面到刀架端面距離為 67rnm 端 蓋寬度為 10mm 故 2L 45rnm 3L 段為蝸桿部分長度 當 1Z 1 2 時 2X 1 1B 12 0 1 2Z m 26 88rnm 圓整 取 30mm 17 2L 4 45mm 5 段長度為 12rnm 軸的總長為 164rnm 3 5 4 蝸桿軸的校核 1 計算軸上的作用力 蝸桿 1T 9550 1Pn 614N mm tF 1d 2 614 20 61 4N mma 2 2 2t 522 3N1r tn 190 1N 2 計算支反力 垂直面支反力 A B 兩點分為左 右深溝球軸承中心 C 點為蝸桿中心 設 A 點到 C 點距離為 C 點到 B 點距離為 兩軸承間距離 a 152mm 以蝸1L2L 桿副為中心對稱布置所以 76mm 2 18 圖 3 6 軸的載荷分析圖 a 受力簡圖 b X Y 平面彎矩圖 c X Z 平面彎矩圖 d 合成彎矩圖 e 轉矩圖 f 當量彎矩圖 由繞支點 B 的力矩 BVM 0 得 122 RAVarFLF 0 RAVF 60 69N 方向向上 同理 由繞支點 A 的力矩和 BVM 0 得 122 BarLd 0 RBV 129 41N 方向向上 由軸上的合力V 0 校核 RBV AF r 0 計算無誤 水平支反力 由繞支點 B 的力矩 BH 0 得 12RAHFL t 1 RAHF 30 7N 放心向上 同理 由繞支點 A 的力矩和 AHM 得 RB 30 7N 方向向上 由軸上的合 力校核 r RBH 0 計算無誤 A 點支反總力 A 點支反總力 68 01NRAF2HRAV 19 B 點支反總力 133NRBF2HRBV 繪制轉 彎矩圖垂直而內的彎矩圖 如圖 3 6b C 處彎矩 左 60 6976 4612 44N mmCVM1RAVL 右 9835 44N mmV1RAF 2ad 水平面內的彎矩圖 如圖 3 6c C 處彎矩 2333 2N mmCH RA1L 合成彎矩圖 如圖 3 6d C 處 左 5168 99N mmM22CVH 右 10108 4N mm 轉矩圖 如圖 3 6e T 614N mm 當量彎矩圖 如圖 3 6f 因為是單向回轉軸 所以扭轉切應力視為脈動循環(huán)變應力 這算系數 c 0 6 c T 0 6 614 368 4N mm C 處 左 左 5168 99N mmM C 右 10115 1N mm 22cT 3 彎扭合成強度校核 進行校核時 通常只校核軸上承受最大彎矩和轉矩的截面 即危險截面 C 的強度 12 64MPa 223105 caMTW 根據選定的軸的材料 45 鋼 調質處理 由參考文獻 表 15 1 查得 1 60MPa 因 故強度足夠 1 ca 1 4 安全系數法疲勞強度校核 對一般減速器的轉軸僅試用彎扭合成強度校核即可 而不必進行安全系數法 20 校核 在此試用此法 5 判定校核的危險截面 對照彎矩圖 轉矩圖的結構圖 從強度 應力集中方面分析 C 截面是危險 截面 需對 C 截面進行校核 6 軸的材料的機械性能 根據選定的軸的材料 45 鋼 調質處理由參考文獻 表 15 1 查得 1 640MPa 275MPa 155MPa 取 0 2 0 5 0 5 0 2 0 1 b 1 1 C 截面上的應力 W 32 785 16 1570 3d 3mTW3d 3m 左 W 4270 65 785 5 4MPa 彎曲切應力幅 0 扭轉切應力幅 T 2acM a 597 2 1570 0 19MPa 平均切應力 0 19MPa 影響系數 C 截面為危險TW a m 截面 由差值法求出 3 16 取 0 8 0 8 3 16 2 53 軸按磨削k rk 加工 求出表面質量系數 0 92 故得綜合影響系數 r 1 1 3 16 1 0 92 1 3 25K 1 1 2 53 1 0 92 1 2 62rkrr 7 疲勞強度校核 所以軸在 C 截面的安全系數為 S 1 amK 275 3 25 5 44 0 15 554 r 155 2 62 0 19 0 1 0 9 310 caS 2Sb 19 7 取許用安全系數 S 1 8 有 caS S 故 C 截面強度足夠 21 3 6 蝸桿軸的軸承選用 從參考文獻 表 6 2 21 中查得 12mm 內徑的推力球軸承 型號為 6301 基 2 本尺寸 d 12mm D 37mm B 12 安裝尺寸 ad min 18mm aD max 32mm ar max 1 基本額定載荷 rC 9 72kN or 5 08kN 潤滑方式 脂潤 滑 22 4 自動回轉刀架電氣部分設計 自動回轉刀架的自動控制主要取決于電氣控制部分 電氣控制部分主要分兩 個方面 1 硬件電路設計 2 控制軟件設計 4 1 硬件電路設計 自動回轉刀架的電氣控制部分主要包括收信電路和發(fā)信電路兩大塊 如圖 4 1 在傳感器的選擇上選用了霍爾元件 是一種基于霍爾效應的磁傳感器 所謂 霍爾效應 是指磁場作用于載流金屬導體 半導體中的載流子時 產生橫向電位 差的物理現象 金屬的霍爾效應是 1879 年被美國物理學家霍爾發(fā)現的 當電流 通過金屬箔片時 若在垂直于電流的方向施加磁場 則金屬箔片兩側面會出現橫 向電位差 半導體中的霍爾效應比金屬箔片中更為明顯 而鐵磁金屬在居里溫度 以下將呈現極強的霍爾效應 而霍爾元件就是利用霍爾效應可以設計制成多種傳 感器 霍爾電位差 UH 的基本關系為 UH RHIB d 式中 RH 1 nq 金屬 n 單位體積內載流子或自由電子的個數 q 電子電量 I 通過的電流 B 垂直于 I 的磁感應強度 d 導體的厚度 由于通電導線周圍存在磁場 其大小與導線中的電流成正比 故可以利用霍 爾元件測量出磁場 就可確定導線電流的大小 利用這一原理可以設計制成霍爾 電流傳感器 其優(yōu)點是不與被測電路發(fā)生電接觸 不影響被測電路 不消耗被測 電源的功率 特別適合于大電流傳感 若把霍爾元件置于電場強度為 E 磁場強度為 H 的電磁場中 則在該元件中 將產生電流 I 元件上同時產生的霍爾電位差與電場強度 E 成正比 如果再測出 該電磁場的磁場強度 則電磁場的功率密度瞬時值 P 可由 P EH 確定 利用這種 方法可以構成霍爾功率傳感器 如果把霍爾元件集成的開關按預定位置有規(guī)律地 23 布置在物體上 當裝在運動物體上的永磁體經過它時 可以從測量電路上測得脈 沖信號 根據脈沖信號列可以傳感出該運動物體的位移 若測出單位時間內發(fā)出 的脈沖數 則可以確定其運動速度 霍爾元件就是應用霍爾效應的半導體 a b 24 c d 圖 4 1 自動回轉刀架電氣控制原理圖 a 發(fā)信盤上的霍爾元件 b 刀位信號的處理 c 刀架電動機正反轉控制 d 刀架電動機正反轉的實現 1 收信電路 圖 a 中 發(fā)信盤上的 4 只霍爾開關 型號為 UGN3120U 都有 3 個引腳 第 1 角接 12V 電源 第 2 角接 12V 地 第 3 角輸出 轉位時刀 體帶動磁鐵旋轉 當磁鐵對準某一個霍爾開關時 其輸出端第 3 角輸出低電平 當磁鐵離開時 第 3 角輸出高電平 4 只霍爾開關輸出的 4 個刀位信號 T1 T4 分 別送到圖 b 的 4 只光耦合器進行處理 經過光電隔離的信號再送給 I O 接口芯片 8255 的 PC4 PC7 2 發(fā)信電路 圖 c 為刀架電動機正反轉控制電路 I O 接口芯片 8255 的 PA6 與 PA7 分別控制刀架電動機的正轉與反轉 其中 KA1 為正轉繼電器的線圈 KA2 的反轉繼電器的線圈 刀架電動機的功率只有 90W 所以圖 d 中刀架電動機 與 380V 市電的接通可以選用大功率直流繼電器 而不必采用繼電器接觸器電路 以節(jié)省成本 降低故障率 圖 c 中 正轉繼電器的線圈 KA1 與反轉繼電器的一組 常閉觸點串聯 而反轉繼電器的線圈 KA2 又與正轉繼電器的一組常閉觸點串聯 這樣就構成了正轉與反轉的互鎖電路 以防止系統(tǒng)失控時導致短路現象 當 KA1 或 KA2 的觸點接通 80V 電壓時 會產生較強的火花 并通過電網影響控制系統(tǒng) 25 的正常工作 為此 在圖 d 中布置了 3 對 R C 阻容用來滅弧 以抑制火花的產生 4 2 控制軟件設計 在清楚了自動回轉刀架的機械結構和電氣控制電路后 就可以著手編制刀架 自動轉位的控制軟件了 對于四工位自動回轉刀架來說 它最多裝有 4 把刀具 設計控制軟件的任務 就是選中任意一把刀具 讓其回轉到工作位置 圖 4 2 表示讓 1 刀轉到工作位置的程序流程 2 4 刀的轉位流程與 1 刀相似 26 圖 4 2 1 刀轉到工作位置的程序流程 4 2 1 80C31 單片機及其引腳說明 80C31 單片機 它是 8 位高性能單片機 屬于標準的 MCS 51 的 HCMOS 產 品 它結合了 HMOS 的高速和高密度技術及 CHMOS 的低功耗特征 標準 MCS 51 單片機的體系結構和指令系統(tǒng) 80C31 內置中央處理單元 128 字節(jié)內部數據 存儲器 RAM 32 個雙向輸入 輸出 I O 口 2 個 16 位定時 計數器和 5 個兩級中 斷結構 一個全雙工串行通信口 片內時鐘振蕩電路 但 80C31 片內并無程序存 儲器 需外接 ROM 此外 80C31 還可工作于低功耗模式 可通過兩種軟件選 擇空閑和掉電模式 在空閑模式下凍結 CPU 而 RAM 定時器 串行口和中斷系統(tǒng) 維持其功能 掉電模式下 保存 RAM 數據 時鐘振蕩停止 同時停止芯片內其 它功能 80C31 有 PDIP 40pin 和 PLCC 44pin 兩種封裝形式 8031 芯片具有 40 根引腳 其引腳圖如圖 4 3 所示 27 圖 4 3 80C31 單片機 40 根引腳按其功能可分為三類 1 電源線 2 根 Vcc 編程和正常操作時的電源電壓 接 5V Vss 地電平 2 晶振 2 根 XTAL1 振蕩器的反相放大器輸入 使用外部震蕩器是必須接地 XTAL2 振蕩器的反相放大器輸出和內部時鐘發(fā)生器的輸入 當使用外 部振蕩器時用于輸入外部振蕩信號 3 I O 口共有 p0 p1 p2 p3 四個 8 位口 32 根 I O 線 其功能如下 P0 0 P0 7 AD0 AD7 是 I O 端口 O 的引腳 端口 O 是一個 8 位漏極開路的雙向 I O 端口 在存 取外部存儲器時 該端口分時地用作低 8 位的地址線和 8 位雙向的數據端口 在此時內部上拉電阻有效 1 P1 0 P1 7 端口 1 的引腳 是一個帶內部上拉電阻的 8 位雙向 I O 通道 專供用戶使 用 2 P2 0 P2 7 A8 A15 端口 2 的引腳 端口 2 是一個帶內部上拉電阻的 8 位雙向 I O 口 在訪問 外部存儲器時 它輸出高 8 位地址 A8 A15 3 P3 0 P3 7 端口 3 的引腳 端口 3 是一個帶內部上拉電阻的 8 位雙向 I O 端口 該口 的每一位均可獨立地定義第一 I O 口功能或第二 I O 口功能 作為第一功能使用 時 口的結構與操作與 P1 口完全相同 第二功能如下所示 P3 0 RXD 串行輸入口 P3 1 TXD 串行輸出口 P3 2 外部中斷 P3 3 外部中斷 28 P3 4 T0 定時器 0 外部輸入 P3 5 T1 定時器 1 外部輸入 P3 6 外部數據存儲器寫選通 4 2 2 靜態(tài)存儲器 6264 的特性 6264 是一種 8K 8 的靜態(tài)存儲器 其內部組成 主要包括 512 128 的存儲 器矩陣 行 列地址譯碼器以及數據輸入輸出控制邏輯電路 地址線 13 位 其 中 A12 A3 用于行地址譯碼 A2 A0 和 A10 用于列地址譯碼 在存儲器讀周期 選中單元的 8 位數據經列 I O 控制電路輸出 在存儲器寫周期 外部 8 位數據經 輸入數據控制電路和列 I O 控制電路 寫入到所選中的單元中 6264 有 28 個引 腳 采用雙列直插式結構 使用單一 5 V 電源 其引腳功能如下 A12 A0 address inputs 地址線 可尋址 8KB 的存儲空間 D7 D0 data bus 數據線 雙向 三態(tài) OE output enable 讀出允許信號 輸入 低電平有效 WE write enable 寫允許信號 輸入 低電平有效 CE1 chip enable 片選信號 1 輸入 在讀 寫方式時為低電平 CE2 chip enable 片選信號 2 輸入 在讀 寫方式時為高電平 VCC 5V 工作電壓 GND 信號地 其操作方式由 OE WE CE1 CE2 共同作用決定 寫入 當 WE 和 CE1 為低電平 且 OE 和 CE2 為高電平時 數據輸入緩沖器 打開 數據由數據線 D7 D0 寫入被選中的存儲單元 讀出 當 OE 和 CE1 為低電平 且 WE 和 CE2 為高電平時 數據輸出緩沖器 選通 被選中單元的數據送到數據線 D7 D0 上 保持 當 CE1 為高電平 CE2 為任意時 芯片未被選中 處于保持狀態(tài) 數 據線呈現高阻狀態(tài) 4 2 3 2764 只讀存儲器的特性 2764 是 8K 8 字節(jié)的紫外線镲除 電可編程只讀存儲器 單一 5V 供電 工 作電流為 75mA 維持電流為 35mA 讀出時間最大為 250nS 28 腳雙列直插式 封裝 各引腳的含義為 1 A0 一 A12 13 根地址輸入線 用于尋址片內的 8K 個存儲單元 29 2 D0 D7 8 根雙向數據線 正常工作時為數據輸出線 編程時為數據輸 入線 3 OE 輸出允許信號 低電平有效 當該信號為 0 時 芯片中的數據可由 D0 D7 端輸出 4 CE 選片信號 低電平有效 當該信號為 0 時表示選中此芯片 5 PGM 編程脈沖輸入端 對 EPROM 編程時 在該端加上編程脈沖 讀操 作時該信號為 1 6 VPP 編程電壓輸入端 編程時應在該端加上編程高電壓 不同的芯片對 VPP 的值要求的不一樣 可以是 12 5V 15V 21V 25V 等 說明 EPROM 的一個重要優(yōu)點是可以擦除重寫 而且允許擦除的次數超過上萬次 一片新的或擦除干凈 EPROM 芯片 其每一個存儲單元的內容都是 FFH 要對一 個使用過的 EPROM 進行編程 則首先應將其放到專門的擦除器上進行擦除操作 擦除器利用紫外線光照射 EPROM 的窗口 一般經過 15 20min 即可擦除干凈 擦 除完畢后可讀一下 EPROM 的每個單元 若其內容均為 FFH 就認為擦除干凈了 4 2 4 可編程并行 I O 接口芯片 8255 的特性 8255 是一個并行輸入 輸出的 LSI 芯片 多功能的 I O 器件 可作為 CPU 總 線與外圍的接口 具有 24 個可編程設置的 I O 口 即使 3 組 8 位的 I O 口為 PA 口 PB 口和 PC 口 它們又可分為兩組 12 位的 I O 口 A 組包括 A 口及 C 口 高 4 位 PC4 PC7 B 組包括 B 口及 C 口 低 4 位 PC0 PC3 A 組可設置為基本的 I O 口 閃控 STROBE 的 I O 閃控式 雙向 I O3 種模式 B 組只能設置為基本 I O 或 閃控式 I O 兩種模式 而這些操作模式完全由控制寄存器的控制字決定 8255 引腳功能 RESET 復位輸入線 當該輸入端處于高電平時 所有內部寄存器 包括控 制寄存器 均被清除 所有 I O 口均被置成輸入方式 CS 芯片選擇信號線 當這個輸入引腳為低電平時 即 CS 0 時 表示芯片 被選中 允許 8255 與 CPU 進行通訊 CS 1 時 8255 無法與 CPU 做數據傳輸 30 RD 讀信號線 當這個輸入引腳為低跳變延時 即 RD 產生一個低脈沖且 CS 0 時 允許 8255 通過數據總線向 CPU 發(fā)送數據或狀態(tài)信息 即 CPU 從 8255 讀取信息或數據 WR 寫入信號 當這個輸入引腳為低跳變延時 即 WR 產生一個低脈沖且 CS 0 時 允許 CPU 將數據或控制字寫入 8255 D0 D7 三態(tài)雙向數據總線 8255 與 CPU 數據傳送的通道 當 CPU 執(zhí)行 輸入輸出指令時 通過它實現 8 位數據的讀 寫操作 控制字和狀態(tài)信息也通過數 據總線傳送 8255 具有 3 個相互獨立的輸入 輸出通道端口 用 5V 單電源供電 能在以 下三種方式下工作 方式 0 基本輸入輸出方式 方式 1 選通輸入 出方式 方式 2 雙向選通輸入 輸出方式 PA0 PA7 端口 A 輸入輸出線 一個 8 位的數據輸出鎖存器 緩沖器 一個 8 位的數據輸入鎖存器 工作于三種方式中的任何一種 PB0 PB7 端口 B 輸入 輸出線 一個 8 位的 I O 鎖存器 一個 8 位的輸入輸出緩沖器 不能工作于方式 二 PC0 PC7 端口 C 輸入輸出線 一個 8 位的數據輸出鎖存器 緩沖器 一個 8 位的數據輸入緩沖器 端口 C 可以通過工作方式設定而分成 2 個 4 位的端口 每 個 4 位的端口包含一個 4 位的鎖存器 分別與端口 A 和端口 B 配合使用 可作為 控制信號輸出或狀態(tài)信號輸入端口 不能工作于方式一或二 A1 A0 地址選擇線 用來選擇 8255 的 PA 口 PB 口 PC 口和控制寄存 器 當 A1 0 A0 0 時 PA 口被選擇 當 A1 0 A0 1 時 PB 口被選擇 當 A1 1 A0 0 時 PC 口被選擇 當 A1 1 A0 1 時 控制寄存器被選擇 設控制系統(tǒng)的 CPU 為 80C31 單片機 擴展 8255 芯片作為回轉刀架的收信與 發(fā)信控制 設計電路圖如圖 4 4 所示 31 圖 4 4 設計電路圖 已知 8255 芯片的控制口地址為 2FFFH 則基于流程圖的匯編程序清單如下 T01 MOV DPTR 2FFEH 指向 8255 的 PC 口 MOVX A DPTR 讀取 PC 口的內容 JNB ACC 4 TEND 測試 PC4 0 若是 則說 明 1 已在工作位置 程序轉到 TEND MOV DPTR 2FFCH 指向 8255 的 PA 口地址 MOVX A DPTR 讀取 PA 口鎖存器的內容 CLR ACC 6 令 PA6 0 刀架電動機正轉有效 SETB ACC 7 令 PA7 1 刀架電動機無效 MOVX DPTR A 刀架電動機開始正轉 CALL DE20MS 延時 20ms YT01 MOVX DPTR 2FFEH 指向 8255 的 PC 口 MOVX A DPTR 第二次讀取 PC 口內容 JB ACC 4 YT11 PC4 0 32 CALL DE20MS 延時 20ms YT21 MOV DPTR 2FFEH 指向 8255 的 PC 口 MOVX A DPTR 第三次讀取 PC 口內容 JB ACC 4 YT21 PC4 0 MOV DPTR 2FFCH 指向 PC 口 MOVX A DPTR 讀取 PA 口鎖存器內容 SETB ACC 6 令 PA6 1 刀架電動機正轉無效 SE