墻壁式旋臂起重機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)【三維SW】【含6張CAD高清圖紙、文檔全套】【LB6】

【溫馨提示】=【1】設(shè)計(jì)包含CAD圖紙 和 DOC文檔，均可以在線預(yù)覽，所見即所得，dwg后綴的文件為CAD圖，超高清，可編輯，無任何水印，充值下載得到【資源目錄】里展示的所有文件=【2】若題目上備注三維，則表示文件里包含三維源文件，由于三維組成零件數(shù)量較多，為保證預(yù)覽的簡潔性，店家將三維文件夾進(jìn)行了打包。三維預(yù)覽圖，均為店主電腦打開軟件進(jìn)行截圖的，保證能夠打開，下載后解壓即可。=【3】特價促銷，拼團(tuán)購買，均有不同程度的打折優(yōu)惠，詳情可咨詢QQ：1304139763 或者 414951605=【4】 題目最后的備注【LB6系列】為店主整理分類的代號，與課題內(nèi)容無關(guān)，請忽視 振動加工在航空業(yè)的現(xiàn)狀：工業(yè)界和學(xué)術(shù)界的觀點(diǎn)R. Mediratta 1 & K. Ahluwalia 1 & S. H. Yeo 2Received: 25 May 2015 /Accepted: 4 October 2015# Springer-Verlag London 2015摘要：振動光整加工是一種多功能的加工過程，是全球的許多工業(yè)過程的重要組分部分，包含倒圓角，提高光潔度，去毛刺，精加工，清洗，拋光，除銹等過程。本文將討論振動加工的演變和它的具體技術(shù)內(nèi)容。大規(guī)模光整加工的發(fā)展、航空業(yè)振動加工的重要性、參與這一過程中的參數(shù)和先進(jìn)的振動加工的專利格局也將被闡明。更重要的是，本文將駐足于嘗試去解釋這背后的神秘進(jìn)程。實(shí)證研究，模型開發(fā)，批量和顆粒沖擊速度的研究，震蕩強(qiáng)化和阿爾門帶特性是將要特別討論和研究的工作。這項(xiàng)工作已確定縫隙振動后的加工工序, 其中一些是根據(jù)磨料流測量和監(jiān)控系統(tǒng)的需要來決定從電機(jī)振動到介質(zhì)振動的頻率損失。計(jì)算頻率和振幅介質(zhì)以及磨料撞擊工件的速度和力等工作仍在研究中。文獻(xiàn)指出,就工藝參數(shù)質(zhì)量、工藝參數(shù)之間的聯(lián)系、工藝參數(shù)對工件表面質(zhì)量的影響等而言需要更多的研究。這個行業(yè)是在尋找更短周期改善表面加工質(zhì)量的方法, 因此各種振動加工先進(jìn)技術(shù)拖曳式主軸光整加工便誕生了。根據(jù)作者的了解,對振動加工還沒有全面的研究。本文旨在于為科學(xué)團(tuán)體和專業(yè)人士提供專業(yè)性學(xué)術(shù)參考。本文致力于推進(jìn)能夠?qū)崟r監(jiān)測和表面質(zhì)量測量的新一代振動加工系統(tǒng)。關(guān)鍵詞：振動加工 短周期 偏心塊重量 介質(zhì)運(yùn)動 模型研究 夾具1介紹：在各種行業(yè)尤其是航空業(yè)的產(chǎn)品開發(fā)中，振動光飾加工已變得越來越重要了。這是由于自動化加工過程的提高，以及現(xiàn)代振動加工技術(shù)在不同工藝工程的廣泛應(yīng)用。Yabuki et al.充分總結(jié)了振動加工的廣泛性:它有充分地去除剛件的毛刺并且在拋光塑料方面也非常有效。振動加工是大量磨料包圍下的一個過程。光整加工由研磨性的加工過程組成，磨料由金屬或其它材料組成，可以同時加工一種或幾種不同的表面，比如,去毛刺、邊緣倒角、提高表面光潔度、改善表面粗糙度和消除應(yīng)力等等。隨著該加工方式被大量的應(yīng)用，該過程被制造業(yè)廣泛使用。光整加工固有的經(jīng)濟(jì)性，靈活性和適應(yīng)性，使其成為用于改善大量工業(yè)零部件質(zhì)量的唯一方式。不進(jìn)行表面光整加工的結(jié)果可能相當(dāng)嚴(yán)重: 由于負(fù)載能力的下降，耐腐蝕性和耐疲勞性減弱，零件將表現(xiàn)不佳。 本文對光整加工過程做了概述，如何進(jìn)行光整加工已經(jīng)發(fā)展了很多年，并重點(diǎn)介紹了機(jī)械和機(jī)械特性對表面光整的影響，特別是對振動加工過程做了更詳細(xì)的概述。用于振動光飾過程的關(guān)鍵變量在航空工業(yè)是非常重要的，在振動光飾過程中，先進(jìn)技術(shù)對減小長周期特別有效，對該經(jīng)驗(yàn)過程的理解已經(jīng)做了大量的研究，所做的研究也將做簡要的討論。2光整加工及其歷史背景光整加工是研磨工業(yè)過程的一個通稱，稱為磨料的松散的粒子連同混合物一起放置于一個容器中，工件被埋沒于磨料里。滾磨、振動研磨、離心式滾磨，拖曳式滾磨等加工過程包括在光整加工的范圍內(nèi)。能量通過各種各樣的周期性振動傳遞給研磨介質(zhì)，使其與零件表面發(fā)生相互作用。到目前為止,振動加工是最廣為人知的光整加工過程。光整加工過程于上世紀(jì)初期在行業(yè)中建立了自己的位置。滾磨加工據(jù)說是最早的光整加工方式。第一次光整加工過程是用古中國人和古埃及人把天然的石頭放在滾筒中來拋光他們的武器和首飾。光整加工在技術(shù)上被發(fā)展和創(chuàng)新，這導(dǎo)致了許多變體桶加工，振動光飾，離心式滾磨，推拽式滾磨。雖然關(guān)鍵性過程變量（kpvs）會隨光整加工方式的變化而變化，但是他們?nèi)钥煞殖伤拇箢?，如圖1所示。因?yàn)檫@四個即KPVs-media、復(fù)合、機(jī)器和工件高度相互依存,它們可以被可視化為四面體稱為“四面體相互依存”。各種工藝參數(shù)的功能如下1. 磨料: 磨料是最主要的元素，它負(fù)責(zé)把零件加工到想要的表面質(zhì)量，它可以是研磨性的，也可以是非研磨性的。圖12. 復(fù)合物：復(fù)合物是水性潤滑劑和冷卻液的過程。它有很多用途，如排出磨損材料，清洗加工表面 和控制加工過程中的PH值。3. 設(shè)備類型：光整加工設(shè)備自誕生之初就發(fā)展了。從滾槽式到拖曳式，有了技術(shù)與效率的不斷演進(jìn)。不同的機(jī)器在自身運(yùn)動和磨料運(yùn)動方面各有不同。4. 工件: 工件是加工過程中最重要的變量。工件決定上述所有參數(shù)。例如，要處理的工件的大小和材料決定了機(jī)器和磨料的類型。一個大的零件進(jìn)行拋光，將要在一個大型機(jī)器上通過合適的磨料和復(fù)合物進(jìn)行拋光。光整加工的固有程序磨料，復(fù)合物和及設(shè)備類型，光整加工見證了工業(yè)部署以來的多次改進(jìn)。最重要的是在機(jī)器類型方面。技術(shù)的發(fā)展如圖2所示。圖2 光整加工的演變5, 63 航空工業(yè)的振動加工：Davidson 及時總結(jié)了為什么邊緣和表面處理是至關(guān)重要的：“有時，為了充分了解邊緣和表面質(zhì)量問題的意義，就需要了解在邊緣和表面質(zhì)量得不到足夠的重視的情況下所造成的后果。”航空業(yè)產(chǎn)品與人們生活息息相關(guān)，因此當(dāng)涉及到產(chǎn)品的相關(guān)過程時一定要對邊緣表面條件足夠地重視。航空航天工業(yè)對風(fēng)機(jī)、渦輪葉片等零件的表面光潔度要求很好。如果風(fēng)扇葉片有光滑的表面，存在于機(jī)翼的風(fēng)險就會降低。機(jī)翼表面越平滑，引擎操作溫度越低。這便實(shí)現(xiàn)比額定值更大的排氣溫度范圍和發(fā)動機(jī)之間的“紅線”最大廢氣溫度(MEGT)范圍,如圖3所示。這個溫度降低提高了飛機(jī)發(fā)動機(jī)大修的時間，他們可以在大修之前保持更長的服務(wù)時間8。提高渦輪葉片的表面質(zhì)量的同時，提高了加速度和渦輪機(jī)中的壓縮氣團(tuán)流，同時也會節(jié)省燃料. 降低表面粗糙度也有助于提高疲勞壽命。因?yàn)轱w機(jī)部件在運(yùn)行過程中應(yīng)受到不同的應(yīng)力的變化，所以較低的表面粗糙度是至關(guān)重要的。圖3 表面光潔度對飛機(jī)發(fā)動機(jī)排氣溫度的影響 發(fā)動機(jī)中的零件，例如風(fēng)扇或渦輪葉片，由于尖角和毛邊的作用會產(chǎn)生應(yīng)力集中，去毛刺和倒圓角可以減少應(yīng)力集中現(xiàn)象進(jìn)而增加抗斷裂和疲勞壽命?，F(xiàn)在已觀察到,大多數(shù)疲勞裂紋發(fā)生在表面部分,而不是內(nèi)部。因此,表面處理對于增加使用壽命非常關(guān)鍵，尤其是在航空航天工業(yè)。裝配期間,粗糙表面和鋒利外邊緣也可能損傷涂層或表面。結(jié)構(gòu)上尖銳的外角充當(dāng)電荷蓄電池,可能引發(fā)靜態(tài)放電風(fēng)險。在飛行操作,銳利的邊緣可能有不平衡電荷,成為引發(fā)電壓。這種潛在的差異可能由于靜電或雷擊造成的。 振動加工是一種應(yīng)用廣泛的加工過程，能達(dá)到航空局和相關(guān)零件規(guī)定的表面光潔度的要求，以應(yīng)對上述現(xiàn)象所造成的潛在的危害。該加工過程對許多零件（通常是航空航天零件）的復(fù)雜幾何形狀是非常有效的，可以在最小的工時下完成工藝規(guī)程。由于所有部分的加工過程是相同的，振動光飾可以形成殘余壓應(yīng)力，以及為整個零件提供應(yīng)力平衡。產(chǎn)生的壓應(yīng)力將抵消由裂紋引起的拉伸應(yīng)力，并有助于遏制裂紋的產(chǎn)生。許多機(jī)械加工和磨削過程往往會在零件表面產(chǎn)生殘余拉應(yīng)力。當(dāng)承受周期性壓力時，這些殘余拉應(yīng)力容易使零件發(fā)生過早斷裂和失效。振動光飾會產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力。然而，振動光飾需要與此過程相結(jié)合的長周期加工過程。由于缺乏科學(xué)的認(rèn)知，所以對振動光飾加工能力的理解存在障礙。 在航空航天工業(yè)中，有一個長度為1200毫米，寬度為500毫米的典型的風(fēng)扇葉片,用槽式振動光飾機(jī)來加工這些葉片。小型旋轉(zhuǎn)的航空航天零件如渦輪葉片、整體葉盤、壓氣機(jī)盤是在碗式振動機(jī)光飾來加工。加工光整過程中，夾具是用來裝夾這些工件，以防止劃傷或?qū)σ讚p邊緣的碰撞所帶來的損傷。夾具的作用將在第4.2和6.4節(jié)中詳細(xì)闡述。飛機(jī)機(jī)身的結(jié)構(gòu)部件和翼梁需要在大型槽式振動器中進(jìn)行去毛刺和倒角。去毛刺的零件與銳利的邊緣相對有光滑的半徑和更高的抗疲勞裂能力。在零件邊上的油漆附著性也有改善，這對下一步的生產(chǎn)工藝有很好的改善。 4振動光飾中的關(guān)鍵性過程變量 振動光飾是一個復(fù)雜的過程，每一個操作參數(shù)在加工中都對表面光潔度有著重要影響。振動加工機(jī)有碗式和槽式兩種主要裝置。這兩種裝置可以加工不同大小和體積的工件，從龐大的零件到像渦輪葉片、風(fēng)扇葉片這樣的小部件。這些關(guān)鍵性過程變量與機(jī)器的類型是相互對應(yīng)的。每一個關(guān)鍵性過程變量是相互依存的，并且其中任何一個都是對于表面光潔度來說都是不可忽視的。在1節(jié)中提到的，光整加工中相互依存的四面體交織在一起來獲得理想的產(chǎn)品。根據(jù)零件的類型、所需的輸出、可能的應(yīng)用，這些關(guān)鍵性過程變量都是可以改變的。雖然振動電機(jī)的頻率是最重要的參數(shù)，因?yàn)槟チ鲜枪庹庸み^程中最重要的部分，磨料的振動頻率是由振動電機(jī)的頻率決定的，但是其他方面，如合適的潤滑油復(fù)合配料，其它機(jī)器參數(shù)也至關(guān)重要。這些參數(shù)在圖4中列出。機(jī)械特性的關(guān)鍵方面在文章的圖5中做了總結(jié)。電機(jī)和偏心塊的重量統(tǒng)稱為“偏心驅(qū)動系統(tǒng)”，是振動加工過程的核心。4.1和4.2部分將詳細(xì)闡述平衡驅(qū)動系統(tǒng)和夾具。圖4 振動加工中的關(guān)鍵性過程變量圖5 振動加工機(jī)械特性4.1電機(jī)和偏心塊的重量振動加工過程的核心是帶偏心塊的振動電機(jī)，因此稱為“偏心驅(qū)動系統(tǒng)”。它連接在碗式或槽式容器上，容器是由固定在地上的彈簧支承。偏心塊連接在電機(jī)主軸的兩端，它旋轉(zhuǎn)時產(chǎn)生振動，從而帶動整個設(shè)備產(chǎn)生振動。頻率通常是通過控制電機(jī)的轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)的。通過改變偏心塊的重量來改變振幅。除了磨劑和磨料的類型之外，這些都被作為加工過程輸入?yún)?shù)。典型的頻率和幅度的范圍分別是2060赫茲和210毫米。電機(jī)高速運(yùn)動，以減少周期。 設(shè)計(jì)的電機(jī)的速度高達(dá)40赫茲在達(dá)到所需的表面粗糙度，比工作在20至25赫茲之間的機(jī)器時間上減少了約40%。在這兩個參考文獻(xiàn)，有一個共識，在高速振動光飾機(jī)里，磨料旋轉(zhuǎn)的更快速且均勻，但是磨料的振幅減小。在參考文獻(xiàn)中，介質(zhì)振幅大，接觸時間長，短周期內(nèi)表面不均勻。這引起對下表面的沖擊，以及在短周期內(nèi)工件獲得更均勻的表面質(zhì)量。羅林森認(rèn)為更快的周期，可以磨料運(yùn)動快速且一致和高振幅振動的精確控制。進(jìn)一步的研究可以進(jìn)行確定，振幅的大小決定在高頻振動下進(jìn)行光整加工的效果。在高頻振動下理解高/低振幅的作用時，偏心塊的變化對改變振幅有關(guān)鍵作用。對于碗式振動光飾機(jī)，裝置中的工作負(fù)載做螺旋式運(yùn)動。其運(yùn)動形式有兩類，翻滾運(yùn)動介質(zhì)在外壁處起落并向中心運(yùn)動。進(jìn)給運(yùn)動工作負(fù)載沿研磨路徑順時針或逆時針運(yùn)動，如圖6所示。翻滾運(yùn)動由下偏心塊的質(zhì)量確定，進(jìn)給運(yùn)動由上偏心塊的質(zhì)量確定。一般情況下，下偏心塊也導(dǎo)致頂部重量沿驅(qū)動軸的方向旋轉(zhuǎn)，介質(zhì)與驅(qū)動軸的旋轉(zhuǎn)方向相反，兩偏心塊之間的夾角控制翻滾運(yùn)動和進(jìn)給運(yùn)動。Nebiolo詳細(xì)闡述了這種觀點(diǎn)，如圖7所示。對于槽式振動光飾機(jī)，產(chǎn)生振動的方法與碗式振動光飾機(jī)相同。運(yùn)動形式簡單在槽中的交叉區(qū)域旋轉(zhuǎn)，如圖8所示。圖6 振動碗中的滾動和進(jìn)給運(yùn)動 13 圖7 振動碗中的偏心權(quán)重圖8 振動槽橫截面中的介質(zhì)運(yùn)動4.2固定裝置的發(fā)展趨勢由于對固定裝置研究有限，在文獻(xiàn)中對于工件的固定裝置提供了另一種研究方法。對于像渦輪葉片這種貴重零件，固定工件并防止相互撞擊非常重要。工件固定式加工方法的其他優(yōu)點(diǎn)有：加工時間短、表面研磨精密、防止工件鋒利的外緣劃傷碗式容器壁。工件固定（通過適當(dāng)?shù)姆椒▽⒐ぜA持放入介質(zhì)容器中）在振動光飾加工中是一個較新的概念。這種工件固定式的振動也被稱為加強(qiáng)振動。這些固定裝置可以靜止（固定在振動設(shè)備上）也可以浮動。這兩種形式都能加快光整過程，在短時間內(nèi)達(dá)到想要的Ra。這是因?yàn)樵诩庸み^程中，介質(zhì)撞擊工件的力流、工件與介質(zhì)之間的相對速度能夠增大。在某種程度上，拖拽式光整加工、主軸式光整加工、流動式光整加工都是固定式光整加工的先進(jìn)形式。在這些加工工藝中，都通過適當(dāng)?shù)姆椒ü潭üぜ?，與傳統(tǒng)振動光飾加工相比加工時間縮短接近33%。5專利分析為了確定是這些創(chuàng)新是屬于振動光飾中的那種關(guān)鍵性過程變量，與振動光飾加工相關(guān)的全部專利搜索也在這項(xiàng)工作中開展。觀察到普遍的趨勢是大部分的專利在振動光飾加工過程中就生產(chǎn)周期和產(chǎn)品表面質(zhì)量做了改善。在第4.1節(jié)中對減小高速振動電機(jī)的周期進(jìn)行討論，哈蒙德機(jī)械就帶有可調(diào)偏心塊以及把電機(jī)旋轉(zhuǎn)軸的轉(zhuǎn)速增加到2000rpm或者更高的高速光整系統(tǒng)獲得了專利。創(chuàng)新的裝夾方法也在專利數(shù)量上獲得了公平的份額。Van Kleef and Sothorn在他們的專利中提到了主軸的裝夾方法和混合磨料可通過板的上升或下降垂直通過研磨介質(zhì)。Walther Trowal在2012年對鐵磁性工件的裝夾方式獲得了專利。REM提出了磁性夾具方面的專利，MERMARK INC.獲得了振動夾具方面的專利。德國勞斯萊斯公司的專利涉及強(qiáng)化磨料以及這些強(qiáng)化磨料的形狀。REM還獲得了通過化學(xué)方法加速光整加工過程的專利。除此之外，關(guān)于通過分頻器使磨料與工件得到快速分離的方法也獲得了專利。根據(jù)所進(jìn)行的專利搜索，作者提出了專利地圖，如圖9所示。專利地圖清楚表明了大多數(shù)的專利屬于通過偏心驅(qū)動系統(tǒng)和特殊方式裝夾工件以減少加工時間。相關(guān)專利的其它參數(shù)，如磨料，磨劑、磨料與工件的分離裝置也在檢索的專利中，振動光飾是一個涉及到多個參數(shù)，每個參數(shù)都不能忽略并且最終達(dá)到理想表面質(zhì)量的加工過程。圖9 專利圖6振動整理研究工作迄今為止，振動加工的研究主要是基于確定最佳參數(shù)的試驗(yàn)和誤差分析，以實(shí)現(xiàn)理想的表面質(zhì)量。盡管已經(jīng)進(jìn)行了各種研究，振動光飾的機(jī)制仍不清楚。主要研究領(lǐng)域如圖10所示。本節(jié)簡要討論了這些研究的主要結(jié)論。為了更好地分別的理解優(yōu)化加工過程和實(shí)驗(yàn)，例如在航空工業(yè)和科學(xué)研究的過程中，這些可以通過人工來操控振動加工機(jī)械。6.1 實(shí)驗(yàn)研究這可能與在4.1節(jié)討論的關(guān)于電動機(jī)和偏心塊有關(guān)。通過增加電機(jī)轉(zhuǎn)速、偏心塊質(zhì)量或改變結(jié)構(gòu)，可以振動在光飾機(jī)里觀察到振動特性的變化。通過提高振動機(jī)器控制面板上的電機(jī)速度來提高機(jī)器的振動頻率。振幅可通過改變偏心塊質(zhì)量和偏心塊之間的角度來調(diào)節(jié)。大多數(shù)傳統(tǒng)的振動機(jī)械都帶有振幅的標(biāo)簽，他們的振幅是確定的。在2mm到8mm的工作窗口中，振幅分辨率是0.5mm。因此需要設(shè)計(jì)一個更全面的位移傳感器或振幅測力計(jì)，以提高測量的可靠性。介質(zhì)振幅對振動拋光效果影響的研究是有限的。振幅的精確監(jiān)測是必要的，用來研究不同振幅下光整加工的效果。王等設(shè)計(jì)了一個特殊的傳感器，用來測量碗式振動光飾機(jī)中磨料和攻擊的接觸力。應(yīng)力信號的傅里葉變換顯示，大多數(shù)能量發(fā)生在相同的運(yùn)行頻率下，力傳遞也發(fā)生在設(shè)備的運(yùn)行頻率中。傳感器被正向和背向放置在工件上，當(dāng)工件繞碗式機(jī)螺旋運(yùn)動時，獲得相似的結(jié)果。得出的結(jié)論是對所有的工件表面而言，沖擊磨損條件相對恒定。通過試驗(yàn)得出了，固定工件受力比自由工件受力大。這與4.2節(jié)中討論的夾具概念串聯(lián)。由于周期時間大大減少，所以夾具在振動光飾中變得越來越重要。不加磨液的情況下，隨著介質(zhì)尺寸的增大，力也增大，加磨液時則不明顯。王等也提出了隨著潤滑液的增加（從干狀態(tài)到只加水再到加清洗劑），工件的絕對速度和介質(zhì)相對與工件的相對速度都增加，因此，潤滑劑對介質(zhì)的相對速度的影響大于對工件的速度的影響。表面硬度和粗糙度主要受潤滑液、介質(zhì)尺寸和介質(zhì)表面粗糙度的影響。這是因?yàn)樗苄宰冃问芙橘|(zhì)和工件之間相互作用力的影響25。為了使工件達(dá)到所需的表面質(zhì)量時，決定因素是不可忽略的，如添加的潤滑劑（類型和數(shù)量），從而加強(qiáng)相互依存的四面體。Yabuki 等人設(shè)計(jì)了一種新的力傳感器來測量碗式振動機(jī)中磨料的法向和切向接觸力。他們記錄磨料的接觸方式。三次接觸方式（自由受力，單個介質(zhì)的滾動，相鄰介質(zhì)繞靜止介質(zhì)的滾動）的原理如圖11所示。掃描電子顯微鏡和力傳感器的測量表明，一次自由的沖擊（圖11A）產(chǎn)生一個相對較小的坑和應(yīng)力信號；單體磨料的滾動（圖11B）產(chǎn)生劃痕和力學(xué)信號，通過完全卸載產(chǎn)生多個明顯的峰值以及臨近磨料在固定磨料上滾動（圖11c）所產(chǎn)生的最大單坑和在一個較大的平均接觸力和非完全卸載下產(chǎn)生力的突變。一個關(guān)鍵的發(fā)現(xiàn)是，工件應(yīng)該被安裝固定在磨料流方向，磨料流方向沖擊力大，表面光整速度快。還觀察到在干燥的條件下，最大沖擊力和沖擊頻率遠(yuǎn)高于在濕潤條件下。下面這些因素作為上述觀察結(jié)果的原因.(i) 添加水的濕式情況下，摩擦系數(shù)降低，因此從容器壁傳遞到磨料的能量就減少；(ii) 介質(zhì)表面的水膜產(chǎn)生附著力，造成沖擊能量消失；(iii) 增加潤滑劑減少了磨料和工件的相對速度。由此可以得出結(jié)論，雖然潤滑劑有助于振動拋光，但是過量的潤滑劑可降低磨料的沖擊速度，增加表面光整加工時間。圖10 振動加工研究領(lǐng)域圖11 振動研磨介質(zhì)的接觸方式a 自由沖擊b單體介質(zhì)滾動c相鄰介質(zhì)在一個固定的介質(zhì)上d 滾動Baghbanan等人用Yabuki等人開發(fā)的力傳感器在一個振動加工槽中進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。觀察到正常的模式下，切向力和表面性質(zhì)的變化情況，與Wang 等人和Yabuki 等人在碗式振動光飾機(jī)中觀察到的相似。低能量的小型碗式光飾機(jī)和高能量的大型槽式光飾機(jī)在硬度和加工時間之間的關(guān)系相似。然而，在槽式光飾機(jī)中工件的不同的安裝方法是結(jié)果的變化很小。并對潤滑條件進(jìn)行了試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)其對工件的硬度和表面粗糙度有明顯的影響，與Wang 等人和 Yabuki 等人觀察到的相似。因此，得出的結(jié)論遵循振動光整的一般模式，與機(jī)器的類型，振動頻率和幅度無關(guān)。在不同類型的振動設(shè)備中（槽式或碗式），可以看到類似的振動加工條件。在兩種設(shè)備上使用固定裝置，固定裝置的設(shè)計(jì)取決于所光整的工件。碗式和槽式的一個顯著差異是容器內(nèi)磨料沖擊能量的高低。這可由機(jī)器在不同頻率工作得出碗式光飾機(jī)工作頻率30Hz，槽式光飾機(jī)工作頻率47Hz。隨著頻率增加獲得更高的沖擊能量，解釋了在4.1節(jié)討論的高速電機(jī)工作周期的減少。 Domblesky等人進(jìn)行了碗式光飾機(jī)的實(shí)驗(yàn)，研究了不同加速度，加工時間下，鋁、黃銅、鋼作為工件材料的材料去除率和表面質(zhì)量的變化。從材料去除的角度來看，磨粒磨損與光整加工中材料去率除息息相關(guān)。這是因?yàn)樵诩庸み^程中，粗糙的磨料對工件表面進(jìn)行刻劃。根據(jù)其各自的力學(xué)性能，domblesky等人猜測鋁將有最大的材料去除率和鋼材料去除率的最低。在實(shí)驗(yàn)中觀察到，黃銅具有最高的材料去除率（材料去除率）和鋁的材料去除率最低。這一觀察結(jié)果歸因于磨料和鋁有類似密度，這將導(dǎo)致二者之間較低的相對運(yùn)動。進(jìn)一步調(diào)查是為了解決黃銅的材料去除率是鋼的材料去除率的兩倍的問題。實(shí)驗(yàn)中指出，碗式光飾機(jī)的加速度高度受底部偏心塊的重量和上偏心塊重量差值的影響。如4.1節(jié)所討論，這一觀察建立在偏心塊重量和料箱重量這一基礎(chǔ)上。因此建議進(jìn)行去毛刺和倒角，使用偏心塊來控制和優(yōu)化切削和材料去除率。這一建議適用于通過振動光飾來給航空航天部件進(jìn)行去毛刺、倒圓角。作者在本文所述的一個潛在限制是由于不同的機(jī)器配置有不同的偏心塊，由Domblesky 等人提出的建議是否能在其他的碗式振動光飾機(jī)中實(shí)施。材料去除率隨材料的不同而不同，對于給定材料，則與加工時間有關(guān)，工件硬度也與材料去除率有關(guān)，硬度低，則材料去除率高。 Kumar等人設(shè)計(jì)了一個簡單的模擬一維振動的加工過程。在2個不同的方法下對鈦工件的材料的去除率、表面粗糙度和接觸力進(jìn)行了測試。通過實(shí)驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)它被放在更深的磨料中并垂直振動，表現(xiàn)出了較高的材料去除率。磨料流可以形象化為一層一層的，容器中的深層磨料會沿上面磨料層的重量而移動，因此相比表面的磨料層要以不同的力撞擊，引起大的材料去除率。利用多體動力學(xué)仿真模型對磨料和工件的接觸力進(jìn)行建模。盡管它被證明是一個合適的方法，Kumar et al.聲明它必須會進(jìn)一步優(yōu)化，以用于預(yù)測模型。為了使模擬結(jié)果對工件材料的去除的預(yù)測有作用，更精確的接觸力峰值的預(yù)測和其他相對較小的力需要被測試。6.2振動光飾的進(jìn)程模型的發(fā)展自1979起，Sofronas 等人是為振動光飾過程制定綜合模型的最早研究者之一。他們使用反應(yīng)曲面分類研究法統(tǒng)計(jì)工具來研究硬度、加工時間、磨料尺寸，和振動頻率對邊緣倒角、提高表面質(zhì)量的影響。這三個變量在圖12中有很好的說明。也有人聲稱，與倒角和提高表面質(zhì)量類似的機(jī)制和磨料去除機(jī)理相反。從實(shí)驗(yàn)中得出結(jié)論，振動頻率是最重要的過程變量，隨著頻率的增加相關(guān)變量的響應(yīng)如圖12所示，其次是磨料的大小和加工時間。在4.1節(jié)進(jìn)行高速電機(jī)可以實(shí)現(xiàn)加工周期減少的討論與sofronas研究結(jié)果一致。圖12 projection height reduction，提高表面光潔度，邊緣倒角Hashimoto 做了跟進(jìn)并建立了振動加工過程的基本原理，提出了用微分方程數(shù)學(xué)模型預(yù)測的表面粗糙度和材料去除率?；谡駝庸庹庸み^程實(shí)驗(yàn)結(jié)果，提出了三條規(guī)則。首先，經(jīng)過振動拋光工件的表面粗糙度將成倍下降到一個恒定的值被稱為“粗糙度的限制值”，這是取決于工件的固有表面紋理。其次，兩者之間的差異越大工件表面粗糙度的變化越快。最后，Hashimoto提出，在穩(wěn)定狀態(tài)下，振動加工過程中具有恒定的材料去除率。他用了兩個不同容量的碗式振動光飾機(jī)，頻率是21 Hz，振幅是5 mm。Hashimoto的實(shí)驗(yàn)結(jié)果與他數(shù)學(xué)模型的預(yù)測相一致。提出的規(guī)則可以在振動光飾裝置和被振動光飾機(jī)操作者普遍觀察到的，也通過模型提出了優(yōu)化的工作周期。該規(guī)則可以擴(kuò)展到機(jī)器的高速馬達(dá)，類似于觀察飽和曲線。 Domblesky 等仍在做碗式振動加工的實(shí)驗(yàn)，同時提出了一種以切削力為模型開發(fā)的材料去除模型。模型被實(shí)驗(yàn)證實(shí)并且證明了材料去除率與時間無關(guān)，充實(shí)了Hashimoto的第三條規(guī)則。雖然結(jié)果似乎支持了材料去除率模型，但是需要肯定不同磨料和工件數(shù)量對材料去除率的影響。作者認(rèn)為domblesky等人對他們模型的發(fā)展做出了一定的簡化假設(shè)。首先，這sofronas等人提出的強(qiáng)化機(jī)制被忽視，因?yàn)樗暦Q這將不影響材料去除率。觀察到材料去除率與碗式容器的加速度成正比，表明高速度下的刻劃作用加快。進(jìn)一步表明高加速下應(yīng)減少邊緣倒角的時間，該情況下高層次的材料去除是必要的。sofronas等人就邊緣倒角過程中強(qiáng)化和塑性變形機(jī)制的矛盾做了解釋。其次，磨料被認(rèn)為隨著時間的推移，銳化和切割作用是微不足道的。然而，在實(shí)際的過程中，隨著時間的推移磨料是有作用的，對于磨料變化的合理假設(shè)已經(jīng)被實(shí)施了。對振動光飾的進(jìn)一步研究可以對這些意見和矛盾進(jìn)行糾正和實(shí)施。Naeinietal把之前的設(shè)想帶到了下一步的研究中，并開發(fā)了離散元模型（DEM），用以模擬二維振動流化床系統(tǒng)的球形鋼磨料流。DEM被用來模擬碰撞和碰撞之后的磨料、容器、工件的速度。它強(qiáng)調(diào)的是，預(yù)測模型的進(jìn)一步改進(jìn)可以通過探討法向和切向剛度和阻尼系數(shù)，而不是與Naeini et al.所做的相同。工件表面的塑性變形和沖蝕程度受磨料沖擊力的影響。DEM預(yù)測接觸速度的法向分量大于切向分量，約七到九倍。在實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，磨料和傳感器之間的法向接觸力比切向力高十倍。本文結(jié)合了Domblesky 等提出的研磨材料去除機(jī)制 26 和Sofronaset 等提出的法向的沖擊力和速度，磨料的噴丸屬性。在工藝研究的現(xiàn)狀上，作者同意Naeiniet 等的觀點(diǎn)。在這種振動拋光具有雙重的機(jī)制，需要給予必要的表面條件：磨料與工件相對運(yùn)動對磨料的影響和材料去除的塑性變形。Naeinietal.使用二維離散元法模擬了2種不同磨料在振動光飾機(jī)的循環(huán)運(yùn)動。球形顆粒被建模為單一的層次，即所有的碰撞和運(yùn)動發(fā)生在X-y平面。這項(xiàng)研究與該作者參與的另一項(xiàng)實(shí)驗(yàn)的最大不同是，玻璃隔板用于在振動槽間來盛放磨料。在以前的實(shí)驗(yàn)中，玻璃板設(shè)置在與單一的粒子層間距100毫米的距離處，從而會導(dǎo)致磨料流中放置更多的工件。Naeinietal.希望確定在一定種程度上二維DEM可以代表實(shí)際的二維流動。容器壁和磨料之間的合剪切力與系統(tǒng)的運(yùn)動有關(guān)。模型預(yù)測被實(shí)驗(yàn)結(jié)果所證實(shí)。發(fā)現(xiàn)容器中的磨料深度越深，其磨料流速越大，因此工件放在較深磨料中所受的沖擊力會比放在磨料表面附近所受的沖擊力大。這個設(shè)想在2012年被Kumar et 等人證實(shí)了。Naeini 等人的建模通過考慮光整面上的剪切力在小顆粒和大顆粒之間轉(zhuǎn)移，從而能夠被推進(jìn)。從Naeini等人的結(jié)果可知，作為技術(shù)研究已經(jīng)有所提高，同時正在向更先進(jìn)的振動光飾技術(shù)邁進(jìn)。實(shí)驗(yàn)將有助于確定在光飾機(jī)中放置工件的最佳位置。 Uhlmann等人研究和開發(fā)了一種基于幾何模型的振動表面粗糙度變化曲線的預(yù)測模型，并對其進(jìn)行了測試。根據(jù)Hashimoto法則過渡期的定義，初始時糙度值隨時間呈指數(shù)級下降，達(dá)到“粗糙度限制”值。Uhlmann 等人是通過制定過程模型的定量方法，來預(yù)測表面粗糙度的。該模型是基于假設(shè)的過渡期間，材料去除率與表面粗糙度的改善成例。對該模型的預(yù)測進(jìn)行了驗(yàn)證性的測量，通過測量儀測量不同加工時間下的結(jié)果，結(jié)果表明，該模型的預(yù)測似乎相當(dāng)符合測量的結(jié)果，平均殘差在0.7 + 2.1%之間變化。對于給定的工藝參數(shù)，它被提出的模型也可以應(yīng)用到另一個具有不同形貌特征的工件上。模型中的系統(tǒng)預(yù)測誤差被發(fā)現(xiàn)，以增加加工時間。有人認(rèn)為，這些錯誤是由于在過渡期間材料去除機(jī)理的變化造成的。基于研究振動光整加工的材料去除機(jī)理下進(jìn)一步研究，開發(fā)出通用模型，對不同的工件形狀、初始粗糙度、材料和磨料都適用。Uhlmann 等人著重觀察了第三節(jié)提到的振動光飾的缺點(diǎn)加工過程中對材料去除機(jī)理缺乏明確的認(rèn)識?，F(xiàn)有的研究已經(jīng)發(fā)現(xiàn)了一些知識，但是這些知識不能形成一個完整的知識體系。 烏爾曼等人也對振動光飾進(jìn)行了研究，并結(jié)合參考文獻(xiàn)開發(fā)的幾何模型、離散元分析和實(shí)驗(yàn)結(jié)果等建立了一個過程模型。進(jìn)行了振動光飾和拖曳式光整的實(shí)驗(yàn)研究，并建立了振動光飾加工過程和過程參數(shù)（加工時間、工件速度、激振頻率、研磨介質(zhì)和工件初始表面粗糙度）之間的關(guān)系。實(shí)驗(yàn)結(jié)果被用于模型開發(fā)。瞬時材料去除率強(qiáng)烈依賴于初始表面粗糙度。造成不同的材料去除機(jī)理的原因如下：磨損和微切削機(jī)理、工件與磨料之間的相對速度是控制材料去除率的主要因素。磨料的沖擊強(qiáng)度是控制材料去除率的主要因素。拖曳式光整實(shí)驗(yàn)是固定振動拋光的一種高級形式，通過球形磨料的加工，工件也表現(xiàn)了表面粗糙度的穩(wěn)定改善。觀測提供了相關(guān)的實(shí)驗(yàn)證據(jù)，第4.1和4.2節(jié)所述討論的高速電機(jī)和固定裝置對加工周期的改善，通過對實(shí)驗(yàn)的觀測得到了相關(guān)的證據(jù)。6.3磨料的體積和顆粒的撞擊速度 Ciampini 等人通過壓電撞擊力傳感器測得表面的法向撞擊速度分布，撞擊的頻率和單位面積的撞擊功率。這個項(xiàng)目是對Wang等人和Yabuki等人的從撞擊力信號中提取法向撞擊速度方法的延伸。一個顯著差異是，早期的研究，傳感器是固定的，而不是隨磨料自由流動的。這種固定點(diǎn)提供的撞擊速度數(shù)據(jù)與工件的大小，形狀和材料無關(guān)。瓷制球體和鋼球從已知的高度下落到傳感器上該是用來確定撞擊速度和力信號之間的關(guān)系。在磨料和傳感器之間進(jìn)行觀察短時間內(nèi)影響直接接觸和較長的時間則影響非接觸。影響模式如圖13所示，這表明周期時間內(nèi)所謂的“爆發(fā)”，爆發(fā)時間的長短與光飾機(jī)的驅(qū)動頻率相對應(yīng)。在振動光飾機(jī)理中，少見的高速撞擊可能比常見的低速撞擊，這是由于前者是影響塑性變形和硬化的主要原因。振動光飾機(jī)的一個應(yīng)用是涉及到接觸光線，因此相對于拋光來說，在高能接觸能創(chuàng)建需要的塑性變形，而低速對加工而言只能起到相反的作用。通過改變磨料的數(shù)量發(fā)現(xiàn)，磨料數(shù)量的增加使振幅減小，而不影響振動頻率。該現(xiàn)象是由于光飾機(jī)的振動是由帶有偏心塊主軸旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的，支承主軸的球軸承連接在容器體上。由由傳感器測量結(jié)果表明，隨著工件越接近容器壁和減少磨料的重量可以使光整加工變得更加強(qiáng)烈。Ciampini 等人從振動光飾裝置的監(jiān)測速度和發(fā)現(xiàn)的細(xì)節(jié)得到了磨料的撞擊速度如何對材料的去除機(jī)理起作用。在振動光飾機(jī)上，通過改變電機(jī)的轉(zhuǎn)速（頻率）可以改變速度。結(jié)合Kumar等人的研究結(jié)果，通過大量的實(shí)驗(yàn)來確定振動光整加工中工件的裝夾最佳位置，從而適應(yīng)更多加工條件光整、烘干、拋光等等。Ciampini只強(qiáng)調(diào)對塑性變形振動加工機(jī)理。進(jìn)一步的研究可以通過測量樣品重量用來識別是高速撞擊的影響對材料去除率有影響。圖13媒體的影響模式：持續(xù)時間較長的非接觸性接觸和短時間的直接影響 35 Hashemnia 等人致力于測量磨料的撞擊速度，并研制了一種新型激光位移探頭。值得注意的是，在一個振動光飾機(jī)機(jī)中的磨料有兩種速度大規(guī)模的顆粒流速度，和小規(guī)模的撞擊速度。工件重復(fù)浸入磨料中會受到周邊磨料的高頻撞擊的影響。影響工件耐磨性和塑性變形的主要因素有：磨料顆粒速度，頻率，沖擊力方向。極端速度的缺點(diǎn)：過高會造成破壞，過低會降低工藝速率。測量振動顆粒在振動加工機(jī)之間撞擊速度的作用在設(shè)計(jì)探頭時，小規(guī)模的運(yùn)動可以測量速度并且在不影響的磨料運(yùn)動。Hashemnia 等人的研究目標(biāo)是開發(fā)高速激光位移傳感器探頭，測定振動光整表面的法向撞擊速度。圖形化方法被Naeini 等人和Wang 等人用來測量有限空間流動特性的分辨率，并因此阻礙了撞擊速度的測量。通過MATLAB對激光位移傳感器圖形信號進(jìn)行了分析并確定了撞擊速度。Hashemnia等人對實(shí)驗(yàn)的研究與Ciampini等人的研究是相一致的，他們對所用傳感器在槽上固定的安裝位置進(jìn)行了比較。Ciampini 等人用沖擊力傳感器來測量撞擊速度，然而目前的研究是通過激光位移傳感器來確定撞擊速度。Hashemnia等人研究的速度范圍是50100mm/s和先前Ciampini 等人研究的速度范圍是020mm/s。這種差異背后最重要的原因是在Ciampiniet 等人在研究中測得了撞擊力和撞擊速度之間的線性相關(guān)。差異的其他原因是兩個研究所用的探針的大小不同和激光位移傳感器的非接觸法在目前的研究中得到了應(yīng)用。由觀察得到在磨料流的深度影響磨料顆粒的沖擊速度，深處磨料顆粒的沖擊速度遠(yuǎn)高于表面顆粒的沖擊速度。這可以與Kumar等人關(guān)于磨料中較深的位置下材料去除率越高的結(jié)果相聯(lián)系。在目前的實(shí)驗(yàn)中，磨料都使用球狀的。它強(qiáng)調(diào)的是，由于激光傳感器的平均位移信號的變化，測量的體積不規(guī)則形狀的磨料的流速將是具有挑戰(zhàn)性的。 Hashemnia等人延續(xù)了他們早期就沖撞速度的研究，并利用高速激光位移傳感器研制了一款通過有限元分析來預(yù)測振動槽中磨料的撞擊速度和流速的儀器。Hashemnia等人提到粒子撞擊速度的靈敏度與DEM的接觸系數(shù)的不確定性之間的關(guān)系是未知的。因此，在有限元分析中恢復(fù)系數(shù)和摩擦系數(shù)與顆粒和顆粒，顆粒和容器壁之間的相對運(yùn)動有關(guān)。觀察發(fā)現(xiàn)撞擊速度和流體速度對摩擦系數(shù)和恢復(fù)系數(shù)中的不確定因素相當(dāng)不敏感。越深的位置磨料的撞擊速度越大的原因目前還不清楚，這個過程如3節(jié)所強(qiáng)調(diào)的，突出了內(nèi)在變異性和不可預(yù)測性。得出的結(jié)論是，DEM是相對準(zhǔn)確的預(yù)測，在振動機(jī)上磨料的局部及整體的速度的最大誤差分別是20%和30%。 6.4振動強(qiáng)化 Sangid 等人就振動強(qiáng)化進(jìn)行了兩次實(shí)驗(yàn)一個是關(guān)于裝夾工件的實(shí)驗(yàn)研究，二是可視化建模。振動強(qiáng)化是振動加工的一個新型加工方法，它的主要目的是形成殘余應(yīng)力，同時提高表面光潔度。該過程可以被認(rèn)為是一個替代噴丸處理的工序。在這一過程中，工件是固定的，磨料的作用已在4.2節(jié)中進(jìn)行了討論。這將導(dǎo)致在工件表面上快速的機(jī)械加工。據(jù)觀察，振動強(qiáng)化會引起明顯提高工件表面的疲勞強(qiáng)度。由于磨料作用所產(chǎn)生的塑形變形在亞表面形成了殘余壓應(yīng)力，伴隨有表面光潔度的改善，抗疲勞強(qiáng)度的提高。如第3節(jié)所強(qiáng)調(diào)的，這種疲勞強(qiáng)化對航空部件非常有益。此外還觀察到，在測試的頻率范圍內(nèi)，機(jī)器的頻率和幅度越高，抗疲勞壽命越高。磨料運(yùn)動變化的深層理解由Kumaretal.得出了。一方面，磨料在槽頂部是以單個粒子的形式運(yùn)動的，另一方面，由于底部的磨料受上方磨料質(zhì)量的作用，底部磨料的密集程度更大，因此他們以模塊的形式運(yùn)動。這將導(dǎo)致磨料對工件的影響加大，并增加工件材料的機(jī)械加工負(fù)荷。盡管測試加工條件如磨料和磨劑對加工過程的影響，然而磨劑量的精確控制是至關(guān)重要的，需要足夠的加工時間來加工樣品并確保潤滑油從系統(tǒng)中排出和磨料的烘干。進(jìn)一步的實(shí)驗(yàn)方法是需要潤滑劑的引入，控制和去除以獲得“振動磨料的磨損率和加工的有效性之間的平衡” 。如第4節(jié)所討論的，這些實(shí)驗(yàn)強(qiáng)調(diào)了沒有關(guān)鍵性過程參數(shù)的振動光整過程是不完備的。Sangid等人的第二個研究開發(fā)高速攝影和計(jì)算模型來預(yù)測疲勞壽命，這是為了更好地了解振動強(qiáng)化的過程。安裝在槽邊的，用于觀察粒子運(yùn)動的有機(jī)玻璃夾具作為實(shí)驗(yàn)裝置。觀察到的磨料運(yùn)動有2個組成部分：完成了槽的每個振動周期的高頻振蕩軌跡和改變振蕩軌跡的較慢移動軌跡。Sangid等人指出振蕩軌跡負(fù)責(zé)的加工過程的運(yùn)動結(jié)果，移動運(yùn)動負(fù)責(zé)磨料的重新分配，并排出潤滑劑和工件殘余料。還觀察到的振動頻率的增加導(dǎo)致磨料速度的增加，從而導(dǎo)致了介質(zhì)強(qiáng)烈運(yùn)動工件的相互作用，有益的高殘余應(yīng)力和疲勞壽命增加。高速攝像機(jī)的記錄幫助計(jì)算有效的影響介質(zhì)粒子與工件之間的作用力。被認(rèn)為的有效力是5.3N，按照Baghbanan等人以前的計(jì)算約4N至6.5N。在實(shí)驗(yàn)研究領(lǐng)域內(nèi)，這個力被發(fā)現(xiàn)有足夠能力形成殘余應(yīng)力并導(dǎo)致塑性變形。計(jì)算模型的開發(fā)是基于實(shí)驗(yàn)測得的殘余應(yīng)力分布和表面特征的來預(yù)測工件的疲勞壽命。這個是用于噴丸處理的應(yīng)用程序。Sangid等人的研究突出了振動光整過程的多功能性和潛在特性，該研究已經(jīng)超出了他們最初的設(shè)想。6.5 Almen strip特征Ciampini等人使用Almen系統(tǒng)描述了振動加工的工藝參數(shù)。Almen 系統(tǒng)是一個完善的過程，是用于表征噴丸強(qiáng)化處理過程。金屬制成的標(biāo)準(zhǔn)化形式被固定在剛性支撐下并用噴丸強(qiáng)化處理。從夾具下釋放工件，可測得塑性變形引起的殘余應(yīng)力的條狀曲線。這個曲率的程度和它的變化率是與噴丸處理工藝參數(shù)有關(guān)。鋁的Almen條在與Ciampini等人所用的振動槽和磨料下進(jìn)行光整。在槽中使用一個真空保持器以確保帶材料保持平坦和提供一個恒定的邊界條件。兩接觸條件下的Almen飽和曲線的特點(diǎn)是使用撞擊速度得到的。還觀察到，較大的塑性變形和較大的Almen條偏轉(zhuǎn)是由大的撞擊速度造成，因此，噴丸加工在振動加工中有著重要的地位?；谧髡咛岢龅囊环N新的正常的影響模擬器裝置，他們提供的證據(jù)進(jìn)一步表明了，由其他研究人員觀察到了法向撞擊是振動光飾的主導(dǎo)機(jī)制。Ciampini等人同時也開發(fā)出一種受振動拋光的Almen條塑性變形模型和加強(qiáng)Almen條作用來表征振動拋光工藝。7結(jié)論 盡管在光整加工行業(yè)已經(jīng)取得了進(jìn)步，振動光飾仍被證明是一種特別有效的光整加工形式。在當(dāng)今社會，振動光飾在許多行業(yè)的生產(chǎn)線中占有舉足輕重的地位，被認(rèn)為是一種高效且可重復(fù)的加工過程，它可以最少的使用人力和其它資源。對于振動光飾，仍然困擾著許多研究者的關(guān)鍵問題是解決包含在整個過程的the black box問題。這就需要清楚地建立材料去除機(jī)制和獲得工藝參數(shù)和表面光潔度之間的關(guān)系。由于材料去除機(jī)理的復(fù)雜性和振動加工過程的不可控性，導(dǎo)致了過程的輸入輸出參數(shù)之間的關(guān)系是不清楚的。例如，對于改變一個輸入?yún)?shù)，如介質(zhì)和化合物，對工件的表面光潔度或材料去除率會產(chǎn)生正面或負(fù)面影響不得而知。因此，設(shè)計(jì)新工件的加工過程仍然建立在一個試驗(yàn)和誤差的基礎(chǔ)上，并在很大程度上取決于供應(yīng)商和實(shí)驗(yàn)人員的專業(yè)知識。 關(guān)于振動整理過程已經(jīng)開發(fā)了數(shù)值的分析，經(jīng)驗(yàn)和數(shù)值模型。對振動光飾相關(guān)文獻(xiàn)的回顧，得出的主要研究結(jié)果如下：1 振動頻率是振動光飾過程中的最重要參數(shù)，振動光飾是在高頻振動下進(jìn)行的，且高頻振動會縮短加工周期。2. 在振動整理過程中，存在2種主要的加工機(jī)制：磨料沖擊下的塑性變形機(jī)制和工件和磨料的相對運(yùn)動產(chǎn)生的材料去除機(jī)制。3. 通過增加磨料流速和磨料與工件的相對速度來光整被夾緊的工件，從而縮短加工時間。這便是固定式振動光飾取得進(jìn)步的原因。4. 磨料的選擇和磨劑的添加量在獲得較高表面質(zhì)量中起著關(guān)鍵的作用。5. 隨著時間的推移，特定材料的材料去除率保持不變，被稱為是更高的組件時，當(dāng)工件垂直放置于較深的磨料里，材料去除率會較高。6. 在振動光整加工過程中，磨料的法向力和高速沖擊是產(chǎn)生塑性變形的主要原因。7. 在振動光飾過程中，磨料的三種主要接觸方式是：自由撞擊，個別磨料的滾動，相鄰磨料之間的相互滾動。 然而，量化振動頻率的范圍對于一個給定的組件來說是很必要的。合適的頻率與適當(dāng)?shù)姆仁菍?shí)現(xiàn)理想表面光潔度的關(guān)鍵。在航空業(yè)有嚴(yán)格規(guī)定，工件質(zhì)量的高標(biāo)準(zhǔn)和客戶的滿意度是必要的。雖然工件的夾緊可以大大地減少加工周期，但是存在損害工件的風(fēng)險并且修復(fù)時間將超過減少的時間。一一種新的夾緊方式大大地減少了加工周期，擺脫對工件的沖擊還有待研究。研究人員也在尋找一種“智能”磨料，可以在減少材料的去除情況下同時減小表面粗糙度。對于給定的工件，容器中磨料的最佳高度和適當(dāng)?shù)哪┝恳残枰涣炕，F(xiàn)有加工方式大多數(shù)應(yīng)用了對稱形狀的球形磨料。然而，這并不是實(shí)際過程的代表。對各種形狀磨料組合效應(yīng)的進(jìn)一步研究是很有必要的。從電機(jī)振動到磨料振動的頻率和能量的損失的研究與磨料流量測量與監(jiān)控系統(tǒng)的研究存在誤差。目前的系統(tǒng)中只包含了幅度表。振動頻率的計(jì)算方法，磨料的撞擊速度和磨料對工件的撞擊力仍在研究當(dāng)中?，F(xiàn)有的工作報告了可以進(jìn)一步進(jìn)行研究，用以對這些參數(shù)進(jìn)行研究和改善理解。一旦深入研究這些參數(shù)，下一個偉大的發(fā)明的對象將是下一代的振動系統(tǒng)，可以在振動光飾機(jī)中加入監(jiān)測系統(tǒng)，根據(jù)光整的條件讓行業(yè)運(yùn)營商實(shí)時地更新和改變參數(shù)是有必要。步驟的變化是將各種工件和加工要求列成目錄，來實(shí)現(xiàn)振動光整過程中加工參數(shù)的實(shí)時反饋。感謝：本文是在Corp LabUniversity Scheme下的國家研究基金會（NRF）新加坡支持的Rolls-RoyceNTU Corporate Lab的協(xié)助下完成的。同時作者還要感謝Rolls-Royce的Thomas Haubold, Anna Tai,和 Yebing Tian。參考文獻(xiàn)：1. Yabuki A, Baghbanan MR, Spelt JK (2002) Contact forces and mechanisms in a vibratory finisher. Wear 252:6352. Davidson DA (2008) Vibratory finishing: versatile, effective, and reliable. Met Finish 106:30343. Gillespie LK (2007) Mass finishing handbook. Industrial Press,New York4. Kittredge J (1998) Understanding vibratory finishing revisited.Prod Finish 62:85. Tulinski EH (1994) Mass finishing. In: ASM International (ed) ASM Handbook. vol. 5, pp. 1181256. Kenton T (2009) The future of mechanical surface finishing. Metal Finishing. p. 227. Davidson DA (2007) Surface condition impacts part performance. Burrs, edges can negatively influence function of components. Met Finish 105:22318. Rawlinson P (2012) Does size matter. Metal Finishing News.vol. 139. Holzknecht E (2009) Everything you need to know about mechanical/mass finishing. Met Finish 107:273110. Mller B (2010) Surface finishing of large and delicate work pieces. Single part processing in tub vibrators. Metal Finishing News. vol. 1111. Roto-Finish H (2013) V-Max from Hammond Roto-finish: the latest evolution in Spiratron deburring technology. Met Finish 111:525312. Rawlinson P (2011) Faster finishing: high speed vibratory mass finishing shorter process times/high material removal. Metal Finishing News. vol. 1213. Domblesky J, Cariapa V, Evans R (2003) Investigation of vibratory bowl finishing. Int J Prod Res 41:3943395314. Nebiolo B (2005) The basics of vibratory bowl set-up. Prod Finish 70:414515. Davidson DA (2003) Developments in mass finishing technology. Met Finish 101:495616. Sangid M, Stori J, Ferriera P (2011) Process characterization of vibrostrengthening and application to fatigue enhancement of aluminum aerospace componentspart I. Experimental study ofprocess parameters. Int J Adv Manuf Technol 53:54556017. Davidson DA (2007) Green mass finishing with dry abrasive and polishing media. Met Finish 105:454818. Davidson JS, Hammond JP, Elmblad KJ, Quick SW (2014) High-speed mass finishing device and method. US20140065929 A119. van Kleef EA, Southorn M (2014) Mass finishing apparatus and method. US20140227944 A120. Schroeter G, Velten M, Goertz V (2012) Grinding or polishing apparatus and method for operating it. US 20120021674 A121. SrokaG,El-SaeedO(2011)Magneticfixture.US20110117820A122. Marcus RS, Mercurio RN (1989) Apparatus and process for vibra-tory finishing of parts. US4823513 A23. SrokaG,El-SaeedO,ReevesF(2010)Highthroughputfinishingof metal components. US20100288398 A124. Hashimoto F, DeBra DB (1996) Modelling and optimization of vibratory finishing process. CIRPAnn Manuf Technol 45:30330625. Wang S, Timsit RS, Spelt JK (2000) Experimental investigation of vibratory finishing of aluminum. Wear 243:14715626. Domblesky J, Evans R, Cariapa V (2004) Material removal model for vibratory finishing. Int J Prod Res 42:1029104127. Uhlmann E, Dethlefs A, Eulitz A (2014) Investigation of material removal and surface topography formation in vibratory finishing. Procedia CIRP 14:253028. Kumar PP, Sathyan S (2012) Simulation of 1D abrasive vibratory finishing process. Adv Mater Res 565:29029529. Doody RJP (1984) Application of microprocessor-control tech- niques to vibratory-finishing machines. J Mech Work Technol 10:23324230. BaghbananMR,YabukiA,TimsitRS,SpeltJK(2003)Tribological behavior of aluminum alloys in a vibratory finishing process. Wear255:1369137931. Sofronas A, Taraman S (1979) Model development and optimization of vibratory finishing process. Int J Prod Res 17:2332. Naeini SE, Spelt JK (2009) Two-dimensional discrete element modeling of a spherical steel media in a vibrating bed. Powder Technol 195:839033. Naeini SE, Spelt JK (2011) Development of single-cell bulk circu-lation in granular media in a vibrating bed. Powder Technol 211:17618634. Uhlmann E, Dethlefs A, Eulitz A (2014) Investigation into a geometry-based model for surface roughness prediction in vibratory finishing processes. Int J Adv Manuf Technol 75:81582335. Ciampini D, Papini M, Spelt JK (2007) Impact velocity measurement of media in a vibratory finisher. J Mater Process Technol 183:34735736. Hashemnia K, Mohajerani A, Spelt JK (2013) Develo