宿舍樓全套設(shè)計【含CAD圖紙+文檔】

壓縮包內(nèi)含有CAD圖紙和說明書,均可直接下載獲得文件，所見所得，電腦查看更方便。Q 197216396 或 11970985 目錄1 設(shè)計資料31.1 工程概況31.2 建筑設(shè)計說明書41.2.1 設(shè)計依據(jù)41.2.2 方案說明41.2.3 等級說明41.2.4 建筑設(shè)計說明及構(gòu)造做法51.3 結(jié)構(gòu)說明書61.3.1 設(shè)計樓面活荷載61.3.2 樓板61.3.3 梁、柱61.3.4 墻體61.3.5 構(gòu)造柱71.3.6 其他72 結(jié)構(gòu)的選型和布置72.1 結(jié)構(gòu)選型72.2 結(jié)構(gòu)布置72.3 初估梁柱截面尺寸82.3.1 按大跨度進(jìn)行計算82.3.2 柱的截面尺寸83 框架計算簡圖及梁柱線剛度93.1 確定框架計算簡圖93.2 框架梁柱的線剛度計算104 荷載計算114.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值的計算114.1.1 屋面114.1.2 各層樓面114.1.3 梁自重114.1.4 柱自重124.1.5 外縱墻自重124.1.6 內(nèi)縱墻自重124.1.7 內(nèi)隔墻自重124.1.8 女兒墻自重134.1.9 山墻自重134.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算134.2.1 屋面和樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值134.2.2 雪荷載134.3 豎向荷載下框架受荷總圖134.3.1 在A-B 及C-D軸內(nèi)134.3.2 在A-B 軸間框架梁144.3.3 在B- C軸間框架梁144.3.4 C-D軸間框架梁同A-B 軸間框架梁154.3.5 A軸柱縱向集中荷載的計算154.3.6 B軸柱縱向集中荷載的計算154.4 風(fēng)荷載計算164.5 水平地震作用174.5.1 重力荷載代表值的計算174.5.1.1 屋面處重力荷載代表值標(biāo)準(zhǔn)值計算174.5.1.2其余各層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算174.5.1.3 底層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算184.5.1.4 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算184.5.1.5 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算184.5.1.6 總重力荷載代表值的計算184.5.2 框架柱抗側(cè)移剛度和結(jié)構(gòu)基本自震周期計算185 內(nèi)力計算205.1 恒載作用下框架的內(nèi)力205.1.1 恒載作用下框架的彎矩計算205.1.1.1彎矩分配及傳遞215.1.2 恒載作用下框架的梁端剪力和軸力計算235.2 活載作用下框架的內(nèi)力245.3 水平地震作用下框架內(nèi)力計算29（2）表中分別表示節(jié)點在右梁的彎矩單位為kNm326 內(nèi)力組合326.1 梁端截面組合的剪力設(shè)計值調(diào)整346.2 框架結(jié)構(gòu)柱的內(nèi)力組合347 構(gòu)件配筋計算417.1 框架梁截面設(shè)計417.2 框架柱截面設(shè)計437.2.1 柱端彎矩設(shè)計值調(diào)整437.2.2 柱端剪力設(shè)計值調(diào)整437.2.3 柱配筋計算447.3 板的截面設(shè)計477.4 樓梯設(shè)計497.4.1 樓梯設(shè)計資料497.5 基礎(chǔ)配筋計算537.5.1 設(shè)計資料537.5.2 確定樁的規(guī)格數(shù)量及初定承臺的尺寸547.5.3 邊柱承臺的設(shè)計5414 李廉錕，結(jié)構(gòu)力學(xué)。高等教育出版社，19955817 陳希哲，土力學(xué)地基基礎(chǔ)，清華大學(xué)，19965819 柱興文，史慶軒.土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指導(dǎo).北京：科學(xué)出版社，2002.5831 設(shè)計資料1.1 工程概況（1） 建設(shè)地點：江蘇省鹽城市亭湖區(qū)（2） 工程名稱：鹽城某學(xué)院29#學(xué)生宿舍樓（3） 工程概況：六層混凝土框架填充墻結(jié)構(gòu)，建筑面積4898.9m2，樓板及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm，填充墻采用加氣混凝土砌塊。建筑總高為20.500 m，共6層，每層層高3.30 m，室內(nèi)外高差0.45 m。（4） 氣候條件：夏季主導(dǎo)風(fēng)向為南風(fēng)，冬季主導(dǎo)風(fēng)向為北風(fēng).基本風(fēng)壓w0=0.4 kN/m2，基本雪壓S0=0.3 kN/m2。（5） 地質(zhì)條件：表層1.5m為雜填土；下層為1.0m厚飽和可塑性黃褐色粘土，其極限承載力為60kN/m2；再下層為5.0m厚飽和流塑態(tài)灰色淤泥質(zhì)粘土，其極限承載力僅為50kN/m2；再下層為2.0m厚飽和可塑性灰色粉質(zhì)粘土，其極限承載力高達(dá)200kN/m2。（6） 場地情況：場地平坦，無障礙物，地下無古代建筑，用地四周無住宅區(qū)（7） 抗震設(shè)防烈度為7度，建筑耐火等級二級，建筑設(shè)計基準(zhǔn)期為50年。1.2 建筑設(shè)計說明書本說明是對建筑方案的必要說明。根據(jù)防火疏散要求確定樓梯位置，走廊與梯段凈寬，以及房間布置，墻體防水等構(gòu)造做法。此外根據(jù)規(guī)范給出了建筑的等級要求。該工程位于江蘇省鹽城市亭湖區(qū)，交通方便，各種材料供應(yīng)及時。1.2.1 設(shè)計依據(jù)（1） 建設(shè)行政主管部分對本項目的批復(fù)文件。（2） 與甲方簽訂的設(shè)計合同及經(jīng)甲方同意的建筑方案。（3） 現(xiàn)行國家有關(guān)建筑工程設(shè)計規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)：宿舍建筑設(shè)計規(guī)范 (JGJ36-2005)建筑抗震設(shè)計規(guī)范 (GB50011-2010)建筑設(shè)計防火規(guī)范 (GB50016-2006)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (GB50010-2002)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB50009-2001)1.2.2 方案說明(1)該工程為鹽城某學(xué)院29#學(xué)生宿舍樓樓，建筑結(jié)構(gòu)形式為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑主體高度為20.500 m，基礎(chǔ)形式為樁基礎(chǔ)。(2)本設(shè)計中柱距為3.60m，進(jìn)深為6.60m。 (3)按二級防火要求，樓梯設(shè)在了建筑三分之一處，且在建筑的兩端均有安全出口，滿足防火要求。(4)本設(shè)計中建筑長50.400m，在建筑左右兩側(cè)設(shè)有廁所，廁所地面低于同層教室地面20mm。(5)為了防潮和預(yù)防洪水季節(jié)雨水進(jìn)入室內(nèi)，設(shè)室內(nèi)外高差，高差450mm。 (6)為了采光通風(fēng)滿足要求，窗地比均大于1/7，窗臺高900mm。(7)屋面防水采用三級防水，不上人屋面。1.2.3 等級說明(1)根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范，本工程為丙類建筑。(2)本工程安全等級為二級，設(shè)計使用年限為50年。(3)本工程抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度值為0.10g。設(shè)計地震分組為第二組；場地類別為類。(4)建筑物抗震等級：框架為三級。(5)本工程地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為丙級。(6)本建筑物防火等級為二級。1.2.4 建筑設(shè)計說明及構(gòu)造做法(1)長度單位毫米為mm，標(biāo)高單位米為m。(2)本工程共六層，室內(nèi)外高差-0.45m，首層室內(nèi)地坪標(biāo)高0.000m，建筑總標(biāo)高6.500m。(3)建筑材料：現(xiàn)澆的框架柱、梁、板、樓梯間混凝土均為C30，梁柱受力筋HRB335，箍筋HPB235，所有的板鋼筋HPB235，內(nèi)、外墻加氣混凝土砌塊200mm寬。(4)衛(wèi)生間：地面低于同層樓地面30mm，向地漏找坡1%。地面采用防滑地磚，墻面采用防水砂漿墻面，一般做法：防水做法：(衛(wèi)生間、廚房等處適用)5厚防滑地磚30030020厚1：3水泥砂漿聚氨酯防水涂膜1.2厚1：3水泥砂漿找平兼找1%坡，最薄處不小于20厚混凝土底板或素土夯實。(5)屋面做法：40厚C30細(xì)石混凝土(雙向6150)30厚擠塑板1.2厚三元乙丙橡膠卷材20厚1：2.5水泥砂漿找平層(刷基層處理劑一遍)鋼筋混凝土屋面(3坡度)。(6)樓地面作法：水磨石地面10mm面層水磨石地面20mm水泥砂漿打底水磨石地面素水泥漿結(jié)合層一道混凝土底板或素土夯實。(7)頂棚作法：1：1：6水泥石灰砂漿打底15厚面刮膩子5厚噴涂內(nèi)墻乳膠漆涂料。(8)外墻面作法：外墻為乳膠漆聚合物水泥基防水涂膜1.0厚1：2.5水泥砂漿打底15厚(摻防水劑)。(9)內(nèi)墻面作法：1：1：6水泥石灰砂漿打底15厚面刮膩子5厚噴涂內(nèi)墻乳膠漆涂料；防水做法：(衛(wèi)生間、廚房等處適用)1：2.5水泥砂漿打底15厚(摻5%防水劑)純水泥膏貼200300瓷磚滿貼至天花底。(10)墻體作法：本工程框架填充墻為MU5加氣混凝土砌塊，M5混合砂漿，外墻厚度為240mm，內(nèi)墻厚度為200mm。(11)門窗：標(biāo)準(zhǔn)塑鋼門窗，5厚玻璃。(12)落水管直徑為100mm。1.3 結(jié)構(gòu)說明書1.3.1 設(shè)計樓面活荷載(1)不上人屋面：0.5 kN/m(2)宿舍：1.5kN/m(3)走廊、樓梯：2.0kN/m1.3.2 樓板(1)板的混凝土保護(hù)層厚度均為20mm。(2)HPB235鋼筋所注長度不包括彎鉤長度錨固長度為24d，板中受力筋的短向鋼筋放在長向鋼筋之上。1.3.3 梁、柱(1)混凝土保護(hù)層厚度均為35mm(2)混凝土柱錨入基礎(chǔ)梁的鋼筋應(yīng)在基礎(chǔ)施工時預(yù)埋，預(yù)埋鋼筋的直徑數(shù)量同上部柱.1.3.4 墻體(1)填充墻的長度5m時， 每隔3-4m在墻中設(shè)200墻厚混凝土構(gòu)造柱， 柱主筋上下分別錨入梁內(nèi)，錨入長度500mm，箍筋為8200。(2)女兒墻在每一相交軸線上均設(shè)250250混凝土構(gòu)造柱。1.3.5 構(gòu)造柱(1)構(gòu)造柱縱筋錨于基礎(chǔ)內(nèi)直段長度la，并彎直鉤 250mm直鉤.縱筋層間搭接長度la，箍筋為100，且加密高度不能小于500。(2)穿樓面的構(gòu)造柱 ，縱筋在穿樓面處應(yīng)上下貫通，在樓面以上才能搭接。(3)墻與柱連接處沿柱高每500mm設(shè)28 拉結(jié)筋，拉結(jié)筋伸入墻體內(nèi)長度不小于1000mm，遇門窗洞按實際長度截取，鋼筋伸入柱內(nèi)不少于210mm。1.3.6 其他(1)衛(wèi)生間及管井周邊均做混凝土反邊，寬度同墻.(2)所有設(shè)備基礎(chǔ)均以廠家訂貨為準(zhǔn)，且待設(shè)備到貨核實后方可施工。(3)未經(jīng)技術(shù)鑒定或設(shè)計許可，不得改變結(jié)構(gòu)的用途和使用環(huán)境。2 結(jié)構(gòu)的選型和布置2.1 結(jié)構(gòu)選型本建筑只有6層，且功能較少，為方便布置房間和便于管理采用大柱網(wǎng)框架結(jié)構(gòu)。為使結(jié)構(gòu)有較大的剛度本設(shè)計中樓面、屋面、樓梯等均采用現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)；基礎(chǔ)為樁基礎(chǔ)。2.2 結(jié)構(gòu)布置本設(shè)計中柱距為3.6m。根據(jù)結(jié)構(gòu)布置，本建筑平面均為雙向板。本建筑由于樓面活荷載較大，樓面板和屋面板厚度取120mm。材料選用：墻體：內(nèi)外墻均采用MU5加氣混凝土砌塊，M5混合砂漿，重度=6.5kN/m3。窗：鋼塑門窗，=0.35kN/m2。門：木門。具體情況見結(jié)構(gòu)布置圖2-1。圖2-1結(jié)構(gòu)平面布置圖2.3 初估梁柱截面尺寸2.3.1 按大跨度進(jìn)行計算縱向框架梁：h=(1/81/12)L= (1/81/12) 3600=450300 L縱向柱距， 取h=450mm。225mm150mm，考慮抗震取b=250mm 橫向邊跨梁：h=(1/81/12)L= (1/81/12)6600=825550 L縱向柱距， 取h=600mm。300mm200mm，取b=300mm橫向中跨梁：取h=400mm，b=300mm橫向次梁：取h=300mm，b=200mm2.3.2 柱的截面尺寸式中：根據(jù)抗震設(shè)防烈度為7度時取0.9。 邊柱取1.3，不等跨內(nèi)柱取1.25。gE 各層的重力荷載代表值取14 kN/m2F 柱的負(fù)荷面積，如圖2-2所示，對于中柱為3.6(6.6/2+3.0/2)=17.28 m2，對于邊柱為3.66.6/2=11.88 m2 圖2-2柱的負(fù)荷面積邊柱Ac1 =67.20 中柱 Ac =93.99如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱的截面寬度分別為259mm、307 mm。初選柱的截面尺寸為：bh=500mm500mm。其慣性矩=3 框架計算簡圖及梁柱線剛度3.1 確定框架計算簡圖框架的計算單元如圖2-1所示，取軸的一榀框架計算。假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面框架梁與柱剛接，由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓層，基頂?shù)臉?biāo)高根據(jù)地址條件室內(nèi)外高差定為-1.00m，二層樓面標(biāo)高為3.30m，故底層的為4.30 m，其余各層柱高樓面算至上一層樓面(即層高)故均為3.30米。由此給出框架計算簡圖如圖3-1所示。3.2 框架梁柱的線剛度計算混凝土C30，；對于邊框架橫梁：=1/123006003=5.4109mm4中框架橫梁：=1/123004003=1.60109mm4現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)梁慣性矩為：中框架梁，邊框架梁，線剛度邊跨梁=3.68中跨梁=3.20底層柱=3.63其余各層柱=4.73令，則其余各層桿件的相對線剛度為：i邊跨梁=0.78，i底層柱=0.77，i中跨梁=0.68框架梁柱的相對線剛度如圖3-1所示。作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。圖3-1 結(jié)構(gòu)計算簡圖4 荷載計算4.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值的計算4.1.1 屋面防水層：(剛性)40厚C30細(xì)石防水混凝土 0.0425=1.0 kN/m2防水層：(柔性)1.2厚三元乙丙橡膠卷材 0.4 kN/m2找平層：15厚1：2.5水泥砂漿 0.3 kN/m2找坡層：40厚水泥石灰砂漿3找坡 0.56 kN/m2保溫層：80厚礦渣水泥 1.16 kN/m2結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1025= 2.5 kN/m2抹灰層：10厚混合沙漿 0.17 kN/m2總計： 6.09 kN/m2 4.1.2 各層樓面水磨石地面10mm面層水磨石地面20mm水泥砂漿打底水磨石地面素水泥漿結(jié)合層一道 0.65 kN/m2 結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1225= 3.0 kN/m2抹灰層：10厚混合沙漿 0.17kN/m2總計： 3.82 kN/m2 4.1.3 梁自重邊跨橫梁bh=300mm600mm自重 (0.6-0.12) 0.325 = 3.6kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01(0.6-0.12)2+0.317=0.24 kN/m總計： 3.84kN/m縱梁bh =250mm450mm自重 (0.45-0.12) 0.2525 = 2.06 kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01(0.45-0.12)2+0.2517=0.17 kN/m總計： 2.55kN/m中跨橫梁bh =300mm400mm自重 (0.4-0.12) 0.325 = 3.0 kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01(0.4-0.12)2+0.317=0.14kN/m總計 1.89 kN/m次梁bh =200mm300mm自重 (0.3-0.12) 0.225 = 3.0 kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01(0.3-0.12)2+0.2017=0.14kN/m總計 1.89 kN/m4.1.4 柱自重bh =500mm500mm柱自重 0.5 0.525= 6.25 kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.010.5417=0.34 kN/m總計： 6.59kN/m 4.1.5 外縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)層 縱墻： 0.90.247=2.0 kN/m鋼塑窗： 3.00.35=0.74 kN/m 貼瓷磚外墻面： (3.6-3.0)0.6=0.9 kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： (3.6-3.0)0.34=0.51 kN/m 總計 4.15 kN/m底層縱墻： (4.6-3.0-0.6-0.45)0.247=2.436 kN/m鋼塑窗： 3.00.35=0.74 kN/m 貼瓷磚外墻面： (3.6-3.0)0.6=0.9 kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： (3.6-3.0)0.34=0.51 kN/m總計 4.59 kN/m4.1.6 內(nèi)縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)層 縱墻： 3.00.197=2.793kN/m鋼塑窗： 0.350.9=0.315kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： 3.00.342=1.428kN/m總計 4.54 kN/m4.1.7 內(nèi)隔墻自重標(biāo)準(zhǔn)層內(nèi)隔墻： 3.00.197=3.99kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： 3.00.342=2.04kN/m總計 6.03kN/m底層內(nèi)隔墻： (4.6-0.6-0.45)0.197=4.72 kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： (4.6-0.6-0.45)20.34=2.41 kN/m總計 7.13kN/m4.1.8 女兒墻自重 女兒墻自重 0.70.2518=3.15 kN/m壓頂自重 0.10.2525=0.63 kN/m陶瓷錦磚外墻面 0.51.22+0.50.25=1.33 kN/m合計 5.21 kN/m4.1.9 山墻自重縱墻： (3.3-0.7)0.247=4.37 kN/m貼瓷磚外墻面： (3.3-0.7)0.6=1.56 kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： (3.3-0.7)0.34=0.88 kN/m總計 6.71 kN/m4.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算4.2.1 屋面和樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)查得：不上人的屋面： 0.5 kN/m2 樓 面：宿舍 1.5 kN/m2 走廊 2.0 kN/m2 廁所 2.0 kN/m24.2.2 雪荷載=1.00.3=0.3 kN/m2屋面或荷載與雪荷載不同時考慮，倆者中取大值4.3 豎向荷載下框架受荷總圖4.3.1 在A-B 及C-D軸內(nèi) 按雙向板計算在BC 軸內(nèi)： 按雙向板計算 4.3.2 在A-B 軸間框架梁板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖4-1所示。圖4-1板傳荷載示意圖屋面板傳遞荷載 恒載： 6.091.81-2(1.8/6.6)2+(1.8/6.6)3)2=19.1 kN/m 活載： 0.51.81-2(1.8/6.6)2+(1.8/6.6)3)2=1.57 kN/m 樓面板傳遞荷載 恒載： 3.821.81-2(1.8/6.6)2+(1.8/6.6)3)2=12.0 kN/m 活載： 1.51.81-2(1.8/6.6)2+(1.8/6.6)3)2=4.71 kN/m 梁自重： 3.84kN/m 在A- B 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載= 3.84+19.1=23.0kN/m 活載=板傳荷載=1.6 kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 3.84+12.0=15.8kN/m 活載=板傳荷載=4.7kN/m4.3.3 在B- C軸間框架梁屋面板傳遞荷載恒載： 6.09(3/2)5/82=11.4kN/m活載： 0.5(3/2)5/82=0.94kN/m樓面板傳遞荷載恒載： 3.82(3/2)5/82=7.2kN/m活載： 2.0(3/2)5/82=2.8 kN/m梁自重： 1.89kN/m 在B- C 軸間框架梁均布荷載為 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 1.89+11.4=13.3kN/ 活載=板傳荷載=0.94 kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 1.89+6.6=9.1kN/m 活載=板傳荷載=2.8kN/m4.3.4 C-D軸間框架梁同A-B 軸間框架梁4.3.5 A軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載=5.213.6+2.55(3.6-0.5)+3.84(6.6-0.5)/2+6.09(6.6/2-0.25) (3.6-0.30)=99.7kN活載=板傳荷載= 0.5(6.6/2-0.25) (3.6-0.30)=5.03kN標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載= 4.15(3.6-0.5)+3.84(6.6-0.5)/2 +3.82(6.6/2-0.25) (3.6-0.30)=63.0kN活載=板傳荷載=2.0(6.6/2-0.25) (3.6-0.30)=15.1kN4.3.6 B軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：恒載=梁自重(縱梁、橫梁)+板傳荷載=2.55(3.6-0.5)+3.84(6.6-0.5)/2+1.89(3.0-0.5)/2+6.09(6.6+3.0)/2-0.25(3.6-0.3)=113.4kN活載=板傳荷載=0.5(6.6+3.0)/2-0.25(3.6-0.3)=7.5kN標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載=梁自重+板傳荷載=2.55(3.6-0.5)+3.84(6.6-0.5)/2+1.89(3.0-0.5)/2+3.82(6.6+3.0)/2-0.25(3.6-0.3)=79.3kN活載=板傳荷載=2.0(6.6+3.0)/2-0.25(3.6-0.3)=22.5kNC軸柱縱向集中荷載的計算與B軸柱的相同，軸柱縱向集中荷載的計算與A軸柱的相同?？蚣茉谪Q向荷載作用下的受荷總圖如圖4-2所示(圖中數(shù)值均為標(biāo)準(zhǔn)值) 圖4-2豎向受荷總圖(kN)注：帶括號者表示活荷載4.4 風(fēng)荷載計算作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值見表4-1： w=ZSZ0 本地區(qū)基本風(fēng)壓為：w0=0.4 Z 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，地面粗糙度為C類 S 風(fēng)荷載體型系數(shù)。根據(jù)建筑物的體型查的S=1.3 Z 以為房屋總高度小于30米所以Z=1.0 下層柱高 上層柱高，對頂層為女兒墻的2倍B 迎風(fēng)面的寬度B=3.6m.表4-1集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度(Z/m)ZZSw0 (kN/m2 )(m)(m)k(kN)19.80.741.01.30.43.31.666.6016.20.741.01.30.43.33.375.4313.20.741.01.30.43.33.360.349.90.741.01.30.43.33.345.266.60.741.01.30.43.33.330.173.30.741.01.30.43.753.316.114.5 水平地震作用該建筑物的高度為20.5000米，以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計算水平地震作用。4.5.1 重力荷載代表值的計算 屋面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+0.5雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+0.5樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上下各半層高范圍內(nèi)(屋面處取頂層的一半)的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件自重4.5.1.1 屋面處重力荷載代表值標(biāo)準(zhǔn)值計算G女兒墻=5.21(50.4+15.2) 2=650.2kN屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重標(biāo)準(zhǔn)值： G屋面板=6.09(3.6-0.3)(6.6-0.25)28+(3.0-0.25)(3.6-0.3)14= 4347.0kNG梁=3.84(6.6-0.5)30+1.89(3.0-0.5)15+2.55(3.6-0.5)56=1216.3kNG柱=6.59(3.3/2-0.18)70=678.1kN頂層墻重：G墻=0.54.15(6.6-0.5) 14+0.56.71(6.6-0.5)4+0.54.54(6.6-0.5) 13 +0.56.03(6.6-0.5) 13+0.54.15(3.0-0.5) 2=688.5kN=7580.1kN4.5.1.2其余各層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算G墻=4.15(6.6-0.5) 14+6.71(6.6-0.5)4+4.54(6.6-0.5) 13 +6.03(6.6-0.5) 13+4.15(3.0-0.5) 2=1377.1kNG樓板=3.89(3.6-0.3)(6.6-0.25)28+(3.0-0.25)(3.6-0.3)14= 2726.7kNG梁=1216.3kNG柱=6.59(3.3-0.12)70=1466.9kNG標(biāo)準(zhǔn)層= G墻+ G樓板+ G梁+ G柱=6787.0kN4.5.1.3 底層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算G墻=1377.1=1593.6kNG樓板=3.89(3.6-0.3)(6.6-0.25)28+(3.0-0.25)(3.6-0.3)14= 2726.7kNG梁=1216.3kN G柱=1466.9=1697.6kNG底層= G墻+ G樓板+ G梁+ G柱=7234.1kN4.5.1.4 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算Q雪=q雪s=0.3(50.416.2)=244.9kN4.5.1.5 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算Q樓面=1.5(50.416.2)=1224.7kN4.5.1.6 總重力荷載代表值的計算屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =7580.1+0.5244.9=7702.6kN=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5活載標(biāo)準(zhǔn)值 =6787.0+0.51224.7=7399.3kN底層樓面處：=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5活載標(biāo)準(zhǔn)值=7234.1+0.51224.7=7846.5kN4.5.2 框架柱抗側(cè)移剛度和結(jié)構(gòu)基本自震周期計算4.5.2.1 橫向D值的計算一.底層： 二.標(biāo)準(zhǔn)層：， ， 故橫向框架的側(cè)移剛度見表42表42 橫向框架各層側(cè)向D值構(gòu)件名稱頂層A、D軸柱0.78 0.280 20289 710110B、C軸柱1.45 0.421 30501 1067541標(biāo)準(zhǔn)層A、D軸柱0.78 0.280 20289 710110B、C軸柱1.45 0.421 30501 1067541首層A、D軸柱1.01 0.502 19760 691611B、C軸柱1.89 0.615 24190 8466574.5.2.2 結(jié)構(gòu)基本自振周期的計算用假想頂點位移計算結(jié)構(gòu)基本自振周期，計算過程見表4-3表4-3假想頂點位移計算結(jié)果層次Gi(kN)Gi(kN)D(kN/m)67702.6 7702.6 710110 0.011 0.192 57399.3 15101.9 1067541 0.014 0.181 47399.3 22501.3 710110 0.032 0.167 37399.3 29900.6 1067541 0.028 0.135 27399.3 37299.9 691611 0.054 0.107 17846.5 45146.4 846657 0.053 0.053 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)=0.6，則結(jié)構(gòu)的基本自振周期為： =1.70.6=0.447s 4.5.2.3多遇水平地震作用計算由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場地為類，設(shè)計地震分組為第二組，由表查得=0.8545146.4=38374.5kN 由于，故 式中： 阻尼調(diào)整系數(shù)相應(yīng)的=1.0 衰減指數(shù)，取0.9縱向地震影響系數(shù) =0.08=0.0838374.5=3070.0kN頂部附加地震作用系數(shù)，不需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，即頂部附加地震作用系數(shù)：如圖4-3對于多質(zhì)點體系，對于多質(zhì)點體系結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： 圖4-3樓層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值質(zhì)點i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力及數(shù)層層間位移的計算過程見表4-4 表4-4 Fi，Vi，的計算過程層(kN)(m)(kN)Vi(kN)67702.6 20.8160214 565400 993.1 993.1 710110 0.0014 57399.3 17.5129488 663.7 1656.8 1067541 0.0016 47399.3 14.2105071 538.6 2195.4 710110 0.0031 37399.3 10.980653 413.4 2608.8 1067541 0.0024 27399.3 7.656235 288.2 2897.0 691611 0.0042 17846.5 4.333740 172.9 3070.0 846657 0.0036 樓層最大位移與樓層層高之比，滿足位移要求。5 內(nèi)力計算5.1 恒載作用下框架的內(nèi)力恒荷載作用下框架受荷簡圖如圖4-2。5.1.1 恒載作用下框架的彎矩計算豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。當(dāng)框架為少層少跨時，采用彎矩二次分配法較為理想。這里豎向荷載作用下的內(nèi)力計算采用分層法。 豎向荷載作用下，框架的內(nèi)力分析除活荷載較大的工業(yè)與民用建筑?？梢圆豢紤]活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低，但當(dāng)活載占總荷載的比例較小時，其影響很小.若活荷載占總荷載的比例較大時，可在截面配筋時，將跨中彎距乘以1.11.2的較大系數(shù)。恒荷載作用下的彎矩、剪力可按下面公式求得： 根據(jù)梁、柱相對線剛度，算出各節(jié)點的彎矩分配系數(shù): 節(jié)點處的彎矩分配系數(shù)按相對剛度比計算，如圖5-1所示。圖5-1 A、B軸柱彎矩各層分配系數(shù)簡圖5.1.1.1彎矩分配及傳遞彎矩二次分配法比分層法作了更進(jìn)一步的簡化。在分層法中，用彎矩分配法計算分層單元的桿端彎矩時，任一節(jié)點的不平衡彎矩都將影響到節(jié)點所在單元中的所有桿件。而彎矩二次分配法假定任一節(jié)點的不平衡彎矩只影響至與該節(jié)點相交的各桿件的遠(yuǎn)端。因此可將彎矩分配法的循環(huán)次數(shù)簡化到一次分配、一次傳遞、再一次分配。梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計算。除底層柱外的其于各層柱的相對線剛度乘以0.9。用彎矩分配法計算每一個敞口單元的桿端彎矩，底層柱的傳遞系數(shù)為0.5，其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。計算過程如表5-1所示：表5-1 恒載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表層項目上柱下端下柱上端邊梁左側(cè)邊梁右側(cè)上柱下端下柱上端中跨左側(cè)6層分配系數(shù)0.536 0.464 0.330 0.382 0.287 彎矩值-71.16 71.16 -6.93 分配值38.17 32.98 -23.51 -24.56 -18.44 傳遞-11.76 16.49 -9.22 分配值6.31 5.45 -2.40 -2.78 -2.09 傳遞-1.20 2.72 -1.04 分配值0.64 0.56 -0.56 -0.64 -0.48 分配結(jié)果45.12 -45.12 63.90 -27.98 -38.21 5層分配系數(shù)0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 彎矩值15.04 -49.07 49.07 -9.33 -4.71 分配值11.88 11.88 10.27 -8.37 -9.69 -9.69 -7.28 傳遞-4.19 5.13 -3.64 分配值1.46 1.46 1.26 -0.36 -0.41 -0.41 -0.31 傳遞-0.18 0.63 -0.16 分配值0.06 0.06 0.05 -0.11 -0.13 -0.13 -0.10 分配結(jié)果28.45 13.41 -41.85 0.00 45.99 -19.56 -10.24 -16.19 4層分配系數(shù)0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 彎矩值4.47 -49.07 49.07 -3.41 -4.71 分配值15.57 15.57 13.46 -9.79 -11.33 -11.33 -8.51 傳遞-4.89 6.73 -4.25 分配值1.71 1.71 1.48 -0.59 -0.68 -0.68 -0.51 傳遞-0.30 0.74 -0.26 分配值0.10 0.10 0.09 -0.11 -0.13 -0.13 -0.10 分配結(jié)果21.85 17.39 -39.24 0.00 46.04 -15.56 -12.14 -18.34 3層分配系數(shù)0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 彎矩值5.80 -49.07 49.07 -4.05 -4.71 分配值15.11 15.11 13.06 -9.63 -11.15 -11.15 -8.37 傳遞-4.82 6.53 -4.19 分配值1.68 1.68 1.45 -0.56 -0.65 -0.65 -0.49 傳遞-0.28 0.73 -0.24 分配值0.10 0.10 0.08 -0.12 -0.13 -0.13 -0.10 分配結(jié)果22.69 16.89 -39.58 0.00 46.02 -15.98 -11.93 -18.10 （續(xù)表） 表5-1 恒載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表層項目上柱下端下柱上端邊梁左側(cè)邊梁右側(cè)上柱下端下柱上端中跨左側(cè)2層分配系數(shù)0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 彎矩值5.63 -49.07 49.07 -3.98 -4.71 分配值15.17 15.17 13.11 -9.65 -11.17 -11.17 -8.39 傳遞-4.83 6.55 -4.19 分配值1.68 1.68 1.46 -0.56 -0.65 -0.65 -0.49 傳遞-0.28 0.73 -0.24 分配值0.10 0.10 0.09 -0.12 -0.13 -0.13 -0.10 分配結(jié)果22.58 16.95 -39.53 0.00 46.02 -15.93 -11.96 -18.13 1層分配系數(shù)0.368 0.314 0.318 0.249 0.288 0.217 0.246 彎矩值5.65 -49.07 49.07 -3.99 -4.71 分配值15.98 13.63 13.81 -10.06 -11.64 -8.74 -9.93 傳遞-5.03 6.90 -4.96 分配值1.85 1.58 1.60 -0.48 -0.56 -0.42 -0.48 傳遞-0.24 0.80 -0.24 分配值0.09 0.08 0.08 -0.14 -0.16 -0.12 -0.14 分配結(jié)果23.57 15.28 -38.86 0.00 46.09 -16.35 -9.28 -20.46 0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 柱底彎矩值5.09 -3.09 5.1.2 恒載作用下框架的梁端剪力和軸力計算梁端剪力 V =Vq+Vm式中：Vq-梁上均布荷載引起的剪力，取Vq=ql/2； Vm-梁端彎矩引起的剪力，取Vm=M)/l。柱軸力 N=V+P式中：P-柱頂豎向集中荷載。 具體計算結(jié)果見表5-2，5-3，5-4。表5-2 恒載作用下AB梁端剪力計算層號q(kN/m)lmql/2(kN)M)/l (kN)VA= ql/2-M)/l(kN)VB= ql/2+M)/l(kN)622.95 6.169.99 -3.08 73.07 66.91 515.83 6.148.27 -0.09 48.35 48.18 415.83 6.148.27 -0.14 48.41 48.13 315.83 6.148.27 -0.13 48.40 48.13 215.83 6.148.27 -0.13 48.40 48.13 115.83 6.148.27 -0.15 48.42 48.12 表5-3 恒載作用下BC梁端剪力計算層號q(kN/m)lmql/2(kN)M)/l (kN)VA= ql/2-M)/l(kN)VB= ql/2+M)/l(kN)613.31 2.516.64 0 16.64 16.64 59.05 2.511.32 011.32 11.32 49.05 2.511.32 011.32 11.32 39.05 2.511.32 011.32 11.32 29.