裝配圖低位放頂煤液壓支架的設(shè)計(jì)(1)
裝配圖低位放頂煤液壓支架的設(shè)計(jì)(1),裝配,低位,放頂煤,液壓,支架,設(shè)計(jì)
關(guān)于在KUZBASS煤田的NADBAIKAIMSKII-I的裂縫中馬力液壓支架系統(tǒng)阻力變化的巖石壓力表現(xiàn)
S.T.Kuznetsov,V.A.Bessonnikov,和V.T.Gorokhov
UDC 622.831 : 622.284-523.3
為了深入研究支架和表面巖石之間的反應(yīng),自1964年以來，全聯(lián)盟科研礦勘查研究所( vnimi )已經(jīng)進(jìn)行試點(diǎn),并開始對(duì)Kuzbass的馬力支架進(jìn)行試驗(yàn)。 從工程學(xué)的角度來看,實(shí)驗(yàn)的目的是確定液壓支架的最佳計(jì)算,工作 初凝載荷. 實(shí)驗(yàn)涉及的一個(gè)連續(xù)變化的工作條件和環(huán)境負(fù)荷的程序; 在馬力支架組的限制地區(qū)巖石崩落被阻擋。
OMKT單位[1-4]分別用于調(diào)查.
這篇論文給出的調(diào)查結(jié)果反應(yīng)在十一月七日Leninugol地區(qū)的Kuzbassugol煤田群Nadbaikaimskii-i煤田的第22巖面和支架的力的變化， 一個(gè)前沿的序列變化、一個(gè)支撐載荷的MK表面設(shè)備的軌跡. 這個(gè)表面的是長度60rn ,工作支柱高400米. 表面從制定出的支柱的上面開始到 位于最底層的進(jìn)入24的面被一個(gè)6-8米寬的支柱所分割 .在工作面無故障, 梯度為2-30 ,煤層總厚度是2.6-2.7米,工作厚度1.75米. 在煤層的下部，有兩個(gè)0.1和0.4米的泥質(zhì)帶未開采. 煤炭的硬度很平均. 工作深度為70米. Argilltte位于煤層5-7米以上的砂巖上面.
鉆孔是為了勘察頂部地質(zhì)結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能. 核心的研究顯示argillite包含了一些微弱的跨層接口(滑動(dòng)面) , 煤階和植物殘?bào)w. 表1給出斷裂強(qiáng)度垂直在argtllite 各種接口分層。
為了破碎直接頂和評(píng)估煤床起伏的厚度, 假設(shè)在平均強(qiáng)度（0.04－0.06kg/cm2）的煤層表面分離 . 相當(dāng)厚的煤層僅僅出現(xiàn)在第四階和第六階; 懸在這些煤層上可高達(dá)4.5-5.0米(表2 ,圖9和10 ) . 較厚的煤層大多分布在第六階以上,爆炸開采法區(qū)間相應(yīng)較大. MK裝備一直被描述在[5] 中.
在煤面中心的八支架部分進(jìn)行測(cè)量(從1925年至1932年) , 一種測(cè)量方法 (整個(gè)面有57節(jié))是把好多壓力計(jì)安排在這里和第32段被A.A.Skochinskii煤炭協(xié)會(huì)配備了自記式儀器上, 觀察期可以分為三個(gè)階段; 第一,在這一部分設(shè)定為40噸和80噸負(fù)荷的道具; 第二期的壓力, 分別80及160噸, 而第三期54和108噸, (僅在第二和第三階段依靠閥門改變了測(cè)量值,) .
在開始觀測(cè)的時(shí)候該壓力計(jì)被用來記錄測(cè)量站道具的氣門值; 但后來發(fā)現(xiàn)道具都不能確定標(biāo)準(zhǔn)載荷( 50噸) 而是平均到40噸. 因此,一旦第一階段已經(jīng)結(jié)束了,才發(fā)現(xiàn)無法降低運(yùn)行負(fù)荷, 因?yàn)樵谠S多情況下,這是關(guān)閉的設(shè)定負(fù)荷.
經(jīng)過一段時(shí)間的觀察,工作面前進(jìn)了78米; 在第一階段的進(jìn)展是43米, 在二階段是20米,而在第三階段是15米. 在每一個(gè)階段的最初推力( pi.t. ); 道具負(fù)載機(jī)子通過( pppk )和挪移或預(yù)支的支援組 ( ppp ) ; 我們還測(cè)定了道具的最大負(fù)荷,這段期間一周期( pmax )和每個(gè)周期道具產(chǎn)量 ( ahc ) .
全聯(lián)盟科研礦勘查研究所( vnimi ) ,列寧格勒. 譯自fiziko - tekhni - cheskte problemy razrabotki poleznikh iskopaemykh ,第3期, pp . 20-28 , 5-6 , 1969年. 原文章提交的1967年5月23日. 249
在第三階段的最后周期,,我們也測(cè)量沿支架前后線的支護(hù)效率
在第一階段的觀察, 在ksh - 1電源裝載機(jī)同一個(gè)單一歐杰并采取了狹長煤( 0.6米)在兩個(gè)運(yùn)動(dòng)中(先下切上折然后下切) ; 在第二及第三階段, 機(jī)器用了兩個(gè)augers并一次性切斷整個(gè)網(wǎng)絡(luò). 在第一宗案件,道具是先進(jìn)的,除了在第二行的機(jī)器 , 而在第二則略有延遲. 因此,在第一階段, 面對(duì)狹長的房頂仍然比2,3期一段更長的時(shí)間無依無靠到道具的兩端,不過, 在沉降周期速度的對(duì)比分析,顯示從初始推力運(yùn)動(dòng)到通過本機(jī)(采出的煤)支架分布 ,從挖掘出的煤炭到恒定不變的不同路段的所有三個(gè)階段(盡管在第一階段,從采出的煤轉(zhuǎn)移比階段2和3，更長的時(shí)間過去了, ) ,即 實(shí)在沒有理由去假定與階段2和3 不同的1階段的裝載.
表3列出了液壓支架及支架部分觀測(cè)的每一階段的平均裝載和產(chǎn)量數(shù)字如平均周期時(shí)間( t ) . 這里x是平均值,max是個(gè)別道具最長值， o是標(biāo)準(zhǔn)差, V為變異系數(shù), N是測(cè)量值.
分析統(tǒng)計(jì)值t[6]表明在第一階段,平均負(fù)荷率和平均產(chǎn)值與階段2和3 相差很大,而當(dāng)時(shí)在階段2和3間只有微不足道的差異. 因此,如果我們?cè)黾庸ぷ髫?fù)荷每件在54噸( 108萬噸,每節(jié))以上，本質(zhì)上是沒有任何改變的產(chǎn)量(和煤頂 移位)和實(shí)際負(fù)荷給予的道具. 在第二及第三階段, 道具操作為主的變形設(shè)定限 而其負(fù)荷開發(fā)交流- 35/10與特征的初步堅(jiān)韌的產(chǎn)量,因?yàn)樗鼈兊淖罡邇r(jià)值超出最高限額在底部.
表3顯示支架的產(chǎn)量和負(fù)載量成反比關(guān)系在各個(gè)階段之間. 如在omkt道具[4] 這種關(guān)系描述了雙曲啊-- pmax –在測(cè)量結(jié)果的基礎(chǔ)上測(cè)量為主導(dǎo)的道具,只有在每節(jié)中支持的納戈?duì)栔Z-卡拉巴赫設(shè)備系數(shù)A和B分別評(píng)為: H型aa.8 prnax -- 28,8曲線顯示為連續(xù)線圖. 1 . 這是不可能的, 但是,構(gòu)造類似的曲線為立柱和路段作為一個(gè)整體; 所以，虛線顯示了trailing支持的關(guān)系， 點(diǎn)1和2的位置(領(lǐng)導(dǎo)和拖尾s 創(chuàng)作于第一階段的測(cè)量)表明,當(dāng)?shù)谰唛y門載為40噸,立柱在變載荷的條件, 因?yàn)樯踔辽杂袦p少負(fù)荷伴隨著增加產(chǎn)量,所以減少閥門的設(shè)置低于50萬噸. 頂板條件更糟糕的第一階段，因?yàn)榭障逗偷谝籹ures形成, 產(chǎn)量和負(fù)載值變化在第一階段比第二及第三階段更加明顯,.
注意到,在每一個(gè)階段限額內(nèi)的,直接關(guān)系著產(chǎn)量和負(fù)載(圖2 ) ; 換句話說,產(chǎn)量越大載荷越大.在各個(gè)階段的屈服極限和載荷成反比例關(guān)系,說明了當(dāng)?shù)谰唛y門設(shè)定在高負(fù)荷時(shí)平均實(shí)際載荷較高,且與產(chǎn)量較小值道具(相當(dāng)于僅有少頂板位移值) . 但是,但是任何一個(gè)設(shè)置的閥門, 任何一個(gè)支架的產(chǎn)量和載荷都是成一定的直接關(guān)系,從一個(gè)周期到另一個(gè)周期;假如頂板位移量在任何一個(gè)周期都很大, 立柱的載荷呈很大的上升趨勢(shì). 這不僅應(yīng)發(fā)生的支架的載荷為固定的環(huán)境中同時(shí)發(fā)生在變載荷的條件下,。當(dāng)支架工作在變化的載荷情況下直接關(guān)系圖可以反映立柱是在加載還是在卸載當(dāng)支架工作在固定的載荷情況下，我們必須對(duì)我們得到的結(jié)果進(jìn)行解釋我們要證明所有的立柱呈現(xiàn)不變的載荷當(dāng)他們?cè)诩虞d的時(shí)候. 在此情況下,閥的頂部位移和支架的產(chǎn)量在沒個(gè)周期都遵循載荷恒定定律。 產(chǎn)量和載荷之間的關(guān)系如圖2中的直線aa所示。在地一階段，支架并不是承受恒定不變的載荷; 即安全閥摔因此曲線1趨于垂直隨著負(fù)荷增加. 低頂位移值,支持沒有拿起工作負(fù)荷和操作一個(gè)崛起負(fù)荷原則; 一種直接的關(guān)系被發(fā)現(xiàn)之間的產(chǎn)量和負(fù)荷. 因此,在這會(huì)比較正確,為理想的情況下,無論如何,來形容這種關(guān)系的破滅 bb線,組件構(gòu)成一個(gè)較低傾向于頂部(大致平行于直線段二和三)和上層垂直頂部. 但壞處crepancies的設(shè)置和動(dòng)作的閥門以及在負(fù)荷和產(chǎn)量測(cè)量,一定要把測(cè)試點(diǎn)只有大約在曲線,那么 我們?nèi)〉昧朔€(wěn)步上升的非線性關(guān)系. 252
. 3 . a )第一階段:阻力達(dá)80噸, qav = 25.4噸/ mz ; b )第二階段: 抵抗的阻力達(dá)160噸, qav = 32.8噸/ mz ; 三)第三階段:阻力達(dá)108萬噸, qav = 32.4噸/米2 . pinions . 注意到起始線路一,二 和三沿軸線abscissae大致相當(dāng)于最初的推力. 譬如,一些鎖道具為劣質(zhì)品,讓他們的負(fù)荷減少而不是增加后的初始推力. 在這種情況下一連串的要點(diǎn)將在于接近最初的推力(如頂部dis安置,最后在負(fù)載周期scarcely不同于初始推力) 而另一點(diǎn)是這樣安排的,由于產(chǎn)量增加, 負(fù)載顯示不增加,反而下降. 建構(gòu)一個(gè)沿曲線這點(diǎn)的話, 這就表明,產(chǎn)量和負(fù)荷在每一階段成反比關(guān)系,. 這在有效的道具頂板位移值和產(chǎn)量將只取決于工作效率的道具. 為了說明這個(gè)問題,如圖2所示我們已表現(xiàn)出任意曲線bb以外,發(fā)生故障的道具. 如果在發(fā)生大規(guī)模測(cè)量,有相當(dāng)大的數(shù)量,或者甚至大多數(shù)錯(cuò)誤道具 當(dāng)時(shí)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),為每一個(gè)特定階段指出了明確的逆關(guān)系的產(chǎn)量和負(fù)荷. 不過,這樣的關(guān)系將有很大程度的虛構(gòu),甚至導(dǎo)致一些錯(cuò)誤的結(jié)論. 在場(chǎng)的一個(gè)新興的曲線蟾蜍下跌曲線bb不刻劃 過渡條件的設(shè)定負(fù)荷. 主要危險(xiǎn)造成這種錯(cuò)誤解讀的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),就是曲線resem - bling曲線bb給出的每個(gè)證據(jù)劇增頂板位移及產(chǎn)量只有當(dāng)?shù)谰哓?fù)荷都很低. 這可能導(dǎo)致錯(cuò)誤的結(jié)論,即理論支撐負(fù)荷明顯降低. 從這個(gè)角度來看,有必要更嚴(yán)格地界定一般形式的方程系數(shù) 并倡"互動(dòng)不規(guī)則"構(gòu)建訴油菜波波夫從大規(guī)模的測(cè)量在莫斯科煤田[7] .
圖3顯示曲線illustrating垂直負(fù)荷分布在頂部煤層的路段在mk支持系統(tǒng) 根據(jù)此平均值支持負(fù)載測(cè)試的階段. 作了以下的假設(shè):在構(gòu)造這些曲線: 對(duì)外裝頂部煤層服從線性分布規(guī)律; 負(fù)載傳送到道具,從廢邊部分是不是包括(總面積的浪費(fèi)邊緣部分計(jì)劃是大約1平方米. 雖然大部份的垂直負(fù)荷從這個(gè)杠桿傳遞到基地) ; 外部勢(shì)力遍布整個(gè)長度的煤層. 在這些假設(shè)的曲線,前端的頂部煤層呈陰性，身體感覺不到; 最高負(fù)準(zhǔn)格爾- nates與該地區(qū)的負(fù)面部份的曲線都比較小. 負(fù)曲線證實(shí)的分布規(guī)律,外部勢(shì)力不是直線(如表,例如 由曲線數(shù)據(jù)的第一階段) ,外部勢(shì)力不超過分配長度頂部煤層. 后者觀察認(rèn)同的事實(shí):盡管存在抗壓液壓墨盒fftments , 絕大多數(shù)兩端懸臂梁不接觸車頂一段長度為0.5米左右. 一個(gè)近似分析,考慮到小面積的曲線, 我們可以消除其消極部分的曲線, 保持均勢(shì)的力量,一右一左的生成物, 排除這些部件從剩余的曲線(求和曲線是連續(xù)線 同時(shí)刪除的是沖出線) . ap - proximately 0.5-0.6米的前端的頂部煤層是不受任何外力(如我們9922 ) . 根據(jù)該曲線,平均比壓25-38和32 tons/m2on頂部煤層階段,最高的勢(shì)力在后座力的頂部煤層共57個(gè), 76及77 tons/m2 . 注意到,即使在法律管轄的海員外部力量分布在頂部煤層的非直線 各部分左右的resultanta仍然持平. 政府的立場(chǎng)與resultant均受比例載荷的主導(dǎo)和拖尾道具. 只有把這種有可能增加負(fù)荷,部分的轉(zhuǎn)播到道具的屋頂上,通過領(lǐng)導(dǎo)懸臂設(shè)備 為了獲得一個(gè)線性分布外部勢(shì)力右邊沿著頂部煤層(三角形) 而同時(shí)忽略任何從廢墟方向傳遞的部分, 它是重要負(fù)荷領(lǐng)導(dǎo)道具的約2.7倍,即在trailingprops . 如果包括這部分的力量轉(zhuǎn)播是從廢墟邊緣部分, 那么這一價(jià)值都必須重新估計(jì)但絕不能低于1.5-1.7 . 因此, 用研究的結(jié)果來衡量產(chǎn)品MK支持系統(tǒng)研究，證實(shí)了早先的建議,由全聯(lián)盟研究所的科研地雷探測(cè)就必須增加負(fù)荷超過道具與道具之間的摩擦 一系列的頂板-支- ing道具系統(tǒng)[8 , 9] . 至于面對(duì)先進(jìn),我們看到定期增加的負(fù)荷和產(chǎn)量的道路. 但是,這些都不涉及到較長的周期,而是定期打破機(jī)架主題頂板(圖4 ) . 在這三個(gè)階段之間,這些現(xiàn)象是相同的,每4-6米( 7-9周期 而明顯的結(jié)果,四-六折掛在頂板(見表2 ) . 增加負(fù)荷觀察 一段距離2.5-3米的前進(jìn), 而增產(chǎn)路一段1.3-1.9米的一步. 波動(dòng)限負(fù)荷和產(chǎn)量的途徑(尤其是后者) 第二及第三階段均小于1階段. 這表明,雖然在creased負(fù)荷的章節(jié). 從75-80高達(dá)110-160噸未能elh - ninate這些現(xiàn)象, 它曾在2015年支持流離失所. 換句話說, 二手巖石壓力的現(xiàn)象,這種可以控制的. 分析屋面降低費(fèi)率顯示前效應(yīng) 采礦作業(yè)的人認(rèn)為,平均匯率為0.0081毫米/分鐘( 0.5毫米/小時(shí)) ,隨后0.2毫米/分鐘; 平均每個(gè)周期為0.05毫米/分鐘,最高0.67 ram /雨. 當(dāng)一臺(tái)機(jī)器是先進(jìn)不斷 其效果開始顯現(xiàn)后, 7米,而當(dāng)機(jī)是死, 其效果是感到經(jīng)過12米的一段時(shí)間內(nèi)這種效應(yīng)感到約有10-15%的 周期的長短, 但是,約70%的總位移屋頂每循環(huán)發(fā)生在這個(gè)時(shí)期. 最高率觀察 5-6 rn落后的機(jī)器而當(dāng)鄰近的部分是先進(jìn)的, 產(chǎn)量在hydrau - lic支持包含大約0.6就收斂了側(cè)向巖接近了 支持. 從測(cè)量頂板位移率 我們可以得出結(jié)論,周期長短僅有輕微影響位移值,因?yàn)檫@些沉降率仍 低到采礦作業(yè)開始產(chǎn)生效果. 不同周期長短高達(dá)5-10 h 可能伴隨著產(chǎn)量的1.5-3.0毫米. 位移率,采礦前效應(yīng)依然 幾乎不變,均受tem - porary變形的煤,垂在地上,床分離 彎曲的屋頂病床. 1 . 文獻(xiàn)引用世宗庫茲涅佐夫,蘇霍姆bessonnlkov ,五湯匙gorokhov , et al . , "經(jīng)驗(yàn)在使用omkt單位kuzbass地雷,以減少阻力象征了液壓支架, " tekhnologiya 我~ konomiki ugledo - bycht ,第2 - 12 ( 1965 ) .
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