軌道內(nèi)燃螺栓扳手設(shè)計(jì)

軌道內(nèi)燃螺栓扳手設(shè)計(jì),軌道,內(nèi)燃,螺栓,扳手,設(shè)計(jì) 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 題目：軌道內(nèi)燃螺栓扳手設(shè)計(jì) 系 別： 機(jī)電信息系 專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 班 級(jí)： 學(xué) 生： 學(xué) 號(hào)： 指導(dǎo)教師： 2013 年 05 月 I 軌道內(nèi)燃螺栓扳手設(shè)計(jì) 摘 要 鐵路運(yùn)輸是現(xiàn)代交通運(yùn)輸中一種重要的方式。從 1997 年至 2007 年，我國(guó) 共實(shí)施了六次全路范圍既有線路大提速，極大地改變了鐵路運(yùn)輸?shù)拿婷玻瑪U(kuò)大 了鐵路運(yùn)輸在運(yùn)輸市場(chǎng)中的競(jìng)爭(zhēng)力，取得了巨大的經(jīng)濟(jì)與社會(huì)效益。第六次鐵 路提速后鐵路在既有線上將不再提速，中國(guó)鐵路將著眼于建設(shè)高速客運(yùn)專線， 使其最高速度達(dá)到三百五十公里每小時(shí)。為實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)，并保證列車運(yùn)行的 安全、正點(diǎn)，必須使鐵道線路保持良好狀態(tài)，這就是要按規(guī)定的計(jì)劃對(duì)鐵路線 路，包括橋涵和隧道，進(jìn)行經(jīng)常的維修與保養(yǎng)，這項(xiàng)工作即為養(yǎng)路工作。其中， 松緊螺栓是鐵路工務(wù)部門的重要作業(yè)項(xiàng)目。鐵路上線路養(yǎng)護(hù)的主要任務(wù)是松緊 扣件螺栓、接頭螺栓和為螺栓涂油。線路扣件的主要作用是將鋼軌和軌枕聯(lián)結(jié) 成框架結(jié)構(gòu)，以抵抗鋼軌與軌枕在水平面內(nèi)發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)及鋼軌與鋼軌之間的竄動(dòng)， 從而確?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的整體性川。過(guò)去養(yǎng)路工作機(jī)械化程度低，勞動(dòng)強(qiáng)度大，維 修工作的質(zhì)量差、效率低，不能適應(yīng)日益增長(zhǎng)的鐵路運(yùn)輸任務(wù)的需要。工務(wù)上 傳統(tǒng)的松緊接頭螺栓也都是使用手動(dòng)扳手，不僅效率低，而且扭力矩很難滿足 技術(shù)要求。因此一種帶離合分離裝置可實(shí)現(xiàn)兩種轉(zhuǎn)速、扭矩可控的雙頭內(nèi)燃螺 栓扳手成為研究必然。 關(guān)鍵詞：雙頭內(nèi)燃螺栓扳手；交通運(yùn)輸；鐵路養(yǎng)護(hù) II The design of rail internal combustion bolt wrench Abstract Railway transport is an important way of modern transportation. From 1997 to 2007,China implemented six times the range of existing line speed, greatly changed the face of railway transportation. Expand the competitiveness of the railway transportation in transportation market. It has achieved great economic and social benefit. The sixth railway speed railway will no longer speed, China Railway will focus on the construction of high-speed passenger dedicated line, which reached a maximum speed of three hundred and fifty kilometers per hour. To achieve this goal, and ensure the safety of train operation, on the railway line, must be kept in good condition, it is to the railway line in accordance with the provisions of the plan, including bridges and tunnels, repair and maintenance of regular, this work is maintenance work. Among them, a tension bolt is an important project of railway department. The main task of railway line maintenance is elastic fastening bolts, bolts and bolt oiling. The main line of the fastener is connected into the rail and sleeper frame structure, to resist the rail and sleeper in the horizontal plane between the rotation and the rail and rail movement, so as to ensure that the frame structure of the whole Sichuan . The last track maintenance work low mechanization, high labor intensity, repair work of poor quality, low efficiency, which can't meet the needs of increasing railway transportation task. The elastic joint bolts are used the traditional manual wrench, not only the efficiency is low, and the torque is difficult to meet the technical requirements. Therefore, a clutch device can realize the double internal combustion bolt wrench two kinds of speed, torque controlled research has become inevitable. KeyWords: double-head internal combustion bolt wrench；railway maintenance； traffic III 目 錄 1 緒論 ........................................................................................................................1 1.1 題目背景 .........................................................................................................1 1.2 研究意義 .........................................................................................................1 1.3 國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究情況 .....................................................................................2 1.4 課題研究的主要內(nèi)容 .....................................................................................2 1.5 課題擬采用的研究方案 .................................................................................3 1.6 課題研究的重點(diǎn)與難點(diǎn) .................................................................................4 1.7 完成課題的工作方案及進(jìn)度計(jì)劃 .................................................................4 2 總體計(jì)算 ..............................................................................................................5 2.1 工作方式的確定 .............................................................................................5 2.2 總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .................................................................................................5 2.3 工作原理 .........................................................................................................5 2.4 主要技術(shù)參數(shù)確定 .........................................................................................6 3 動(dòng)力部分設(shè)計(jì) .....................................................................................................7 3.1 離合器設(shè)計(jì) ......................................................................................................7 4 傳動(dòng)部分設(shè)計(jì) .....................................................................................................9 4.1 傳動(dòng)方式的選擇 .............................................................................................9 4.2 傳動(dòng)比的設(shè)計(jì) .................................................................................................9 4.3 傳動(dòng)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 .......................................................................................10 4.3.1 第一級(jí)齒輪計(jì)算 .................................................................................10 4.3.2 第二級(jí)齒輪計(jì)算 .................................................................................16 4.3.3 第三級(jí)齒輪計(jì)算 .................................................................................17 4.3.4 第四級(jí)齒輪計(jì)算 .................................................................................20 4.3.5 第五級(jí)齒輪計(jì)算 .................................................................................21 5 變速機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) ...................................................................................................22 6 換向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) ..............................................................................................23 7 扭矩控制機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) ..........................................................................................24 8 扭矩誤差分析 ...................................................................................................26 8.1 彈簧力的穩(wěn)定性 ...........................................................................................26 8.2 摩擦系數(shù)的穩(wěn)定性 .......................................................................................26 8.3 斜面棱角 .......................................................................................................26 9 傳動(dòng)軸校核 ........................................................................................................27 IV 9.1 高速軸設(shè)計(jì) ...................................................................................................27 9.2 低速軸計(jì)算 ...................................................................................................29 9.2.1 確定各軸段直徑 .................................................................................29 9.3 Ⅵ軸花鍵部位扭轉(zhuǎn)計(jì)算 ................................................................................31 10 總結(jié) ...................................................................................................................33 參考文獻(xiàn) ...................................................................................................................34 致 謝 ........................................................................................................................35 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）知識(shí)產(chǎn)權(quán)聲明 .....................................................................36 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）獨(dú)創(chuàng)性聲明 .........................................................................37 1 緒論 1 1 緒論 1.1 題目背景 在工務(wù)部門，松、緊螺栓是線路日常養(yǎng)護(hù)和維修中的一項(xiàng)繁重勞動(dòng)，在螺 栓涂油、鋼軌應(yīng)力放散、鋼軌鋪設(shè)、換軌及改道等作業(yè)中，均涉及此項(xiàng)作業(yè)。 隨著列車運(yùn)行速度的不斷提高、列車運(yùn)行密度的不斷加大，對(duì)線路扣件扣壓力 的要求不斷提高，不但要求擰緊，而且要求扭矩一致，能夠提供的天窗維修時(shí) 間越來(lái)越短，傳統(tǒng)沖擊扳手已無(wú)法滿足要求，因此研究一種安全、高效、可靠、 扭矩可控、價(jià)格適中的螺栓扳手成為必然。目前國(guó)內(nèi)外螺栓扳手的種類較多， 從動(dòng)力上分有電動(dòng)、內(nèi)燃及液壓三種；從工作頭數(shù)量上分有單頭和雙頭兩種。 但目前運(yùn)用的單頭螺栓扳手均存在扭矩不可控的缺點(diǎn)，液壓?jiǎn)晤^扳手雖然力矩 可控，但價(jià)格較高，維修不便；雙頭扳手雖然實(shí)現(xiàn)了扭矩可控，但由于動(dòng)力與 傳動(dòng)裝置之間沒有離合裝置，在工作過(guò)程中如出現(xiàn)卡帽現(xiàn)象，易發(fā)生憋車現(xiàn)象， 下道不及，造成安全隱患；并且目前雙頭扳手轉(zhuǎn)速僅為 100r/min 左右，不可調(diào) 整，在擰緊過(guò)程中效率較低。 我國(guó)于 1999 年研制成功的內(nèi)燃螺栓扳手以安全、高效、可靠等特點(diǎn)深受鐵 路部門的歡迎，已累計(jì)銷售 10 余年，在鄭州、沈陽(yáng)、上海、武漢、西安等局以 及地方鐵路得到了廣泛應(yīng)用。十余年來(lái)不斷進(jìn)行產(chǎn)品的技術(shù)改造，積累了大量 的經(jīng)驗(yàn)，但由于沖擊工作原理無(wú)法實(shí)現(xiàn)扭矩可控，2009 年初，在路局科委、鐵 路處的大力支持下，我國(guó)致力于研制一種帶離合分離裝置可實(shí)現(xiàn)兩種轉(zhuǎn)速、扭 矩可控的雙頭內(nèi)燃螺栓扳手。 1.2 研究意義 傳統(tǒng)的松緊螺栓依靠手工和單頭作業(yè)方式，主要存在以下弊端:作業(yè)效率低 一次只能緊松一顆螺栓，往往按“隔三卸一” ，或“隔三緊一”的方法進(jìn)行流水作 業(yè)，由四名或三名工刀頓序前進(jìn)。這種作業(yè)方式造成了大量勞動(dòng)力的浪費(fèi)，增 加了人工成本。擰緊方式不合理手工或單頭作業(yè)方式通常采用非對(duì)稱式擰緊， 對(duì)鋼軌兩側(cè)的扣件分兩次擰緊，擰緊程度難以保持一致。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2 手工或單頭作業(yè)方式都不能精確控制擰緊扭矩，使得扣壓力差異很大，質(zhì) 量差，返工現(xiàn)象多，縮短了維修周期，難以確保線路框架結(jié)構(gòu)的整體性、穩(wěn)定 性。鐵路工務(wù)部門現(xiàn)使用的機(jī)動(dòng)扳手由于設(shè)計(jì)、制造上的原因，機(jī)械零件配合 精度差，機(jī)體構(gòu)造、機(jī)件設(shè)置不合理，造成機(jī)件損壞頻率高，檢修難度大，配 件昂貴。隨著鐵路技術(shù)的飛速發(fā)展，軌道重型化，列車高速重載是現(xiàn)代鐵路發(fā) 展的必然趨勢(shì)。鐵路調(diào)度提速的新戰(zhàn)略給工務(wù)維修作業(yè)的時(shí)間間隔越來(lái)越少， 而自無(wú)縫線路鋪設(shè)使用以來(lái)，應(yīng)力放散、軌距調(diào)整、螺栓涂油等作業(yè)項(xiàng)目需要 反復(fù)松緊螺栓進(jìn)行日常維修，工作量與日俱增，原有的作業(yè)方式，傳統(tǒng)的維修 手段主要依靠手工作業(yè)，勞動(dòng)強(qiáng)度大、效率低，質(zhì)量不高，已經(jīng)很難滿足線路 質(zhì)量的要求，遠(yuǎn)不能適應(yīng)現(xiàn)代化鐵路發(fā)展的要求。實(shí)現(xiàn)機(jī)械化養(yǎng)路，是提高鐵 路線橋維修質(zhì)量提高生產(chǎn)率，確保列車安全正點(diǎn)，減輕工人勞動(dòng)強(qiáng)度的一項(xiàng)重 要措施。經(jīng)過(guò)對(duì)線路上松緊螺栓工作現(xiàn)狀的深入調(diào)研，發(fā)現(xiàn)要提高線路維修作 業(yè)效率，提高鐵道線路鋼軌扣件和鋼軌連接螺母的聯(lián)結(jié)質(zhì)量，適應(yīng)軌道重型化、 列車高速重載的發(fā)展要求，研制一種能夠?qū)崿F(xiàn)大扭矩同步擰緊，可以設(shè)定擰緊 扭矩和自動(dòng)控制扭矩的螺栓扳手，勢(shì)在必行，對(duì)鐵路線路的養(yǎng)護(hù)具有重大意義。 1.3 國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究情況 螺栓扳手能旋緊或旋松各種大小力矩螺栓或銹蝕的螺紋緊固件。本論文所 論述的是用于鋼軌扣件和鋼軌連接螺母旋緊或放松的軌枕用螺栓扳手，是鐵路 工務(wù)維修及搶修作業(yè)的必備工具。作為小型機(jī)械化養(yǎng)路設(shè)備，螺栓扳手在鐵路 工務(wù)維修及搶修作業(yè)中應(yīng)用廣泛。目前，國(guó)內(nèi)鐵道線路上應(yīng)用的機(jī)動(dòng)螺栓扳手 多為單頭形式，使用靈活，維護(hù)方便，擰緊力矩較易控制。 自動(dòng)軌道螺栓作業(yè)機(jī)采用計(jì)算機(jī)控制自動(dòng)化程度得到明顯提高，采用電傳 動(dòng)方案，電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)套筒松緊螺栓，能實(shí)現(xiàn)同步擰緊，從相關(guān)參考文獻(xiàn)資料來(lái) 看，其不足之處是可調(diào)扭矩?cái)Q緊扭矩范圍較小，必須配備專用發(fā)電設(shè)備，整機(jī) 機(jī)構(gòu)較復(fù)雜，操作界面單一，無(wú)法實(shí)時(shí)顯示扭矩。國(guó)外已有單頭螺栓扳手在鐵 路線路上投入使用。目前，單頭內(nèi)燃?jí)郝菟ò馐忠蚱渑ぞ胤€(wěn)定，易于測(cè)量和控 制，工作效率高，其研制工作引起了業(yè)界關(guān)注。國(guó)外由于修建無(wú)渣鐵路的需要， 內(nèi)燃扳手的發(fā)展趨于大型化，自動(dòng)化程度也較高。 1.4 課題研究的主要內(nèi)容 繪制裝配圖、繪制全部非標(biāo)零件圖、主要零件工藝規(guī)程編制、說(shuō)明書。 本設(shè)計(jì)的基本要求如下： 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 3 (1) 不少于 3000 字的文獻(xiàn)綜述； (2) 分析并確定最佳設(shè)計(jì)方案； (3) 確定總體方案設(shè)計(jì)，繪制裝配圖； (4) 運(yùn)用 Pro/E 或 AutoCAD 等工具軟件； (5) 查閱和專業(yè)相關(guān)的英文資料，并按要求翻譯成中文； (6) 按照要求的畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書內(nèi)容、格式及要求，撰寫畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書。 1.5 課題擬采用的研究方案 圖 1.1 裝配圖 動(dòng)力從內(nèi)燃機(jī)經(jīng)皮帶傳至二級(jí)減速器，將內(nèi)燃機(jī)較高轉(zhuǎn)速減至較低轉(zhuǎn)速， 最后帶動(dòng)沖擊機(jī)構(gòu)運(yùn)作，沖擊頭靠其上的兩個(gè)凸爪沖擊沖擊桿，在沖擊力的作 用下，沖擊桿經(jīng)過(guò)套筒帶動(dòng)螺栓轉(zhuǎn)動(dòng)。當(dāng)螺栓的阻力矩超過(guò)主彈簧傳遞給沖擊 頭的力矩時(shí)，沖擊頭在滾珠的限制下，沿芯軸的 V 型槽后退，使得沖擊頭的凸 爪與沖擊桿的凸肩脫扣。這時(shí)沖擊頭在電動(dòng)機(jī)的帶動(dòng)下，繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)，凸爪跨過(guò) 凸肩，在主壓力彈簧的作用下，產(chǎn)生附加角速度，凸爪沖擊凸肩，產(chǎn)生沖擊力 矩，經(jīng)套筒再傳至螺栓或螺母，從而使螺栓或螺母轉(zhuǎn)動(dòng)一個(gè)角度，如此循環(huán)沖 擊，直至完成螺栓的裝卸工作。傳動(dòng)裝置完全封閉在鋁制箱體內(nèi)，潤(rùn)滑良好。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 機(jī)械換向進(jìn)行倒順轉(zhuǎn)，并能使套筒靜止不動(dòng)。效率高，并能單獨(dú)操縱。 1.6 課題研究的重點(diǎn)與難點(diǎn) 本課題所研究的重點(diǎn)在于如何將內(nèi)燃機(jī)較高轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)換為雙向較低的工作轉(zhuǎn) 速，并要求其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，性能優(yōu)良，滿足工藝要求，通用性強(qiáng)，應(yīng)用范圍 廣。難點(diǎn)在于沖擊頭的設(shè)計(jì)，必須確保其工作時(shí)能與螺栓接觸完全，所產(chǎn)生扭 矩能達(dá)到工作標(biāo)準(zhǔn)。同時(shí)我們還需要 AutoCAD 作圖工具來(lái)配合完成設(shè)計(jì)過(guò)程， 裝配設(shè)計(jì)形象直觀。AutoCAD 作為以 CAD 技術(shù)為內(nèi)核的輔助設(shè)計(jì)軟件， AutoCAD 具備了 CAD 技術(shù)能夠?qū)崿F(xiàn)的基本功能。作為一個(gè)通用的工種設(shè)計(jì)平 臺(tái)，AutoCAD 還擁有強(qiáng)大的人機(jī)交互能力和簡(jiǎn)便的操作方法，十分方便廣大普 通用戶。 1.7 完成課題的工作方案及進(jìn)度計(jì)劃 1~2 周：熟悉課題，根據(jù)老師給的資料運(yùn)用 AutoCAD 等軟件繪制零件圖， 翻譯外文資料。 3~4 周：確定螺栓扳手類型及結(jié)構(gòu)，繪制零件結(jié)構(gòu)草圖，準(zhǔn)備開題答辯。 5~8 周：對(duì)部分零件尺寸及公差進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，并運(yùn)用 Auto CAD 輔助設(shè) 計(jì)完成二級(jí)減速器設(shè)計(jì)，準(zhǔn)備中期答辯。 9~14 周：運(yùn)用 Auto CAD 完成沖擊頭結(jié)構(gòu)圖，計(jì)算沖擊頭的工作載荷、裝 配圖及零件圖的繪制等工作。 15~17 周：對(duì)所有圖紙進(jìn)行校核，編寫設(shè)計(jì)說(shuō)明書，所有資料提請(qǐng)指導(dǎo)教 師檢查，準(zhǔn)備畢業(yè)答辯。 2 總體計(jì)算 5 2 總體計(jì)算 2.1 工作方式的確定 螺栓扳手按工作方式可分為兩類：第一類為沖擊式扳手，第二類為靜扭矩 扳手。前者具有效率高、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的優(yōu)點(diǎn)，但扭矩不可控，震動(dòng)較大；后者具 有扭矩可控可靠性高的優(yōu)點(diǎn)，但結(jié)構(gòu)復(fù)雜，所需功率較大。 經(jīng)過(guò)以上兩種工作方式對(duì)比，在考察了國(guó)內(nèi)外一些螺栓扳手同時(shí)結(jié)合目前 線路維修的實(shí)際情況，我們決定雙頭內(nèi)燃螺栓扳手采用靜扭工作方式。 2.2 總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 雙頭內(nèi)燃螺栓扳手由汽油機(jī)、離合器、變速箱、變速機(jī)構(gòu)、換向機(jī)構(gòu)、扭 矩控制機(jī)構(gòu)、套筒操縱機(jī)構(gòu)、機(jī)架等部分組成。其傳動(dòng)路線如圖： 圖 2.1 傳動(dòng)路線圖 2.3 工作原理 動(dòng)力輸出通過(guò)離合器和變速箱連接，將動(dòng)力傳給變速箱，離合器可實(shí)現(xiàn)動(dòng) 力的傳遞及切斷；變速箱內(nèi)采用齒輪傳動(dòng)，可實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)速的變換，并通過(guò)錐齒輪 將水平旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)變換為垂直旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，通過(guò)換向機(jī)構(gòu)改變輸出軸的旋轉(zhuǎn)方向， 換向機(jī)構(gòu)設(shè)置正、反、中間三個(gè)檔位。當(dāng)反向旋松螺母時(shí)，離合器上下牙嵌的 嚙合面為垂直平面，扭矩不可調(diào)整，當(dāng)正向擰緊螺母時(shí)，上下離合器嚙合齒面 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 6 為斜齒面，通過(guò)調(diào)整彈簧的預(yù)緊力來(lái)改變輸出扭矩的大小，實(shí)現(xiàn)扭矩的控制。 2.4 主要技術(shù)參數(shù)確定 經(jīng)過(guò)廣泛調(diào)研，根據(jù)線路實(shí)際情況，確定雙頭內(nèi)燃螺栓扳手的主要技術(shù)參 數(shù)如下： 汽油機(jī)：6.5PS/3600r/min 轉(zhuǎn)速：100r/min~150r/min 擰緊扭矩(可調(diào)) ：80~170N.m 扭矩控制精度：10% 旋松扭矩：大于 2×300N.m 3 動(dòng)力部分設(shè)計(jì) 7 3 動(dòng)力部分設(shè)計(jì) 作為一種線路維修設(shè)備，由于作業(yè)距離較長(zhǎng)，設(shè)備搬運(yùn)不便，對(duì)動(dòng)力的選 型較為嚴(yán)格。一是保證足夠的功率，二是保證重量較低?；谝陨蟽牲c(diǎn)，確定 采用內(nèi)燃機(jī)作為動(dòng)力。由于柴油機(jī)的重量、噪音較大，盡管其擁有價(jià)格低、使 用經(jīng)濟(jì)性較好、維修方便的優(yōu)點(diǎn)，仍不宜采用。汽油機(jī)具有重量輕、噪音低的 突出特點(diǎn)，隨著汽油機(jī)的國(guó)產(chǎn)化，其采購(gòu)價(jià)得到了降低，目前已得到了廣泛應(yīng) 用，決定采用汽油機(jī)。 最終套筒需要的擰松扭矩為單頭 300N·m,轉(zhuǎn)速 100~150rpm，需要功率 N=T×n/9550=3.14kw。考慮到傳動(dòng)效率問(wèn)題，選用 GX200 汽油機(jī)。該汽油機(jī)的 功率為 4.8KW，轉(zhuǎn)速為 3600rpm，輸出扭矩為 12.9N.m，重量為 16kg。 3.1 離合器設(shè)計(jì) 在汽油機(jī)與變速箱之間設(shè)置離合器主要有兩個(gè)目的：一是為了在啟動(dòng)汽油 機(jī)時(shí)負(fù)載與汽油機(jī)分離，實(shí)現(xiàn)無(wú)負(fù)載啟動(dòng)；二是在負(fù)載過(guò)大時(shí)，負(fù)載與汽油機(jī) 分離，保護(hù)汽油機(jī)。 根據(jù)上述作用，結(jié)合雙頭螺栓扳手的結(jié)構(gòu)情況，要求所選離合器必須具有 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、外形尺寸小、傳動(dòng)平穩(wěn)可靠、可直接與汽油機(jī)連接、適應(yīng)高轉(zhuǎn)速等 特點(diǎn)。經(jīng)對(duì)比選擇，確定選用離心式離合器。其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖所示： 圖 3.1 離心式離合器結(jié)構(gòu)示意圖 計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Tc=βTt (3.1) 傳遞轉(zhuǎn)矩所需離心力 Qj=Tc/(Rμz) (3.2) 閘塊有效離心力 Q=mr∏2(n2-n02)/90000≥Qj (3.3) 摩擦面壓強(qiáng) P=Tc/(R2bψμz)≤Pp (3.4) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 8 預(yù)定彈簧力 T=mr∏2n02/90000 (3.5) 其中：β—工作儲(chǔ)備系數(shù)，一般取 1.5~2； Tt—需傳遞的扭矩， N·cm； R—閘塊外半徑，cm； z—閘塊數(shù)量； b—閘塊寬度，取（1~2 ）d，cm ； d—主動(dòng)軸直徑，cm； n—正常工作轉(zhuǎn)速，r/min； n0—開始結(jié)合轉(zhuǎn)速，r/min,一般取 n0=（0.7~0.8 ）n； m—單個(gè)閘塊質(zhì)量，kg ； μ—摩擦面摩擦系數(shù)； Pp—摩擦面許用壓強(qiáng)，N/cm 2； ψ—閘塊所對(duì)角度，rad。 經(jīng)計(jì)算，NLB600 型雙頭螺栓扳手所采用的離心式離合器的計(jì)算結(jié)果如下： 計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Tc=1935N·cm 傳遞轉(zhuǎn)矩所需離心力 Qj=310.10N 閘塊有效離心力 Q=374.14N≥Qj=310.10N 摩擦面壓強(qiáng) P=21.1N/cm2≤Pp=200N/cm2 預(yù)定彈簧力 T=mr∏2n02/90000=203.70N 由上述公式可以看出，所選離心式離合器符合要求。 4 傳動(dòng)部分設(shè)計(jì) 9 4 傳動(dòng)部分設(shè)計(jì) 4.1 傳動(dòng)方式的選擇 可以實(shí)現(xiàn)動(dòng)力傳遞的方式有齒輪傳動(dòng)、皮帶傳動(dòng)、鏈傳動(dòng)等。根據(jù)雙頭螺 栓扳手的使用狀況及現(xiàn)場(chǎng)情況，要求在較小的空間實(shí)現(xiàn)較大傳動(dòng)比，并實(shí)現(xiàn)傳 動(dòng)方向的改變，傳動(dòng)比穩(wěn)定可靠?；谝陨蠋c(diǎn)，決定采用齒輪傳動(dòng)。 4.2 傳動(dòng)比的設(shè)計(jì) 根據(jù)第三部分設(shè)計(jì)結(jié)果選用 GX200 汽油機(jī)，其工作轉(zhuǎn)速為 3600r/min，根 據(jù)第二部分技術(shù)參數(shù)需要輸出低速 100r/min 和高速 150r/min 兩種轉(zhuǎn)速，由此可 得：低速總傳動(dòng)比=3600/100=36，高速總傳動(dòng)比=3600/150=24。 齒輪結(jié)構(gòu)布置見圖 1 所示，分為五級(jí)傳動(dòng)，各級(jí)傳動(dòng)設(shè)計(jì)見表 4.1： 表 4.1 各級(jí)傳動(dòng)比 第二級(jí) 第一級(jí) 第二級(jí) 高速 第二級(jí) 低速 第三級(jí) 第四級(jí) 第五級(jí) 模數(shù) 2 2 2 4 3 3 主動(dòng)輪齒數(shù) 24 24 17 8 17 35 被動(dòng)輪齒數(shù) 40 40 47 35 35 36 傳動(dòng)比 1.67 1.67 2.76 4.38 2.06 1.03 低速扭 矩 260.06 535.41 550.71扭 矩 高速扭 矩 21.50 35.83 59.44 156.77 322.76 331.99 低速轉(zhuǎn) 速 178.6 86.7 84.3轉(zhuǎn) 速 高速轉(zhuǎn) 速 2160.0 1296.0 781.3 296.2 143.9 139.9 實(shí)際總傳動(dòng)比 i 高 =1.67 1.67 4.38 2.06 1.03=25.74?? i 低 =1.67 2.76 4.38 2.06 1.03=42.69 實(shí)際輸出轉(zhuǎn)速 n 高 =3600/25.74=139.9 n 低 =3600/42.69=84.3 實(shí)際輸出扭矩 T 高 =129 25.74=331.99? T 低 =3600/42.69=550.71 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 10 4.3 傳動(dòng)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 4.3.1 第一級(jí)齒輪計(jì)算 a.大小齒輪的設(shè)計(jì) 材料：高速級(jí)小齒輪選用 45?鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為 250HBS。高速級(jí)大齒輪選用 45?鋼正火，齒面硬度為 220HBS。 查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》第 166 頁(yè)表 11-7 得： (4.1))(0.12limMpaH?? )(1682limMpaH?? 第 165 頁(yè)表 11-4 得： ， 。 3S5.1FS ， 。 ??aH..51li1???)(2.30.li2S (4.2) 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》第 168 頁(yè)表 11-10C 圖得： ， 。MpaF591lim?MpaF482lim?? 故 ， 。 (4.3)??SF3.570.1li???MpaSF6.4805.12lim?? 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)：9 級(jí)精度制造，查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》第 164 頁(yè)表 11-3 得：載荷系數(shù) .2K?，取齒寬系數(shù) 計(jì)算中心距：由《機(jī)械設(shè).a? 計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》課本第 165 頁(yè)式 11-5 得： 。 (4.4)??????4.6379.14502.131379. ???? ?????????????????aHT 考慮高速級(jí)大齒輪與低速級(jí)大齒輪相差不大取 ， ,取?2m Z1=24，Z 2=40。 實(shí)際傳動(dòng)比： (4.5)6.140? 傳動(dòng)比誤差： 。 (4.6)%5.33.79??? 齒寬： 取8?ab?)(821mb 高速級(jí)大齒輪 ， ； 高速級(jí)小齒輪 ， 。)(2?40??)(18mb?241?? 驗(yàn)算輪齒彎曲強(qiáng)度：查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》第 167 頁(yè)表 11-9 得： 1.6FY ， 2.F 按最小齒寬 計(jì)算：18b (4.7)??12 321 84106.9. FMpamKT??????? (4.8)??217.FFFpaY??? 所以安全。 齒輪線速度： 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 11 (4.9))/(0479.1063.259sm????? b.具體參數(shù)如下所示： (1) 設(shè)計(jì)參數(shù) 傳遞功率 P=4.86000(kW) 傳遞轉(zhuǎn)矩 T=12.9(N.m) 齒輪 1 轉(zhuǎn)速 n1=3600(r/min) 齒輪 2 轉(zhuǎn)速 n2=2160(r/min) 傳動(dòng)比 i=1.66667 原動(dòng)機(jī)載荷特性 SF=均勻平穩(wěn) 工作機(jī)載荷特性 WF=輕微振動(dòng) 預(yù)定壽命 H=2000(小時(shí)) (2) 布置與結(jié)構(gòu) 結(jié)構(gòu)形式 ConS=閉式 齒輪 1 布置形式 ConS1=懸臂布置 齒輪 2 布置形式 ConS2=懸臂布置 (3) 材料及熱處理 齒面嚙合類型 GFace=硬齒面 熱處理質(zhì)量級(jí)別 Q=MQ 齒輪 1 材料及熱處理 Met1=20CrMnTi 齒輪 1 硬度取值范圍 HBSP1=50-55 齒輪 2 材料及熱處理 Met2=45 齒輪 2 硬度取值范圍 HBSP2=45-50 (4) 齒輪精度 齒輪 1 第Ⅰ組精度 JD11=7 齒輪 1 第Ⅱ組精度 JD12=7 齒輪 1 第Ⅲ組精度 JD13=7 齒輪 1 齒厚上偏差 JDU1=F 齒輪 1 齒厚下偏差 JDD1=L 齒輪 2 第Ⅰ組精度 JD21=7 齒輪 2 第Ⅱ組精度 JD22=7 齒輪 2 第Ⅲ組精度 JD23=7 齒輪 2 齒厚上偏差 JDU2=F 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 12 齒輪 2 齒厚下偏差 JDD2=L (5) 齒輪基本參數(shù) 模數(shù)(法面模數(shù))Mn=2 端面模數(shù) Mt=2.00000 螺旋角 β=0.000000(度) 基圓柱螺旋角 βb=0.0000000(度) 齒輪 1 齒數(shù) Z1=24 齒輪 1 變位系數(shù) X1=0.00 齒輪 1 齒寬 B1=18.00(mm) 齒輪 1 齒寬系數(shù) Φd1=0.75000 齒輪 2 齒數(shù) Z2=40 齒輪 2 變位系數(shù) X2=0.00 齒輪 2 齒寬 B2=18.00(mm) 齒輪 2 齒寬系數(shù) Φd2=0.45000 總變位系數(shù) Xsum=0.00000 標(biāo)準(zhǔn)中心距 A0=64.00000(mm) 實(shí)際中心距 A=64.00000(mm) 齒數(shù)比 U=1.66667 端面重合度 εα=1.65772 縱向重合度 εβ=0.00000 總重合度 ε=1.65772 齒輪 1 分度圓直徑 d1=48.00000(mm) 齒輪 1 齒頂圓直徑 da1=52.00000(mm) 齒輪 1 齒根圓直徑 df1=43.00000(mm) 齒輪 1 齒頂高 ha1=2.00000(mm) 齒輪 1 齒根高 hf1=2.50000(mm) 齒輪 1 全齒高 h1=4.50000(mm) 齒輪 1 齒頂壓力角 αat1=29.841119(度) 齒輪 2 分度圓直徑 d2=80.00000(mm) 齒輪 2 齒頂圓直徑 da2=84.00000(mm) 齒輪 2 齒根圓直徑 df2=75.00000(mm) 齒輪 2 齒頂高 ha2=2.00000(mm) 齒輪 2 齒根高 hf2=2.50000(mm) 齒輪 2 全齒高 h2=4.50000(mm) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 13 齒輪 2 齒頂壓力角 αat2=26.498589(度) 齒輪 1 分度圓弦齒厚 sh1=3.13935(mm) 齒輪 1 分度圓弦齒高 hh1=2.05139(mm) 齒輪 1 固定弦齒厚 sch1=2.77410(mm) 齒輪 1 固定弦齒高 hch1=1.49511(mm) 齒輪 1 公法線跨齒數(shù) K1=3 齒輪 1 公法線長(zhǎng)度 Wk1=15.43292(mm) 齒輪 2 分度圓弦齒厚 sh2=3.14079(mm) 齒輪 2 分度圓弦齒高 hh2=2.03084(mm) 齒輪 2 固定弦齒厚 sch2=2.77410(mm) 齒輪 2 固定弦齒高 hch2=1.49511(mm) 齒輪 2 公法線跨齒數(shù) K2=4 齒輪 2 公法線長(zhǎng)度 Wk2=21.78536(mm) 齒頂高系數(shù) ha*=1.00 頂隙系數(shù) c*=0.25 壓力角 α*=20(度) 端面齒頂高系數(shù) ha*t=1.00000 端面頂隙系數(shù) c*t=0.25000 端面壓力角 α*t=20.0000000(度) (6) 檢查項(xiàng)目參數(shù) 齒輪 1 齒距累積公差 Fp1=0.03983 齒輪 1 齒圈徑向跳動(dòng)公差 Fr1=0.03338 齒輪 1 公法線長(zhǎng)度變動(dòng)公差 Fw1=0.02785 齒輪 1 齒距極限偏差 fpt(±)1=0.01456 齒輪 1 齒形公差 ff1=0.01060 齒輪 1 齒切向綜合公差 fi'1=0.01510 齒輪 1 齒徑向綜合公差 fi''1=0.02067 齒輪 1 齒向公差 Fβ1=0.01160 齒輪 1 切向綜合公差 Fi'1=0.05043 齒輪 1 徑向綜合公差 Fi''1=0.04673 齒輪 1 基節(jié)極限偏差 fpb(±)1=0.01368 齒輪 1 螺旋線波度公差 ffβ1=0.01510 齒輪 1 軸向齒距極限偏差 Fpx(±)1=0.01160 齒輪 1 齒向公差 Fb1=0.01160 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 14 齒輪 1x 方向軸向平行度公差 fx1=0.01160 齒輪 1y 方向軸向平行度公差 fy1=0.00580 齒輪 1 齒厚上偏差 Eup1=-0.05824 齒輪 1 齒厚下偏差 Edn1=-0.23294 齒輪 2 齒距累積公差 Fp2=0.04880 齒輪 2 齒圈徑向跳動(dòng)公差 Fr2=0.03733 齒輪 2 公法線長(zhǎng)度變動(dòng)公差 Fw2=0.03031 齒輪 2 齒距極限偏差 fpt(±)2=0.01501 齒輪 2 齒形公差 ff2=0.01100 齒輪 2 齒切向綜合公差 fi'2=0.01561 齒輪 2 齒徑向綜合公差 fi''2=0.02130 齒輪 2 齒向公差 Fβ2=0.00630 齒輪 2 切向綜合公差 Fi'2=0.05980 齒輪 2 徑向綜合公差 Fi''2=0.05226 齒輪 2 基節(jié)極限偏差 fpb(±)2=0.01411 齒輪 2 螺旋線波度公差 ffβ2=0.01561 齒輪 2 軸向齒距極限偏差 Fpx(±)2=0.00630 齒輪 2 齒向公差 Fb2=0.00630 齒輪 2x 方向軸向平行度公差 fx2=0.00630 齒輪 2y 方向軸向平行度公差 fy2=0.00315 齒輪 2 齒厚上偏差 Eup2=-0.06005 齒輪 2 齒厚下偏差 Edn2=-0.24020 中心距極限偏差 fa(±)=0.02113 (7) 強(qiáng)度校核數(shù)據(jù) 齒輪 1 接觸強(qiáng)度極限應(yīng)力 σHlim1=1250(MPa) 齒輪 1 抗彎疲勞基本值 σFE1=804 (MPa) 齒輪 1 接觸疲勞強(qiáng)度許用值[σ H]1=1212.5 (MPa) 齒輪 1 彎曲疲勞強(qiáng)度許用值[σ F]1=574.3(MPa) 齒輪 2 接觸強(qiáng)度極限應(yīng)力 σHlim2=1168.2(MPa) 齒輪 2 抗彎疲勞基本值 σFE2=656.0(MPa) 齒輪 2 接觸疲勞強(qiáng)度許用值[σ H]2=1133.2(MPa) 齒輪 2 彎曲疲勞強(qiáng)度許用值[σ F]2=468.6(MPa) 接觸強(qiáng)度用安全系數(shù) SHmin=1.00 彎曲強(qiáng)度用安全系數(shù) SFmin=1.40 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 15 接觸強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力 σH=813.5(MPa) 接觸疲勞強(qiáng)度校核 σH≤[σH]=滿足 齒輪 1 彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力 σF1=188.0(MPa) 齒輪 2 彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力 σF2=178.7(MPa) 齒輪 1 彎曲疲勞強(qiáng)度校核 σF1≤[σF]1=滿足 齒輪 2 彎曲疲勞強(qiáng)度校核 σF2≤[σF]2=滿足 (8) 強(qiáng)度校核相關(guān)系數(shù) 齒面經(jīng)表面硬化 Zas=表面硬化 齒形 Zp= 一般 潤(rùn)滑油粘度 V50=120(mm^2/s) 有一定量點(diǎn)饋 Us=允許 小齒輪齒面粗糙度 Z1R=Rz≤6μm(Ra≤1μm) 載荷類型 Wtype=靜強(qiáng)度 齒根表面粗糙度 ZFR=Rz≤16μm(Ra≤2.6μm ) 刀具基本輪廓尺寸 HMn=Hao/Mn＝1.25，Pao/Mn＝0.38 圓周力 Ft=537.13125(N) 齒輪線速度 V=9.04779(m/s) 使用系數(shù) Ka=1.25000 動(dòng)載系數(shù) Kv=2.37427 齒向載荷分布系數(shù) KHβ=1.00000 綜合變形對(duì)載荷分布的影響 Kβs=1.00000 安裝精度對(duì)載荷分布的影響 Kβm=0.00000 齒間載荷分布系數(shù) KHα=1.28079 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) Zh=2.49457 材料的彈性系數(shù) ZE=189.80000 接觸強(qiáng)度重合度系數(shù) Zε=0.88361 接觸強(qiáng)度螺旋角系數(shù) Zβ=1.00000 重合、螺旋角系數(shù) Zεβ=0.88361 接觸疲勞壽命系數(shù) Zn=1.00000 潤(rùn)滑油膜影響系數(shù) Zlvr=0.97000 工作硬化系數(shù) Zw=1.00000 接觸強(qiáng)度尺寸系數(shù) Zx=1.00000 齒向載荷分布系數(shù) KFβ=1.00000 齒間載荷分布系數(shù) KFα=1.42363 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 抗彎強(qiáng)度重合度系數(shù) Yε=0.70243 抗彎強(qiáng)度螺旋角系數(shù) Yβ=1.00000 抗彎強(qiáng)度重合、螺旋角系數(shù) Yεβ=0.70243 壽命系 Yn=1.00000 齒根圓角敏感系數(shù) Ydr=1.00000 齒根表面狀況系數(shù) Yrr=1.00000 尺寸系數(shù) Yx=1.00000 齒輪 1 復(fù)合齒形系數(shù) Yfs1=4.24540 齒輪 1 應(yīng)力校正系數(shù) Ysa1=1.57832 齒輪 2 復(fù)合齒形系數(shù) Yfs2=4.03486 齒輪 2 應(yīng)力校正系數(shù) Ysa2=1.67353 由以上計(jì)算可知，齒輪接觸疲勞強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度均滿足要求，合格。 4.3.2 第二級(jí)齒輪計(jì)算 計(jì)算方法同第一級(jí)，計(jì)算結(jié)果如下： 高速級(jí)： 齒輪 1 接觸強(qiáng)度極限應(yīng)力 σHlim1=1186.4(MPa) 齒輪 1 抗彎疲勞基本值 σFE1=672.0(MPa) 齒輪 1 接觸疲勞強(qiáng)度許用值[σ H]1=1273.5(MPa) 齒輪 1 彎曲疲勞強(qiáng)度許用值[σ F]1=480.0(MPa) 齒輪 2 接觸強(qiáng)度極限應(yīng)力 σHlim2=1150.0(MPa) 齒輪 2 抗彎疲勞基本值 σFE2=640.0(MPa) 齒輪 2 接觸疲勞強(qiáng)度許用值[σ H]2=1234.4(MPa) 齒輪 2 彎曲疲勞強(qiáng)度許用值[σ F]2=457.1(MPa) 接觸強(qiáng)度用安全系數(shù) SHmin=1.00 彎曲強(qiáng)度用安全系數(shù) SFmin=1.40 接觸強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力 σH=870.5(MPa) 接觸疲勞強(qiáng)度校核 σH≤[σH]，滿足 齒輪 1 彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力 σF1=215.2(MPa) 齒輪 2 彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力 σF2=204.6(MPa) 齒輪 1 彎曲疲勞強(qiáng)度校核 σF1≤[σF]1，滿足 齒輪 2 彎曲疲勞強(qiáng)度校核 σF2≤[σF]2，滿足 由以上計(jì)算可知，齒輪接觸疲勞強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度均滿足要求，合格。 低速級(jí)： 齒輪 1 接觸強(qiáng)度極限應(yīng)力 σHlim1=1186.4(MPa) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 17 齒輪 1 抗彎疲勞基本值 σFE1=672.0(MPa) 齒輪 1 接觸疲勞強(qiáng)度許用值[σ H]1=1273.5(MPa) 齒輪 1 彎曲疲勞強(qiáng)度許用值[σ F]1=480.0(MPa) 齒輪 2 接觸強(qiáng)度極限應(yīng)力 σHlim2=1150.0(MPa) 齒輪 2 抗彎疲勞基本值 σFE2=640.0(MPa) 齒輪 2 接觸疲勞強(qiáng)度許用值[σ H]2=1234.4(MPa) 齒輪 2 彎曲疲勞強(qiáng)度許用值[σ F]2=457.1(MPa) 接觸強(qiáng)度用安全系數(shù) SHmin=1.00 彎曲強(qiáng)度用安全系數(shù) SFmin=1.40 接觸強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力 σH=1022.2(MPa) 接觸疲勞強(qiáng)度校核 σH≤[σH]，滿足 齒輪 1 彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力 σF1=263.8(MPa) 齒輪 2 彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力 σF2=233.1(MPa) 齒輪 1 彎曲疲勞強(qiáng)度校核 σF1≤[σF]1，滿足 齒輪 2 彎曲疲勞強(qiáng)度校核 σF2≤[σF]2，滿足 由以上計(jì)算可知，齒輪接觸疲勞強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度均滿足要求，合格。 4.3.3 第三級(jí)齒輪計(jì)算 只按低速進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如下： 傳遞功率(Kw) N =4.86 最低轉(zhuǎn)速(r/min) n=781.3 額定轉(zhuǎn)矩(N.m) T=59.4 中點(diǎn)分度圓的切向力(N) Ft=4421.25 齒寬系數(shù) φa=0.306 動(dòng)載荷系數(shù) Kv=1.01 使用情況系數(shù) KA =1.25 齒向載荷分布系數(shù) KHB =1.880 齒間載荷分配系數(shù) KHα=1.10 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) ZH=2.130 材料彈性系數(shù) ZE=189.80 接觸強(qiáng)度重合度及螺旋角系數(shù) Zεβ=0.89 彎曲強(qiáng)度重合度及螺旋角系數(shù) Yεβ=0.69 齒輪軸向重合度 εβ=1.220 錐齒輪系數(shù) Zk=1.00 潤(rùn)滑油膜影響系數(shù) Zlvr=0.94 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 18 工作硬化系數(shù) Zw=1.00 接觸強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù) Zx=1.000 彎曲強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù) Yx=1.000 小齒輪參數(shù)： 大端法向模數(shù) mn=4.0 齒形角 α=20° 齒頂高系數(shù) ha*=0.85 齒寬中點(diǎn)螺旋角(°) β=35° 小齒輪分錐角(°) δ1=12°52′30″ 小齒輪徑向變位系數(shù) Xn=0.000 小齒輪切向變位系數(shù) Xt =0.000 傳動(dòng)比 u=4.38 外錐距(mm) R =71.805 小齒輪齒數(shù) Z1=8 小齒輪當(dāng)量齒數(shù) Z1v=14.9 小齒輪螺旋方向 左旋 小齒輪端面重合度 εα=0.97 小齒輪復(fù)合齒形系數(shù) YFS=4.47 小齒輪接觸強(qiáng)度壽命系數(shù) Zn=1.000 小齒輪彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù) Yn=1.000 小齒輪相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù) YδrelT=1.000 小齒輪相對(duì)齒根表面狀況系數(shù) YRrelT=1.000 小齒輪大端分度圓(mm) d1=32 小齒輪齒頂圓(mm) da1=42.68 小齒輪齒根圓(mm) df1=25.61 小齒輪齒寬(mm) b1=22 小齒輪齒圈徑向跳動(dòng)公差(mm) Fr1=0.036 小齒輪齒坯母線跳動(dòng)公差(mm) mx_Fr1=0.030 小齒輪基準(zhǔn)端面跳動(dòng)公差(mm) dm_Fr1=0.010 小齒輪齒距累積公差(mm) fp1=±0.036 小齒輪頂錐角極限偏差上偏差(mm) td1=8.000 小齒輪頂錐角極限偏差下偏差(mm) bd =0.000 小齒輪齒形相對(duì)誤差的公差(mm) fc1=0.008 小齒輪切向綜合公差(mm) Fi'=0.045 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 19 小齒輪齒距極限偏差(mm) fpt=±0.014 小齒輪一齒切向綜合公差(mm) fi'=0.019 齒輪副軸交角綜合公差(mm) Fi″=0.047 齒輪副一齒軸交角綜合公差(mm) fi″= 0.020 最小法向側(cè)隙(mm) jn=0.052 中點(diǎn)分度圓弦齒厚(mm) sm=6.205 中點(diǎn)分度圓弦齒高(mm) ham=4.213