180噸運(yùn)梁車三級(jí)減速器設(shè)計(jì)

180噸運(yùn)梁車三級(jí)減速器設(shè)計(jì),噸運(yùn)梁車,三級(jí),減速器,設(shè)計(jì) 江西農(nóng)業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)目錄一 設(shè)計(jì)任務(wù) 1二 設(shè)計(jì)方案分析 2三 原動(dòng)件的選擇 4四 機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)分析與動(dòng)力參數(shù)選擇與計(jì)算 5五 齒輪的設(shè)計(jì)及校核 8六 軸的設(shè)計(jì)及校核 16七 軸承的選擇及校核 24八 花鍵的設(shè)計(jì)及校核 29九 減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 32十 潤(rùn)滑與密封 33十一 小結(jié) 34十二 參考文獻(xiàn) 35180t運(yùn)梁車三級(jí)減速器設(shè)計(jì)一、 設(shè)計(jì)任務(wù)運(yùn)梁車載重量180T，車輛自身質(zhì)量（含拖梁小車）約15T，合計(jì)195T，空載時(shí)行駛速度為3-4km/h,滿載時(shí)行駛最低速度0.8-0.9km/h，裝載最大爬坡能力6%，根據(jù)軸線布置需要考慮運(yùn)梁車通過的路基和橋涵結(jié)構(gòu)的允許承載能力、與架橋機(jī)相適應(yīng)的車身型式、以及運(yùn)梁車的其它用途等多種因素，設(shè)計(jì)載荷分配為前橋25%，中橋38.5%,后橋36.5% 。運(yùn)梁車在施工作業(yè)中，運(yùn)行速度低、運(yùn)輸距離短，車輛在橋面行駛時(shí)要求行駛路線精確，不允許發(fā)生較大偏差而對(duì)橋梁造成損壞，整車運(yùn)行過程平穩(wěn)。該車設(shè)計(jì)使用壽命為十年，檢修間隔期為四年一次大修，二年一次中修，一年一次小修。平均每天實(shí)際工作只有四個(gè)小時(shí)左右。工作環(huán)境：室外常溫，灰塵較大。運(yùn)梁車的動(dòng)力和傳動(dòng)系統(tǒng)是整車的核心設(shè)計(jì)部分，要求該車傳動(dòng)路線圖如下所示： 變速器采用是標(biāo)準(zhǔn)件，且當(dāng)它為最低檔為時(shí)傳動(dòng)比i變=6.4； 減速器要自行設(shè)計(jì)，是該課題的主要任務(wù)，采用展開式二級(jí)以上閉式齒輪傳動(dòng)，允許速度誤差為5%，保持中心距a=300mm., 能夠掛倒檔，以保證運(yùn)梁車倒車時(shí)能保持前進(jìn)時(shí)相同的速度，提高工作效率； 減速器采用單級(jí)開式斜齒輪傳動(dòng)，傳動(dòng)比i=2.03， 驅(qū)動(dòng)橋采用東風(fēng)140，總傳動(dòng)比i驅(qū)=38/6=6.33；輪胎處采用一對(duì)單級(jí)開式直齒輪傳動(dòng)，傳動(dòng)比i胎=86/14=6.14。傳動(dòng)過程允許速度誤差為5%；二、 設(shè)計(jì)方案分析 傳動(dòng)方案1： 減速器（以下簡(jiǎn)稱減速器）采用展開式二級(jí)閉式齒輪傳動(dòng)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，在滿足中心距的條件下，由于齒輪和軸的減少，傳動(dòng)效率較高，但齒輪直徑大，加工精度不高，而且噪聲較大，大齒輪在經(jīng)濟(jì)方面不理想，加工起來(lái)又比較困難，減速箱的體積比較大，不利于安裝。它的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1-1所示： 圖1-1傳動(dòng)方案2：減速器采用展開式三級(jí)閉式齒輪傳動(dòng)，特點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、效率高、容易制造、使用壽命較長(zhǎng)、維護(hù)方便，裝拆容易，工作可靠，。當(dāng)打倒檔時(shí)，高速級(jí)滑移齒輪布置在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端，這樣，軸在轉(zhuǎn)矩下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形與軸在彎矩下產(chǎn)生的彎彎曲變形可部分地相互抵消，以減緩沿齒寬載荷分布不均勻的現(xiàn)象在滿足中心距的條件下，傳動(dòng)的齒輪的直徑可以取小，這樣可以使傳動(dòng)的傳動(dòng)比較精確可靠，壽命長(zhǎng)，結(jié)構(gòu)緊湊，而且滑移齒輪操作方便不費(fèi)力。其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1-2所示。比較起來(lái)，方案2的三級(jí)閉式齒輪傳動(dòng)比較適合運(yùn)梁車的減速傳動(dòng)，該機(jī)具有較強(qiáng)的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。三、 原動(dòng)件的選擇發(fā)動(dòng)機(jī)的計(jì)算：1、 整車滾動(dòng)阻力F1（平實(shí)路面地）2、 整車上坡阻力F2 3、 總阻力F3 圖1-2可跨檔減速器1 滑移齒輪；2軸承1；3齒輪2；4齒輪3；5軸承3；6齒輪4；7軸承5；8軸承7；9軸承8；10輸出齒輪6；11齒輪5；12軸承6；13軸承4；14軸承24、 總阻力矩T阻(輪胎半徑R=530mm) 5、 半軸切應(yīng)力6、 輪功率P轉(zhuǎn)7、 發(fā)動(dòng)機(jī)功率P（總傳動(dòng)效率為=0.66） 8、 附著力 F附 不打滑條件：該車在工作情況下不會(huì)打滑。發(fā)動(dòng)機(jī)選擇柴油機(jī)，XY4108Q，功率P=75kW，n=2800r/min。四、 機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)分析與動(dòng)力參數(shù)選擇與計(jì)算（一）運(yùn)梁車的總傳動(dòng)比和各傳動(dòng)比的分配方案選擇(1) 總傳動(dòng)比的計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 ，車輪的轉(zhuǎn)速，（根據(jù)運(yùn)梁車滿載時(shí)每小時(shí)只走800-900m，而輪胎的直徑為1.06m）總傳動(dòng)比(2)傳動(dòng)比的分配變速器采用是標(biāo)準(zhǔn)件，且當(dāng)它為最低檔為時(shí)傳動(dòng)比i變=6.4；減速器傳動(dòng)比i=2.03，允許速度誤差為5%； 驅(qū)動(dòng)橋采用東風(fēng)140，總傳動(dòng)比i驅(qū)=38/6=6.33； 輪胎處傳動(dòng)比i胎=86/14=6.14； 則減速器的傳動(dòng)比（二）傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算(1)各軸的轉(zhuǎn)速 將傳動(dòng)裝置各軸由高速到低速依次定為軸、軸、軸;軸，分別表示為。 減速器分為跨倒檔與不跨檔（見圖1-2）跨倒檔時(shí)，通過輸入軸的滑動(dòng)齒輪與轉(zhuǎn)向軸右齒輪嚙和，在通過轉(zhuǎn)向軸齒輪3與傳動(dòng)軸齒輪4的嚙和，在通過傳動(dòng)軸的齒輪5與輸出軸齒輪6的嚙和，從而傳動(dòng)動(dòng)力。 由發(fā)動(dòng)機(jī)到輸出，通過變速器最底檔(i=6.4),推出n1=2800/6.4=437.5r/min， 傳到輸入軸n=437.5r/min, ,傳動(dòng)軸 n=437.5r/min , ,傳動(dòng)軸 n=437.5r/min , 輸出軸 不跨倒檔時(shí)，通過輸入軸的滑動(dòng)齒輪與轉(zhuǎn)向軸右齒輪嚙和，在通過傳動(dòng)軸右齒輪在和輸出軸齒輪嚙和，從而傳遞動(dòng)力。(2)各軸的效率和功率 根據(jù)條件已知：變速箱的機(jī)械傳動(dòng)效率 花鍵聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率 每對(duì)圓柱齒輪的傳動(dòng)效率（很好的跑和的7級(jí)精度齒輪傳動(dòng)） 每對(duì)滾動(dòng)軸承的傳動(dòng)效率 萬(wàn)向節(jié)的傳動(dòng)效率a）各軸的傳動(dòng)效率 第一級(jí)的傳動(dòng)效率第二級(jí)的傳動(dòng)效率第三級(jí)的傳動(dòng)效率第四級(jí)的傳動(dòng)效率b) 各軸的功率減速器輸入軸的輸入功率： 轉(zhuǎn)向軸的功率： 轉(zhuǎn)向軸的功率：輸出軸的功率 （3）各軸的轉(zhuǎn)矩 輸入軸轉(zhuǎn)向軸轉(zhuǎn)向軸輸出軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)結(jié)果如下表軸名輸出功率P（kW）轉(zhuǎn)速n(r/min)轉(zhuǎn)矩T（N.mm）效率輸入軸437.50.9456轉(zhuǎn)向軸55.8437.50.9702轉(zhuǎn)向軸54.1437.50.9702輸出軸52.5324.60.9702五、齒輪的設(shè)計(jì)及校核（一）、 選擇材料，熱處理，齒輪精度等級(jí)和齒數(shù) 由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，考慮到工廠加工條件和減速器要承受很大的轉(zhuǎn)矩，選擇大小齒輪材料都為20CrMnTi,滲碳處理，硬度為5560HRC，抗拉強(qiáng)度，屈服強(qiáng)度；精度7級(jí)。 取滑移齒輪，且由于要滿足中心距達(dá)到300mm，取齒輪2、齒輪3、齒輪4、齒輪5的齒數(shù)都為23，即，輸出齒輪 取模數(shù)m=6, 實(shí)際傳動(dòng)比, 傳動(dòng)比誤差，滿足傳動(dòng)要求。 實(shí)際輸入軸轉(zhuǎn)速實(shí)際輸出軸轉(zhuǎn)速 （二）、 校核齒輪強(qiáng)度1 滑移齒輪和齒輪2的設(shè)計(jì)計(jì)算a)、設(shè)計(jì)參數(shù) 傳遞功率 P=57.5kW 傳遞轉(zhuǎn)矩T1= N.mm 齒輪1轉(zhuǎn)速 n1=437.5r/min 齒輪2轉(zhuǎn)速 n2=437.5r/min 該嚙合傳動(dòng)比 i=1.00原動(dòng)機(jī)載荷特性:均勻平穩(wěn);工作機(jī)載荷特性:均勻平穩(wěn)預(yù)定壽命取6000時(shí)（壽命4年，每年工作360天，每天工作用4小時(shí)）b)、齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算公式按 閉式齒輪結(jié)構(gòu)，硬齒面齒輪，滑移齒輪5采用非對(duì)稱布置（軸鋼性較大），齒輪6也采用非對(duì)稱布置（軸鋼性較大）取齒寬系，齒面嚙合類型 ：硬齒面，熱處理質(zhì)量級(jí)別 ML齒輪1、2材料及熱處理 20CrMnTi滲碳齒輪1、2硬度取值范圍 HRC=5560齒輪1、2硬度 HRC=59 齒輪1、2接觸強(qiáng)度極限應(yīng)力 Hlim=1500MPa 齒輪1、2抗彎疲勞基本值FE=580MPa由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-7，查得使用系數(shù)，試取動(dòng)載荷系數(shù)，按齒輪在兩軸承中間非對(duì)稱布置，取齒向載荷分布系數(shù)，按齒面硬化，直齒輪，7級(jí)精度，取齒間載荷分布系數(shù)。 載荷系數(shù)節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)材料的彈性系數(shù)接觸強(qiáng)度重合度系數(shù)接觸強(qiáng)度螺旋角系數(shù)重合、螺旋角系數(shù) 齒面接觸許用應(yīng)力 齒輪1、2的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)接觸疲勞壽命系數(shù)由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-11得（不允許有一定量點(diǎn)蝕） 查表得潤(rùn)滑油膜影響系數(shù)工作硬化系數(shù) 最小安全系數(shù)接觸強(qiáng)度尺寸系數(shù) Zx=1.0 齒面接觸許用應(yīng)力： 齒寬，圓整取齒寬b=30,模數(shù),取m=6,由此可知大小齒輪直徑d=138mm。 按計(jì)算結(jié)果校核前面的假設(shè)是否正確： 齒輪節(jié)圓速度 由此可得 動(dòng)載系數(shù) Kv=1.033。 圓周力 由此可知，原假設(shè)合理： 齒間分布載荷系數(shù) 重新設(shè)計(jì)后數(shù)據(jù)如下：載荷系數(shù)齒向載荷分布系數(shù) KH=0.137綜合變形對(duì)載荷分布的影響 Ks=0.0安裝精度對(duì)載荷分布的影響 Km=0.137節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) Zh=2.5材料的彈性系數(shù) ZE=189.800接觸強(qiáng)度重合度系數(shù) Z=0.89接觸強(qiáng)度螺旋角系數(shù) Z=1.0重合、螺旋角系數(shù) Z=0.89接觸疲勞壽命系數(shù) Zn=1.3潤(rùn)滑油膜影響系數(shù) Zlvr=0.97模數(shù)(法面模數(shù)) Mn=6.0端面模數(shù) Mt=6.0螺旋角 =0度基圓柱螺旋角 b=0度齒輪1、2變位系數(shù) X=0齒輪1、2齒寬 B=30mm齒輪1、2齒寬系數(shù) d=30/138=0.217齒頂高系數(shù) ha*=1.頂隙系數(shù) c*=0.25壓力角 *=20度端面齒頂高系數(shù) ha*t=1.端面頂隙系數(shù) c*t=0.25端面壓力角 *t=20度 標(biāo)準(zhǔn)中心距 a=138mm實(shí)際中心距 a=138mm齒數(shù)比 U=1.0端面重合度 =1.59縱向重合度 =0.00總重合度 =1.591校核：由式： 結(jié)果：齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度安全。c)、齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核 計(jì)算公式 由查表可知，齒輪1復(fù)合齒形系數(shù) Yfs1=2.72齒輪1應(yīng)力修正系數(shù) Ysa1=1.57齒輪2復(fù)合齒形系數(shù) Yfs2=2.72齒輪2應(yīng)力修正系數(shù) Ysa2=1.57抗彎強(qiáng)度重合度系數(shù) Y=0.72抗彎強(qiáng)度螺旋角系數(shù) Y=1.000抗彎強(qiáng)度重合、螺旋角系數(shù) Y=0.721按式計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 查取齒輪材料彎曲疲勞極限應(yīng)力 壽命系數(shù) 查表可知尺寸系數(shù) Yx=0.99 實(shí)驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)YST=2.0彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)一般取SF=1.25彎曲疲勞許用應(yīng)力 校核：彎曲疲勞強(qiáng)度結(jié)果： 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核滿足要求兩個(gè)齒輪齒面粗糙度 Z1R=Rz6m(Ra1m) 齒根表面粗糙度 ZFR=Rz16m (Ra2.6m)2、 齒輪5和輸出齒輪6的設(shè)計(jì)計(jì)算a)、設(shè)計(jì)參數(shù)傳遞功率 P=54.1kW 傳遞轉(zhuǎn)矩T3= N.mm 齒輪5轉(zhuǎn)速 n1=437.5r/min齒輪6轉(zhuǎn)速 n2=324.6r/min 該嚙合傳動(dòng)比 i=1.348原動(dòng)機(jī)載荷特性:均勻平穩(wěn);工作機(jī)載荷特性:均勻平穩(wěn) 預(yù)定壽命 取6000時(shí)b)、齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算公式按 閉式齒輪結(jié)構(gòu)，硬齒面齒輪，滑移齒輪1采用非對(duì)稱布置（軸鋼性較大），齒輪2也采用非對(duì)稱布置（軸鋼性較大）取齒寬系，齒面嚙合類型 ：硬齒面，熱處理質(zhì)量級(jí)別 Q=ML齒輪1、2材料及熱處理 20CrMnTi齒輪1、2硬度取值范圍 HRC=5560 齒輪1、2接觸強(qiáng)度極限應(yīng)力 Hlim=1500MPa 齒輪5、6抗彎疲勞基本值FE=580MPa由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-7，查得使用系數(shù)，試取動(dòng)載荷系數(shù)，按齒輪在兩軸承中間非對(duì)稱布置，取齒向載荷分布系數(shù)，按齒面硬化，直齒輪，7級(jí)精度，取齒間載荷分布系數(shù)。 載荷系數(shù)節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)材料的彈性系數(shù)接觸強(qiáng)度重合度系數(shù)接觸強(qiáng)度螺旋角系數(shù)重合、螺旋角系數(shù) 齒面接觸許用應(yīng)力 齒輪5、6的應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 接觸疲勞壽命系數(shù)由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-11得（不允許有一定量點(diǎn)蝕） 查表得潤(rùn)滑油膜影響系數(shù)工作硬化系數(shù) 最小安全系數(shù)接觸強(qiáng)度尺寸系數(shù) Zx=1.0 齒面接觸許用應(yīng)力：計(jì)算公式 齒寬，圓整取齒寬b=30,模數(shù),取m=6,由此可知大小齒輪直徑d=138mm。 按計(jì)算結(jié)果校核前面的假設(shè)是否正確： 齒輪節(jié)圓速度 由此可得 動(dòng)載系數(shù) Kv=1.033。 圓周力 由此可知，原假設(shè)合理： 齒間分布載荷系數(shù) 重新設(shè)計(jì)后數(shù)據(jù)如下：載荷系數(shù)校核：公式如下： 結(jié)果： 齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度安全。c)、齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核 計(jì)算公式 查表可知：齒輪5復(fù)合齒形系數(shù) Yfa5=2.72齒輪5應(yīng)力修正系數(shù) Ysa5=1.57齒輪6復(fù)合齒形系數(shù) Yfa6=3.58齒輪6應(yīng)力修正系數(shù) Ysa6=1.63抗彎強(qiáng)度重合度系數(shù) Y=0.72抗彎強(qiáng)度螺旋角系數(shù) Y=1.000抗彎強(qiáng)度重合、螺旋角系數(shù) Y=0.721按式計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 查取齒輪材料彎曲疲勞極限應(yīng)力 壽命系數(shù)查表可知尺寸系數(shù) Yx=0.99 實(shí)驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)YST=2.0彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)一般取SF=1.25彎曲疲勞許用應(yīng)力 比較： 應(yīng)按大齒輪校核齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度。校 核: 結(jié) 果：齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核滿足要求3、 齒輪3、4校核計(jì)算 由于齒輪3和齒輪4的轉(zhuǎn)速與齒輪相相同，且它們的材料和外形尺寸一樣，但它的輸入功率和輸入轉(zhuǎn)矩卻比齒輪2要小，而齒輪2已經(jīng)滿足齒面接觸疲勞強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度，所以同理可以推出齒輪3和齒輪4滿足設(shè)計(jì)要求。 結(jié)果： 強(qiáng)度校核滿足要求。4、 齒輪主要幾何參數(shù)表滑移齒輪1小齒輪2、3、4、5 6 61 0.250.25 23 311381861501981231713030六、 軸的設(shè)計(jì)及校核（一）、軸材料選擇由于該減速器中各軸所承受的載荷都很大，傳遞的轉(zhuǎn)矩較大，且又是在高速狀況下工作，運(yùn)行平穩(wěn)，無(wú)很大的沖擊，但安裝齒輪的位置不對(duì)稱，對(duì)材料的剛度有一定的要求，考慮到加工的難易程度和工廠現(xiàn)有的材料，選擇40Cr.調(diào)質(zhì)處理，加工精度為7級(jí)。材料牌號(hào): 40Cr熱處理: 調(diào)質(zhì)毛坯直徑/mm: 80硬度（HB）: 241286抗拉強(qiáng)度b: 750MPa屈服點(diǎn)s: 550 MPa彎曲疲勞極限-1: 350 MPa扭轉(zhuǎn)疲勞極限-1: 200 MPa許用靜應(yīng)力+1: 300 MPa許用疲勞應(yīng)力-1: 194233 Mpa（二）、 輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、輸入軸的基本技術(shù)參數(shù) 軸的轉(zhuǎn)向方式：雙向旋轉(zhuǎn) 軸的工作情況：無(wú)腐蝕條件 軸的轉(zhuǎn)速：n=437.5r/min 功率: P=57.5kW轉(zhuǎn)矩：T=1255000Nmm齒輪直徑d=138mm 2、軸上滑移齒輪和軸的力分析 圓周力 徑向力 軸向力 （由于是直齒輪，在該方向上齒輪沒有受力）初算最小直徑 圖1-3取軸承處（即A，B點(diǎn)）的直徑d=50mm取滑移部分（如危險(xiǎn)截面C、D）花鍵分度圓直徑d=57.5mm軸的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1-3所示：A、B 點(diǎn)在水平面的支承反力 危險(xiǎn)截面C、D在水平面的彎矩 A、B點(diǎn)在垂直面的支承反力 危險(xiǎn)截面C、D在垂直面的彎矩 危險(xiǎn)截面C、D的合成彎矩 畫軸轉(zhuǎn)矩圖 畫當(dāng)量彎矩圖 校 核：C點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 D點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 取 結(jié) 果：軸的強(qiáng)度滿足要求。（三） 轉(zhuǎn)向軸設(shè)計(jì)計(jì)算1 軸的轉(zhuǎn)向方式：雙向旋轉(zhuǎn) 軸的工作情況：無(wú)腐蝕條件 軸的轉(zhuǎn)速：n=437.5r/min 功率: P=55.8kW轉(zhuǎn)矩：T=1218000Nmm齒輪直徑d=138mm 2、軸的力分析 圓周力 徑向力 軸向力 （由于是直齒輪，在該方向上齒輪沒有受力）法向力 取軸承處（即A，B點(diǎn)）的直徑d=45mm取導(dǎo)程部分（如危險(xiǎn)截面C、D）花鍵分度圓直徑d=57.5mmA、B 點(diǎn)在水平面的支承反力 危險(xiǎn)截面C、D在水平面的彎矩 A、B點(diǎn)在垂直面的支承反力 危險(xiǎn)截面C、D在垂直面的彎矩 危險(xiǎn)截面C、D的合成彎矩 畫軸轉(zhuǎn)矩圖 畫當(dāng)量彎矩圖 校 核： C點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 顯然此軸的C點(diǎn)當(dāng)量彎矩小于傳動(dòng)軸的C點(diǎn)當(dāng)量彎矩 ,故不用作校核 D點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 由于D點(diǎn)不受轉(zhuǎn)矩 當(dāng)量彎矩等與合成彎矩 即 取 結(jié) 果：軸的強(qiáng)度滿足要求。（四） 轉(zhuǎn)向軸設(shè)計(jì)計(jì)算1 軸的轉(zhuǎn)向方式：雙向旋轉(zhuǎn) 軸的工作情況：無(wú)腐蝕條件 軸的轉(zhuǎn)速：n=437.5r/min 功率: P=54.1kW轉(zhuǎn)矩：T=1181000Nmm齒輪直徑d=138mm 2、軸的力分析 圓周力 徑向力 軸向力 （由于是直齒輪，在該方向上齒輪沒有受力）法向力 取軸承處（即A，B點(diǎn)）的直徑d=45mm取滑移部分（如危險(xiǎn)截面C、D）花鍵分度圓直徑d=57.5mmA、B 點(diǎn)在水平面的支承反力 危險(xiǎn)截面C、D在水平面的彎矩 A、B點(diǎn)在垂直面的支承反力 危險(xiǎn)截面C、D在垂直面的彎矩 危險(xiǎn)截面C、D的合成彎矩 畫軸轉(zhuǎn)矩圖 畫當(dāng)量彎矩圖 校 核：C點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 顯然此軸的C點(diǎn)當(dāng)量彎矩小于傳動(dòng)軸的C點(diǎn)當(dāng)量彎矩 ,故不用作校核 D點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 由于D點(diǎn)不受轉(zhuǎn)矩 當(dāng)量彎矩等與合成彎矩 即 取 結(jié) 果：軸的強(qiáng)度滿足要求。（五） 輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 軸的轉(zhuǎn)向方式：雙向旋轉(zhuǎn) 軸的工作情況：無(wú)腐蝕條件 軸的轉(zhuǎn)速：n=324.5r/min 功率: P=52.5kW轉(zhuǎn)矩：T=1545000Nmm齒輪直徑d=186mm 2、軸的力分析 圓周力 徑向力 軸向力 （由于是直齒輪，在該方向上齒輪沒有受力）法向力 取軸承處（即A，B點(diǎn)）的直徑d=55mm取滑移部分（如危險(xiǎn)截面C、D）花鍵分度圓直徑d=60mm軸的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1-4所示：A、B 點(diǎn)支承反力 危險(xiǎn)截面C、D的彎矩 畫軸轉(zhuǎn)矩圖 畫當(dāng)量彎矩圖 校 核：C點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 D點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 取 結(jié) 果：軸的強(qiáng)度滿足要求。 圖1-4七、 軸承的選擇及校核（一） 輸入軸承1的設(shè)計(jì)計(jì)算1、設(shè)計(jì)基本參數(shù)徑向力軸向力 Fa=0 N軸頸直徑 d1=50 mm轉(zhuǎn)速 n=437.5r/min要求壽命 Lh=3000 h（以兩年一次中修，每年工作360天，每天工作4小時(shí)）潤(rùn)滑方式 油潤(rùn)滑2、被選軸承信息由于沒有軸向力，且是高速運(yùn)轉(zhuǎn)，在滿足強(qiáng)度的前提下一般都考慮用深溝球軸承，此種軸承噪聲低，使用壽命較長(zhǎng)，精度高，價(jià)格低廉,互換性好。試選軸承型號(hào)6310軸承內(nèi)徑 d=50 mm軸承外徑 D=110 mm軸承寬度 B=27 mm基本額定動(dòng)載荷 C=61800 N基本額定靜載荷 Co=38000 N極限轉(zhuǎn)速(油) nlimy=7000 r/min3、當(dāng)量動(dòng)載荷接觸角 a=0 (度)負(fù)荷系數(shù) fp=1.2判斷系數(shù) e=0.16徑向載荷系數(shù) X=1軸向載荷系數(shù) Y=0當(dāng)量動(dòng)載荷 軸承所需基本額定動(dòng)載荷 C=61141.632 N校核：由式計(jì)算軸承壽命結(jié)果：選用深溝球軸承6310滿足要求（二） 輸入軸承2的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、設(shè)計(jì)基本參數(shù)徑向力軸向力 Fa=0 N軸頸直徑 d1=50 mm轉(zhuǎn)速 n=437.5r/min要求壽命 Lh=3000 h（以兩年一次中修，每年工作360天，每天工作4小時(shí)）潤(rùn)滑方式 油潤(rùn)滑2、理由和選軸承1一樣。試選軸承：深溝球軸承軸承型號(hào) 6310和 軸承型號(hào) 6210軸承內(nèi)徑 d1=50 mm 軸承內(nèi)徑 d2=50 mm軸承外徑 D1=110mm 軸承外徑 D2=90 mm軸承寬度 B1=27mm 軸承寬度 B2=20 mm基本額定動(dòng)載荷 C1=61800 N 基本額定動(dòng)載荷 C2=35000N基本額定靜載荷 Co1=38000 N 基本額定靜載荷 Co2=23200 N極限轉(zhuǎn)速(油) nlimy=7000 r/min 極限轉(zhuǎn)速(油) nlimy=8500 r/min3、當(dāng)量動(dòng)載荷接觸角 a=0度 接觸角 a=0 (度)負(fù)荷系數(shù) fp=1.2 負(fù)荷系數(shù) fp=1.2判斷系數(shù) e=0.271 判斷系數(shù) e=0.304徑向載荷系數(shù) X1=0.56 徑向載荷系數(shù) X2=0.56軸向載荷系數(shù) Y1=1.624 軸向載荷系數(shù) Y2=1.435當(dāng)量動(dòng)載荷 軸承所需基本額定動(dòng)載荷 C1=45199.236 N C2=42574.471 N校核：軸承 6310的壽命 軸承 6210的壽命 結(jié)果：軸承2選用軸承6310滿足要求。（三） 轉(zhuǎn)向軸軸承3，4，5，6的設(shè)計(jì)計(jì)算 由于轉(zhuǎn)向軸和輸入軸一樣都沒有軸向力，軸承3所受載荷最大，軸承3選用的是6209故軸承，計(jì)算過程略， 4、5、6只需要采用深溝球軸承6209不用作校核就可以滿足要求。 結(jié)果：軸承3，4，5，6選用軸承型號(hào)6209。（四） 輸出軸軸承7的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、設(shè)計(jì)基本參數(shù)徑向力軸向力 Fa=0 N軸頸直徑 d1=55 mm轉(zhuǎn)速 n=324.6r/min要求壽命 Lh=3000 h 潤(rùn)滑方式 油潤(rùn)滑2、被選軸承信息由于其所受的徑向力很小，但又要保持其軸頸直徑，所以試選深溝球軸承6211軸承內(nèi)徑 d=55 mm軸承外徑 D=100 mm軸承寬度 B=21 mm基本額定動(dòng)載荷 C=43200 N基本額定靜載荷 Co=29200 N極限轉(zhuǎn)速(油) nlimy=7500 r/min3、當(dāng)量動(dòng)載荷接觸角 a=0 (度)負(fù)荷系數(shù) fp=1.2判斷系數(shù) e=0.16徑向載荷系數(shù) X=1軸向載荷系數(shù) Y=0當(dāng)量動(dòng)載荷 軸承所需基本額定動(dòng)載荷 C=13489.735 (N)校核：軸承壽命 軸承壽命 由此可知該軸承遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足要求，每次大修時(shí)也可以不必更換這個(gè)軸承。結(jié)果：軸承7選用6211。（五） 輸出軸軸承8的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、設(shè)計(jì)基本參數(shù)徑向力 軸向力 Fa=0 N 軸頸直徑 d1=55 mm 轉(zhuǎn)速 n=324.6 r/min 要求壽命 Lh=3000 h 潤(rùn)滑方式 油潤(rùn)滑2、被選軸承信息試選軸承型號(hào) 6311軸承內(nèi)徑 d=55mm軸承外徑 D=120mm軸承寬度 B=29mm基本額定動(dòng)載荷 C=71500 N基本額定靜載荷 Co=44800 N極限轉(zhuǎn)速(油) nlimy=6700 r/min3、當(dāng)量動(dòng)載荷接觸角 a=0度負(fù)荷系數(shù) fp=1.2判斷系數(shù) e=0.16徑向載荷系數(shù) X=1軸向載荷系數(shù) Y=0當(dāng)量動(dòng)載荷軸承所需基本額定動(dòng)載荷 C=68785.076 (N)校核：軸承壽命 結(jié)果：軸承選用6311（六） 各軸承的參數(shù)如下表所示名稱軸承1軸承2軸承3軸承4軸承5軸承6軸承7軸承8軸承代號(hào)63106310620962096209620962116311軸頸直徑5050454545455555軸承外徑11011085858585100120軸承寬度2727191919192129八 花鍵的設(shè)計(jì)及校核（一）輸入軸花鍵設(shè)計(jì)參數(shù)及校核傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = 1255000 Nmm模數(shù) m = 2.5 mm花鍵壓力角 = 30齒數(shù) z = 23分度圓直徑 D= 57.5 mm鍵齒工作高度 h = 2.50 mm鍵的長(zhǎng)度 L = 52 mm不均勻系數(shù) = 0.75使用和制造情況 中等齒面熱處理 齒面經(jīng)熱處理移動(dòng)情況 載荷作用下移動(dòng)許用應(yīng)力 p = 45.0 MPa校核： 結(jié)果： p p 軸左段矩形花鍵連接（靜連接）校核計(jì)算：傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = 1255000 Nmm花鍵參數(shù) NdDB = 842488 mm倒角c = 0.4 mm鍵齒的工作高度不均勻系數(shù) = 0.75鍵的長(zhǎng)度L = 60 mm使用和制造情況中等，齒面經(jīng)熱處理，鍵系列采用中系列許用擠壓應(yīng)力范圍pp = 100140 MPa取許用應(yīng)力p = 120.0 MPa校 核：計(jì)算應(yīng)力結(jié)果： pp 滿足（二）傳動(dòng)軸的花鍵設(shè)計(jì)參數(shù)及校核傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = 1218000 Nmm模數(shù) m = 2.5 mm花鍵壓力角 = 30齒數(shù) z = 22分度圓直徑 D = 57.5 mm花鍵軸大徑直徑 Dmax = 60.0 mm鍵齒工作高度 h = 2.50 mm鍵的長(zhǎng)度 L = 32 mm不均勻系數(shù) = 0.75使用和制造情況 中等齒面熱處理 齒面經(jīng)熱處理許用應(yīng)力 p = 120.0 MPa校核： 結(jié)果： p p 滿足要求（三）傳動(dòng)軸的花鍵設(shè)計(jì)參數(shù)及校核傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = 1181000 Nmm模數(shù) m = 2.5 mm花鍵壓力角 = 30齒數(shù) z = 22分度圓直徑 D = 57.5 mm花鍵軸大徑直徑 Dmax = 60.0 mm鍵齒工作高度 h = 2.50 mm鍵的長(zhǎng)度 L = 32 mm不均勻系數(shù) = 0.75使用和制造情況 中等齒面熱處理 齒面經(jīng)熱處理許用應(yīng)力 p = 120.0 MPa校核： 結(jié)果： p p 滿足要求（四）輸出軸的花鍵設(shè)計(jì)參數(shù)及校核 軸右段花鍵傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = 1545000 Nmm模數(shù) m = 2.5 mm花鍵壓力角 = 30齒數(shù) z = 23分度圓直徑 D = 57.5 mm花鍵軸大徑直徑 Dmax = 60.0 mm鍵齒工作高度 h = 2.50 mm鍵的長(zhǎng)度 L = 32 mm不均勻系數(shù) = 0.75使用和制造情況 中等齒面熱處理 齒面經(jīng)熱處理許用應(yīng)力 p =120.0 MPa校核： 結(jié)果： p p 滿足要求 軸左段矩形花鍵連接（靜連接）校核計(jì)算： 傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = 1545000 Nmm鍵系列采用輕系列花鍵參數(shù) NdDB = 846509 mm倒角c = 0.3 mm鍵齒的工作高度不均勻系數(shù) = 0.75鍵的長(zhǎng)度L = 67 mm由于使用和制造情況良好，而且齒面經(jīng)熱處理查表可知許用擠壓應(yīng)力范圍p= 120200 MPa取許用應(yīng)力p = 160.0 MPa校核：計(jì)算應(yīng)力 結(jié)果： pp 滿足傳遞的轉(zhuǎn)矩 九、 減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸如下名稱符號(hào)計(jì)算公式結(jié)果箱座厚度20箱蓋厚度10支架螺釘直徑M16支架螺釘數(shù)目查手冊(cè)4軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑M16蓋與座聯(lián)結(jié)螺栓直徑=（0.5 0.6）M10軸承端蓋螺釘直徑=（0.40.5）M10視孔蓋螺釘直徑=（0.30.4）M8定位銷直徑=（0.70.8）M8，至外箱壁的距離查手冊(cè)表11224，至凸緣邊緣距離查手冊(cè)表11220外箱壁至軸承端面距離=+（510）45大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離1.210齒輪端面與內(nèi)箱壁距離10箱蓋，箱座肋厚98.5軸承端蓋外徑+（55.5）120軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓距離120十、 潤(rùn)滑與密封（一）、潤(rùn)滑變速器潤(rùn)滑采用稀油潤(rùn)滑，潤(rùn)滑形式是飛濺潤(rùn)滑，主要靠輸出軸的旋轉(zhuǎn)來(lái)實(shí)現(xiàn)，潤(rùn)滑油的量不能太多，一般在填充到輸出軸的中心平面，如果太多的話，齒輪在旋轉(zhuǎn)的時(shí)候噪音太大，而且功率損失也大。窺視孔：窺視孔用于檢查傳動(dòng)零件的嚙合、潤(rùn)滑及輪齒損壞情況，并兼作注油孔，可向減速器箱體內(nèi)注入潤(rùn)滑油定位銷：對(duì)由箱蓋和箱座通過聯(lián)接而組成的剖分式箱體，為保證其各部分在加工及裝配時(shí)能夠保持精確位置，特別是為保證箱體軸承座孔的加工精度及安裝精度放油孔及放油螺塞：為排放減速器箱體內(nèi)污油和便于清洗箱體內(nèi)部，在箱座油池的最低處設(shè)置放油孔，箱體內(nèi)底面做成斜面，向放油孔方向傾斜12使油易于流出。通氣器：使箱體內(nèi)受熱膨脹的氣體自由排出，以保持箱體內(nèi)外壓力平衡，不致使?jié)櫥脱胤窒涿婊蜉S伸密封件處向外滲漏。（二）、密封 由于機(jī)箱是立式機(jī)箱，且整體密封性又較好，在軸輸入端與輸出端的線速度為1-2m/s，又在室外工作，有較多的灰塵和雨水外來(lái)雜質(zhì)，應(yīng)該具有良好的防塵，防水的功能，因此在選擇在輸入軸與輸出軸的密封處采用有副唇旋轉(zhuǎn)軸唇形密封圈的內(nèi)包骨架油封（FB 50X72X8）。此密封圈適用溫度及轉(zhuǎn)速范圍寬，成本低廉，檢修方便，密封性能好，壽命長(zhǎng)，結(jié)構(gòu)緊湊，裝拆方便，互換性好。十一、 小結(jié)通過對(duì)運(yùn)梁車的減速器設(shè)計(jì)，綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)、機(jī)械工程材料、畫法幾何、機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)、機(jī)械制造基礎(chǔ)和材料力學(xué)的知識(shí)和繪圖技能，完成傳動(dòng)裝置的測(cè)繪與分析，通過這一過程使我全面了解一個(gè)機(jī)械產(chǎn)品所涉及的結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度、制造、裝配以及表達(dá)等方面的知識(shí)，不僅培養(yǎng)了我的綜合分析、實(shí)際解決工程問題的能力，而且還培養(yǎng)了我的團(tuán)隊(duì)協(xié)作精神。由于時(shí)間倉(cāng)促和本人能力有限，如有誤漏欠妥之處，敬請(qǐng)各位老師指正批評(píng)。十二、參考文獻(xiàn)1 吳宗澤 主編.機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè).北京:高等教育出版社,2003.112 吳宗澤 主編.機(jī)械設(shè)計(jì).北京:高等教育出版社,2001.73 卜 炎 主編.機(jī)械傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)手冊(cè).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1999.44 鄭文緯 主編.機(jī)械原理.北京: 高等教育出版社,1997.75 邱宣懷 主編.機(jī)械設(shè)計(jì).北京: 高等教育出版社,1997.76 席偉光 主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).北京:高等教育出版社,2003.27 陳家瑞 主編.汽車構(gòu)造.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2005.18 劉鴻文 主編.材料力學(xué).北京:高等教育出版社,2004.19 嚴(yán)霖元 主編.機(jī)械制造基礎(chǔ).南昌:江西農(nóng)業(yè)大學(xué)出版社2000.810 與永泗 主編.機(jī)械工程材料.大連:大連理工大學(xué)出版社2003.536