離心泵特性曲線.doc

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第一節(jié) 離心泵 2-1-1 離心泵的工作原理 離心泵的種類很多，但工作原理相同，構(gòu)造大同小異。其主要工作部件是旋轉(zhuǎn)葉輪和固定的泵殼（圖2-1）。葉輪是離心泵直接對液體做功的部件，其上有若干后彎葉片，一般為4~8片。離心泵工作時，葉輪由電機驅(qū)動作高速旋轉(zhuǎn)運動（1000~3000r/min），迫使葉片間的液體也隨之作旋轉(zhuǎn)運動。同時因離心力的作用，使液體由葉輪中心向外緣作徑向運動。液體在流經(jīng)葉輪的運動過程獲得能量，并以高速離開葉輪外緣進入蝸形泵殼。在蝸殼內(nèi)，由于流道的逐漸擴大而減速，又將部分動能轉(zhuǎn)化為靜壓能，達到較高的壓強，最后沿切向流入壓出管道。 在液體受迫由葉輪中心流向外緣的同時，在葉輪中心處形成真空。泵的吸入管路一端與葉輪中心處相通，另一端則浸沒在輸送的液體內(nèi)，在液面壓力（常為大氣壓）與泵內(nèi)壓力（負壓）的壓差作用下，液體經(jīng)吸入管路進入泵內(nèi)，只要葉輪的轉(zhuǎn)動不停，離心泵便不斷地吸入和排出液體。由此可見離心泵主要是依靠高速旋轉(zhuǎn)的葉輪所產(chǎn)生的離心力來輸送 圖2-1 離心泵裝置簡圖 1―葉輪；2―泵殼；3―泵軸；4―吸入管； 5―底閥；6―壓出管；7―出口閥 液體，故名離心泵。 離心泵若在啟動前未充滿液體，則泵內(nèi)存在空氣，由于空氣密度很小，所產(chǎn)生的離心力也很小。吸入口處所形成的真空不足以將液體吸入泵內(nèi)，雖啟動離心泵，但不能輸送液體，此現(xiàn)象稱為“氣縛”。所以離心泵啟動前必須向殼體內(nèi)灌滿液體，在吸入管底部安裝帶濾網(wǎng)的底閥。底閥為止逆閥，防止啟動前灌入的液體從泵內(nèi)漏失。濾網(wǎng)防止固體物質(zhì)進入泵內(nèi)?？拷贸隹谔幍膲撼龉艿郎涎b有調(diào)節(jié)閥，供調(diào)節(jié)流量時使用。 2-1-2 離心泵的理論壓頭 一、離心泵的理論壓頭 從離心泵工作原理知液體從離心泵葉輪獲得能量而提高了壓強。單位質(zhì)量液體從旋轉(zhuǎn)的葉輪獲得多少能量以及影響獲得能量的因素，可以從理論上來分析。由于液體在葉輪內(nèi)的運動比較復雜，故作如下假設： （1）葉輪內(nèi)葉片的數(shù)目無限多，葉片的厚度為無限薄，液體完全沿著葉片的彎曲表面而流動。無任何倒流現(xiàn)象； （2）液體為粘度等于零的理想液體，沒有流動阻力。 液體從葉輪中央入口沿葉片流到葉輪外緣的流動情況如圖2-2所示。葉輪帶動液體一起作旋轉(zhuǎn)運動時，液體具有一個隨葉輪旋轉(zhuǎn)的圓周速度u，其運動方向為所處圓周的切線 圖2-2 液體在離心泵中的流動 方向；同時，液體又具有沿葉片間通道流的相對速度w，其運動方向為所在處葉片的切線方向；液體在葉片之間任一點的絕對速度c為該點的圓周速度u與相對速度w的向量和。由圖2-2可導出三者之間的關系： 葉輪進口處 （2-1） 葉輪出口處 （2-2） 泵的理論壓頭可從葉輪進出口之間列柏努利方程求得 （2-3） 即 （2-4） 式中 H∞——具有無窮多葉片的離心泵對理想液體所提供的理論壓頭，m； HP——理想液體經(jīng)理想葉輪后靜壓頭的增量，m； HC——理想液體經(jīng)理想葉輪后動壓頭的增量，m。 上式?jīng)]有考慮進、出口兩點高度不同，因葉輪每轉(zhuǎn)一周，兩點高低互換兩次，按時均計此高差可視為零。 液體從進口運動到出口，靜壓頭增加的原因有二： （1）離心力作功 液體在葉輪內(nèi)受離心力作用，接受了外功。質(zhì)量為m的液體旋轉(zhuǎn)時受到的離心力為： 單位重量液體從進口到出口，因受離心力作用而接受的外功為： （2）能量轉(zhuǎn)換 相鄰兩葉片所構(gòu)成的通道截面積由內(nèi)而外逐漸擴大，液體通過時速度逐漸變小，一部分動能轉(zhuǎn)變?yōu)殪o壓能。單位重量液體靜壓能增加的量等于其動能減小的量，即 因此，單位重量液體通過葉輪后其靜壓能的增加量應為上述兩項之和，即 （2-5） 將式2-5代入式2-4，得 （2-6） 將式2-1、2-2代入式2-6，整理得 （2-7） 由上式看出，當cosα1=0時，得到的壓頭最大。故離心泵設計時,一般都使α1=90°,于是上式成為： （2-8） 式2-8即為離心泵理論壓頭的表示式，稱為離心泵基本方程式。 從圖2-2可知 （2-9） 如不計葉片的厚度，離心泵的理論流量QT可表示為： QT=cr2πD2b2 （2-10） 式中 cr2——葉輪在出口處絕對速度的徑向分量，m/s； D2——葉輪外徑，m； b2——葉輪出口寬度，m。 將式2-9及式2-10代入式2-8，可得泵的理論壓頭H∞與泵的理論流量之間的關系為： （2-11） 上式為離心泵基本方程式的又一表達形式，表示離心泵的理論壓頭與流量、葉輪的轉(zhuǎn)速和直徑、葉片的幾何形狀之間的關系。 二、離心泵理論壓頭的討論 （1）葉輪的轉(zhuǎn)速和直徑對理論壓頭的影響 由式2-11可看出，當葉片幾何尺寸（b，β）與流量一定時，離心泵的理論壓頭隨葉輪的轉(zhuǎn)速或直徑的增加而加大。 （2）葉片形狀對理論壓頭的影響 根據(jù)式2-11，當葉輪的速度、直徑、葉片的寬度及流量一定時，離心泵的理論壓頭隨葉片的形狀而改變。葉片形狀可分為三種：（見圖2-3） 圖2-3 葉片形狀對理論壓頭的影響 （a）徑向 （b）后彎 （c）前彎 后彎葉片 β2＜90°,ctgβ2＞0 H∞＜ （a） 徑向葉片 β2=90°,ctgβ2=0 H∞= （b） 前彎葉片 β2＞90°,ctgβ2＜0 H∞＞ （c） 圖2-4 離心泵的H∞與QT的關系 在所有三種形式的葉片中，前彎葉片產(chǎn)生的理論壓頭最高。但是，理論壓頭包括勢能的提高和動能的提高兩部分。由圖2-3可見，相同流量下，前彎葉片的動能較大，而后彎葉片的動能較小。液體動能雖可經(jīng)蝸殼部分地轉(zhuǎn)化為勢能，但在此轉(zhuǎn)化過程中導致較多的能量損失。因此，為獲得較高的能量利用率，離心泵總是采用后彎葉片。 （3）理論流量對理論壓頭的影響 從式2-11可看出β2＞90°時，H∞隨流量QT增大而加大，如圖2-4所示。 β2=90°時，H∞與流量QT無關； β2＜90°時，H∞隨流量QT增大而減小。 2-1-3 離心泵的功率與效率 一、泵的有效功率和效率 泵在運轉(zhuǎn)過程中由于存在種種能量損失，使泵的實際（有效）壓頭和流量均較理論值為低，即由原動機提供給泵軸的能量不能全部為液體所獲得，設 H——泵的有效壓頭，即單位重量液體從泵處獲得的能量，m； Q——泵的實際流量，m3/s； ρ——液體密度，kg/m3； Ne——泵的有效功率，即單位時間內(nèi)液體從泵處獲得的機械能，W。 有效功率可寫成 Ne=QHρg （2-12） 由電機輸入離心泵的功率稱為泵的軸功率，以N表示。有效功率與軸功率之比定義為泵的總效率η，即 （2-13） 一般小型離心泵的效率為50%－70%，大型泵可高達90%。 二、泵內(nèi)損失 離心泵內(nèi)的損失包括容積損失、水力損失和機械損失。容積損失是指葉輪出口處高壓液體因機械泄漏返回葉輪入口所造成的能量損失。在圖2-5所示的三種葉輪中，敞式葉輪的容積損失較大，但在泵送含固體顆粒的懸浮體時，葉片通道不易堵塞。水力損失是由于實際流體在泵內(nèi)有限葉片作用下各種摩擦阻力損失，包括液體與葉片和殼體的沖擊而形成旋渦，由此造成的機械能損失。機械損失則包括旋轉(zhuǎn)葉輪盤面與液體間的摩擦以及軸承機械摩擦所造成的能量損失。 離心泵的效率反映上述三項能量損失的總和。 圖2-5 葉輪的類型 (a)敞式 (b)半蔽式 (c)蔽式 2-1-4 離心泵的特性曲線 一、離心泵的特性曲線 離心泵的有效壓頭H，軸功率N及效率η均與輸液流量Q有關，均是離心泵的主要性能參數(shù)。雖然離心泵的理論壓頭H∞與理論流量QT的關系已如式2-11所示，但由于泵的水力損失難以定量計算，因而泵的這些參數(shù)之間的關系只能通過實驗測定。離心泵出廠前均由泵制造廠測定H―Q，η―Q，N―Q三條曲線，列于產(chǎn)品樣本以供用戶參考。 圖2-6為國產(chǎn)4B20型離心泵的特性曲線。各種型號的泵各有其特性曲線，形狀基本上相同，它們都具有以下的共同點： 圖2-6 4B20型離心水泵的特性曲線 （1）H－Q曲線 表示泵的壓頭與流量的關系。離心泵的壓頭一般是隨流量的增大而降低。 例2-1 附圖 1―流量計；2―壓強表； 3―真空計；4―離心泵；5―貯槽 （2）N－Q曲線 表示泵的軸功率與流量的關系。離心泵的軸功率隨流量增大而上升，流量為零時軸功率最小。所以離心泵啟動時，應關閉泵的出口閥門，使起動電流減小，保護電機。 （3）η－Q曲線 表示泵的效率與流量的關系。從圖2-6的特性曲線看出，當Q=0時，η=0；隨著流量的增大，泵的效率隨之上升，并達到一最大值。以后流量再增大，效率就下降。說明離心泵在一定轉(zhuǎn)速下有一最高效率點，稱為設計點。泵在與最高效率相對應的流量及壓頭下工作最經(jīng)濟，所以與最高效率點對應的Q、H、N值稱為最佳工況參數(shù)。離心泵的銘牌上標出的性能參數(shù)就是指該泵在運行時效率最高點的狀況參數(shù)。根據(jù)輸送條件的要求，離心泵往往不可能正好在最佳工況點運轉(zhuǎn)，因此一般只能規(guī)定一個工作范圍，稱為泵的高效率區(qū)，通常為最高效率的92%左右，如圖中波折號所示范圍，選用離心泵時，應盡可能使泵在此范圍內(nèi)工作。 【例2－1】 離心泵特性曲線的測定 附圖為測定離心泵特性曲線的實驗裝置，實驗中已測出如下一組數(shù)據(jù)： 泵進口處真空表讀數(shù)p1=2.67×104Pa(真空度) 泵出口處壓強表讀數(shù)p2=2.55×105Pa(表壓) 泵的流量Q=12.5×10－3m3/s 功率表測得電動機所消耗功率為6.2kW 吸入管直徑d1=80mm 壓出管直徑d2=60mm 兩測壓點間垂直距離Z2－Z1=0.5m 泵由電動機直接帶動，傳動效率可視為1，電動機的效率為0.93 實驗介質(zhì)為20℃的清水 試計算在此流量下泵的壓頭H、軸功率N和效率η。 解：（1）泵的壓頭 在真空表及壓強表所在截面1－1與2－2間列柏努利方程： 式中 Z2－Z1=0.5m p1=－2.67×104Pa（表壓） p2=2.55×105Pa（表壓） u1= u2= 兩測壓口間的管路很短，其間阻力損失可忽略不計，故 H=0.5+ =29.88mH2O （2）泵的軸功率 功率表測得功率為電動機的輸入功率，電動機本身消耗一部分功率，其效率為0.93，于是電動機的輸出功率（等于泵的軸功率）為： N=6.2×0.93=5.77kW （3）泵的效率 = 在實驗中，如果改變出口閥門的開度，測出不同流量下的有關數(shù)據(jù)，計算出相應的H、N和η值，并將這些數(shù)據(jù)繪于坐標紙上，即得該泵在固定轉(zhuǎn)速下的特性曲線。 二、液體物理性質(zhì)的影響 泵生產(chǎn)部門所提供的特性曲線是用20℃時的清水作實驗求得。當所輸送的液體性質(zhì)與水相差較大時，要考慮粘度及密度對特性曲線的影響。 （1）密度的影響 由離心泵的基本方程式看出，離心泵的壓頭、流量均與液體的密度無關，所以泵的效率也不隨液體的密度而改變，故H―Q與η―Q曲線保持不變。但泵的軸功率隨液體密度而改變。因此，當被輸送液體的密度與水不同時，該泵所提供的N－Q曲線不再適用，泵的軸功率需重新計算。 （2）粘度的影響 所輸送的液體粘度越大，泵內(nèi)能量損失越多，泵的壓頭、流量都要減小，效率下降，而軸功率則要增大，所以特性曲線發(fā)生改變。 三、離心泵的轉(zhuǎn)數(shù)對特性曲線的影響 離心泵的特性曲線是在一定轉(zhuǎn)速下測定的，當轉(zhuǎn)速由n1改變?yōu)閚2時，與流量、壓頭及功率的近似關系為 （2-14） 式2-14稱為離心泵的比例定律。 當轉(zhuǎn)速變化小于20%時，可認為效率不變，用上式計算誤差不大。 四、葉輪直徑對特性曲線的影響 當葉輪直徑變化不大，轉(zhuǎn)速不變時，葉輪直徑與流量、壓頭及功率之間的近似關系為 （2-15） 式2-15稱為離心泵的切割定律。 圖2-7 輸 送系統(tǒng)簡圖 2-1-5 離心泵的工作點與流量調(diào)節(jié) 一、管路特性曲線 當離心泵安裝在特定的管路系統(tǒng)中工作時，實際的工作壓頭和流量不僅與離心泵本身的性能有關，還與管路特性有關，即在輸送液體的過程中，泵和管路是互相制約的。所以，在討論泵的工作情況之前，應先了解與之相聯(lián)系的管路狀況。 在圖2-7所示的輸送系統(tǒng)中，為完成從低能位1處向高能位2處輸送，單位重量流體所需要的能量為He，則由柏努利方程可得： （2-16） 一般情況下，動能差Δu2/2g項可以忽略，阻力損失 （2-17） 其中 式中Qe——管路系統(tǒng)的輸送量，m3/h 故 或 （2-18） 式中系數(shù) 其數(shù)值由管路特性所決定。當管內(nèi)流動已進入阻力平方區(qū)，系數(shù)K是一個與管內(nèi)流量無關的常數(shù)。將式2-18代入式2-16，得 （2-19） 在特定的管路系統(tǒng)中，于一定的條件下操作時，ΔZ與Δp/ρg均為定值，上式可寫成 He=A+KQe2 （2-20） 由式2-20看出在特定管路中輸送液體時，管路所需壓頭He隨液體流量Qe的平方而變化。將此關系描繪在坐標紙上，即為圖2-8的管路特性曲線。此線形狀與管路布置及操作條件有關，而與泵的性能無關。 二、泵的工作點 離心泵安裝在管路中工作時，泵的輸液量Q即管路的流量Qe，在該流量下泵提供的壓頭必恰等于管路所要求的壓頭。因此，泵的實際工作情況是由泵特性曲線和管路特性曲線共同決定的。 圖2-8 管路特性曲線與泵的工作點 圖2-9 改變閥門開度調(diào)節(jié)流量示意圖 若將離心泵特性曲線H－Q與其所在管路特性曲線He－Qe繪于同一坐標紙上，如圖2-8所示，此兩線交點M稱為泵的工作點。對所選定的離心泵在此特定管路系統(tǒng)運轉(zhuǎn)時，只能在這一點工作。選泵時，要求工作點所對應的流量和壓頭既能滿足管路系統(tǒng)的要求，又正好是離心泵所提供的，即Q= Qe，H=He。 三、離心泵的流量調(diào)節(jié) 如果工作點的流量大于或小于所需要的輸送量，應設法改變工作點的位置，即進行流量調(diào)節(jié)。 （1）改變閥門的開度 改變離心泵出口管線上的閥門開關，實質(zhì)是改變管路特性曲線。當閥門關小時，管路的局部阻力加大，管路特性曲線變陡，如圖2-9中曲線1所示，工作點由M移至M1，流量由QM減小到QM1。當閥門開大時，管路阻力減小，管路特性曲線變得平坦一些，如圖中曲線2所示，工作點移至M2，流量加大到QM2。 用閥門調(diào)節(jié)流量迅速方便，且流量可以連續(xù)變化，適合化工連續(xù)生產(chǎn)的特點。所以應用十分廣泛。缺點是閥門關小時，阻力損失加大，能量消耗增多，不很經(jīng)濟。 （2）改變泵的轉(zhuǎn)速 改變泵的轉(zhuǎn)速實質(zhì)上是改變泵的特性曲線。泵原來轉(zhuǎn)數(shù)為n，工作點為M，如圖2-10所示，若把泵的轉(zhuǎn)速提高到n1，泵的特性曲線H－Q往上移，工作點由M移至M1，流量由QM加大到QM1。若把泵的轉(zhuǎn)速降至n2，工作點移至M2，流量降至QM2。 這種調(diào)節(jié)方法能保持管路特性曲線不變。當流量隨轉(zhuǎn)速下降而減小時，阻力損失也相應降低，看來比較合理。但需要變速裝置或價格昂貴的變速原動機，且難以做到連續(xù)調(diào)節(jié)流量，故化工生產(chǎn)中很少采用。 此外，減小葉輪直徑也可改變泵的特性曲線，使泵的流量減小，但可調(diào)節(jié)的范圍不大，且直徑減小不當還會降低泵的效率，故實際上很少采用。 例2－2 附圖 圖2-10 改變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)流量示意圖 【例2－2】 將20℃的清水從貯水池送至水塔，已知塔內(nèi)水面高于貯水池水面13m。水塔及貯水池水面恒定不變，且均與大氣相通。輸水管為φ140×4.5mm的鋼管，總長為200m（包括局部阻力的當量長度）?，F(xiàn)擬選用4B20型水泵，當轉(zhuǎn)速為2900r/min時，其特性曲線見附圖，試分別求泵在運轉(zhuǎn)時的流量、軸功率及效率。摩擦系數(shù)λ可按0.02計算。 解：求泵運轉(zhuǎn)時的流量、軸功率及效率，實際上是求泵的工作點。即應先根據(jù)本題的管路特性在附圖上標繪出管路特性曲線。 （1）管路特性曲線方程 在貯水池水面與水塔水面間列柏努利方程 式中ΔZ=13m Δp=0 由于離心泵特性曲線中Q的單位為L/s，故輸送流量Qe的單位也為L/s，輸送管內(nèi)流速為： = 本題的管路特性方程為： He=13+ （2）標繪管路特性曲線 根據(jù)管路特性方程，可計算不同流量所需的壓頭值，現(xiàn)將計算結(jié)果列表如下： Qe/L·s－1 0 4 8 12 16 20 24 28 He/m 13 13.14 13.55 14.23 15.2 16.43 17.94 19.72 由上表數(shù)據(jù)可在4B20型水泵的特性曲線圖上標繪出管路特性曲線He－Qe。 （3）流量、軸功率及效率 附圖中泵的特性曲線與管路特性曲線的交點就是泵的工作點，從圖中點M讀得： 泵的流量 Q=27L/s=97.2m3/h 泵的軸功率 N=6.6kW 泵的效率 η=77% 2-1-6 并聯(lián)與串聯(lián)操作 在實際工作中，當單臺離心泵不能滿足輸送任務的要求時，有時可將泵并聯(lián)或串聯(lián)使用。這里僅討論兩臺性能相同的泵并聯(lián)及串聯(lián)的操作情況。 一、并聯(lián)操作 當一臺泵的流量不夠時，可以用兩臺泵并聯(lián)操作，以增大流量。 一臺泵的特性曲線如圖2-11中曲線Ⅰ所示，兩臺相同的泵并聯(lián)操作時，在同樣的壓頭下，并聯(lián)泵的流量為單臺泵的兩倍，故將單臺泵特性曲線Ⅰ的橫坐標加倍，縱坐標不變，便可求得兩泵并聯(lián)后的合成特性曲線Ⅱ。但需注意，對于同一管路，其關聯(lián)操作時泵的流量不會增大一倍，因并聯(lián)后流量增大，管路阻力也增大。 二、串聯(lián)操作 當生產(chǎn)廠需要利用原有泵提高泵的壓頭時，可以考慮將泵串聯(lián)使用。 兩臺相同型號的泵串聯(lián)工作時，每臺泵的壓頭和流量也是相同的。因此，在同樣的流量下，串聯(lián)泵的壓頭為單臺泵的兩倍。將單臺泵的特性曲線Ⅰ的縱坐標加倍，橫坐標保持不變，可求得兩臺泵串聯(lián)后的合成特性曲線 Ⅱ（圖2-12）。由圖中可知，單臺泵的工作點為A，串聯(lián)后移至C點。顯然C點的壓頭并不是A點的壓頭H1的兩倍。 圖2-11 離心泵的并聯(lián)操作 圖2-12 離心泵的串聯(lián)操作 圖2-13 組合方式的選擇 三、組合方式的選擇 如果管路兩端勢能差大于單泵所能提供的最大揚程，則必須采用串聯(lián)操作。但在許多情況下，單泵可以輸液，只是流量達不到指定要求。此時可針對管路的特性選擇適當?shù)慕M合方式，以增大流量。 由圖2-13可見，對于低阻輸送管路a，并聯(lián)組合輸送的流量大于串聯(lián)組合；而在高阻輸送管路b中，則串聯(lián)組合的流量大于并聯(lián)組合。對于壓頭也有類似的情況。因此，對于低阻輸送管路，并聯(lián)優(yōu)于串聯(lián)組合；對于高阻輸送管路，則采用串聯(lián)組合更為適合。 圖2-14 離心泵的安裝高度 2-1-7 離心泵的安裝高度 由離心泵的工作原理可知，在離心泵葉輪中心（葉片入口）附近形成低壓區(qū)。如圖2-14所示，離心泵的安裝位置越高，葉片入口處壓強愈低，當泵的安裝高度高至一定位置，葉片入口附近的壓強可能降至被輸送液體的飽和蒸汽壓，引起液體的部分汽化并產(chǎn)生汽泡。 含汽泡的液體進入葉輪后，因流道擴大壓強升高，汽泡立即凝聚，汽泡的消失產(chǎn)生局部真空，周圍液體以高速涌向汽泡中心，造成沖擊和振動。尤其是當汽泡的凝聚發(fā)生在葉片表面附近時，眾多液體質(zhì)點尤如細小的高頻水錘撞擊著葉片；另外汽泡中還可能帶有氧氣等對金屬材料發(fā)生化學腐蝕作用。泵在這種狀態(tài)下長期運轉(zhuǎn)，將導致葉片的過早損壞，這種現(xiàn)象稱為泵的汽蝕。 離心泵在產(chǎn)生汽蝕條件下運轉(zhuǎn)，泵體振動并發(fā)生噪音，流量、揚程和效率都明顯下降，嚴重時甚至吸不上液體。為避免汽蝕現(xiàn)象，泵的安裝位置不能太高，以保證葉輪中各處的壓強高于液體的飽和蒸汽壓。 二、離心泵的允許安裝高度 離心泵的允許安裝高度又稱為允許吸上高度，是指泵的入口與吸入貯槽液面間可允許達到的最大垂直距離，以Hg表示。 我國的離心泵規(guī)格中，采用兩種指標對泵的允許安裝高度加以限制，以免發(fā)生汽蝕，現(xiàn)將這兩種指標介紹如下： 1．允許吸上真空高度 允許吸上真空高度Hs是指泵入口處壓力p1可允許達到的最高真空度，其表達式為： （2-21） 式中 Hs——離心泵的允許吸上真空高度，m液柱； pa——大氣壓強，Pa； ρ——被輸送液體的密度，kg/m3。 要確定允許吸上真空高度與允許安裝高度Hg之間關系，可在圖2-14所示的截面0－0與泵進口附近截面1－1間列柏努利方程，則 （2-22） 式中 Hg——泵的允許安裝高度，m； ——液體從截面0―0到1―1的壓頭損失，m。 由于貯槽是敞口的，p0為大氣壓pa，上式可寫為 （2-22a） 將式2-21代入，得 （2-22b） 由上式可知，為了提高泵的允許安裝高度，應該盡量減小/2g和。為了減小/2g，在同一流量下，應選用直徑稍大的吸入管路，為了減小，應盡量減少阻力元件如彎頭、截止閥等，吸入管路也盡可能地短。 由于每臺泵使用條件不同，吸入管路的布置情況也各異，故/2g和值也不同，泵制造廠只能給出Hs值，而Hg值需根據(jù)管路的具體情況通過計算確定。 在泵的產(chǎn)品樣本中給出的Hs是指大氣壓為9.807×104Pa，水溫為20℃下的數(shù)值，如果泵的使用條件與該狀態(tài)不同時，則應把樣本上給出的Hs值換算成操作條件下的H's值，其換算公式為： （2-23） 式中 H's——操作條件下輸送液體時的允許吸上真空高度，m液柱； Hs——泵樣本中給出的允許吸上真空高度，mH2O； Ha——泵安裝處的大氣壓強，mH2O。其值隨海拔高度不同而異。 pv——操作溫度下被輸送液體的飽和蒸汽壓，Pa； 10——實驗條件下的大氣壓，mH2O； 0.24——實驗溫度（20℃）下水的飽和蒸汽壓，mH2O； 1000——實驗溫度下水的密度，kg/m3； ρ——操作溫度下液體的密度，kg/m3。 將H's代入式2-22代替Hs，便可求出在操作條件下輸送液體時泵的允許安裝高度。 不同海拔高度的大氣壓如表2-1所示，表中1 mH2O相應為9.807×103Pa。 表2-1 不同海拔高度的大氣壓強 海拔高度/m 0 100 200 300 400 500 600 700 800 1000 1500 2000 2500 大氣壓強/ mH2O 10.33 10.20 10.09 9.95 9.85 9.74 9.6 9.5 9.36 9.16 8.64 8.15 7.62 2．臨界汽蝕余量 汽蝕余量Δh是指離心泵入口處，液體的靜壓頭p1/ρg與動壓頭/2g之和大于液體在操作溫度下的飽和蒸汽壓頭pv/ρg的某一最小指定值，即 （2-24） 將式2-24與2-22合并，可得出汽蝕余量與允許安裝高度之間的關系 （2-25） 式中 p0為液面上方的壓強，若液位槽為敞口，則p0=pa。 應當注意，泵產(chǎn)品樣本上的Δh值也是按輸送20℃水而規(guī)定的。當輸送其他液體時，需進行校正。具體方法可參閱有關文獻。 通常為安全起見，離心泵的實際安裝高度應比允許安裝高度小0.5~1m。 【例2－3】 選用某臺離心泵，從樣本上查得其允許吸上真空高度Hs=7.5m，現(xiàn)將該泵安裝在海拔高度為500m處，已知吸入管的壓頭損失為1 mH2O，泵入口處動壓頭為0.2 mH2O，夏季平均水溫為40℃，問該泵安裝在離水面5m高處是否合適？ 解：使用時的水溫及大氣壓強與實驗條件不同，需校正： 當水溫為40℃時 pv=7377Pa 在海拔500m處大氣壓強可查表2-1得 Ha=9.74 mH2O H's=Hs+（Ha－10）－ =7.5+（9.74－10）―（0.75―0.24）=6.73 mH2O 泵的允許安裝高度為： （2-22b） =6.73―0.2―1 =5.53m＞5m 故泵安裝在離水面5m處合用。 2-1-8 離心泵的類型與選用 一、離心泵的類型 離心泵的種類很多，化工生產(chǎn)中常用離心泵有清水泵、耐腐蝕泵、油泵、液下泵、屏蔽泵、雜質(zhì)泵、管道泵和低溫用泵等。以下僅對幾種主要類型作簡要介紹。 1．清水泵 清水泵是應用最廣的離心泵，在化工生產(chǎn)中用來輸送各種工業(yè)用水以及物理、化學性質(zhì)類似于水的其它液體。 最普通的清水泵是單級單吸式，其系列代號為“B”，如3B33A型水泵，第一個數(shù)字表示該泵的吸入口徑為3英寸（76.2mm），字母B表示單吸懸臂式，33表示泵的揚程33m，最后的字母A表示該型號泵的葉輪外徑比基本型號小一級，即葉輪外周經(jīng)過一次切削。 如果要求壓頭較高，可采用多級離心泵，其系列代號為“D”。如要求的流量很大，可采用雙吸式離心泵，其系列代號為“Sh”。 2．耐腐蝕泵 輸送酸堿和濃氨水等腐蝕性液體時，必須用耐腐蝕泵。耐腐蝕泵中所有與腐蝕性液體接觸的各種部件都須用耐腐蝕材料制造，如灰口鑄鐵、高硅鑄鐵、鎳鉻合金鋼、聚四氟乙烯塑料等。其系列代號為“F”。但是用玻璃、橡膠、陶瓷等材料制造的耐腐蝕泵，多為小型泵，不屬于“F”系列。 3．油泵 輸送石油產(chǎn)品的泵稱為油泵。因油品易燃易爆，因此要求油泵必須有良好的密封性能。輸送高溫油品（200℃以上）的熱油泵還應具有良好的冷卻措施，其軸承和軸封裝置都帶有冷卻水夾套，運轉(zhuǎn)時通冷水冷卻。其系列代號為“Y”，雙吸式為“YS”。 4．屏蔽泵 屏蔽泵是一種無泄漏泵，它的葉輪和電機聯(lián)為一整體并密封在同一泵殼內(nèi)，不需要軸封裝置。 近年來屏蔽泵發(fā)展很快，在化工生產(chǎn)中常用以輸送易燃、易爆、劇毒及具有放射性的液體。其缺點是效率較低。 二、離心泵的選用 離心泵的選用原則上可分為兩步： （1）根據(jù)被輸送液體的性質(zhì)和操作條件，確定泵的類型； （2）根據(jù)具體管路布置情況對泵提出的流量、壓頭要求，確定泵的型號。 在泵樣本中，各種類型的離心泵都附有系列特性曲線，以便于泵的選用。圖2-15為B型離心泵的系列特性曲線。此圖以H和Q標繪，圖中每一小塊面積，表示某型號離心泵的最佳（即效率較高）工作范圍。利用此圖，根據(jù)管路要求的流量Qe和壓頭He，可方便的決定泵的具體型號。有時會有幾種型號的泵同時在最佳工作范圍內(nèi)滿足流量Q及壓頭H的要求，這時可分別確定各泵的工作點，比較各泵在工作點的效率。一般總是選擇其中效率最高者，但也應考慮泵的價格。 【例2-4】 試選一臺能滿足Qe=80m3/h、He=180m要求的輸水泵，列出其主要性能。并求該泵在實際運行時所需的軸功率和因采用閥門調(diào)節(jié)流量而多消耗的軸功率。 解：（1）泵的型號 由于輸送的是水，故選用B型水泵。按Qe=80m3/h、He=180m的要求在B型水泵的系列特性曲線圖2-15上標出相應的點，該點所在處泵的型號為4B20-2900，故采用4B20型水泵，轉(zhuǎn)速為2900r/min。 再從教材附錄中查4B20型水泵最高效率點的性能數(shù)據(jù)： Q=90m3/h H=20m N=6.36kW η=78% Hs=5m （2）泵實際運行時所需的軸功率，即工作點所對應的軸功率。在圖2-6的4B20型離心水泵的特性曲線上查得Q=80m3/h時所需的軸功率為 N=6kW （3）用閥門調(diào)節(jié)流量多消耗的軸功率 當Q=80m3/h時，由圖2-6查得H=1.2m，η=77%。為保證要求的輸水量，可采用泵出口管線的閥門調(diào)節(jié)流量，即關小出口閥門，增大管路的阻力損失，使管路系統(tǒng)所需的壓頭He也等于21.2m。所以用閥調(diào)節(jié)流量多消耗的壓頭為： ΔH=21.2－18=3.2m 多消耗的軸功率為： 圖2-15 B型泵系列特性曲線 ·17·