Y38滾齒機(jī)差動(dòng)機(jī)構(gòu)、分度軸及走刀掛輪架設(shè)計(jì)

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譯滾齒機(jī)是一個(gè)具有高靈敏度并采用大規(guī)模生產(chǎn)外部齒輪的生產(chǎn)工具。然而，切削滾銑刀復(fù)雜的形狀造成了它幾乎完全用高速鋼作為刀具材料。高速鋼的切削性能有限，即使是涂層高速鋼，也限制了高速鋼的切削速度和現(xiàn)代數(shù)控滾齒機(jī)工具的充分利用。硬質(zhì)刀具的應(yīng)用被視為一個(gè)代替現(xiàn)代生產(chǎn)的潛在要求。在以前的滾齒機(jī)實(shí)驗(yàn)調(diào)查中，所謂的飛滾銑刀應(yīng)用是在齒輪上用指定的硬質(zhì)合金刀具的切削性能進(jìn)行加工。這些實(shí)驗(yàn)徹底的表明，裂縫是沒(méi)法預(yù)料的，可能會(huì)在某個(gè)切割情況下導(dǎo)致整個(gè)刀具的早期失效。為了解釋這些失敗的原因，運(yùn)用先進(jìn)的軟件工具開(kāi)發(fā)了一個(gè)切削加工工序的FEM模型,能夠確定滾齒機(jī)上的切屑物和切削力。這些計(jì)算結(jié)果闡述了機(jī)制并且證明他們和實(shí)驗(yàn)結(jié)果是一致的。本文的第一部分為各種切割案件運(yùn)用了驗(yàn)證參數(shù)化FEM模型，表明了切齒能夠?qū)е缕谖ｋU(xiǎn)。第二部分進(jìn)一步說(shuō)明了不同的技術(shù)和幾何參數(shù)對(duì)刀具壽命的影響。因此，通過(guò)切削參數(shù)的適當(dāng)選擇啟用優(yōu)化切削工序，它可以消除硬質(zhì)合金切削刀具的危險(xiǎn)，從而達(dá)到令人滿意的成本效益。1. 簡(jiǎn)介考慮到在生產(chǎn)力和實(shí)現(xiàn)成本效率的增加,高速切削的應(yīng)用被認(rèn)為是最強(qiáng)大的生產(chǎn)策略。然而，盡管高精密數(shù)控滾齒機(jī)加工工具不斷進(jìn)化，但高速切削在齒輪制造業(yè)尚未實(shí)現(xiàn)。最主要的原因是幾乎完全用高速鋼作為滾齒刀具材料，在高速鋼滾刀上應(yīng)用的涂層技術(shù)顯著提高了工具的切割性能。然而，由于高速鋼切割速度的限制，即使是在100-150m/min上的涂層，也低于現(xiàn)代化生產(chǎn)的要求。此外，干切削不適用于涂層或涂層高速鋼工具，這不符合當(dāng)前的世界各地的環(huán)境發(fā)展趨勢(shì)。即使帶有涂層高速鋼工具的干式切削，切削參數(shù)的選擇也限制了效率和滾齒機(jī)工具的切割性。切削滾刀最適合的替代材料來(lái)自在大規(guī)模生產(chǎn)廣泛應(yīng)用的刀片硬質(zhì)合金等，盡管滾齒機(jī)工具的幾何形狀復(fù)雜，但可以通過(guò)硬質(zhì)合金來(lái)實(shí)現(xiàn)。硬質(zhì)合金工具的成本增加很攤銷(xiāo)，無(wú)疑相對(duì)于磨損來(lái)說(shuō)高速鋼比較有優(yōu)勢(shì)。然而，脆性硬質(zhì)合金可能會(huì)引起疲勞失敗的早期階段，由于連續(xù)芯片生產(chǎn)發(fā)生在滾齒機(jī)上。這種現(xiàn)象在特殊切割實(shí)驗(yàn)1,2中有重大的發(fā)現(xiàn)。這些失敗收益率差歸于硬質(zhì)合金刀具的磨損性能，因?yàn)樗鼈兊耐庥^使整個(gè)滾齒機(jī)工具失靈。脆性疲勞失效通常在不同的切削刀具上產(chǎn)生，而且會(huì)選錯(cuò)切割參數(shù)。圖1 在不同工件位置間的切屑形成與典型切屑圖2 從流程圖到FRSFEM圖本文講了在滾齒機(jī)工具上的定量分析，旨在解釋工具早期疲勞失敗計(jì)算。為了完成這一任務(wù)，使用了特殊的軟件工具，這能形成切屑機(jī)制并得到精確計(jì)算的切割組成部分。最后，參數(shù)化有限元模擬切削齒的發(fā)展對(duì)各種案件和切割工藝參數(shù)形成了工具應(yīng)力場(chǎng)，應(yīng)力結(jié)果與刀具材料現(xiàn)有的力學(xué)性能相比較，并用這樣的方法規(guī)定他們的疲勞期望。因?yàn)檫@將是提出計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)的是一致的有利解釋?zhuān)C明了有限元模型的利用和分析的有效性。此外，本文第二部分中提出的參數(shù)分析闡述了各種日常工具的切削參數(shù)的影響，使幾乎每一個(gè)具體的削減情況得到優(yōu)化。2. 滾齒機(jī)上的幾何芯片與切削力成分圖1是滾齒機(jī)的原理圖。齒輪是在單獨(dú)的GP下用工具連續(xù)穿透形成一個(gè)個(gè)齒而制造出來(lái)的，這是復(fù)雜的運(yùn)動(dòng)學(xué)，很難被模仿。此外，根據(jù)齒輪差距之間工具位置，一些循環(huán)的立場(chǎng)是用來(lái)描述產(chǎn)生的相應(yīng)位置。一個(gè)決定性因素決定了的工具的行為是切屑形成機(jī)制，這也很復(fù)雜.由于復(fù)雜的切削運(yùn)動(dòng),所以每個(gè)芯片類(lèi)型負(fù)責(zé)某些切削力組件，那樣有助于整體切削負(fù)荷。這芯片被插入數(shù)字相同的各種發(fā)電場(chǎng)的底部。數(shù)學(xué)模型為發(fā)電場(chǎng)量化為每個(gè)切屑形成是現(xiàn)在明確規(guī)定和廣泛用于 3-10 的。這些模式都進(jìn)一步用來(lái)預(yù)測(cè)切削力元件的過(guò)程中表現(xiàn)出對(duì)工具壽命的顯著影響力。在FRSWEAR模型的配合下，考慮到它的可制造性，符合工藝技術(shù)的刀具及工件和切削運(yùn)動(dòng)11-13，滾齒機(jī)的芯片模擬尺寸都出于制造的角度。在本文中這種有限元模擬滾齒機(jī)新模塊已添加到FRSWEAR模型里。圖2是這種新模塊FRSFEM的結(jié)構(gòu)。上述插入數(shù)據(jù)交互使用現(xiàn)代的軟件環(huán)境，對(duì)滾齒機(jī)運(yùn)動(dòng)學(xué)的具體的削減情況有著有利的數(shù)學(xué)描述。未經(jīng)芯片交叉部分的發(fā)展的前沿決定著每一步。切削力組件部分可在這個(gè)階段確定，因?yàn)樗鼈円蕾?lài)于芯片尺寸和實(shí)驗(yàn)測(cè)定常數(shù)14-17。使用這些切削力，在滾齒機(jī)上使用的工具就能確定。除了這些輸出FRSWEAR模型能夠預(yù)測(cè)該工具磨損的進(jìn)展情況，并提出適當(dāng)?shù)臐L刀切割數(shù)據(jù)，為了達(dá)到甚至高于歷屆切削齒18的發(fā)展。整個(gè)軟件具有開(kāi)放和模塊化結(jié)構(gòu)，提供了帶有互動(dòng)通信的數(shù)據(jù)輸入和結(jié)果輸出的圖形用戶界面。FRSFEM模型在一定生產(chǎn)情況下產(chǎn)生的典型現(xiàn)象如圖3所示。切削齒滲透后整個(gè)剩余部分完全的呈現(xiàn)出來(lái)。那個(gè)模型具有旋轉(zhuǎn)和移動(dòng)路徑的特殊坐標(biāo)系工具，這一立場(chǎng)的離散在各種發(fā)電循環(huán)場(chǎng)顯現(xiàn)在這個(gè)圖上。這些相同數(shù)字的平均值表明，芯片分布沿著的連續(xù)循環(huán)場(chǎng)發(fā)展延伸。根據(jù)旋轉(zhuǎn)部分計(jì)算出所需要的數(shù)值，它也是一個(gè)可變參數(shù)。在工具協(xié)調(diào)系統(tǒng)下切削力的計(jì)算部分在圖3的右半部分提出。所有這些結(jié)果都存儲(chǔ)在每一個(gè)適當(dāng)?shù)牟糠郑葱枰纬梢粋€(gè)齒輪差距。圖3 個(gè)別位置切削力組成部分的測(cè)定圖4 在FRSFEM程序下滾刀齒的FEM模盡管事實(shí)說(shuō)明滾齒機(jī)在FRSFEM模型分析下可以得到復(fù)雜的運(yùn)動(dòng)學(xué)，但實(shí)驗(yàn)程序是很復(fù)雜的。原因就是每個(gè)切割齒切割一定的部分并且連續(xù)循環(huán)滲透到工件的每一個(gè)齒，由于重復(fù)同樣軸向進(jìn)給速度的程序。因此，一些切割齒常隨著芯片的尺寸的削減和受到高切削從而導(dǎo)致?lián)舸?。由于這個(gè)原因，包括劣質(zhì)工具的使用，這一切削過(guò)程的實(shí)驗(yàn)研究變得更加困難。另一方面，完整的幾何工具的復(fù)雜性讓他們把機(jī)器刀具主軸拆卸和隨后的試驗(yàn)評(píng)價(jià)很難。由于這些原因，為了提高實(shí)驗(yàn)效率并促進(jìn)測(cè)試結(jié)果的評(píng)價(jià)，用帶有一個(gè)切削齒的工具進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，即所謂的飛滾銑刀。在這種制造技術(shù)里，把切割工具改為圓柱形手柄，這樣切削齒就很容易安裝和拆卸。切削齒的幾何尺寸對(duì)應(yīng)嚴(yán)格按照3972標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定19。這種做法準(zhǔn)確地描述了滾齒機(jī)的來(lái)源。兩個(gè)完整的切削齒的不同模擬了第二個(gè)來(lái)源。這樣做的目的是讓一個(gè)已產(chǎn)生位置的與另外一個(gè)分離，有能力全面的研究他們對(duì)刀具磨損失效的產(chǎn)生和進(jìn)程的影響。因此，每個(gè)工具切削每個(gè)產(chǎn)生的位置，這是考慮到目前的分析，這將做進(jìn)一步的解釋。3. 切削齒的FEM模和機(jī)械性能為了確定滾齒機(jī)上齒輪的受力部分，將用現(xiàn)代CAE技術(shù)進(jìn)行計(jì)算。之所以選擇FEM分析軟件計(jì)算壓力,工件復(fù)雜的幾何形狀,進(jìn)程運(yùn)動(dòng)學(xué)，以及高度可變切削力組件, 是因?yàn)榭紤]到所涉及的參數(shù)數(shù)量，使用參數(shù)辦法可以產(chǎn)生一種靈活和重現(xiàn)模式。圖4是切削齒建模策略。該模型通過(guò)ANSYS參數(shù)化設(shè)計(jì)語(yǔ)言建立在參數(shù)方面，模塊利用ANSYS有限元分析的代碼。整個(gè)幾何切割工具和直徑作為模塊的功能按照DI N3792標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范制造，因此，把這些條件參數(shù)模擬成日常用的，還考慮到工具清除角度和厚度。由于復(fù)雜的牙齒結(jié)構(gòu)，利用一個(gè)自下而上的建模策略，正如它在相同的數(shù)字圖中提出的。特此確定要點(diǎn)，線，區(qū)域和數(shù)量的順序，從而形成了三維實(shí)體模型這種方式。該模型由六個(gè)面組成，以便靠近工具工件接觸區(qū)和遠(yuǎn)離這些地區(qū)的粗網(wǎng)嚙合。這樣一來(lái)，適當(dāng)分配現(xiàn)有的計(jì)算機(jī)資源，從而增加了FEM計(jì)算的準(zhǔn)確性。節(jié)點(diǎn)密度也因參數(shù)優(yōu)化的目的作為一個(gè)變量。優(yōu)化模式包括2 內(nèi)容，以嚙合這種方式表現(xiàn)出來(lái)（見(jiàn)圖4右邊）。在一個(gè)密集的網(wǎng)格里更多的內(nèi)容也無(wú)法提高計(jì)算精確度，因?yàn)镃PU的解決時(shí)間是無(wú)法得到增加。切削力組件適當(dāng)分布到節(jié)點(diǎn)在圖3中解釋?zhuān)紤]到芯片圖5 硬質(zhì)合金刀具材料的靜態(tài)和疲勞性能的壓縮比，使用特殊的APDL語(yǔ)言例程，包括每個(gè)節(jié)點(diǎn)20的幾何位置。該模型是具有彈性的，因此，它只需要工具的彈性模量和泊松常數(shù)。上述力學(xué)性能的有限元也是變量，允許高速鋼和硬質(zhì)合金刀具的適用性。在本次分析里ISO-P 40硬質(zhì)合金中的力學(xué)性能被使用到該模型中。圖5總結(jié)了這種材料的靜態(tài)和疲勞性能。左邊的圖大部分展示硬質(zhì)合金的硬度鈷含量21的比較。通過(guò)細(xì)粒度P 40硬質(zhì)合金的計(jì)算分析證明符合本實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。出于這個(gè)原因，從這個(gè)圖到1430的高壓值發(fā)現(xiàn)維氏硬度這種材料。此值，包括這種材料的塑性變形抵抗，可用于確定其靜態(tài)應(yīng)力限制，考慮到脆性材料這一脆度等于金字塔硬度的三分之一22,23。另一方面，圖5左邊的表說(shuō)明了硬質(zhì)合金疲勞極限，也作為其鈷含量21的功能 。即載入108個(gè)周期,細(xì)化P 40硬質(zhì)合金的連續(xù)耐力植等于83 N/mm2 。圖6 切削力和Mises應(yīng)力在滾刀齒上的分布對(duì)于特殊材料的靜態(tài)和疲勞應(yīng)力限制也適用于Woehler圖，正如圖5中間的一張表格所示。考慮到目前分析的目的，此圖的橫坐標(biāo)表示的是連續(xù)削減中的周期數(shù)。當(dāng)壓力上升到一定值的時(shí)候，我們就可以從這張圖確定其周期，也就是說(shuō)連續(xù)削減的數(shù)量，這是用P 40 硬質(zhì)合金做出的工具將預(yù)制定一個(gè)疲勞失效機(jī)制。 這也是檢查FEM模型效率的一個(gè)很好的工具。實(shí)驗(yàn)證明，在一些切削情況下切削量是導(dǎo)致工件失敗的原因，在Woehler圖里的壓力值必須符合FEM模的計(jì)算。最初的模型是用于計(jì)算每個(gè)對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果有用的位置間的切削力?？紤]到要描述每個(gè)產(chǎn)生位置在連續(xù)循環(huán)位置上細(xì)分，這是合理的解決循環(huán)位置形成更大的切屑部分，因此削減負(fù)荷更大。圖6說(shuō)明某些的位置在上升和均衡方向的削減情況的計(jì)算方法。左上圖顯示被檢測(cè)部位的循環(huán)位置的計(jì)算。相應(yīng)的切削力的工具刀面適用于該模型，并在同張圖的中間顯示出來(lái)。很明顯，切削力組件允許生產(chǎn)切屑的形成。具體的削減情況下解決方法提出了切削齒的變形,這也顯示在同張圖的左下部分。4. 計(jì)算和實(shí)驗(yàn)有關(guān)的結(jié)果FEM模型進(jìn)一步用來(lái)計(jì)算之前提到的每個(gè)特定位置切削力的過(guò)程。圖7左邊總結(jié)了計(jì)算結(jié)果，其中在三個(gè)臨界位置介紹了最大von Mises力。在起始和最后之間的過(guò)渡區(qū)域領(lǐng)分別表示工件首尾兩端的應(yīng)力值。應(yīng)力結(jié)果表明最危險(xiǎn)的地區(qū)是切削刀具的圖7 在個(gè)別位置的最大應(yīng)力和滾刀和切削齒的疲勞預(yù)測(cè)尾刀面。應(yīng)力的變化是由于芯片不相同尺寸所造成的不平衡區(qū)域，并且工件兩側(cè)與工具頭之間產(chǎn)生碰撞。正如之前飛滾銑刀連續(xù)軸向進(jìn)給實(shí)驗(yàn)結(jié)果所述。因此，切削齒在每個(gè)一定的位置切削，就有對(duì)應(yīng)的應(yīng)力圖。 評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)結(jié)果時(shí)，必須強(qiáng)調(diào)對(duì)集中疲勞負(fù)載進(jìn)行理論計(jì)算24。當(dāng)前應(yīng)力切削情況相對(duì)應(yīng)于同一張圖的橫線部分，也就是等于3100 N/mm2 。本次切割中提出的硬質(zhì)合金刀具做出的實(shí)驗(yàn)結(jié)果在圖7的右半部分，就是過(guò)渡區(qū)域和工作齒輪OLC兩側(cè)的磨損的對(duì)應(yīng)圖1。圖7可以說(shuō)明切削刃在過(guò)渡區(qū)早期失效后實(shí)驗(yàn)就已經(jīng)結(jié)束。OLC可以輕易的知道連續(xù)切割傳動(dòng)比，切割速度和適用軸向進(jìn)給的數(shù)據(jù)。對(duì)于這種情況，OLC 對(duì)應(yīng)于4050連續(xù)切割相當(dāng)于85毫米。在使用Woehler圖里的刀具材料下，那個(gè)計(jì)算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果在圖7中進(jìn)行了比較，此圖所得到的切割數(shù)據(jù)接近2960N/mm2 的應(yīng)力，是大約計(jì)算結(jié)果的4 以上 。 這種差異是完全合理的，不能包括FEM模型預(yù)期的算術(shù)錯(cuò)誤和其他因素。在反向滾齒機(jī)中，在過(guò)渡區(qū)整體切割磨損的結(jié)果在圖8中1。對(duì)于這種情況，OCL相對(duì)于31950連續(xù)切削等于710 毫米。計(jì)算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果之間的比較指出,取得了相當(dāng)于2450 N/mm2應(yīng)力的一些切削數(shù)據(jù)，是大約計(jì)算結(jié)果的6 以上。該法還適用于其他各領(lǐng)域的切割也包括實(shí)驗(yàn)研究。在此，圖9說(shuō)明在同一臺(tái)切割滾齒機(jī)上加工的兩個(gè)芯片的典型變化，即均衡和反向之一。這一數(shù)字的每個(gè)部分說(shuō)明了兩個(gè)不同方面芯片的發(fā)展。對(duì)于具體循環(huán)的立場(chǎng)，這些芯片更小的圖表用來(lái)解釋了工具被切削掉的部分。這些圖表之間的關(guān)系是顯而易見(jiàn)的。例如，在左上角的對(duì)圖圖8 切削齒的疲勞預(yù)測(cè)和反方向銑削表，循環(huán)的位置從尾翼上部分產(chǎn)生芯片，再在該工具頭的三分之一處終止。 因此，該模型在同一區(qū)域都受到切削組件影響。FEM仿真刀具在上述各領(lǐng)域的情況下得到的結(jié)果插在圖10里 。左邊的圖表說(shuō)明了連續(xù)均衡的方向von Mises的應(yīng)力分布。關(guān)鍵區(qū)域也同樣在圖7提到。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中顯示從17到9。根據(jù)計(jì)算得出的結(jié)果，他們的水平或多或少?zèng)]達(dá)到預(yù)期所希望的那樣。同樣的切削條件，而危險(xiǎn)區(qū)從6到15，這也符合的實(shí)驗(yàn)結(jié)果1。實(shí)驗(yàn)和計(jì)算結(jié)果比較表明，發(fā)達(dá)國(guó)家模型制作適當(dāng)?shù)哪M滾刀切削齒。評(píng)價(jià)計(jì)算的應(yīng)力場(chǎng)設(shè)法解釋早期疲勞失敗硬質(zhì)合金滾刀齒計(jì)算。是否有足夠的FEM建模策略也證明實(shí)驗(yàn)結(jié)果。審定的模擬使我們能夠進(jìn)一步擴(kuò)大削減切割計(jì)算，而不需要艱苦的實(shí)驗(yàn)工作。這樣的工具可以預(yù)見(jiàn)工件組合的一切可能的變化,包括切削材料和切削條件。 出于這一目的第二部分提出了一種參數(shù)分析這種互動(dòng)，這可能有助于優(yōu)化每個(gè)切削條件。通過(guò)這種方式，無(wú)疑硬質(zhì)合金工具的磨損性能可以利用，通過(guò)避免切割條件，導(dǎo)致無(wú)法預(yù)料的早期工具疲勞失效。圖9 切屑和切削力在均衡和反方向上的分布5. 結(jié)論在這項(xiàng)工作中硬質(zhì)合金滾刀的早期疲勞失效實(shí)驗(yàn)，借助數(shù)值分析和軟件工具。FRSFEM 模型的應(yīng)用能為每次切割測(cè)定芯片和切削力組件。FEM滾刀齒幾何的模擬產(chǎn)生了可靠的固體模型，能夠計(jì)算出發(fā)生在滾齒機(jī)與硬質(zhì)合金工具精確的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)。該模型可用于工具的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。因此，通過(guò)計(jì)算應(yīng)力及力學(xué)性能的刀具材料，我們可以估計(jì)刀具的預(yù)期壽命和切削條件以避免出現(xiàn)早期斷裂。該模型能夠使我們?yōu)楣ぞ吆凸ぜ慕M合建立一個(gè)最佳切削條件的數(shù)據(jù)庫(kù)。圖10 滾齒機(jī)刀具裂縫和反方向的關(guān)鍵位置6. 命名GP = Generating PositionRP = Revolving PositionHV = Vickers Pyramid Hardness daN/mm2TRS = Traverse Rapture StrengthFEM = Finite Elements MethodTF = Cutting tooth Trailing FlankLF = Cutting tooth Leading FlankH 5= Cutting tooth HeadOCL = Overall Cutting Length mmsA = Axial feed mm/revt = Cutting depth mmv = Cutting speed m/minm = Work gear and hob tool module mmni = Number of hob columnsz1 = Number of hob originsz2 = Number of work gear teethd2 = External work gear diameter mmb2 = Gear helix angle Fi j = Force component at direction i of coordinate system jNSEQV = Von Mises Equivalent Stress N/mm2Sy = Yield Strength N/mm參考文獻(xiàn)1 Sulzer, G., 1971, Leistungssteigerung bei der Zylinderradherstellung durchgenaue Erfassung der Zerspankinematik, Ph.d. thesis, TH Aachen.2 Venohr, G., 1985, Beitrag zum Einsatz von hartmetall Werkzeugen beimWaelzfraesen, Ph.d. thesis, TH Aachen.3 Bouzakis, K., and Koenig, W., 1981, Process Models for the Incorporation ofGears Hobbing into an Information Center for Machining Data, CIRP Ann.,30, pp. 7782.4 Bouzakis, K. D., 1979, Ermittlung des zeitlichen Verlaufs der Zerspankraftkomponentenbeim Waelzfraesen Teil 1: Digitalrechnerprogramm FRDYN,VDI-Ber., 12119!, pp. 943950.5 Bouzakis, K. D., 1979, Ermittlung des zeitlichen Verlaufs der Zerspankraftkomponentenbeim Waelzfraesen Teil 2: Einfluesse technologischer Parameterder Werkzeuggeometrie und der Werkradgeometrie, VDI-Ber., 12120!, pp.10161026.6 Antoniadis, A., 1989, Determination of the Impact Tool Stresses During GearHobbing and Determination of Cutting Forces During Hobbing of HardenedGears, Ph.d. thesis, Aristoteles University of Thessaloniki.7 Bouzakis, K. D., and Antoniadis, A., 1993, Berechnung der mechanischenWerkzeug spannungen beim Hartmetall-Waelzfraesen, VDI-Ber., 135, pp.8388.8 Joppa, K., 1977, Leistungssteigerung beim Waelzfraesen mit Schnellarbeitsstahldurch Analyze, Beurteilung und Beinflussung des Zerspanprozesses,Ph.d. thesis, TH Aachen.9 Tondorf, J., 1978, Erhoehung der Fertigungsgenauigkeit beim Waelzfraesendurch systematische Vermeidung von Aufbauschneiden, Ph.d. thesis, THAachen.10 Bouzakis, K. D., et al., 1998, Determination of Tool Life Time in GearHobbing, to Increase the Productivity and to Reduce the ManufacturingCosts, Final report of PAVE project BE411, General Secretariat for Researchand Technology, Ministry for Industry and Development of Greece.11 Bouzakis, K. D., and Antoniadis, A., 1995, Optimizing Tools Shift in GearHobbing, CIRP Ann., 44, pp. 7579.12 Bouzakis, K., Kompogiannis, S., Antoniadis, A., and Vidakis, N., 1999, Modelingof Gear HobbingPart I: Cutting Simulation and Tool Wear PredictionModels, Proc. ASME International Mechanical Engineering Congress andExposition. Symposium on Material Behavior in Machining, J. W. Sutherlandet al., eds., Nashville, Tennessee, MED 10, pp. 253259.13 Bouzakis, K., Kompogiannis, S., Antoniadis, A., and Vidakis, N., 1999, Modelingof Gear HobbingPart II: A Computer Supported Experimental-Analytical Determination of the Wear Progress to Optimize the Tool LifeTime, Proc. ASME International Mechanical Engineering Congress and Exposition.Symposium on Material Behavior in Machining, J. W. Sutherlandet al., eds., Nashville, Tennessee, MED 10, pp. 261269.14Gutman, P., 1988, Zerspankraftberechnung beim Waelzfraesen, Ph.d. thesis,TH Aachen.15 Bouzakis, K. D., 1980, Konzept und technologishe Grundlagen zur automatisiertenErstellung optimaler Bearbeitungsdaten beim Waelzfraesen, Habilitation,TH Aachen.16 Bouzakis, K. D., 1980, Mathematische Beschreibung des Verlaufes desWerkzeugverschleies beim Waelzfraezen. Teil 1: Untersuchungsmethodenund Kenngroeen zur Erfassung des Werkzeugverschleies in den einzelnenWaelzstellungen, VDI-Z, VDI-Ber., 12220!, pp. 857868.17 Bouzakis, K. D., 1980, Mathematische Beschreibung des Verlaufes desWerkzeug-verschleies beim Waelzfraezen. Teil 2: Berechnung der Verschleientwichlungin den einzelnen Waelzstellungen und beim Shiften; ProgrammketteWaelzfraeserverschlei VDI-Z, VDI-Ber., 12221!, pp. 951965.18 Bouzakis, K. D, Vidakis N., and Kompogiannis S., 1998, The Wear Mechanismof Coatings in Fly Hobbing, Proc. of 9th DAAAM, Cluj-Napoca, pp.6162.19 DIN 3972, 1992, Bezugsprofile von Verzahnwerkzeugen fuer Evolventen-Verzahnungen nach DIN 867, Taschenbuch 106, Beuth Verlag.20 Bouzakis, K. D., and Antoniadis, A., 1988, Optimal Selection of MachiningData in Gear Hobbing Regarding the Tool Mechanical Stresses OccurringDuring the Cutting Process, CIRP Ann., 37, pp. 109112.21 Brooks, K., 1987, Word Directory and Handbook of Hardmetals, 4th edition,International Carbide Data.22 Bouzakis, K. D., and Vidakis, N., 1997, Effect of the Mechanical StressesDeveloped During Gear Hobbing on the Fatigue Failure of Tool Coatings,Int. Jour. Manufacturing Science & Production, 1-1, pp. 5158.23 Komvopoulos, K., 1989, Elastic-Plastic Finite Element Analysis of IndentedLayered Media, Trans. ASME, 111.24 Niemann, G., and Winter, H., 1995, Maschinenelemente, Band II, SpringerVerlag.14 畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)課題：滾齒機(jī)差動(dòng)機(jī)構(gòu)、分度軸及走刀掛輪架設(shè)計(jì)專(zhuān) 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué) 生 姓 名 卞 文 超 班 級(jí) BD機(jī)制051 學(xué) 號(hào) 0520110128 指 導(dǎo) 教 師 邢 青 松 專(zhuān) 業(yè) 系 主 任 吳 祥 發(fā) 放 日 期 2009年1月12日 一、設(shè)計(jì)內(nèi)容根據(jù)設(shè)計(jì)要求，進(jìn)行課題的調(diào)研和資料的收集，熟悉滾齒機(jī)的工作原理，與同組同學(xué)一起分析討論滾齒機(jī)的設(shè)計(jì)方案和機(jī)床的傳動(dòng)與調(diào)整情況，并最終確定機(jī)床總體結(jié)構(gòu)和傳動(dòng)方案。主要設(shè)計(jì)內(nèi)容包括： 1、機(jī)床總體設(shè)計(jì)，繪制機(jī)床總圖； 2、機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)，繪制機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)圖；3、滾齒機(jī)差動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)； 4、分度軸及走刀掛輪架設(shè)計(jì)；5、零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。二、設(shè)計(jì)依據(jù)所設(shè)計(jì)的機(jī)床為Y38系列普通型滾齒機(jī)，機(jī)床主要用于單件、小批和成批圓柱齒輪與蝸輪的銑削加工。在正常情況下，其加工精度達(dá)78級(jí)精度，表面粗糙度Ra達(dá)3.2m。1、最大切削模數(shù)6mm(鋼材)、8mm(鑄鐵)；2、銑削圓柱齒輪最大外徑800mm；3、銑刀最大直徑120mm；4、銑刀最大垂直行程長(zhǎng)度275mm；5、滾刀轉(zhuǎn)數(shù)范圍47.5192rpm。三、設(shè)計(jì)要求1、機(jī)床應(yīng)能滿足加工要求，保證加工精度； 2、機(jī)床應(yīng)能滿足強(qiáng)度、剛度、壽命、工藝性與經(jīng)濟(jì)性等方面的要求；3、機(jī)床應(yīng)運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，工作可靠，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，裝卸方便，便于維修、調(diào)整；4、設(shè)計(jì)圖樣總量：折合成A0幅面在3張以上；工具要求：應(yīng)用計(jì)算機(jī)軟件繪圖。5、到相關(guān)單位進(jìn)行畢業(yè)實(shí)習(xí)，撰寫(xiě)不少于3000字實(shí)習(xí)報(bào)告；6、查閱文獻(xiàn)資料10篇以上，并有不少于3000漢字的外文資料翻譯；7、撰寫(xiě)開(kāi)題報(bào)告，不少于3000字；8、畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)按照學(xué)校規(guī)定的格式規(guī)范統(tǒng)一編排、打印，字?jǐn)?shù)不少于1萬(wàn)字。四、畢業(yè)設(shè)計(jì)物化成果的具體內(nèi)容及要求1、設(shè)計(jì)成果要求 1）畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 1 份2）機(jī)床總圖 1 張3）機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)總圖 1 張4）滾齒機(jī)差動(dòng)機(jī)構(gòu)部件圖 1 張5）分度軸及走刀掛輪架部件圖 1 張 6）零件圖 不少于7張 2、外文資料翻譯（英譯中）要求1）外文翻譯材料中文字不少于3000字；2）內(nèi)容必須與畢業(yè)設(shè)計(jì)課題相關(guān)；3）所選外文資料應(yīng)是近10年的文章，并標(biāo)明文章出處。五、 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）進(jìn)度計(jì)劃起訖日期工作內(nèi)容備 注2月26日2月28日布置任務(wù)，收集資料，熟悉課題 3月1日3月14日調(diào)查研究，畢業(yè)實(shí)習(xí)3月15日3月31日方案論證，總體設(shè)計(jì)4月1日4月14日技術(shù)設(shè)計(jì)（部件設(shè)計(jì)）4月14日5月14日工作設(shè)計(jì)（零件設(shè)計(jì)）5月15日5月31日撰寫(xiě)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)6月1日6月2日畢業(yè)設(shè)計(jì)預(yù)答辯6月3日6月9日修改資料6月10日6月11日評(píng)閱材料6月12日6月13日畢業(yè)答辯6月14日6月15日材料整理裝袋六、 主要參考文獻(xiàn)：1 趙汝嘉. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)(軟件版). 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社. 2003.2 成大先. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)M. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社, 2004.3 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì). 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 2004.4 徐灝. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 2001.5 楊叔子. 機(jī)械加工工藝師手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 2002.6 王健石. 機(jī)械加工常用刀具數(shù)據(jù)速查手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 2005.7 蔡學(xué)熙. 現(xiàn)代機(jī)械設(shè)計(jì)方法實(shí)用手冊(cè)M. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社, 2004.8 手冊(cè)編委會(huì). 機(jī)械加工工藝裝備設(shè)計(jì)手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 1998.9 手冊(cè)編委會(huì). 現(xiàn)代機(jī)械傳動(dòng)手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 2002.10 朱孝錄. 機(jī)械傳動(dòng)裝置選用手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 1999.11 機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)編寫(xiě)組. 機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 1986.12 胡家秀. 機(jī)械零件設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)M.北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 1999.13 葉偉昌. 機(jī)械工程及自動(dòng)化簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 2001.14 李益民. 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 1995.15 范云漲, 陳兆年. 金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 1994.16 吳圣莊. 金屬切削機(jī)床概論M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 1985.17 黃鶴汀. 金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社,1997.18 上海紡織工學(xué)院. 機(jī)床設(shè)計(jì)圖冊(cè)M. 上海: 科學(xué)技術(shù)出版社, 1979.19 成大先. 機(jī)械設(shè)計(jì)圖冊(cè)M. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社, 2000.20 李洪. 實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)M. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社, 1999.七、其他八、專(zhuān)業(yè)系審查意見(jiàn)負(fù)責(zé)人： 年 月 日九、機(jī)械工程學(xué)院意見(jiàn)機(jī)械工程學(xué)院領(lǐng)導(dǎo)： 年 月 日5 文 獻(xiàn) 資 料專(zhuān) 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué) 生 姓 名 卞 文 超 班 級(jí) BD機(jī)制051 學(xué) 號(hào) 0520110128 指 導(dǎo) 教 師 邢 青 松 文 獻(xiàn) 資 料1王志偉YKJ3630數(shù)控高效滾齒機(jī)J齒輪加工機(jī)床與測(cè)試儀器專(zhuān)欄，2006，(9)：65-662馬國(guó)亮，曹秋霞. 滾齒機(jī)差動(dòng)掛輪計(jì)算方法J. 煤礦機(jī)電，2005，(3)：66-67.3吳坤. 滾動(dòng)軸承銑削機(jī)床的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)J. 柳州職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào)，2008，(4)：71-74.4徐支鳳. 基于Vb6.0的滾齒機(jī)掛輪選配系統(tǒng)開(kāi)發(fā)J. 工藝與檢測(cè)，2008，(10)：100-102.5張子良.普通滾齒機(jī)上利用劃線法加工人字齒輪J.汽車(chē)齒輪.2007，(1):25-26.6舒暢，任延明，李凱峻，等. 滾齒機(jī)的改造J.機(jī)械制造與研究,2008,(2):34-36.7趙明.在滾齒機(jī)上用單刀銑多頭蝸輪的方法J.機(jī)械與電子,2008,(19):82-84.8鐘曉琴,朱賢達(dá).雙重差動(dòng)機(jī)構(gòu)在滾齒機(jī)分齒上的分析與研究J.上海冶金高等專(zhuān)科學(xué)校學(xué)報(bào),2000，（1）:21-24.9王惠卿.一種新型分度軸精度分析J.機(jī)械設(shè)計(jì)與制造，2007，（8）:96-97.10龔建春.用普通計(jì)算機(jī)選擇機(jī)床精密機(jī)床掛輪J.攀枝花學(xué)院學(xué)報(bào)，2006，（3）:109-110. 畢業(yè)實(shí)習(xí)報(bào)告專(zhuān) 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué) 生 姓 名 卞 文 超 班 級(jí) BD 機(jī) 制 051班 學(xué) 號(hào) 0520110128 指 導(dǎo) 教 師 邢 青 松 日 期 2009年3月14日 實(shí)習(xí)報(bào)告這次從3月1日到3月14日的實(shí)習(xí)是我參與實(shí)踐活動(dòng)的很重要的一部分，通過(guò)在長(zhǎng)江牛奶公司的實(shí)習(xí),我了解了ISO9002質(zhì)量體系認(rèn)證和整條全自動(dòng)化的生產(chǎn)流水線，作為檢測(cè)員的我增強(qiáng)了責(zé)任意識(shí)和質(zhì)量意識(shí),出廠前進(jìn)行嚴(yán)格檢驗(yàn)。本次實(shí)習(xí)使我第一次親身感受了知識(shí)與實(shí)際的應(yīng)用，理論與實(shí)際的相結(jié)合，讓我大開(kāi)眼界，也算是對(duì)以前所學(xué)知識(shí)的一個(gè)初審吧！這次生產(chǎn)實(shí)習(xí)對(duì)于我們以后學(xué)習(xí)、找工作也有很大的幫助。在短短的一個(gè)星期中，讓我們初步讓理性回到感性的重新認(rèn)識(shí)，也讓我們初步的認(rèn)識(shí)了這個(gè)社會(huì)，培養(yǎng)了自己的綜合能力、自學(xué)能力，從而適應(yīng)未來(lái)社會(huì)的需要與科學(xué)技術(shù)的發(fā)展需要。對(duì)于以后做人所應(yīng)把握的方向也有所啟發(fā)。在這2周的實(shí)習(xí)中學(xué)到了很多在課堂沒(méi)學(xué)到的知識(shí),受益匪淺。1.實(shí)習(xí)目的生產(chǎn)實(shí)習(xí)是我們知識(shí)結(jié)構(gòu)中不可缺少的組成部分，并作為一個(gè)獨(dú)立的項(xiàng)目列入專(zhuān)業(yè)教學(xué)計(jì)劃中的。其目的在于通過(guò)實(shí)習(xí)使我們獲得基本生產(chǎn)的感性知識(shí)，理論聯(lián)系實(shí)際，擴(kuò)大知識(shí)面；同時(shí)專(zhuān)業(yè)實(shí)習(xí)又是鍛煉和培養(yǎng)我們業(yè)務(wù)能力及素質(zhì)的重要渠道，培養(yǎng)我們具有吃苦耐勞的精神，也是我們接觸社會(huì)、了解產(chǎn)業(yè)狀況、了解國(guó)情的一個(gè)重要途徑，逐步實(shí)現(xiàn)由學(xué)生到社會(huì)的轉(zhuǎn)變，培養(yǎng)我們初步擔(dān)任技術(shù)工作的能力、初步了解企業(yè)管理的基本方法和技能，體驗(yàn)企業(yè)工作的內(nèi)容和方法。這些實(shí)際知識(shí)，對(duì)我們學(xué)習(xí)后面的課程乃至以后的工作，都是十分必要的基礎(chǔ)。2實(shí)習(xí)內(nèi)容鎮(zhèn)江市長(zhǎng)江乳業(yè)有限公司是鎮(zhèn)江市菜籃子工程重點(diǎn)企業(yè)和重點(diǎn)農(nóng)業(yè)龍頭企業(yè)。公司集牧業(yè)生產(chǎn)、乳品加工、產(chǎn)品銷(xiāo)售于一體，位于鎮(zhèn)江市效四擺渡，周?chē)h(huán)境優(yōu)美無(wú)污染。公司固定資產(chǎn)5000多萬(wàn)元，注冊(cè)資金2994萬(wàn)元，現(xiàn)擁有各類(lèi)專(zhuān)業(yè)技術(shù)人才近百人，注冊(cè)商標(biāo)為“長(zhǎng)江”，主要產(chǎn)品有瓶裝、袋裝、塑杯裝鮮牛奶系列產(chǎn)品，近20個(gè)品種，并以“新鮮、自然、純真”的鮮明特色贏得消費(fèi)者的青睞，在當(dāng)?shù)厥袌?chǎng)占有率達(dá)75%?！伴L(zhǎng)江”牛奶在全省乳品行業(yè)中首家通過(guò)ISO9002質(zhì)量體系認(rèn)證和“安全奶”的評(píng)審驗(yàn)收，被評(píng)為江蘇省首批無(wú)公害食品、鎮(zhèn)江市知名標(biāo)志等榮譽(yù)。牧場(chǎng)布局合理，共分為四個(gè)區(qū)：一是奶牛飼養(yǎng)生產(chǎn)區(qū)，設(shè)有成乳牛舍、后備牛舍、產(chǎn)乳牛舍、康復(fù)牛舍、犢牛舍、擠奶廳、獸醫(yī)室等；二是飼料倉(cāng)儲(chǔ)加工區(qū)，設(shè)有青貯區(qū)、飼料加工間、精料庫(kù)、粗料庫(kù)；三是糞污處理區(qū)，設(shè)有沼氣生產(chǎn)區(qū)、有機(jī)肥生產(chǎn)區(qū)；四是牧場(chǎng)生活管理區(qū)。新牧場(chǎng)三面丘陵環(huán)繞，環(huán)境優(yōu)美，為奶牛提供了良好的休養(yǎng)生息環(huán)境和防疫的天然屏障。牧場(chǎng)設(shè)計(jì)理念很先進(jìn)，設(shè)計(jì)中采用了沼氣發(fā)酵技術(shù)，利用奶牛糞水進(jìn)行沼氣發(fā)酵和發(fā)電，并引進(jìn)日本牛糞處理技術(shù)，利用奶牛糞便制作有機(jī)肥。沼氣發(fā)電可用于牧場(chǎng)生產(chǎn)中所需的供熱和供電，有機(jī)肥可作為有機(jī)生態(tài)農(nóng)業(yè)的有機(jī)肥料。從而形成了“奶牛飼養(yǎng)沼氣發(fā)電有機(jī)肥飼料種植”的農(nóng)業(yè)清潔生產(chǎn)循環(huán)經(jīng)濟(jì)的新模式。整個(gè)生產(chǎn)流程中，只有包裝車(chē)間才看到比較多的員工，其它室都是一兩個(gè)員工負(fù)責(zé)的，整條生產(chǎn)線都是全自動(dòng)化，有條不紊的。牧場(chǎng)科技含量很高，在工藝設(shè)計(jì)中積極采用了國(guó)外先進(jìn)的奶牛飼養(yǎng)技術(shù)，提高了牧業(yè)生產(chǎn)的科學(xué)化和機(jī)械化程度。引進(jìn)德國(guó)韋斯伐利亞48位轉(zhuǎn)盤(pán)擠奶機(jī)。該設(shè)備采用人工智能化管理，擠奶時(shí)能夠?qū)εＤ藤|(zhì)量和數(shù)量、奶牛個(gè)體的健康狀況、奶牛發(fā)情鑒定等進(jìn)行動(dòng)態(tài)監(jiān)控。擠奶后牛奶通過(guò)擠奶機(jī)的管路系統(tǒng)立即泵送貯奶罐迅速冷卻貯藏，整個(gè)過(guò)程均在密閉的不銹鋼管道和容器中進(jìn)行，不僅提高了擠奶效率，而且能夠避免了擠奶過(guò)程中牛奶與手、空氣、昆蟲(chóng)等外界因素的接觸，減少了細(xì)菌和灰塵對(duì)牛奶的污染機(jī)會(huì)。更重要的是該擠奶設(shè)備配備了低溫冷卻系統(tǒng)，能夠避免牛奶在貯藏和運(yùn)送途中因溫度升高而造成牛奶新鮮度的下降，確保了牛奶的品質(zhì)。其次采用了CIP清洗技術(shù)，對(duì)轉(zhuǎn)盤(pán)式擠奶機(jī)、管道、貯奶罐等設(shè)備進(jìn)行機(jī)械化清洗和消毒。此外還引進(jìn)了以色列TMR全混合日糧設(shè)備，對(duì)奶牛實(shí)行機(jī)械化自動(dòng)飼喂。我了解到一瓶長(zhǎng)江牛奶是怎么樣出來(lái)的，也明白了為什么一小瓶就這么貴，原來(lái)他們都追求質(zhì)量的優(yōu)質(zhì)。長(zhǎng)江牛奶的生產(chǎn)被分為了二大過(guò)程：原料制作過(guò)程和包裝過(guò)程。酸奶制作過(guò)程包括：1，到牧場(chǎng)擠取新鮮牛奶，灌裝到容器里送到工廠。2，過(guò)濾，把原液里面的渣質(zhì)過(guò)濾掉，避免堵塞原料輸送的管道。3，液壓殺菌機(jī)殺菌，把過(guò)濾后的原料液輸送經(jīng)過(guò)液壓殺菌機(jī)，進(jìn)行巴氏殺菌。4，制作發(fā)酵液，把在種菌瓶里面的有益菌和原料液都送進(jìn)培養(yǎng)瓶，進(jìn)行幾天的發(fā)酵。5，勻質(zhì)機(jī)勻質(zhì)，由于經(jīng)過(guò)幾天的發(fā)酵，會(huì)造成發(fā)酵液里面的物質(zhì)沉淀分層，所以要把發(fā)酵液均勻一下，避免沉淀。6，冷卻器冷卻，把發(fā)酵液進(jìn)行冷卻。7，液體調(diào)和，把糖漿瓶里面的糖漿與發(fā)酵液體都輸送進(jìn)調(diào)和液儲(chǔ)存瓶，進(jìn)行均勻調(diào)和。經(jīng)過(guò)以上7個(gè)步驟后，長(zhǎng)江酸奶就制作好了。包裝過(guò)程為：1，無(wú)菌灌裝，在無(wú)菌環(huán)境內(nèi)，利用灌裝機(jī)把溶液注入牛奶瓶子。2，無(wú)菌封蓋，在無(wú)菌環(huán)境內(nèi)，利用封蓋機(jī)把裝有牛奶的瓶子用鋁箔封好，然后印刷標(biāo)簽。當(dāng)然消毒工作也很重要, 牛奶的消毒在生產(chǎn)過(guò)程中，一般把剛擠下的奶先放進(jìn)奶罐，迅速進(jìn)行冷卻，以抑制微生物的繁殖，延長(zhǎng)牛奶的抗菌性的持續(xù)時(shí)間。冷卻過(guò)的奶，需要及時(shí)送到工廠加工處理。即經(jīng)過(guò)濾、凈化、冷卻、均質(zhì)、殺菌和包裝等工藝，便成為人們?nèi)粘ｏ嬘玫南九Ｄ獭⒕巧a(chǎn)消毒牛奶的一項(xiàng)重要工藝。一般都是采取巴氏消毒法（德國(guó)微生物學(xué)家路易巴氏德于19世紀(jì)50年代發(fā)明的，故以此命名）。這種方法分低溫和高溫兩種消毒法。低溫消毒法是將牛奶放入專(zhuān)門(mén)的巴氏消毒器中，將牛奶加熱至6265，維持30分鐘；高溫消毒法是加熱至73.876.6，持續(xù)時(shí)間110分鐘，或82.2，時(shí)間不超過(guò)5分鐘。然后迅速冷卻到10。冷卻的目的是防止殘留的芽胞繁殖，并保持奶的品質(zhì)。另外，使用土法也可達(dá)到消毒的目的。即用旺火煮后，在奶的表面迅速形成奶脂膜(以牛奶不溢出為準(zhǔn))，猶如一塊布蓋在海浪上一樣。從形成脂膜時(shí)計(jì)算，再煮15分鐘，就能達(dá)到巴氏消毒法的效果。牛奶的消毒必須嚴(yán)格掌握好溫度和時(shí)間。不然，既達(dá)不到消毒的目的，還破壞了牛奶的營(yíng)養(yǎng)成分。這是因?yàn)椋阂皇情L(zhǎng)時(shí)間高溫煮沸會(huì)使牛奶中蛋白質(zhì)由溶膠狀態(tài)轉(zhuǎn)變成凝膠狀態(tài)，從而造成蛋白質(zhì)大量凝結(jié)和沉淀；二是鮮奶中的鈣是以靜電方式與酪蛋白相結(jié)合，形成人體可以消化吸收的酪蛋白鈣，而長(zhǎng)時(shí)間煮沸的牛奶與消毒牛奶相比，酪蛋白大約要減少20%，鈣質(zhì)多變?yōu)殡y以被人體消化吸收的鈣鹽；三是長(zhǎng)時(shí)間煮沸還會(huì)使乳糖焦化分解，營(yíng)養(yǎng)價(jià)值低；四是破壞了包括維生素A等多種維生素。因此，消毒牛奶原則上就直接飲用，不必再進(jìn)行煮沸。如果需要加溫的話，只要把袋裝的奶牛放在5060的熱水中加熱片刻，就可以了。消毒牛奶不易在常溫下保存。牛奶最怕太陽(yáng)光。在太陽(yáng)光照射下，牛奶含的維生素A、胡蘿卜素、維生素B1、維生素B12均會(huì)受到破壞，所以最好是避光冷藏。一般情況下，牛奶冷卻到13，可保存12小時(shí)，因此，把暫時(shí)不飲用的袋裝消毒牛奶，可放到電冰箱冷藏柜中，但不要放到冷凍柜中。因?yàn)榕Ｄ桃唤?jīng)冷凍，再加熱化解，就會(huì)發(fā)生脂肪與蛋白質(zhì)分離，出現(xiàn)凝固、沉淀，此時(shí)油脂上浮，奶味變談，營(yíng)養(yǎng)價(jià)值也有所降低。3實(shí)習(xí)體會(huì)通過(guò)這次在長(zhǎng)江牛奶的實(shí)習(xí)，使我真正了解流水生產(chǎn)線的真正意義。明白自己的工作崗位是多么的重要,學(xué)會(huì)了如何與別人處理好關(guān)系。高效，衛(wèi)生，節(jié)余資源和自動(dòng)化將會(huì)是以后所有生產(chǎn)工具企業(yè)面對(duì)的關(guān)鍵問(wèn)題，自動(dòng)化程度越高，成本就越低，那么在市場(chǎng)的競(jìng)爭(zhēng)力就越強(qiáng)。產(chǎn)品是企業(yè)的第一生命線，所以要企業(yè)獲得在市場(chǎng)的優(yōu)勢(shì)，還必須注意產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)。