0124-陽光旅館建筑設計

0124-陽光旅館建筑設計,陽光,旅館,建筑設計 XXXX大學畢業(yè)設計(論文)說明書第一章 建筑設計一、建筑概況1、設計題目： 陽光旅館2、建筑面積： 65003、建筑總高度：19.650（室外地坪算起）4、建筑層數(shù)： 五層5、結(jié)構類型： 框架結(jié)構二、工程概況： 該旅館為五層鋼筋框架結(jié)構體系，建筑面積約6500m2，建筑物平面為V字形。走廊寬度2.4m,標準層高3.6m，室內(nèi)外高差0.45m，其它軸網(wǎng)尺寸等詳見平面簡圖。三、設計資料1、氣象條件本地區(qū)基本風壓 0.40KN/，基本雪壓0.35KN/2、抗震烈度：7度第一組，設計基本地震加速度值0.01g3、工程地質(zhì)條件建筑地點冰凍深度0.7M；建筑場地類別：類場地土；建筑地層一覽表（標準值）序號巖 土分 類土層深度（M）厚度范圍（M）地基承載力fk（KPa）樁端阻力（KPa）樁周摩擦力（KPa）1雜填土0.0-0.50.51102粉土0.5-1.51.0170103粗砂1.5-4.53.0250254礫砂4.5-340240030注：1）地下穩(wěn)定水位居地坪-6M以下；2）表中給定土層深度由自然地坪算起。4、屋面做法：防水層：二氈三油或三氈四油結(jié)合層：冷底子油熱馬蹄脂二道保溫層：水泥石保溫層（200mm厚）找平層：20mm厚1：3水泥砂漿結(jié)構層：100mm厚鋼筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚5、樓面做法：水磨石地面： 120現(xiàn)澆砼板 粉底（或吊頂）15mm厚6、材料梁、柱、板統(tǒng)一采用混凝土強度等級為C30，縱筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235級鋼筋四、建筑要求建筑等級:耐火等級為級抗震等級為級設計使用年限50年五、采光、通風、防火設計1、采光、通風設計在設計中選擇合適的門窗位置，從而形成“穿堂風”，取得良好的效果以便于通風。2、防火設計本工程耐火等級為二級，建筑的內(nèi)部裝修、陳設均應做到難燃化，以減少火災的發(fā)生及降低蔓延速度，公共安全出口設有三個，可以方便人員疏散。因該為旅館的總高度超過21m屬多層建筑，因而根據(jù)高層民用建筑設計防火規(guī)范（2001版GB50045-95）規(guī)定，樓梯間應采用封閉式，防止煙火侵襲。在疏散門處應設有明顯的標志。各層均應設有手動、自動報警器及高壓滅火水槍。六、建筑細部設計1、建筑熱工設計應做到因地制宜，保證室內(nèi)基本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經(jīng)濟效益。2、建筑體型設計應有利于減少空調(diào)與采暖的冷熱負荷，做好建筑圍護結(jié)構的保溫和隔熱，以利節(jié)能。3、采暖地區(qū)的保溫隔熱標準應符合現(xiàn)行的民用建筑節(jié)能設計標準的規(guī)定。4、室內(nèi)應盡量利用天然采光。5、客房之間的送風和排風管道采取消聲處理措施。6、為滿足防火和安全疏散要求，設有三部樓梯。7、客房內(nèi)的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼瓷磚。七、參考資料總圖制圖標準（GB50103-2001）房屋建筑制圖統(tǒng)一標準（GBJ50001-2001）建筑結(jié)構制圖標準（GBJ50105-2001）高層民用建筑設計防火規(guī)范（GB50045-95）民用建筑設計通則（JGJ37-87）建筑結(jié)構荷載規(guī)范（GB50009-2001）砌體結(jié)構設計規(guī)范（GB50003-2001）混凝土結(jié)構設計規(guī)范 （GB50010-2002）鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構設計與施工規(guī)程（JGJ3-91）建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2001）建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2001）第二章 結(jié)構設計第一節(jié) 框架結(jié)構的設計一、工程概況旅館為六層鋼筋框架結(jié)構體系，建筑面積約6500m2，建筑物平面為V字形。底層層高3.9m，其它層為3.6m，室內(nèi)外高差0.45m，因畢業(yè)設計未給定0.000標高所對應絕對標高，框架平面柱網(wǎng)布置如圖21所示：圖2-1 框架平面柱網(wǎng)布置二、 設計資料1、 氣象條件基本風壓0.40N/m2,基本雪壓0.35 N/m22、 抗震設防烈度7度第一組，設計基本地震加速度值為0.01g3、 工程地質(zhì)條件 地層由雜填土、粉土、粗砂、礫砂組成，地質(zhì)情況見表2-1，地下穩(wěn)定水位距地坪6m以下。 建筑地層一覽表 表2-1序號巖 土分 類土層深度（M）厚度范圍（M）地基承載fk（KPa）樁端阻力qp（KPa）樁周摩擦力qs（KPa）1雜填土0.0-0.50.51102粉 土0.5-1.51.0170103粗 砂1.5-4.53.0250254礫 砂4.5-340240030注：1）地下穩(wěn)定水位居地坪-6M以下；2）表中給定土層深度由自然地坪算起。4、 屋面及樓面做法屋面做法：防水層：二氈三油或三氈四油結(jié)合層：冷底子油熱馬蹄脂二道保溫層：水泥石保溫層（200mm厚）找平層：20mm厚1：3水泥砂漿結(jié)構層：120mm厚鋼筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚樓面做法：水磨石地面： 120現(xiàn)澆砼板 粉底（或吊頂）15mm厚5、 材料砼強度等級為C30，縱筋HRB335 篐筋HPB2356、 設計依據(jù)1、建筑地基基礎設計規(guī)范GB500072001 2、建筑結(jié)構荷載規(guī)范GB500092001 3、混凝土結(jié)構設計規(guī)范GB5000102002 4、建筑抗震設計規(guī)范GB50001120015、混凝土設計規(guī)范理解與應用北京：中國建筑工業(yè)出版社20026、混凝土結(jié)構設計規(guī)范算例中國建筑工業(yè)出版社20037、房屋結(jié)構畢業(yè)設計指南第二節(jié) 框架結(jié)構設計計算一、梁柱面、梁跨度及柱高的確定1、 初估截面尺寸板厚：取=97.5mm 取120mm橫梁：高=（）6900=862.5575 取600mm縱梁：高=（）6900=487.5325 取500mm梁寬：b=（） 且=11.5為了便于施工，統(tǒng)一取梁的寬度b=250mm2、 框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計算（1）柱組合的軸壓力設計值注： 考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似取14kN/ m2 為驗算截面以上的樓層層數(shù)（2）注： 為框架柱軸壓比限值，本方案為三級框架，則取0.9為混凝土軸心抗壓強度設計值，本方案為C30混凝土，則取14.3kN/ 2（3）計算過程對于邊柱：=1.313.5145=1228.5（kN）=1228.5103/0.914.3=95454.55（mm 2）對于內(nèi)柱：=1.218.18145=1527.12（kN）=1527.12103/0.914.3=118657.34（mm 2）因此：取柱bh=500mm500 mm即可滿足設計要求 柱：一、二、三、四、五層，bh500mm500mm 梁：梁編號見圖2-2其中：L1：bh250mm600mm L2：bh250mm600mmL3：bh250mm600mmL4：bh250mm400mmL5：bh250mm500mmL6：bh250mm500mm圖2-2 框架梁編號3、 梁的計算跨度 如圖2-3所示，框架梁的計算跨度以上柱柱形心線為準，由于建筑軸線與墻重合，故建筑軸線與結(jié)構計算跨度不同。圖2-3 梁的計算跨度4、 柱高度底層高度h3.9m+0.45m4.35m，其中3.9m為底層層高，0.45為室內(nèi)外高差。其它柱高等于層高即3.6m，由此得框架計算簡圖（圖2-4）。圖2-4 橫向框架計算簡圖及柱編號二、載荷計算1、 屋面均布恒載按屋面得做法逐項計算均布載荷，計算時注意：吊頂處布做粉底，無吊頂處做粉底，近似取吊頂粉底為相同重量。二氈三油防水層 0.35 kN/冷底子油兩道結(jié)合層 0.05 kN/ 200 mm厚水泥石保溫層 0.26.5=1.3 kN/20 mm厚1：3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4 kN/120 mm鋼筋砼屋面板結(jié)構層 0.12025=3 kN/ 粉底或吊頂 0.5 kN/共 計 5.6kN/屋面恒載標準值為：（73.9+0.25）（6.92+2.4+0.25）5.6=2538KN2、 樓面均布恒載按樓面做法逐項計算水磨石地面 0.65KN/120mm厚鋼筋混凝土整澆層 0.1225=3 KN/粉底或吊頂 0.5 KN/共計 4.15 KN/ 樓面恒載標準值為：（73.9+0.25）（6.92+2.4+0.25）4.15=1881 KN3、 屋面均布活載計算重力載荷代表值時，僅考慮屋面雪載荷0.35 KN/由于屋面雪荷載0.35 KN/ 0.5 KN/則屋面均布活荷載取0.5 KN/則屋面荷載標準值為 0.5(73.9+0.25)(6.92+2.4+0.25) =226 kN4、 樓面均布活荷載樓面均布活荷載對旅館的一般房間為1.5kN/m2，會議室、走廊、樓梯、門廳等處為2.0KN/m2。為方便計算，此處偏安全地統(tǒng)一取均布載荷為2.0KN/m2。樓面均布活荷載標準值為：2.0（73.9+0.25）（6.92+2.4+0.25）=906kN5、 梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱得抹灰重量）如表12所示梁側(cè)、梁底抹灰、柱周抹灰，近似按加大梁寬及柱寬考慮。例: 梁的凈長為則每根的重量為：其它梁柱自重見表2-2 梁柱自重 表2-2 編號截面長度m根數(shù)每根重量kN0.250.66.27545=2027.30.250.62.1525=109.40.250.66.275125=6027.30.250.42.1565=306.20.250.53.4145=7012.3編號截面長度m根數(shù)每根重量kN0.250.53.4145=7012.30.50.54.3584=3231.70.50.53.6844=12826.26、 墻體自重墻體均為250厚填充墻，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。單位面積墻體重量為： 0.295.5=1.6kN/墻體自重計算見表23 墻體自重 表23墻體每片面積（）片數(shù)重量kN底層縱墻3.43.426481底層橫墻3.36.311366標準層縱墻3.13.427455標準層橫墻36.3164847、 載荷分層總匯頂層重力載荷代表值包括：層面載荷，50屋面雪荷載，縱橫梁自重，半層柱自重，半層墻的自重。其它層重力載荷代表值包括：樓面恒載50樓面均布活載荷，縱、橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及縱墻的自重。將前述分項載荷相加，得集中于各層樓面得重力載荷代表值如下：第五層：第四層：第三層：第二層：第一層：建筑物總重力荷載代表值 為：=67094.45 KN質(zhì)點重力載荷值見圖2-5圖2-5 質(zhì)點重力荷載值三、水平地震力作用下框架的側(cè)移驗算1、 橫梁線剛度混凝土C30，Ec=3103 kN/在框架結(jié)構中，現(xiàn)澆層的樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減小框架側(cè)移，為考慮這一有利作用，在計算梁截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的便框架梁取I=1.5I0（I0為梁的截面慣性矩），對中框架梁取I=2.0I0，若為裝配樓板，帶現(xiàn)澆層的樓面，則對邊框架梁取I=1.2I0，對中框梁取I=1.5I0。橫梁的線剛度計算結(jié)果列于表2-4：橫梁線剛度 表2-4梁號截面跨度慣性矩邊框架梁中框架梁0.250.66.774.510-36.7510-32.991040.250.62.654.510-36.7510-37.641040.250.66.771.310-3910-33.991040.250.42.652.610-32.610-32.941040.250.53.902.610-33.910-331045.210-341040.250.53.902.610-33.910-331045.210-341042、 橫向框架柱的側(cè)移剛度D值柱線剛度列于表2-5，橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算見表2-6柱線剛度 表2-5柱號截面柱高度慣性矩線剛度(knm)0.50.54.355.2110-33.591040.50.53.65.2110-34.34104橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算 表2-6 項目柱 層 類型數(shù) 根數(shù)底層邊框架邊柱0.830.47106304邊框架中柱5.120.789178454中框架邊柱1.110.5181171612中框架中柱1.930.6181397712422216二三四五層邊框架邊柱0.690.257103284邊框架中柱2.450.55221044中框架邊柱0.920.3151265912中框架中柱1.60.44517884124962443、 橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法時求結(jié)構基頻得一種近似方法，將結(jié)構按質(zhì)量分布情況簡化成無限質(zhì)點的懸臂直桿。導出以直桿頂點位移表示的基頻公式，這樣，只要求出結(jié)構的頂點水平位移，就可按下式求得結(jié)構的基本周期 。式中：基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響，取0.8框架的定點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移。是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得假想框架的定點位移，然后由求出，再用求得框架結(jié)構的底部剪力，進而求出框架各層剪力和結(jié)構真正的位移。橫向框架頂點位移計算見表2-7：橫向框架頂點位移 表27層次層間相對位移 5437743774962440.0090.1524494993264962440.0180.14334949142754962440.0290.12524949192244962440.0390.09614991242154222160.0570.057 4、 橫向地震作用計算在類場地，7度設防烈度，結(jié)構的特征周期和地震影響系數(shù)為：=0.35（s）=0.08由于，應考慮頂點附加地震作用。由于固按計算按底部剪力法求得的基底剪力，若按：分配給各層質(zhì)點，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際，但對結(jié)構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分析法求得的結(jié)果，特別對周期較長的結(jié)果相差更大，地震的宏觀震害也表明，結(jié)果上部往往震害嚴重，因此引入，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。考慮了結(jié)構周期和場地的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。因此引入n = =0.080.53+0.07=0.112 結(jié)構橫向總水平地震作用標準值：=注：為多質(zhì)點體系結(jié)構等效總重力荷載按規(guī)定應取總重力荷載代表值得85% 頂點附加水平地震作用： 各層橫向地震剪力計算見表2-8，其中：格層橫向地震作用及樓層地震剪力 表28層次53.618.754377820690.298426.82426.8243.615.154949749770.272273.66700.4833.611.554949571610.208209.27909.7523.67.954949393440.143143.861053.6114.354.354991217110.07979.481133.09注：表中第五層中加入了橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖2-6圖2-6橫向框架各層水平地震作用和地震剪力（a）水平地震作用 （b）地震剪力5、 橫向框架抗震變動驗算多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見表29，層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求 橫向變形驗算 表2-9層次層間剪力層間剛度層間位移層高層間相對彈性轉(zhuǎn)角5426.824962440.000863.61/41864700.484962440.001413.61/25533909.754962440.001833.61/196721053.614962440.002123.61/169811133.094222160.002684.351/1623四、水平地震作用下，橫向框架得內(nèi)力分析以中框架為例進行計算，邊框架和縱向框架的計算方法、步驟與橫向中框架完全相同。故不再在贅述?？蚣苤袅皬澗赜嬎?，采用D值法，其結(jié)果見表210框架柱剪力及彎矩計算表 表2-10層 次54321層 高3.63.63.63.64.35層間剪力426.82700.48909.751053.61133.1層間剛度496244496244496244496244422216L軸柱（Q）126591265912659126591171611182327310.920.920.920.921.110.350.400.450.500.6425.7438.8845.5448.648.5513.8625.9237.2648.686.3M軸柱（P）178841788417884178841397715233338381.61.61.61.61.930.370.420.470.50.5734.0252.262.9668.471.0819.9837.855.8468.494.22注：框架梁端彎矩、剪力及柱軸力見表211地震作用下框架深端彎矩及柱軸力 表2-11層次54321LM跨6.7756.7756.7756.7756.77525.7452.7471.4685.8697.1519.5941.5658.0171.5380.316.6913.9219.1123.2326.19MP跨2.652.652.652.652.6514.4330.6242.7552.7159.1714.4330.6242.7552.7159.1710.8123.1132.2639.7844.66柱軸力6.6920.6139.7262.9589.144.126.6927.367.02129.97中柱兩側(cè)梁端彎矩按深線剛度分配，地震力作用下框架彎矩見圖2-7，剪力及柱軸力見圖2-8圖2-7 地震作用下框架彎矩圖（kNm）圖2-8地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力（kN）五、豎向荷載作用下橫梁框架的內(nèi)力分析仍取中柱架計算1、荷載計算第五層梁的均布線荷載LM跨屋面均布恒載傳給梁 5.63.9=21.84kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.625=4.35kN/m恒載 26.19 kN/mMP跨屋面均布恒載傳給梁 5.63.9=21.84kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9kN/m恒載 24.74 kN/m第五層活載： 0.53.9=1.95kN/m第一、二、三、四層梁均布線荷載：LM跨樓面均布恒載傳給梁 4.153.9=16.185 kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9 kN/m內(nèi)橫墻自重包括抹灰 0.295.5（3.6-0.6）=4.785 kN/m恒載 23.87 kN/mMP跨樓面均布恒載傳給梁 4.153.9=16.185 kN/m橫梁自重（包括粉刷） 0.290.425=2.9 kN/m恒載 19.085 kN/m第一、二、三、四層活載 2.03.9=7.8 kN/m第一、二、三、四層集中荷載縱梁自重（包括抹灰） 0.290.5253.9=14.14 kN縱墻自重（包括抹灰） 0.295.53.9（3.6-0.5）=19.28kN柱自重（包括抹灰） 0.540.543.625=26.244 kN總計 P = 59.67 kN第一層柱自重：0.540.544.3525=31.7 kN中框架恒載及活荷載見圖2-9 見圖2-9 框架豎向荷載示意（a）恒載示意（b）活載示意2、用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當荷載占總荷載比例較小時，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大，可在截面陪筋時，將跨中彎矩乘1.11.2的放大系數(shù)予以調(diào)整。（1）固端彎矩計算將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎矩，計算結(jié)果見表2-12固端彎矩計算表2-12LM跨MP跨簡 圖固端彎矩簡 圖固端彎矩（2）分配系數(shù)計算考慮框架計算性,取半框架計算,半框架的梁柱線剛度如圖2-10所示,切斷的橫梁線剛度為原來的一倍,分配系數(shù)按與節(jié)點連接的轉(zhuǎn)動剛度比值計算.圖2-10半框架梁柱剛度示意(kN/m)例：L柱頂層節(jié)點。（3）傳遞系數(shù)遠端固定,傳遞系為1/2 遠端滑動鉸支傳遞系數(shù)為-1（4）彎矩分配恒荷載作用下,框架的彎矩分配計算見圖2-11，框架的彎矩圖見圖2-13活荷載作用下,框架的彎矩分配計算見圖2-12 框架的彎矩圖見圖2-14上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁48.1127.58-72.991.471.221.36-3.6-0.451.35-1.12-1.2515.66-11.9433.2327.4830.59-91.380.89-22.55-20.43-37.85-0.31-0.28-0.12-0.34-0.631.68-0.89-0.8-0.33-0.9315.30-12.3-23.88-21.47-8.81-25.9691.3-11.736.7441.85-78.520.430.430.39-3.470.681.54-7.2-7.2-6.6115.6616.62-11.331.3231.3228.76-91.383.38-34.12-18.18-31.090.540.580.20.58-3.31-0.471.883.073.351.133.3514.38-12.98-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1737.2638.89-76.182.442.442.24-5.23-3.61.73-6.93-6.93-6.3115.6615.66-11.331.3231.3228.67-91.383.06-31.81-18.11-30.9-0.31-0.340.12-0.34-3.161.682.593.453.751.273.7514.38-12.3-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1747.6633.27-80.860.210.210.190.48-3.472.38-10.45-10.45-9.5926.1015.66-11.331.3231.3228.76-91.384.59-28.5-17.18-39.271.551.690.571.69-4.81.88-2.594.765.181.755.1814.38-12.3-18.95-22.60-24.60-8.33-24.6091.3-11.1783.82-54.13-35.53-1.24-1.35-6.460.452.59-4.67-5.18-1.7624.00-12.3-34.81-37.89-12.83100.18-14.4867.44-67.443.963.65-5.23-2.380.960.8915.56-17.4152.1947.99-100.180.2980.2680.1100.3240.3640.3010.3350.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3150.4070.4430.150.5210.4790.343圖2-11恒載彎矩分配圖（kNM）13.19-11.28上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁0.2980.2860.1000.3240.3640.3010.33514.788.89-23.770.50.410.46-1.2-0.17-0.50-0.41-0.465.12-3.7610.868.9810.00-29.8426.75-7.06-7.54-11.91-0.01-0.01-0.00-0.01-0.230.5-0.34-0.3-0.12-0.375-3.87-7.51-6.75-2.77-8.1629.84-4.650.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31512.1313.34-25.310.320.320.43-1.15-0.250.46-2.4-2.4-2.215.125.43-3.5510.2410.249.40-29.8427.39-10.86-6.88-9.990.130.140.050.14-1.11-0.190.470.921.000.341.004.7-4.08-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6512.9312.34-25.240.470.470.43-0.61-0.120.43-2.29-2.292.115.125.12-3.5510.2410.249.40-29.840.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31527.37-10.03-6.9-10.440.130.140.050.14-1.060.500.090.860.930.320.934.70-3.87-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6510.6913.71-24.370.710.710.65-1.00-1.150.0808-1.21-1.21-1.111.955.12-3.5510.2410.249.40-29.8426.94-11.07-7.26-8.61-0.1-0.11-0.04-0.11-0.560.470.460.160.170.050.174.70-3.87-1.4-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.656.95-5.291.660.340.370.12-0.920.090.850.920.311.79-3.871.79-3.877.46-1.146.49-6.490.090.09-0.610.43-2.00-1.835.12-1.293.893.57-7.460.4070.4430.150.5210.4790.2820.3070.1040.3070.3430.3150.343圖2-12 活載彎矩分配圖（kNM）4.49-3.53圖2-13恒荷載作用下框架彎矩圖(kN/m)圖2-14活荷載作用下框架彎矩圖(kN/m)3、梁端剪力及柱軸力計算 梁端剪力 梁上均布荷載引起的剪力, 梁端彎矩引起的剪力, 柱軸力 式中： 梁端剪力 節(jié)點集中力及柱自重 以LM跨四、五層梁在恒荷載作用下,梁端剪力及柱軸力計算為例。由框架豎向荷載示意圖查得梁上均布荷載為四層：集中荷載：柱自重：五層：由恒載作用下框架彎矩圖查得：四層梁端彎矩 五層梁端彎矩 括號內(nèi)為調(diào)幅后的數(shù)值五層兩端剪力調(diào)幅前 調(diào)幅后 同理可得四層梁端剪力調(diào)幅前 調(diào)幅后 五層L柱柱頂記柱底軸力四層L柱柱頂及柱底軸力其它梁端剪力及柱軸力 見表2-13恒載作用下梁端剪力及柱軸里（kN） 表2-13層 次54321荷載引起剪力LM跨88.7280.8680.8680.8680.86MP跨32.7825.2825.2825.2825.28彎矩引起剪力LM跨-2.24（-1.94）-0.55（-0.44）-1.02（-0.81）-0.72（-0.57）-1.17（-0.93）MP跨00000總剪力LM跨86.3（86.78）80.31（80.42）79.84（80.04）80.14（80.29）79.69（79.93）91.14（90.66）81.41（81.3）81.88（81.69）81.58（81.43）82.03（81.79）MP跨23.7825.2825.2825.2825.28柱軸力A柱86.78226.87366.58506.54646.14112.98253.07392.78532.74677.84B柱123.92290.28457.11623.64790.62150.12316.48483.31649.84822.32注:括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值活荷載作用下梁端剪力及柱軸力計算見表2-14活載作用下梁端剪力及柱軸里（kN） 2-14層 次54321荷載引起剪力LM跨6.6126.4226.4226.4226.42MP跨2.5810.3410.3410.3410.34彎矩引起剪力LM跨-0.07（-0.05）-0.38（-0.30）-0.31（-0.25）-0.31（-0.25）-0.44（-0.35）MP跨00000總剪力LM跨6.54（6.56）26.04（26.12）26.11（26.17）26.11（26.17）25.98（26.07）6.68（6.66）26.8（26.72）26.73（26.67）26.73（26.67）26.86（26.77）MP跨2.5810.3410.3410.3410.34柱軸力A柱=6.5632.6858.8585.02111.09B柱=9.2646.483.47120.54157.74注:括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值六、內(nèi)力組合1、框架梁內(nèi)力組合在恒荷載和活荷載作用下,跨間可近似取跨中的代替。式中：梁左右端彎矩，見圖2-13、2-14括號內(nèi)的數(shù)值，跨中若小于，應取在豎向荷載與地震力組合時,跨間最大彎矩采用數(shù)解法計算，則及其的具體取值見表2-15：MGE及Xi值計算 表2-15項 層 目 跨 次1.2（恒+0.5活）1.3地震qLM跨567.8583.8133.4625.4732.6489.3394.1368.5654.0333.32385.2492.8892.975.41287.5393.19111.6292.99181.4876.61126.3104.4MP跨534.934.918.7618.7630.86419.9719.9739.8139.8127.58320.720.755.5855.58220.7520.7568.5268.52123.2323.2316.9276.92項 層 目 跨 次LM跨56.77599.38/116.773.05/3.58117.08/107.83494.07/130.262.82/3.91112.01/96.72386.9/136.592.61/4.1120.98/101.81281.84/142.242.46/4.27124.58/104.437179.54/147.642.39/4.43139.75/119.32MP跨52.65026.73/55.050.87/1.78-4.56/-4.5746.5/66.590.24/2.4120.6/20.63-5.4/78.49-0.2/2.8534.88/34.882-15.17/88.26-0.55/3.247.77/47.771-21.51/94.6-0.78/3.4353.69/53.69注：當或時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處。應取或，用計算重力荷載作用下梁端的彎矩水平地震作用下梁端彎矩 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力梁內(nèi)力組合表 表2-16層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載活載地震何載1.2+1.41.2（+0.5）1.35-53.95-5.1925.74-72.01-34.39-101.3286.786.566.69113.32116.77-67.06-5.5619.59-88.26-109.28-58.3491.146.686.69118.72122.07-28.42-1.3314.43-35.97-16.14-53.6632.782.5810.8142.9554.94跨中LM89.765.81115.85177.08107.83MP-6.7/10.80.38/0.86-7.5/14.24-64.69-19.552.74-104.93-20.77-157.8980.4226.1213.92133.07130.27-67.67-21.5541.56-111.37-148.16-40.1181.4126.813.92135.21131.87-13.74-5.8130.62-24.6219.83-59.7825.2810.3423.1144.8166.85跨中LM70.7824.23118.86112.0196.72MP3.01/8.371.04/3.425.07/14.83-60.94-20.1971.46-101.397.66-178.1480.0426.1719.11132.69136.59-66.45-21.958.01-110.4-168.29-17.4781.8826.7319.11135.68139.14-14.49-5.5242.75-25.1235.88-76.2825.2810.3432.2644.8178.48跨中LM73.2723.71121.12120.98101.81MP2.26/8.371.33/3.424.57/14.82-62.82-20.2585.86-103.7424.08-199.1580.2926.1723.23132.986142.25-66.7-21.9171.53-110.71-186.18-0.281.5826.7323.23135.32144.13-14.54-5.552.71-25.1547.78-89.2725.2810.3439.7844.8188.25跨中LM72.223.67119.78124.58104.44MP2.21/8.371.35/3.424.45/14.8層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載活載地震何載1.2+1.41.2（+0.5）1.31-58.39-19.0297.15-96.6944.82-207.7879.9326.0726.19132.41145.61-64.71-21.480.31-107.61-194.913.9182.0326.8626.19136.04148.6-16.34-6.0359.17-28.0553.7-100.1526.2810.3444.6644.8194.6跨中LM75.4124.54124.85139.75119.32MP0.41/8.370.82/3.421.64/14.8注：表中彎矩的單位為kNm，剪力的單位為kN。表中跨中彎矩中組合彎矩未填寫處均為跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。柱L、M內(nèi)力組合見表2-17、2-18 L柱內(nèi)力組合表 表2-17層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載活載，地震何載1.2+1.41.2（+0.5）1.35柱頂M67.446.4925.7490.0151.36118.28N86.786.566.69113.32116.7799.375柱底M-47.66-10.6913.86-72.16-45.59-81.62N112.986.656.69144.76130.82148.214柱頂M