1849_2.0型卷揚(yáng)機(jī)設(shè)計

1849_2.0型卷揚(yáng)機(jī)設(shè)計,_2,卷揚(yáng)機(jī),設(shè)計 黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 外 文 翻 譯 ） 第 1 頁JK1 建筑卷揚(yáng)機(jī)結(jié)構(gòu)改進(jìn)近幾年來，建筑卷揚(yáng)機(jī)得到了較大的發(fā)展，但由于各種原因，我國目前生產(chǎn)的建筑卷揚(yáng)機(jī)還存在著品種雜亂、同一噸位產(chǎn)品的傳動型式結(jié)構(gòu)差別大，選用不便、維修困難，系列化、通用化、標(biāo)準(zhǔn)化程度低等問題。許多建筑機(jī)械廠在80 年代末期生產(chǎn)的JK1卷揚(yáng)機(jī)大都是新外型，結(jié)構(gòu)緊湊，布局合理，技術(shù)參數(shù)比較先進(jìn)，使用性能良好，制動可靠，維修方便，操作靈活。但經(jīng)多年生產(chǎn)，也發(fā)現(xiàn)存在一些問題，為此，我們進(jìn)行了以下改進(jìn)1 、減速箱體密封性能改進(jìn)在JKI卷揚(yáng)機(jī)使用過程中發(fā)現(xiàn)減速箱體滲漏油，部位集中在高速軸與輸出軸的密封處及輸出軸與箱體之間。經(jīng)分析測量，發(fā)現(xiàn)滲漏油的原因是軸承蓋與輸出軸之間毛氈密封不可靠，密封效果達(dá)不到設(shè)計要求；而高速軸與輸出軸之間滲油主要原因是孔套內(nèi)外徑的圓柱度及同軸度未達(dá)到設(shè)計要求的精度，而要達(dá)到圖紙設(shè)計精度要求需增加磨削工序和配套工藝裝備，這樣增加了制造成本。因此，我們對這兩處的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)，在孔套的外徑上加工密封槽，放置0 型密封圈，這樣既降低孔套外徑形位精度且密封效果良好。另外把軸承蓋的毛氈密封改為0 型密封，效果良好。2、聯(lián)軸器型式的改進(jìn)JKI 卷揚(yáng)機(jī)原設(shè)計采用輪胎式聯(lián)軸器，這種聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)簡單，彈性好，扭轉(zhuǎn)剛度小，減振能力強(qiáng)，補(bǔ)償兩軸相對位移量大；但徑向外形尺寸大，附加軸向載荷大，且輪胎易老化，在實(shí)際使用中，拆裝復(fù)雜，增加了裝配難度。經(jīng)對目前國內(nèi)生產(chǎn)的聯(lián)軸器比較，改用了梅花型彈性聯(lián)軸器。它具有結(jié)構(gòu)簡單、彈性好、扭轉(zhuǎn)剛度小等優(yōu)點(diǎn)，而且外形尺寸小、軸向載荷小、拆裝簡單、彈性元件使用壽命長。通過幾年使用證明，梅花型彈性聯(lián)軸器安全性、可靠性都優(yōu)于原設(shè)計的輪胎式聯(lián)軸器。3 、齒輪材料的改進(jìn)JKI 卷揚(yáng)機(jī)原設(shè)計齒輪材料為ZG340 ~ 640（ZG55），加工工藝性差，鑄造缺陷造成很高的廢品率，生產(chǎn)成本很高。用OT700-2 球墨鑄鐵取代ZG55，采用球鐵齒輪。校核其接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度都好于鑄鋼齒輪，鑄造廢品率也大大降低，機(jī)加工工藝性也有了一定的改善。4、 控制電路的改進(jìn)JKI 卷揚(yáng)機(jī)原設(shè)計采用電磁起動器控制電路，安全性差，事故較頻繁。根據(jù)黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 外 文 翻 譯 ） 第 2 頁GBI3329—9I《建筑卷揚(yáng)機(jī)安全規(guī)程》和JG/T503I—93《建筑卷揚(yáng)機(jī)設(shè)計規(guī)范》，進(jìn)行了重新設(shè)計。新設(shè)計的電控箱采用一個主接觸器和一對控制電機(jī)正反轉(zhuǎn)的接觸器，另加熱繼電器作過載保護(hù)，控制采用按鈕盒，可實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)距離操作，在電控箱中預(yù)留了接線端子，可串接上、下限位和極限裝置。為實(shí)現(xiàn)與我廠生產(chǎn)的SSI00提升機(jī)配套使用，還增加了相序繼電器。改進(jìn)后的電控箱能實(shí)現(xiàn)急停短路、過載和失壓、零位、缺斷相保護(hù)，增強(qiáng)了使用安全性和可靠性，完善了整機(jī)技術(shù)性能，在用戶中樹立了良好的信譽(yù)，提高了我廠卷揚(yáng)機(jī)在市場的占有率5、采用少齒差傳動機(jī)構(gòu)利用采用少齒差傳動機(jī)構(gòu)的優(yōu)越性可改進(jìn)和提高建筑機(jī)械等設(shè)備的傳動結(jié)構(gòu)技術(shù)性能，將漸開線少齒差行星齒輪傳動應(yīng)用于建筑卷揚(yáng)機(jī)的動力傳輸系統(tǒng)，是使傳統(tǒng)卷揚(yáng)機(jī)減小體積、優(yōu)化結(jié)構(gòu)、降低成本、提高性能的有效途徑，具有廣闊的前景5、1 齒輪正確嚙合傳動的前提下的變位系數(shù)的選擇齒輪正確嚙合傳動的前提下，在設(shè)計少齒差減速機(jī)構(gòu)時通過改變內(nèi)、外齒輪的齒數(shù)可以得到不同的傳動比，如果內(nèi)齒輪齒數(shù)（Z 2）不變，其外齒輪齒數(shù)（Z 1）越大，則其齒數(shù)差（Z1）越小，傳動比也就越大。但對于齒頂高h(yuǎn) a= 1 ，原始齒形角α = 20 的標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)齒輪傳動副，在Z1小到一定程度時由于內(nèi)外齒輪的齒廓發(fā)生重迭，則無法按原設(shè)計的中心距進(jìn)行裝配。為了在Z1很小時內(nèi)外齒輪副仍能正常嚙合傳動，現(xiàn)有兩條途徑可循；一是降低齒頂高度，采用短齒齒形以消除齒廓重迭；二是通過選擇適當(dāng)?shù)淖兾幌禂?shù)，增大內(nèi)齒輪齒間寬度，減少外齒輪齒頂厚度，從齒間間隙上消除齒廓重迭。實(shí)施中可同時采用上述兩種方法，以期達(dá)到最佳嚙合傳動的效果。值得注意的是，當(dāng)內(nèi)外齒輪副采用短齒齒形且內(nèi)外齒輪進(jìn)行變位后，其齒厚、齒高、公法線長度、中心距、嚙合角及嚙合性能等都同時發(fā)生改變，由此內(nèi)外齒輪變位系數(shù)的選擇就成了關(guān)鍵。5、2 齒輪變位的合適范圍齒輪變位后應(yīng)保證齒頂高系數(shù)Se ／m =0. 4 ，且齒頂部分仍為漸開線齒廓。一般少齒差建筑卷揚(yáng)機(jī)的技術(shù)參數(shù)選擇均能滿足要求，故可省略檢驗(yàn)。5、3 內(nèi)齒輪傳動副的干涉根據(jù)傳動比及強(qiáng)度計算等條件決定了少齒差傳動副的主要技術(shù)參數(shù)后，能否保證其順利安裝和正常運(yùn)轉(zhuǎn)關(guān)鍵是考慮其它不發(fā)生干涉的條件是否也能滿足要求。黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 外 文 翻 譯 ） 第 3 頁（1）漸開線干涉在Z 2一定的條件下Z 1大于一定值，漸開線干涉就不會發(fā)生。由于少齒差齒輪傳動中內(nèi)外齒輪的齒數(shù)較接近，且Z 1一直大于發(fā)生漸開線干涉的極限值，所以此條件無須驗(yàn)算。（2）過渡干涉因?yàn)椴迩袃?nèi)齒輪插齒刀的頂高比正常齒高出一個齒頂間隙的高度，而且少齒差內(nèi)外齒輪副采用短齒制齒形（h a=0. 8 ），所以無論對于內(nèi)齒和外齒發(fā)生過渡干涉的可能性都很小，實(shí)際節(jié)點(diǎn)對方齒相碰設(shè)計中也可以免于驗(yàn)算。（3）齒頂相碰裝配內(nèi)齒輪副時為防止發(fā)生圖1 所示的情況，即節(jié)點(diǎn)對方的齒頂相碰，保證正常運(yùn)轉(zhuǎn)，須使內(nèi)齒輪副節(jié)點(diǎn)對方的齒頂徑向間隙合理，應(yīng)予檢驗(yàn)。6、加工注意事項(xiàng)少齒差傳動建筑卷揚(yáng)機(jī)在加工制作中與其它傳動方式的卷揚(yáng)機(jī)有許多不同，應(yīng)予注意。6、1 選材合理JK1 型建筑卷揚(yáng)機(jī)采用的是銷軸式少齒差傳動機(jī)構(gòu)，其零件材料的選擇既要考慮到機(jī)械設(shè)備的使用要求、加工制作工藝條件，更要考慮到所選材料在技術(shù)性能和經(jīng)濟(jì)成本上的合理性。經(jīng)多方比較筆者認(rèn)為，其主傳動軸、行星齒輪等零件可選用45號鋼或40cr 鋼，銷軸、銷軸套可選用Gcrl5 ，銷軸改用45 號、銷軸套改用40cr 鋼仍可滿足使用要求；輸出軸可選用ZG45 或ZG55 ，內(nèi)齒輪宜選用Tl20 -l 或T60 （70 、80 ）-2 ；其余支撐件和卷筒可選用HT200 等，這樣既可降低成本又可確保機(jī)械性能。值得注意的是必須對其進(jìn)行合理的熱處理，才能充分發(fā)揮所選材料的優(yōu)良性能，對于鑄、鍛、焊件一定要進(jìn)行時效處理，以消除內(nèi)應(yīng)力、改善加工性能、防止機(jī)加工后變形。6、2 精度適當(dāng)適當(dāng)?shù)募庸ぞ仁谴_保產(chǎn)品質(zhì)量性能的前提。少齒差傳動結(jié)構(gòu)緊湊、形位公差要求較高，除軸徑公差、一般耦合件可按常規(guī)要求選擇外還應(yīng)注意下列幾點(diǎn)。（l）內(nèi)外齒輪的加工精度不宜低于Gbl0095 -88 中的7 -8 級精度，其齒厚偏差可依據(jù)側(cè)隙要求在FL 或GM 中靈活選擇，如877HK 等。（2）行星輪銷孔、輸出軸及銷軸架銷孔的孔徑公差可按H8 選取，銷軸軸徑可按h7、銷軸套外徑可按f 7選取。值得注意的是以上三者的同軸度誤差孔位分布誤差應(yīng)盡黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 外 文 翻 譯 ） 第 4 頁可能地小，一般銷孔相鄰誤差。與累積誤差公差分別控制在 0. 04mm 和 0. 08mm 以內(nèi)，否則可能造成較大聲響，影響其傳輸性能。（3）行星輪銷孔的公稱尺寸除按銷軸套外徑加兩倍偏心距外還應(yīng)增加適當(dāng)?shù)难a(bǔ)償量，引入是為了補(bǔ)救銷軸、銷孔、銷套的加工和裝配誤差， 過小則需提高相關(guān)件的加工精度，否則裝配困難、運(yùn)轉(zhuǎn)卡塞；過大可能導(dǎo)致銷軸負(fù)載不均，易造成軸斷或套裂。（4）主傳動軸的偏心距公差受銷孔公差及補(bǔ)償尺寸 值的限制，可按 0. 025mm 考慮。加工精度的選擇與設(shè)備使用條件及生產(chǎn)制造上的可能性關(guān)系密切，在滿足使用要求的前提下適當(dāng)降低加工精度是明智之舉，在這方面實(shí)踐性很強(qiáng)，可根據(jù)實(shí)際情況自定。黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 外 文 翻 譯 ） 第 5 頁JK1structure improvement of construction winchesIn recent years, construction winches have achieved great development, but due to various reasons, China's current production of construction hoists has varieties of problems such as disordered organization, structural differences in the same tonnage product transmission type, inconvenience of use , difficulty of repair ，the low rate of serialization generalization, standardization and so on.A new type of JK1 winch has been produced by many construction machinery factories in the late 80’s. It has advantages of compact structure, reasonable layout, more advanced technical parameters reliable braking, convenient repairing flexible operation. But after years of production, there still exists some problems, for this, we performed the following improvements.1. The improvement in sealing properties of transmission In the JKI winch are found in the use of gear box oil leakage, site focused on the high speed shaft and the output shaft and the output shaft seal and cabinet. By the analysis of measurement, found the cause of oil leakage is bearing cover and between the output shaft and the felt is unreliable in sealing, the sealing effect can not reach the design requirements; and the high speed shaft and output shaft oil leakage is the main cause of hole inner and outer diameter of cylinder and coaxial degree did not meet the design requirements of accuracy, in order to achieve the design accuracy is required to increase grinding process and related process equipment, so as to increase the manufacturing cost. Therefore, we of the two structure was improved, the sleeve in the bore diameter on processing sealing groove, placed0type sealing ring, which reduces the outer diameter of the sleeve hole position accuracy and good sealing effect. In addition to the bearing cover, felt 黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 外 文 翻 譯 ） 第 6 頁seal to 0type sealing can get good results.2. The improvement of coupling typethe original design of JK1 hoist choose the tire coupling ,the coupling has the advantages of simple structure, good elasticity, torsion stiffness, damping capacity, compensation relativity great displacement; but the radial dimensions big, additional axial load, and the tire aging, in actual use, disassembly and assembly of complex, increased the difficulty of assembling. The current domestic production of couplings comparison, use a quincunx elastic coupling. It has the advantages of simple structure, good elasticity, torsion stiffness of small advantages, and small size, the axial load is small, simple disassembly and assembly, long service life of the elastic element. Through years of use，a quincunx elastic coupling safety, reliability than the original design of the tire coupling.3. The improvement of gear materialsThe original design of JKI hoist gear materials for ZG340 ~ 640 ( ZG55), poor processing technology, casting defects caused high scrap rate, high production costs. Using OT700-2to replace ZG55 with nodular cast iron, ductile iron gear. Check the contact strength and bending strength are better than the cast steel gear, casting scrap rate is greatly reduced, the machining process has been improved.4. Improvement of control circuitThe original design by JKI hoist electromagnetic starter control circuit, poor safety, accident is frequent. According to GBI3329- 9I" building hoist safety regulations" and JG / T503I - 93" building hoist design standard", is a new design. The new design of the electric control box with a main contactor and a pair of motor control contactors， relays the other heating for overload protection, control the button box, the realization of the remote operation, the electronic control box in the 黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 外 文 翻 譯 ） 第 7 頁reserved wiring terminal, and can be connected in series, lower limit and limit device. In order to realize and I plant the production of SSI00 lifting machine, also increased the phase sequence relay. The improved electric control box can realize the quick stop short circuit, overload and pressure loss, zero, broken phase protection, enhance the safety and reliability, improve the overall technical performance, users establish a good reputation, improve my plant hoister in market share.5. The gear transmission mechanism with small tooth differenceUse of the gear transmission mechanism with small tooth difference superiority can improve and enhance the construction machinery and equipment of the transmission structure technical performance, the planetary gear drive with small teeth difference is applied to building hoist engine power transmission system, is to make the traditional hoist volume is reduced, optimize a structure, reduce cost, improve performance in an effective way, which has broad prospects5.1 The correct gear meshing transmission under the condition of selecting the modification coefficient.The correct gear meshing transmission under the premise, in the design of few teeth difference speed reducing mechanism by changing the internal, external gear tooth number can get different drive ratio, if the internal gear tooth number ( Z 2) unchanged, the outer gear tooth number ( Z 1) is bigger, the tooth number difference ( Z1) smaller, the transmission ratio is bigger. But for the tooth top height h a! = 1, the original tooth angle!0 =20standard internal gear pair, in Z1to a certain extent because of internal and external gear tooth profile to an eclipse, not according to the original design of the center distance of the assembly. In Z1 very hour gear side can still normally meshing transmission, the existing two ways to follow; one is to reduce the tooth top height, using short tooth shape to remove the tooth outline overlap; two is through the selection of proper modification coefficient, increase the internal gear tooth width, reduced thickness from top gear, tooth gap eliminating tooth outline 黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 外 文 翻 譯 ） 第 8 頁overlap. The implementation of the above two methods can be adopted at the same time, in order to achieve the best effect of meshing transmission. Notably, when the internal and external gear pair with short gear and internal gear are changed, the tooth thickness, tooth height, length of cable, center distance, the meshing angle and meshing performance are also changed, from inside and outside the choice of gear modification coefficient is key.5.2 The reasonable range of displacement gearGear should ensure the addendum coefficient Se / M=0.4, and the tooth top still for tooth profile. Generally less tooth difference construction hoist technical parameters can meet the requirements， it can be omitted in inspection5.3 internal gearing with interferenceAccording to the transmission ratio and strength calculation conditions of the small tooth difference transmission pair of main technical parameters, can ensure its smooth installation and the normal operation of the key is to consider other without interference conditions can also meet the requirements.（1）Interference in Z 2under the condition of Z 1is larger than a certain value, the interference does not occur. As a result of less tooth difference gear drive gear tooth number is closer to1, and Z has been greater than the incidence of inv interference limit value, so this condition without checking.（2） the transition interference because of slotting internal gear slotting cutter of the top than the normal tooth height of a tooth tip clearance height, and few teeth difference internal gear pair made of short tooth for tooth ( h a! = 0.8), so both inner and outer tooth gear transition is the possibility of interference are small, actual node other teeth touch design can be from checking.（3）Addendum together assembly黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 外 文 翻 譯 ） 第 9 頁Internal gear pair in order to prevent the occurrence of those shown in Figure 1, the node of the tooth top touching each other, ensure the normal operation, to make internal gear pair of nodes each tooth top radial clearance should be reasonable, inspection.6. Notes about processing Small tooth difference transmission construction hoist in manufacture and other modes of transmission winch has many different, should be noted.6.1 Ways of selectionJK1 type construction hoist is used in a pin shaft type gear transmission mechanism with small tooth difference, the selection of parts materials should not only consider the use of mechanical equipment requirements, processing conditions, but also to take into account the selected materials in the technical performance and cost reasonableness. comparison of pen. Thinking of that the main drive shaft, planetary gear and other parts can choose45 steel and 40Cr steel, pin, shaft sleeve can choose Gcrl5, pin45, pin shaft sleeve to switch to 40Cr steel can meet the using requirements; the output shaft can be ZG45or ZG55, internal gear should be chosen,Tl20or l T60(70,80) - 2; the support and the reel can choose HT200, so that not only can reduce the cost and ensure the mechanical properties. Notable is must carry on the reasonable heat treatment, in order to give full play to the selected material with excellent properties, for casting, forging, welding pieces must be aging treatment, to eliminate the internal stress, improve the processing performance. 6.2 Precision should be appropriate.Proper machining accuracy is to ensure that product quality performance. Small tooth difference transmission has the advantages of compact structure, form and position tolerance requirements higher, except the shaft diameter tolerances.黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 外 文 翻 譯 ） 第 10 頁（1）General coupling piece can be routinely asked to choose should also pay attention to the following points, gear machining accuracy not less than Gbl0095 - precision, the tooth thickness deviation based on clearance requirements in FL or GM flexible options, such as 877HK etc..（2）A planet wheel pin hole, the output shaft and a pin shaft frame pinhole aperture tolerances can be selected by H8, pin shaft diameter according to the H7, pin shaft sleeve outer diameter can be selected according to f 7. Notable is the three above the coaxial error of hole distribution error should be as small as possible, general pin hole adjacent error. With the cumulative error tolerances are under the control of the 004mm and0 08mm within, or it may cause large noise, affect the transmission performance.（3）A planet wheel pin hole of nominal size in addition to the pin shaft sleeve outer diameter and two times the eccentricity should also increase the appropriate amount of compensation, is introduced to remedy the pin shaft, pin, sets of processing and assembly error, is too small to improve related parts processing precision, otherwise difficult assembly, operation of case; too large may lead to pin loads are easily made into shaft break, or sets of crack.（4） The eccentricity tolerance of the main drive shaft is limited by tolerance and compensation size of pin hole. considering this ,we could take 0.025mm into consideration .we should take it in mind that the selection of machining accuracy, the use conditions of equipment and the possibility of production have a close relationship. Under the premise of meeting the use requirements, to reduce the processing precision appropriately is wise. In this area, it has lots of practical use, we should make decisions according to the actual situation. 畢業(yè)設(shè)計文獻(xiàn)翻譯院 （ 系 ） 名 稱 工 學(xué) 院 機(jī) 械 系專 業(yè) 名 稱 機(jī) 械 設(shè) 計 制 造 及 其 自 動 化學(xué) 生 姓 名 王 燕 坤指 導(dǎo) 教 師 康 紅 偉2012 年 03 月 10 日黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 1 頁2．0 型卷揚(yáng)機(jī)設(shè)計摘要本設(shè)計是一種建筑起重機(jī)械，用來提升物料、安裝設(shè)備等作業(yè)，由機(jī) 械 動力 驅(qū) 動 卷 筒 、 卷 繞 繩 索 來 完 成 牽 引 工 作 的 裝 置 。 本 設(shè) 計 采 用 了 新 型 的 制 動電 機(jī) ， 節(jié) 省 了 制 動 器 ， 使 得 結(jié) 構(gòu) 更 加 緊 湊 。 其 主 要 結(jié) 構(gòu) 組 成 還 有 ， 減 速 、 聯(lián)軸 器 、 卷 筒 等 。動 力 傳 動 部 分 主 要 有 傳 動 方 案 的 設(shè) 計 、 原 始 數(shù) 據(jù) 的 計 算 、 電 動 機(jī) 的 選 擇 、減 速 器 的 選 擇 、 動 力 方 案 的 選 擇 和 強(qiáng) 度 校 核 。 其 中 主 要 是 傳 動 方 案 的 設(shè) 計 和卷 筒 的 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計 。 本 設(shè) 計 的步驟是從鋼絲繩開始入手，然后依次對卷揚(yáng)機(jī)的、電動機(jī)、減速器、制動器、聯(lián)軸器設(shè)計與選取。其中卷筒結(jié)構(gòu)、卷筒軸、卷筒轂的設(shè)計與校核最為主要，本設(shè)計重點(diǎn)做了介紹，其余部分有得只是略作分析。關(guān)鍵詞：卷揚(yáng)機(jī)，制動電機(jī)，聯(lián)軸器，卷筒黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 2 頁The design of 2.0 construction winchesAuthor :wang yankunTutor: kang hongweiAbstractThe design is called construction winches, which is used to lift materials, to install the operation equipments .It is driven by mechanical power motor and by the winding rope device to complete the work. This design uses a new type of brake motor so as to save the brake, so the structure becomes more compact. The rest of the machine are reducer, coupling, reel and so on.The part of power transmission includes the design of the transmission, the calculation of initial data, the selection of motor reducer and power options .In the end it is strength check. This design of hoist starts from the wire rope, and next then turn on the winch reel, reel spindle, motor, gear reducer, speed reducer shaft, brakes, couplings and pulley reel machine-oriented design . The key is the structure design of the winch reel. The analysis of the rest are relatively simple. Key words: winch, motor, coupling,reel黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 3 頁目錄1 緒論 ..............................................................51.1 課題背景及目的 ................................................51.2 現(xiàn)代卷揚(yáng)機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀 ..........................................52 傳動方案的設(shè)計 ....................................................72.1 方案的初步設(shè)計 ................................................72.2 方案的比較與方案的選擇 ........................................93 原始數(shù)據(jù)的計算 ...................................................104 電動機(jī)的選擇 .....................................................104.1 選擇電動機(jī)應(yīng)該綜合考慮的問題 ................................104.2 電動機(jī)選擇順序 ...............................................114.3 電動機(jī)類型的選擇 ............................................114.4 電動機(jī)功率的選擇 .............................................134.5 電動機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 ............................................134.6 電動機(jī)功率的計算 .............................................145 減速器的選擇 .....................................................155.1 減速器類型的選擇 ............................................155.2 減速器型號的選擇 ............................................166 聯(lián)軸器的選擇 ....................................................176.1 聯(lián)軸器的種類 ................................................176.2 聯(lián)軸器傳遞的扭矩計算及選擇 ...................................177 零部件的設(shè)計計算 .................................................187.1 卷揚(yáng)機(jī)工作級別與類別 .........................................187.1.1 卷揚(yáng)機(jī)利用等級 ............................................187.1.2 卷揚(yáng)機(jī)的載荷狀態(tài) ..........................................187.2 鋼絲繩的選取 .................................................207.2.1 鋼絲繩的種類和構(gòu)造 .......................................207.2.2 鋼絲繩直徑的計算 ..........................................217.2.3 鋼絲繩使用注意的事項(xiàng) ......................................227.2.4 卷筒參數(shù)的設(shè)計 ............................................237.2.5 卷筒的結(jié)構(gòu)設(shè)計 ............................................247.2.6 卷筒強(qiáng)度計算及檢驗(yàn) .......................................257.3 卷筒軸的設(shè)計計算 .............................................267.3.1 卷筒軸的固定方式及受力分析 ................................267.3.2 卷筒軸的設(shè)計 .............................................277.3.3 軸的校核 ..................................................287.4 主要計算拉力 .................................................298 軸承的選擇與校核 .................................................30黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 4 頁9 卷揚(yáng)機(jī)的安裝及安裝調(diào)試 ...........................................309.1 卷揚(yáng)機(jī)的安裝 ..................................................309.2 卷揚(yáng)機(jī)調(diào)試 ....................................................3010 使用與操作 ......................................................3111 安全保護(hù) ........................................................3111.1 電氣安全保護(hù) .................................................3111.2 操作安全事項(xiàng) .................................................32結(jié)論 ...............................................................33致謝 ...............................................................34參考文獻(xiàn) ...........................................................35黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 5 頁1 緒論1.1 課題背景及目的隨著我國城市化不斷向前發(fā)展，房地產(chǎn)行業(yè)的火爆，對建筑機(jī)械行業(yè)帶來了前所未有的機(jī)遇。但是問題也隨之產(chǎn)生，怎樣保證建筑機(jī)械的安全性稱為眾多建筑機(jī)械公司的考慮的首要因素。其次為保護(hù)人類十分寶貴且有限的地球資源，實(shí)現(xiàn)全球的可持續(xù)發(fā)展，提高操作人員的安全性和工作舒適性，努力達(dá)到人與環(huán)境的親和，很有必要按照現(xiàn)代的創(chuàng)新理念的標(biāo)準(zhǔn)來設(shè)計機(jī)械產(chǎn)品。卷揚(yáng)機(jī)是建筑工地上最常見、最普通的一種施工機(jī)械，也稱絞車?？梢詥为?dú)使用，也可以作為起重機(jī)的組成部分，卷揚(yáng)機(jī)主要以電動機(jī)為動力，經(jīng)過減速裝置后，驅(qū)動卷筒牽引鋼絲繩，以實(shí)現(xiàn)重物的垂直與水平運(yùn)輸。卷揚(yáng)機(jī)分為手動卷揚(yáng)機(jī)和電動卷揚(yáng)機(jī)兩種?，F(xiàn)在以電動卷揚(yáng)機(jī)為主。電動卷揚(yáng)機(jī)由電動機(jī)、聯(lián)軸節(jié)、制動器、減速器和卷筒組成，共同安裝在機(jī)架上。對于起升高度和裝卸量大工作頻繁的情況，調(diào)速性能好，能令空鉤快速下降。電 動 絞 車 廣 泛 用 于 工 作 繁 重 和 所 需 牽 引 力 較 大 的 場 所 。 單 卷 筒 電 動 絞 車的 電 動 機(jī) 經(jīng) 減 速 機(jī) 帶 動 卷 筒 ， 電 動 機(jī) 與 減 速 器 輸 入 軸 之 間 裝 有 制 動 器 。 為適 應(yīng) 提 升 、 牽 引 和 回 轉(zhuǎn) 等 作 業(yè) 的 需 要 ， 還 有 雙 卷 筒 和 多 卷 筒 裝 置 的 絞 車 。 一般 額 定 載 荷 低 于 10T 的 絞 車 可 以 設(shè) 計 成 電 動 絞 車 。本 設(shè) 計 主 要 考 慮 到 其 較 高 的 安 全 性 及 其 結(jié) 構(gòu) 緊 湊 性 ， 采 用 目 前 比 較 先 進(jìn)的 電 動 機(jī) 即 ： 制 動 電 機(jī) ， 配 有 AZM 交 流 電 磁 制 動 器 。 目 前 國 內(nèi) 已 有 先 進(jìn) 的制 造 技 術(shù) 。 隨 著 變 頻 器 技 術(shù) 的 成 熟 和 制 動 電 機(jī) 的 普 及 ， 卷 揚(yáng) 機(jī) 的 設(shè) 計 越 來 越變 的 人 性 化 和 環(huán) 保 化 。1.2 現(xiàn)代卷揚(yáng)機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀提升重物是卷揚(yáng)機(jī)的一種主要功能，所以各類卷揚(yáng)機(jī)的設(shè)計都是根據(jù)這一要求為依據(jù)的。雖然目前塔吊、汽車吊等取代了卷揚(yáng)機(jī)的部分工作，但由于塔吊成本高，一股在大型工程中使用，而且靈活性較差，故一般中小型工程仍然廣泛應(yīng)用卷揚(yáng)機(jī)，汽車吊雖然靈活方便，但也因?yàn)槌杀咎?，而不能在工程黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 6 頁中廣泛應(yīng)用，故大多設(shè)備的安裝仍然是由卷揚(yáng)機(jī)承擔(dān)的。卷揚(yáng)機(jī)除在工程、設(shè)備安裝等方面被廣泛應(yīng)用外，在冶金、礦山、建筑、化工、水電、農(nóng)業(yè)、軍事及交通運(yùn)輸?shù)刃袠I(yè)亦被廣泛應(yīng)用。下面是卷揚(yáng)機(jī)的主要發(fā)展趨勢:（1）大型化 由于基礎(chǔ)工業(yè)的發(fā)展，大型設(shè)備和機(jī)械構(gòu)件要求整體安裝，促進(jìn)了大型卷揚(yáng)機(jī)的發(fā)展。目前，俄羅斯已生產(chǎn)了 60 t 卷揚(yáng)機(jī)，日本生產(chǎn)了 32 t、50 t、60 t 液壓和氣動卷揚(yáng)機(jī)，美國生產(chǎn)了 136 t 和 270 t 卷揚(yáng)機(jī)。 （2） 采用先進(jìn)電子技術(shù) 為了實(shí)現(xiàn)卷揚(yáng)機(jī)的自動控制和遙控，國外廣泛采用了先進(jìn)的電子技術(shù)。對大型卷揚(yáng)機(jī)安裝了電器連鎖裝置，以保證絕對安全可靠。（3） 發(fā)展手提式卷揚(yáng)機(jī) 為提高機(jī)械化水平，減輕工人勞動強(qiáng)度，國外大力發(fā)展小型手提式卷揚(yáng)機(jī)，如以汽車蓄電池為動力的直流電動小型卷揚(yáng)機(jī)，其電壓為 12 V，質(zhì)量為 7.7—15.4 kg，拉力為 3336—13344 N。（4）大力發(fā)展不帶動力源裝置的卷揚(yáng)機(jī) 歐美國家非常重視發(fā)展借助汽車和拖拉機(jī)動力的卷揚(yáng)機(jī)。此種卷揚(yáng)機(jī)結(jié)構(gòu)簡單，有一個卷筒和一個變速箱即可。進(jìn)入新世紀(jì)以來，各行各業(yè)都有飛速發(fā)展，近些年數(shù)控機(jī)床的廣泛應(yīng)用，信息技術(shù)和數(shù)控技術(shù)日趨成熟，使得機(jī)械制造的效率提高、成本降低，這些都將推動卷揚(yáng)機(jī)工業(yè)的發(fā)展。提升重物是卷揚(yáng)機(jī)的一種主要功能，所以各類卷揚(yáng)機(jī)的設(shè)計都是根據(jù)這一要求為依據(jù)的。雖然目前塔吊、汽車吊等取代了卷揚(yáng)機(jī)的部分工作，但由于塔吊成本高，一股在大型工程中使用，而且靈活性較差，故一般中小型工程仍然廣泛應(yīng)用卷揚(yáng)機(jī)，汽車吊 雖然靈活方便，但也因?yàn)槌杀咎?，而不能在工程中廣泛應(yīng)用，故大多設(shè)備的安裝仍然是由卷揚(yáng)機(jī)承擔(dān)的。卷揚(yáng)機(jī)除在工程、設(shè)備安裝等方面被廣泛應(yīng)用外，在冶金、礦山、建筑、化工、水電、農(nóng)業(yè)、軍事及交通運(yùn)輸?shù)刃袠I(yè)亦被廣泛應(yīng)用，還可作現(xiàn)代化電控自動作業(yè)線的配套設(shè)備。黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 7 頁2 傳動方案的設(shè)計機(jī)械通常是有原動機(jī)、傳動系統(tǒng)、工作機(jī)和控制裝置組成。傳動系統(tǒng)介于機(jī)械中原動機(jī)與工作機(jī)之間，主要用來講原動機(jī)的運(yùn)動和動力傳給工作機(jī)，并協(xié)調(diào)二者之間的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩。傳動系統(tǒng)的設(shè)計師機(jī)械設(shè)計工作的一個重要組成部分，是最具有創(chuàng)造性的設(shè)計環(huán)節(jié)。傳動方案的優(yōu)劣，對機(jī)械的工作性能、工作可靠性、外廓尺寸、重量、制造成本、運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用等均有一定程度的影響。任何機(jī)械傳動系統(tǒng)的設(shè)計方案都不是唯一的，在相同的條件下，可以有不同的傳動設(shè)計方案，最后確定的應(yīng)是其中的最佳方案。2.1 方案的初步設(shè)計根據(jù)參考各種資料和目前的卷揚(yáng)機(jī)的結(jié)構(gòu)，結(jié)合本設(shè)計的任務(wù)，目的和要求，首先擬定以下三個方案：采用開式齒輪傳動，通過齒輪嚙合傳遞轉(zhuǎn)矩，另一方案是采用齒輪接盤來傳遞轉(zhuǎn)矩，此方案可以補(bǔ)償安裝誤差。傳動方案 1：減速器采用展開式二級閉式齒輪傳動，結(jié)構(gòu)簡單，在滿足中心距的條件下，由于齒輪和軸的減少，傳動效率較高，但齒輪直徑大，加工精度不高，而且噪聲較大，大齒輪在經(jīng)濟(jì)方面不理想，加工起來又比較困難，減速箱的體積比較大，不利于安裝。它的結(jié)構(gòu)簡圖如圖 2-1 所示：輸出軸輸入軸 中間軸324567圖 2-1 傳動方案一黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 8 頁1.電動機(jī) 2、聯(lián)軸器 3、制動器 4、減速器 5、絞筒 6、軸承 7、開式齒輪傳動方案 2：減速器采用展開式三級閉式齒輪傳動，特點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡單、效率高、容易制造、使用壽命較長、維護(hù)方便，裝拆容易，工作可靠。高速級齒輪布置在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端，這樣，軸在轉(zhuǎn)矩下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形與軸在彎矩下產(chǎn)生的彎曲變形可部分地相互抵消，以減緩沿齒寬載荷分布不均勻的現(xiàn)象在滿足中心距的條件下，傳動的齒輪的直徑可以取小，這樣可以使傳動的傳動比較精確可靠，壽命長，結(jié)構(gòu)緊湊，而且滑移齒輪操作方便不費(fèi)力。其結(jié)構(gòu)簡圖如圖2-2 所示 : 中間軸輸入軸 中間軸1324 576輸出軸圖 2-2 傳動方案二1—高速齒輪 2—軸承 3—齒輪 4—齒輪 5—軸承 6—齒輪 7—軸承 8—軸承 9—軸承 10—輸出齒輪 11—齒輪 12—軸承 13—軸承 14—軸承 2傳動方案 3：減速器與卷筒采用齒輪接盤的形式：黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 9 頁圖 2-3 齒輪接盤式傳動2.2 方案的比較與方案的選擇方案一 首先，雖然能夠完成工作機(jī)的性能要求，適合工況條件及工作可靠且電動機(jī)價格低，但其轉(zhuǎn)速較大，致使減速裝置的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，成本較高，其次齒輪傳動要求制造安裝精度較高，并且大的中心距會使其尺寸過大，從而使成本增加。合理的傳動方案，除了應(yīng)滿足工作機(jī)的性能要求、適合工況條件及工作可靠外，還應(yīng)使傳動系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、加工方便、成本低廉、效率高激便于維修和使用等。方案三采用制動電機(jī)，減少了制動器的安裝，使得整個結(jié)構(gòu)顯得十分緊湊，既滿足了制動要求，又便于使用與維修，電動機(jī)與減速器用彈性套裝銷聯(lián)軸器相連，可以補(bǔ)償安裝誤差，又有一定的緩沖和減震能力，此方案的卷揚(yáng)機(jī)的卷筒與低速軸的連接為帶齒輪接盤的結(jié)構(gòu)型式，卷筒軸左端用自位軸承支撐于減速器輸出軸的內(nèi)腔軸承座中，低速軸的外緣制成外齒輪，它與固定在卷筒上的帶內(nèi)齒輪的接盤相嚙合，形成一個齒輪連軸器傳遞扭矩，并可以補(bǔ)償一定的安裝誤差。在齒輪聯(lián)軸器外側(cè)，即靠近減速器的一側(cè)裝有剖分式密封蓋，以防止聯(lián)軸器內(nèi)的潤滑油流出來和外面的灰塵進(jìn)入。這種連接型式的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)緊湊，軸向尺寸小，分組性好，能補(bǔ)償減速器與卷筒軸之間的安裝誤差是優(yōu)先考慮的方案。 、綜合其經(jīng)濟(jì)性，考慮其結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度等各方面的因素，采用方案三.黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 10 頁3 原始數(shù)據(jù)的計算本設(shè)計是 2.0 型卷揚(yáng)機(jī)，其主要設(shè)計數(shù)據(jù)有：額定載荷 20KN額定速度 36m/min 卷筒容繩量 190m 卷筒尺寸 250mm由此得出：卷筒的轉(zhuǎn)速 n=46r/min工作機(jī)的輸出功率 P=Fv×1000／60=20 ×36×1000／60=12kw4 電動機(jī)的選擇電動機(jī)是通用機(jī)械中應(yīng)用極為廣泛的原動機(jī)，是由專業(yè)生產(chǎn)廠家批量生產(chǎn)的系列化定型產(chǎn)品。選擇電動機(jī)時，應(yīng)依據(jù)所選電動機(jī)的機(jī)械特性與工作機(jī)的負(fù)載特性相匹配的原則來確定電動機(jī)的型號。目前，建筑設(shè)備常用的電動機(jī)主要分兩類：一類是驅(qū)動電機(jī)，一類是制動電機(jī)。驅(qū)動電機(jī)是機(jī)械設(shè)備的主要動力源，包括各種類型的交、直流電動機(jī)。其中交流異步電動機(jī)較之其它類型的電動機(jī)有結(jié)構(gòu)簡單，價格便宜，運(yùn)行可靠，維修方便等優(yōu)點(diǎn)。4.1 選擇電動機(jī)應(yīng)該綜合考慮的問題根據(jù)機(jī)械的負(fù)載性質(zhì)和生產(chǎn)工藝對電動機(jī)的啟動、制動、反轉(zhuǎn)、調(diào)速等要求，選擇電動機(jī)的類型。（1） 根據(jù)負(fù)載轉(zhuǎn)矩、速度變化范圍和啟動頻繁程度等要求，考慮電動機(jī)的溫升限制、過載能力和啟動轉(zhuǎn)矩，選擇電動機(jī)的功率，并確定冷卻通風(fēng)方式。所選電動機(jī)功率應(yīng)留有余量，負(fù)荷率一般取 0.8-0.9。過大的備有功率會使電機(jī)效率降低，對于感應(yīng)電動機(jī)，其功率因數(shù)將變壞，并使按電動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩校黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 11 頁驗(yàn)強(qiáng)度的生產(chǎn)機(jī)械造價提高。（2） 根據(jù)使用場所的環(huán)境條件，如溫度、濕度、灰塵、雨水、瓦斯以及腐蝕和易燃易爆氣體等考慮必要保護(hù)方式，選擇電動機(jī)的結(jié)構(gòu)型式。（3） 根據(jù)企業(yè)的電網(wǎng)電壓標(biāo)準(zhǔn)和對功率因數(shù)的要求，確定電動機(jī)的電壓等級和類型。（4） 根據(jù)生產(chǎn)機(jī)械的最高轉(zhuǎn)速和對電力傳動調(diào)速系統(tǒng)過渡過程性能的要求，以及機(jī)械減速機(jī)構(gòu)的復(fù)雜程度，選擇電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速。除此之外，選擇電動機(jī)還必須符合節(jié)能要求，考慮運(yùn)行可靠性、設(shè)備的供貨情況、備品備件的通用性、安裝檢修的難易，以及產(chǎn)品價格、建設(shè)費(fèi)用、運(yùn)行和維修費(fèi)用、生產(chǎn)過程中前后電動機(jī)功率變化關(guān)系等各種因素。4.2 電動機(jī)選擇順序選擇電動機(jī)的順序，一般由有下圖表示： 通 過 不 通 過合 理不 合 理滿 足不 滿 足適 應(yīng) 不 可 以 可 以 可 以 不 可 以 否能負(fù) 荷 率 過 低 不 通 過 重 選 電 動 機(jī) 功 率改 變 半 速 比 或 選 用轉(zhuǎn) 動 慣 　 （ 或 飛輪 矩 ^2） 小 的 電動 機(jī) 加 速 轉(zhuǎn) 矩滿 足 加 速 度 要 求 下 能否 加 速 轉(zhuǎn) 矩電 動 機(jī) 機(jī) 械 特 性 與 負(fù)載 特 性 對 比 決 定發(fā) 熱 校 驗(yàn)功 率 數(shù) 或 改 用％ 小 電 動機(jī) 啟 動 轉(zhuǎn) 矩 、 過 載 倍 數(shù) 、加 速 轉(zhuǎn) 矩 校 驗(yàn)根 據(jù) 負(fù) 載 轉(zhuǎn) 矩 、 調(diào) 速 范 圍 、啟 動 頻 繁 程 度 、 初 選 電 動機(jī) 功 率開 始選 類 型是 否 充 分 滿 足 調(diào) 速 范圍 與 調(diào) 速 精 度 的 要 求經(jīng) 濟(jì) 性 （ 價 格 、 運(yùn) 行 費(fèi)、 維 修 費(fèi) ） 合 理 與 否圖 4-1 電動機(jī)的選擇順序4.3 電動機(jī)類型的選擇根據(jù)負(fù)載類型：恒轉(zhuǎn)矩和通風(fēng)機(jī)負(fù)載特性的機(jī)械，選用機(jī)械特性為硬特性的電動機(jī)較適宜；恒功率負(fù)載特性的機(jī)械，選用調(diào)勵磁的變速直流電動機(jī)或帶黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 12 頁有機(jī)械變速的交流異步電動機(jī)；負(fù)載平穩(wěn)，對啟動、制動無特殊要求的長期運(yùn)行的機(jī)械，小功率的選用普通籠型電動機(jī)，大功率的采用同步電動機(jī)；帶周期性變動負(fù)載的機(jī)械或啟動條件沉重時大中功率的采用繞線型電動機(jī)，小功率，經(jīng)過載能力及啟動條件校驗(yàn)通過的采用高轉(zhuǎn)差率電動機(jī)，單純因啟動條件沉重的機(jī)械，經(jīng)啟動條件校驗(yàn)通過的采用雙籠型或深槽型電動機(jī)，如啟動校驗(yàn)通不過或啟動時電網(wǎng)壓降過大時，采用繞線型電動機(jī)；某些斷續(xù)運(yùn)行的機(jī)械雖無調(diào)速要求，但采用交流電動機(jī)在發(fā)熱、氣動、制動特性等方面不能滿足要求的或技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)過低時，采用直流電動機(jī)；只要求集中轉(zhuǎn)速的小功率機(jī)械，采用變換定子極數(shù)的多速籠型電動機(jī)；對調(diào)速平滑程度要求不高，且調(diào)速比不大時，采用繞線型電動機(jī)或電磁調(diào)速電動機(jī)；調(diào)速范圍在 1：3 以上需連續(xù)穩(wěn)定平滑調(diào)速的機(jī)械，采用直流電動機(jī)或變頻調(diào)速電動機(jī)，需啟動轉(zhuǎn)矩大的機(jī)械，采用直流串勵電動機(jī)；某些特殊場所（如要求防爆）由徐平滑調(diào)速時，采用由變頻電源供電的籠型電動機(jī)；某些要求調(diào)速范圍不大的大功率機(jī)械以及無頻繁啟動、制動要求和無沖擊負(fù)載的機(jī)械，采用帶有串級調(diào)速裝置的繞線型電動機(jī)，這樣可使電能回饋電網(wǎng)，提高經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；要求調(diào)速范圍很大，且具有恒功率負(fù)載特性的機(jī)械，采用機(jī)械電器聯(lián)合調(diào)速型式，可節(jié)省電動機(jī)裝機(jī)容量。按環(huán)境條件選擇電動機(jī)的類型：正常環(huán)境條件，一般防護(hù)型，可選各類普通型電動機(jī)；、濕熱帶或潮濕場所，濕熱帶型，可選濕熱帶電動機(jī)和普通型電動機(jī)加強(qiáng)防潮處理；干熱帶或高溫車間，干熱帶型，可選干熱帶型電動機(jī)和采用高溫升等級絕緣材料的電動機(jī)或外加電動機(jī)管道通風(fēng)。根據(jù)本設(shè)計要求，選新型的制動異步電動機(jī)即：YEJ 系列電磁制動三相異步電動機(jī) 其是 Y 系列三相異步電動機(jī)的派生系列產(chǎn)品，是在 Y 系列電動機(jī)的后端附加同軸的電磁制動器而成。其功率等級、安裝尺寸等與 Y 系列相同。目前，電磁制動器有關(guān)交流和直流兩種形式。本系列電機(jī)適用于不含易燃、易爆和不含腐蝕性氣體的環(huán)境，有快速制動、準(zhǔn)確定位、往復(fù)運(yùn)轉(zhuǎn)、防止滑行等要求的各種機(jī)械中作主傳動或輔傳動，如升降機(jī)、運(yùn)輸機(jī)械、包裝機(jī)械、印刷機(jī)械、食品機(jī)械、木工機(jī)械、減速機(jī)械、冶金機(jī)械等。根據(jù)電動機(jī)的所需的功率選用型號為 YEJ200L-8 額定轉(zhuǎn)速為730r/min。黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 13 頁本系列電動機(jī)部分產(chǎn)品已通過 CCC 中國國家強(qiáng)制性產(chǎn)品認(rèn)證，獲得了 CCC認(rèn)證證書。結(jié)構(gòu)說明：電動機(jī)主體防護(hù)等級為 IP44，制動器部分為 IP23；電動機(jī)冷卻方式為 IC411（自扇冷式）；電動機(jī)絕緣等級為 B 級；使用條件：額定電壓：380V；　額定頻率：50Hz；工作方式：S1（連續(xù)工作制）；海拔不超過1000m；環(huán)境溫度最高不超過 40℃，最低為-15℃；月平均最低溫度不高于 25℃時，月平均最高相對溫度為 90%。4.4 電動機(jī)功率的選擇標(biāo)準(zhǔn)電動機(jī)的功率由額定功率表示。所選電動機(jī)的額定功率應(yīng)等于或稍大于工作要求的功率。功率小于工作要求，則不能保證工作正常工作，或使電動機(jī)長期過載，發(fā)熱大而過早損壞；功率過大則增加成本，并且由于功率和功率因數(shù)低而造成浪費(fèi)。電動機(jī)的功率主要由運(yùn)行時發(fā)熱條件限定，在不變或變化很小的載荷下長期連續(xù)的機(jī)械，只要其電動機(jī)的負(fù)載不超過額定值，電動機(jī)便不會過熱，通常不必校驗(yàn)發(fā)熱和起動力矩。4.5 電動機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速是根據(jù)生產(chǎn)機(jī)械的要求而選定的。在確定電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速時，必須考慮機(jī)械減速機(jī)構(gòu)的傳動比值，兩者相互配合，經(jīng)過技術(shù)、經(jīng)濟(jì)全面比較才能確定。通常，電動機(jī)轉(zhuǎn)速不低于 500r/min，因?yàn)楫?dāng)功率一定時，電動機(jī)的轉(zhuǎn)速愈低，則其尺寸愈大，價格愈貴，而且效率也較低，如選用高速電動機(jī)，勢必加大機(jī)械減速機(jī)構(gòu)的傳動比，致使機(jī)械傳動部分復(fù)雜起來。對于一些不需調(diào)速的高，中機(jī)械，如水泵、鼓風(fēng)機(jī)、空氣壓縮機(jī)等，可選用相應(yīng)轉(zhuǎn)速的電動機(jī)不經(jīng)機(jī)械減速機(jī)構(gòu)直接傳動。需要調(diào)速的機(jī)械，電動機(jī)額最高轉(zhuǎn)速應(yīng)與生產(chǎn)機(jī)械的轉(zhuǎn)速相適應(yīng)。若采用改變勵磁的直流變速電動機(jī)時，為充分利用電動機(jī)容量，應(yīng)選好調(diào)磁調(diào)速的基速。又如某些軋鋼機(jī)械、提升機(jī)等，工作速度較低，經(jīng)常處于頻繁地正反轉(zhuǎn)狀態(tài)，為縮短正反轉(zhuǎn)的過渡時間，提高生產(chǎn)效率，降低消耗，并減小噪音，節(jié)省投資，選擇適當(dāng)?shù)牡退匐妱訖C(jī)，采用無減速機(jī)的直接傳動較為合理。要求快速頻繁啟動、制動的機(jī)械，通常是電動機(jī)飛輪轉(zhuǎn)矩與額定轉(zhuǎn)速的黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 14 頁平方之積為最小時，能獲得起制動最快的效果。在空載情況下起制動時，為達(dá)到快速的目的，按下式考慮最為合理： 22DNmJn?所謂最佳傳動比為： ji?電動機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量，DJ— 2kgA生產(chǎn)機(jī)械在機(jī)械軸上的轉(zhuǎn)動慣量，m 2km生產(chǎn)機(jī)械軸轉(zhuǎn)速，n— /inr電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速，Nm4.6 電動機(jī)功率的計算計算電動機(jī)功率時，首先根據(jù)生產(chǎn)機(jī)械的負(fù)載功率初選電動機(jī)功率，在校核初選電動機(jī)的過載能力、啟動能力和發(fā)熱。首先算出生產(chǎn)機(jī)械靜阻負(fù)載圖 T=f(t)或 P=f(t)，然后根據(jù)本表公式出步計算電動機(jī)的功率，根據(jù)計算功率并考慮一定余量再初選電動機(jī)的功率，隨著調(diào)速范圍和啟動頻繁程度的提高，余量系數(shù)也應(yīng)隨之加大。為了驗(yàn)算出電動機(jī)是否合適，需要根據(jù)負(fù)載狀態(tài)、生產(chǎn)機(jī)械的工藝參數(shù)和初選電動機(jī)的參數(shù)，根據(jù)本表公式計算電動機(jī)動態(tài)轉(zhuǎn)矩和加減速時間，繪制電動機(jī)轉(zhuǎn)矩負(fù)載圖或功率負(fù)載圖（略） 。電動機(jī)的功率主要由運(yùn)行時發(fā)熱條件限定，在不變或變化很小的載荷下長期連續(xù)的機(jī)械，只要其電動機(jī)的負(fù)載不超過額定值，電動機(jī)便不會過熱，通常不必校驗(yàn)發(fā)熱和起動力矩。所需電動機(jī)功率為 ?wdp?式中 為工作機(jī)實(shí)際需要的電動機(jī)輸出功率，kw ； 為工作機(jī)需要的輸dp wp入功率，kw； 為電動機(jī)工作機(jī)之間傳動裝置的總效率。?工作機(jī)所需功率 應(yīng)由機(jī)器工作阻力和運(yùn)動參數(shù)計算求得，w?10fvpw?黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 15 頁式中 f 為工作機(jī)的阻力，N；v 為工作機(jī)的線速度，m/s；T 為工作機(jī)的阻力矩，N.m；nw 為工作機(jī)的轉(zhuǎn)速， ，r/m； 為工作機(jī)的效率。w?總效率 4321??為減速器的傳動效率， 為聯(lián)軸器的傳動效率， 為卷筒的傳動效率。1?23 4=0.96 0.99 0.99 0.95=0.89432?=20000 0.6/（1000 0.89）=13.49kw?10Fvpwd??確定電動機(jī)的額定功率 （kw） ，使mp=（1-1.3） =（1-1.3） 8.95=13.49-17.5kwmpd綜合以上分析，本設(shè)計采用 YEJ200L-8 制動電機(jī)，額定功率 15Kw，額定轉(zhuǎn)速 730r/min.5 減速器的選擇減速裝置是一般機(jī)械中不可缺少的，是低速機(jī)械部分不可缺少的一部分，減速器的選擇主要在是滿足減速比的要求外，盡量追求經(jīng)濟(jì)、效益、工作可靠等方面的協(xié)調(diào)。5.1 減速器類型的選擇減速器的類型很多。常用減速器有以下分類、型式及其應(yīng)用范圍。圓柱齒輪減速器：單級的傳動比 i≤8-10,其輪齒可制成直齒、斜齒和人字齒，傳動軸線平行，結(jié)構(gòu)簡單，精度容易保證，應(yīng)用較廣，直齒一般用在圓周速度 v≤8m/s，輕負(fù)荷場合，斜齒、人字齒，用在圓周速度 v=25-50m/s、重負(fù)荷場合，但也用于重載低速；兩級的有展開式、分流式、同軸線式和同軸分流式之分，其中，展開式是兩級減速其中最簡單的一種，齒輪相對于軸承位不對稱，當(dāng)軸產(chǎn)生彎曲變形時，載荷在齒寬上分布不均勻，因此，軸應(yīng)設(shè)計的具有較大的剛度，并盡量使高速級齒輪遠(yuǎn)離輸入端，高速級可制成斜齒，低速級可黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 16 頁制成直齒，相對于分流式講，用于載荷較平穩(wěn)的場合；分流式與展開式相比，齒輪與軸承對稱布置，因此載荷沿齒寬分布均勻，軸承受載亦平均分配，中間軸危險截面上的扭矩相當(dāng)于軸所傳遞扭矩之半，高速級采用人字齒，低速級可制成人字齒或直齒，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，用于變載荷場合；同軸線式箱體長度較小，當(dāng)速比分配適當(dāng)時，兩對齒輪浸入油中深度大致相同，但減速器軸向尺寸和重量較大，高速級齒輪的承載能力充分利用，中間軸承潤滑困難，中間軸較長，剛性差，載荷沿齒寬分布不均，由于兩伸出軸在同一軸線上在很多場合能使設(shè)備布置更為方便；同軸分流式嚙合輪齒僅傳遞全部載荷的一半，輸入和輸出軸只受扭矩，中間軸只受全部載荷的一半，故與傳遞同樣功率的其他減速器相比，軸徑尺寸可縮?。粓A錐、圓錐-圓柱齒輪減速器也有單級、兩級和三級之分。單級的輪齒可制成直齒、斜齒、螺旋齒，兩軸線垂直相交或成一定角度，制造安裝較復(fù)雜，成本高，所以僅在設(shè)備布置上必要時應(yīng)用；兩級圓錐-圓柱齒輪減速器同單級的相同，圓錐齒輪應(yīng)在高速級，使齒輪尺寸不至于太大，否則加工困難；蝸輪、 ；齒輪-蝸輪減速器，有單級兩級之分。單級又有三種形式：蝸桿下置式就是蝸桿在渦輪下面，嚙合出冷卻和潤滑都較好，蝸桿軸承潤滑也方便，但當(dāng)蝸桿圓周速度太大時，攪油損耗較大，一般用于蝸桿圓周速度小于 5 米每秒的情況下。蝸桿上置式裝卸方便，蝸桿的圓周速度可高些，而且金屬屑等雜物掉入嚙合處機(jī)會少；兩級的蝸輪-蝸輪的傳動比大，可達(dá)到 43-3600，結(jié)構(gòu)緊湊，但效率較低，為使高速級和低速級傳動浸入油中深度大致相等，應(yīng)使高速級中心距為低速級中心距的一半左右。齒輪-蝸輪有齒輪傳動在高速級和蝸輪傳動在高速級兩種型式，前者結(jié)構(gòu)緊湊，后者效率高。ZL 型漸開線直齒圓柱齒輪減速器，主要用于礦山、冶金、起重運(yùn)輸?shù)葯C(jī)械設(shè)備，高速軸最高轉(zhuǎn)速不超過 1500 轉(zhuǎn)/分，工作環(huán)境溫度為-40 到 45 攝氏度，可正反兩向運(yùn)轉(zhuǎn)。目前此減速器已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化生產(chǎn)。由以上比較，結(jié)合本設(shè)計要求和工況等條件，本設(shè)計選擇二級圓柱齒輪減速器。黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 17 頁5.2 減速器型號的選擇由卷筒的轉(zhuǎn)速為 v=36m/min=0.6m/s=0.6/0.125=4.8rad/srvw?則 =4.8 60/(2 3.14)=4.6r/min?2n?傳動比 i= =730/46=15.8；1選擇型號為 ZL75 的減速器，其中傳動比為 16.6 聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器主要用于連接兩軸以傳遞運(yùn)動和轉(zhuǎn)矩。聯(lián)軸器具有補(bǔ)償因制造和安裝誤差而引起的兩軸線偏移的功能，有些類型的聯(lián)軸器還具有吸振、緩沖等功能。對于傳動系統(tǒng)聯(lián)軸器的選擇，首先應(yīng)根據(jù)工作條件和使用要求選擇聯(lián)軸器的類型，然后根據(jù)聯(lián)軸器所傳遞的轉(zhuǎn)矩、被聯(lián)接軸的轉(zhuǎn)速和直徑確定其結(jié)構(gòu)尺寸，并按標(biāo)準(zhǔn)選定聯(lián)軸器的型號。中小型減速器的輸入軸和輸出軸均可選用彈性聯(lián)軸器，其特點(diǎn)是裝拆方便，并能吸振緩沖。減速器輸入軸可選用 TL 型彈性套柱銷聯(lián)軸器（GB4323-84） ；減速器的輸出軸可選用 HL 型柱銷聯(lián)軸器（GB5014-85） 。對于傳遞轉(zhuǎn)矩大的且兩軸間有較大軸線偏移的，由于軸的轉(zhuǎn)距相對較大，因此選用彈性套柱銷聯(lián)軸器。6.1 聯(lián)軸器的種類聯(lián)軸器的種類很多，常用的有：凸緣聯(lián)軸器，鼓型齒式聯(lián)軸器，滾子鏈聯(lián)軸器，萬向聯(lián)軸器，輪胎式聯(lián)軸器梅花形彈性聯(lián)軸器，膜片聯(lián)軸器，蛇形彈簧聯(lián)軸器等多種型號。根據(jù)工作條件和使用要求，以及各類聯(lián)軸器的性能和應(yīng)用本設(shè)計采用彈性套裝銷聯(lián)軸器。黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 18 頁6.2 聯(lián)軸器傳遞的扭矩計算及選擇聯(lián)軸器根據(jù)傳遞的扭矩和工作條件選擇：計算轉(zhuǎn)矩按照下式計算：=caTKA?式中 T 為公稱轉(zhuǎn)矩，N.m；KA 為工作情況系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計》表 14-1取為 2.3公稱轉(zhuǎn)矩 =9.55 1000000 =9.55 1000000 12/730=160N.m1?np?則 = KA =2.3 160=368N.mcaT因此選取型號為 LT8 彈性套柱銷聯(lián)軸器。公稱轉(zhuǎn)矩 710N.m,許用轉(zhuǎn)速 3000r/min.7 零部件的設(shè)計計算7.1 卷揚(yáng)機(jī)工作級別與類別為了合理設(shè)計、制造、使用及提高零件三化水平，卷揚(yáng)機(jī)根據(jù)利用等級與載荷狀態(tài)劃分為：A ，A ， A ，A ，A ， A ，A ，A ，八個工作級別。123456787.1.1 卷揚(yáng)機(jī)利用等級利用等級是表示卷揚(yáng)機(jī)使用的頻繁程度，以其在設(shè)計壽命期內(nèi)應(yīng)總工作循環(huán)次數(shù) N 表征。而一個工作循環(huán)是指從一個載荷準(zhǔn)備提拉時開始到下一個載荷t準(zhǔn)備提拉時為止的全過程。卷揚(yáng)機(jī)的壽命一般不少于 5 年，在這個期間內(nèi)依據(jù)工作頻繁程度的不同，總工作循環(huán) N 可分為 8 個利用等級，見表 7-1 根據(jù)本次設(shè)t計的建筑卷揚(yáng)機(jī)的使用情況確定利用等級為 U5。7.1.2 卷揚(yáng)機(jī)的載荷狀態(tài)載荷狀態(tài)表示建筑卷揚(yáng)機(jī)鋼絲繩承受拉力作用地輕重與頻繁程度，它與整個黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 19 頁使用壽命期限內(nèi)鋼絲繩每次承受地拉力 F 與額定拉力 F 之比（F / F ）和鋼絲i eie繩每次承受拉力 F 作用下地工作循環(huán)次數(shù) n 與總工作循環(huán)次數(shù) N 之比i i t（n /N ）有關(guān)。it載荷譜系數(shù) K 可用下式計算：K ＝∑ f f ????????????meitiFN式中 K ——載荷譜系數(shù)；fn ——在鋼絲繩拉力 F 作用下的工作循環(huán)次數(shù)，i in ＝n ，n ···n ；i12N ——總的工作循環(huán)次數(shù)，N ＝∑n ＝n ＋ n ＋··· n ；t ti12F ——鋼絲繩承受的第 i 個拉力，F(xiàn) ＝ F ，F(xiàn) ，··· F （N） ；i iF ——鋼絲繩承受的額定拉力（N） ；e在本設(shè)計中選擇中等載荷，工作級別為 M5，總工作時間為 6400 小時。表 7-1 卷揚(yáng)機(jī)利用等級利用等級 總工作循環(huán)數(shù) Nt 說明U0 1.6×104U1 3.2×10U 2 6.3×104U3 1.25×105不經(jīng)常使用U4 2.5×10 經(jīng)常地輕閑地使用U 5 5×105經(jīng)常地中等使用U6 1×106有時頻繁地使用U7 2×10 頻繁地使用黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 20 頁。載荷狀態(tài)名義載荷譜系數(shù) Kp當(dāng)量拉力系數(shù) Kd說明Q （輕）10.125 K ≤0.5 通常承受 1/3 的額定拉力，很少承受額定拉力時使用Q （中）20.25 0.5＜K ≤0d.63通常承受（1/3～2/3）的額定拉力，有時承受額定拉力時使用Q （重）30.5 0.63＜K ≤d0.8通常承受 2/3 以上的額定拉力，較多承受額定拉力時使用Q （特4重）1.0 0.8＜K ≤1d頻繁地承受拉力或者額定拉力相近時使用表 7-2 載荷狀態(tài)黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 21 頁7.2 鋼絲繩的選取卷揚(yáng)機(jī)通過鋼絲繩升降、牽引重物，工作時鋼絲繩所受應(yīng)力十分復(fù)雜，加之對外界影響因素比較敏感，一旦失效，后果十分嚴(yán)重，因此，應(yīng)特別重視鋼絲繩的合理選擇與使用。7.2.1 鋼絲繩的種類和構(gòu)造鋼絲繩的種類．根據(jù)鋼絲繩中鋼絲與鋼絲的接觸狀態(tài)不同又可分為：(1)．點(diǎn)接觸鋼絲繩 點(diǎn)接觸鋼絲繩繩股中各層鋼絲直徑均相同，而內(nèi)外各層鋼絲的節(jié)距不同．因而相互交叉形成點(diǎn)接觸。其特點(diǎn)是接觸應(yīng)力高．表面粗糙，鋼絲易折斷，使用壽命低。但制造工藝簡單，價格便宜。在實(shí)際中常發(fā)現(xiàn)這種鋼絲繩在受拉、尤其是受彎時由于鋼絲間的點(diǎn)接觸、造成應(yīng)力集中而產(chǎn)生嚴(yán)重壓痕，由此導(dǎo)致鋼絲疲勞斷裂而使鋼絲繩過早報廢。(2)．線接觸鋼絲繩 線接觸鋼絲繩繩股由不同直徑的鋼絲統(tǒng)制而成，每一層鋼絲的節(jié)距相等，由于外層鋼絲位于內(nèi)層鋼絲之間的溝槽內(nèi)，因此內(nèi)外層鋼絲間形成線接觸。這種鋼絲繩的內(nèi)層鋼絲雖承受比外層鋼絲稍大的應(yīng)力，但它避免了應(yīng)力集中，消除了鋼絲在接觸處的二次彎曲現(xiàn)象，減少了鋼絲間的摩擦阻力。使鋼絲繩在彎曲上有較大的自由度，從而顯著提高了抗疲勞強(qiáng)度，其壽命通常高于點(diǎn)接觸鋼絲繩。由于線接觸鋼絲繩比點(diǎn)接觸鋼絲繩的有效鋼絲總面積大，因而承載能力高。如果在破斷拉力相同的情況下選用線接觸鋼絲繩，可以采用較小的滑輪和卷筒直徑，從而使整個機(jī)構(gòu)的尺寸減小。卷?xiàng)顧C(jī)應(yīng)優(yōu)先選用線接觸鋼絲繩。7.2.2 鋼絲繩直徑的計算目前在工業(yè)化國家，對鋼絲繩直徑的選擇普遍采用選擇系數(shù)法。國際標(biāo)準(zhǔn)繩的選擇也推薦采用此方法。該方如下； 鋼絲繩直徑不應(yīng)小于下式計算的最小直徑maxinFcd〓黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 22 頁式中 Fmax—鋼絲繩最大靜拉力(N) 。由起升載荷（額定起重量，鋼絲繩懸掛部分的重量，滑輪組及其它吊具的重量）并考慮滑輪組效率相倍率來確定；c—鋼絲繩選擇系數(shù)，它與機(jī)構(gòu)的工作級別、鋼絲繩是否旋轉(zhuǎn)及吊運(yùn)物品的性質(zhì)等因素有關(guān)。目前，卷揚(yáng)機(jī)還沒有此系數(shù)的具體規(guī)定。該設(shè)計卷揚(yáng)機(jī)額定載荷 2 噸，采用單聯(lián)滑輪起重滑輪組，所以每根承受載荷Fmax＝Fe/2＝ 10000N 該卷揚(yáng)機(jī)用于建筑，所以工作級別為 M5，鋼繩系數(shù)選擇由 GB/T1955-2008 公式 C=[Kn/K’0]1/2 可得：其中 Kn 是鋼絲繩的最小安全系數(shù)，按照表 4 選取為 4.0K’為鋼絲繩的最小破斷拉力系數(shù)，按照表 5 選取第三組 鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度 R0 為 1570MPa。則 C=[Kn/K’0]1/2=0.123＝12.3 mm maxinFcd〓所以鋼絲繩選擇 d=14 mm卷揚(yáng)機(jī)系多層纏繞．鋼絲繩受力比較復(fù)雜。為簡化計算，鋼絲繩選擇多采用安全系數(shù)法，這是—種靜力計算方法。鋼絲繩的安全系數(shù)按下式計算：??pgrSnF??式中 —整條鋼絲繩的破斷拉力，N；pS—卷揚(yáng)機(jī)工作級別規(guī)定的最小安全系數(shù)；??n—鋼絲繩的額定拉力，N；rF設(shè)計時，鋼絲繩的額定拉力為已知，將額定拉力乘以規(guī)定的最小安全系數(shù)，然后從產(chǎn)品目錄中選擇一種破斷拉力不小于 · [M〕的鋼絲繩直徑。??n rF優(yōu)先選用不旋轉(zhuǎn)的鋼絲繩，按照 GB1102 的規(guī)定，鋼絲繩選擇型號為 124NAT 6 19S+FC 1570 ZZ 110 GB8918-2006 其破斷拉力為 110KN。則 ng=110/20=5.5>5?黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 23 頁符合要求7.2.3 鋼絲繩使用注意的事項(xiàng)鋼絲繩在工作時卷繞進(jìn)出滑輪和卷筒，除產(chǎn)生拉應(yīng)力外，還有擠壓、彎曲、接觸和扭轉(zhuǎn)等應(yīng)力，應(yīng)力情況是非常復(fù)雜的。實(shí)踐表明，由于鋼絲繩反復(fù)彎曲相擠壓所造成的金屬疲勞是鋼絲繩破壞的主要原因。鋼絲繩破壞時，外層鋼絲由于疲勞和磨損首先開始斷裂，隨著斷絲數(shù)的增多，破壞速度逐漸加快，達(dá)到一定限度后，仍繼續(xù)使用，就會造成整根繩的破斷。在正確選擇鋼絲繩的結(jié)構(gòu)和直徑之后，實(shí)際使用壽命的長短，在很大程度上取決于鋼絲繩在使用中的維護(hù)和保養(yǎng)及與相關(guān)機(jī)件的合理配置?？蓮囊韵聨追矫婵紤]該問題：（1）滑輪和卷筒直徑 D 與鋼絲繩直徑 d 的比值大小對鋼絲繩的壽命影響較大，幾乎成平方關(guān)系。因此，選用較大的滑輪和卷簡直徑對鋼絲繩的壽命是有利的。故設(shè)計中規(guī)定了卷筒直徑和鋼絲繩直徑的最小比值（D/d） ，與卷揚(yáng)機(jī)的工作級別有關(guān)。使用中，應(yīng)盡量減少鋼絲繩的彎折次數(shù)并盡量避免反向彎折。（2）決定滑輪繩槽尺寸時，必須考慮鋼絲繩直徑較公稱直徑有 6％~8％的過盈量這一事實(shí)。過小的繩槽直徑會使鋼絲繩受到過度擠壓而提前斷絲，繩槽尺寸過大，又會使鋼絲繩在槽內(nèi)的支承面積減小，增大鋼絲繩的接觸應(yīng)力。合理的繩槽尺寸應(yīng)比鋼絲繩的公稱直徑大 10％左右。（3） 滑輪與卷筒的材料太硬，對鋼絲繩壽命不利。據(jù)有關(guān)資料表明：以鑄鐵代替鋼．可提高鋼絲繩的壽命約 10％。（4） 為保證鋼絲繩在繩筒上平滑纏繞，避免各圈鋼絲繩間相互摩擦及多層纏繞錘擊和堆繞現(xiàn)象，延長鋼絲繩的使用壽命，鋼絲繩在卷筒及繩輪上的偏角必須保持在一定的限度之內(nèi)，一般在 0.5 ~2 之間。?（5）良好的周期性潤滑是提高鋼絲繩使用壽命的一項(xiàng)重要因素。它可以防止銹蝕，減少鋼絲繩內(nèi)外磨損。一般常用中、低粘度潤滑油和濾青質(zhì)化合物。目前我國生產(chǎn)的“鋼絲繩油’ ’屬于中等粘度油，適用于各種股捻鋼絲繩的潤滑。其附著力大，不易滑落或與水起作用，且含有防銹劑，是一種良好的潤滑劑。黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 24 頁（6）在室外、潤濕或腐蝕介質(zhì)存在的環(huán)境里，應(yīng)選用鍍鋅鋼絲繩。（7） 經(jīng)常檢查鋼絲繩是否與別的機(jī)件摩擦，重新更換新繩時必須核對新繩與原繩的型式直徑是否相同；經(jīng)常檢查鋼絲繩表面的磨損及斷絲，遇到問題及時解決。7.2.4 卷筒參數(shù)的設(shè)計按照鋼絲繩在卷筒上的卷繞層數(shù)分，卷筒分單層繞和多層繞兩種。一般起重機(jī)大多采用單層繞卷筒。只有在繞繩量特別大或特別要求機(jī)構(gòu)緊湊的情況下，為了縮小卷筒的外形尺寸，才采用多層繞的方式。本設(shè)計采用多層繞。（1）卷筒容繩尺寸參數(shù)1)卷筒節(jié)徑卷筒節(jié)徑 D 應(yīng)滿足式 D≥ ekd式中 -與卷揚(yáng)機(jī)工作級別有關(guān)的系數(shù) D-卷筒節(jié)徑，mmek由 GB8918-2006 表 6 得D= =19 14=266ed?2）卷筒容繩寬度<3 =3 250=750mm ，取 =620mm。tB0DtB3）卷筒邊緣直徑 dDsk4??其中 =210+(2 4-1) 12=294mm??Ss120????則 =294+4 12=342 取為 350mmdDsk4?4）卷繞層數(shù) S由 S≤Dk－Do－2Mk／2d可得 S≤4.1，取 S=4????12101??????????sDdBLtsi?黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 25 頁7.2.5 卷筒的結(jié)構(gòu)設(shè)計卷筒按照轉(zhuǎn)矩的傳遞方式來分．有端側(cè)板周邊大齒輪外嚙合式和筒端或筒內(nèi)齒輪內(nèi)嚙合式，其共同特點(diǎn)是卷筒軸只承受彎矩，不承受轉(zhuǎn)矩。本設(shè)計卷筒采用內(nèi)齒輪嚙合式。如圖 7-3。圖 7-3 齒嚙合式卷筒卷筒的設(shè)計主要尺寸有卷筒長度 L 、卷筒壁厚 δ（1）卷筒的長度設(shè)計本設(shè)計采用單聯(lián)滑輪組，卷筒的長度 L =1.1ZP=1.1lP /?n(D+nd)式中 —卷筒總長度，mm；Z—每層圈數(shù)，mm；n—卷繞層數(shù)；—卷筒卷繞直徑，mm；0DP—繩槽節(jié)距，mm；l—卷筒容繩量；由此計算得 ＝870mm。L（2）卷筒壁厚設(shè)計本設(shè)計為了延長鋼絲繩的壽命，采用鑄鐵卷筒，對于鑄鐵卷筒可按經(jīng)驗(yàn)公式初步確定，然后進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。對于鑄鐵筒壁 mm ??0.26~10D???根據(jù)鑄造工藝的要求，鑄鐵卷筒的壁厚不應(yīng)小于 12 mm，所以 15mm??黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 26 頁所以卷筒的參數(shù)選擇為：繩槽節(jié)距 t＝16 mm、槽底半徑 ＝4 mm、卷筒節(jié)距1c＝250 mm、卷筒長度 L=870 mm、卷筒壁厚 mm。0D5??7.2.6 卷筒強(qiáng)度計算及檢驗(yàn)卷筒材料一般采用不低于 HT200 的鑄鐵，特殊需要時可采用 ZG230-450、ZG270-500 鑄鋼或 Q235-A 焊接制造。本設(shè)計的卷筒五特殊需要，額定起重重量不是很大，所以選擇 HT200 的鑄鐵制造。一般卷筒壁厚相對于卷筒直徑較小，所以卷筒壁厚可以忽略不計，在鋼絲繩的最大拉力作用下，使卷筒產(chǎn)生壓應(yīng)力、彎曲應(yīng)力和扭曲應(yīng)力。其中壓應(yīng)力最大。當(dāng) 3 時彎曲應(yīng)力和扭曲應(yīng)力的合成力不超過壓應(yīng)力 10%,所以當(dāng)L?0D L3 時只計算壓應(yīng)力即可。0本設(shè)計中 L=870 mm D=250 mm，符合 3 的要求，所以只計算壓應(yīng)L?0D力即可。當(dāng)鋼絲繩單層卷繞時，卷筒所受壓應(yīng)力按下式來計算：=A ???tF?max??bc其中 為鋼絲繩單層卷繞時卷筒所受壓應(yīng)力，MPa；?為鋼絲繩最大拉力，N；maxF為卷筒壁厚，mm；?A 為應(yīng)力減小系數(shù)，一般取 A=0.75為許用壓力，對于鑄鐵 =??bc ??bc?5?為鑄鐵抗壓強(qiáng)度極限b?所以 =A 32 MPa??tF?max??bc?查教材機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)知 195MPa，所以 39MPa。所以卷筒的壁厚b????bc??強(qiáng)度滿足要求黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計 說 明 書 第 27 頁7.3 卷筒軸的設(shè)計計算卷筒軸是支持卷揚(yáng)機(jī)正常工作的重要零件，合理設(shè)計與計算卷筒軸對卷揚(yáng)機(jī)性能至關(guān)重要。7.3.1 卷筒軸的固定方式及受力分析常用的卷筒軸分軸固定式軸轉(zhuǎn)動式兩種情況。卷揚(yáng)機(jī)卷筒工作時，鋼絲繩在卷簡上的位置是變化的。鋼絲繩拉力經(jīng)卷筒及支承作用到軸上產(chǎn)生的力矩，其大小隨鋼絲繩在卷簡上位置的變化而不同。強(qiáng)度計算時應(yīng)按鋼絲繩在卷筒上兩個極限位旨分別計算。由卷揚(yáng)機(jī)工作情況和軸的受力分析可知，a、b 因卷筒軸主要承受彎矩，可簡化為簡單的心軸。a 圖為固定心軸，b 圖為轉(zhuǎn)動心軸。對于轉(zhuǎn)動心軸，其彎曲應(yīng)力一般為對稱循環(huán)變化；對固定心軸，其應(yīng)力循環(huán)特征為 ，視具體的載荷性質(zhì)而定。對固定心軸的疲勞失效而言，最危險的01r??應(yīng)力情況是脈動循環(huán)變化，為安全起見，卷筒的固定心軸應(yīng)力以按脈動循環(huán)處理為宜。c 圖卷筒軸既受彎又受扭，為轉(zhuǎn)軸。其彎曲應(yīng)力的應(yīng)力性質(zhì)為對稱循環(huán)變應(yīng)力，而扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力的應(yīng)力性質(zhì)可視為脈動循環(huán)