玩具小車上蓋注塑模具設計與工藝分析【一模兩腔優(yōu)秀課程畢業(yè)設計含UG三維10張CAD圖紙及仿真帶開題報告+外文翻譯】-zsmj36

玩具小車上蓋注塑模具設計與工藝分析【一模兩腔優(yōu)秀課程畢業(yè)設計含UG三維10張CAD圖紙及仿真帶開題報告+外文翻譯】-zsmj36

玩具小車上蓋注塑模具設計與工藝分析【一模兩腔】

摘  要

本文是針對玩具小車上蓋的注塑模具設計與工藝分析。首先對玩具小車上蓋進行三維設計，并且對其進行結構分析。然后根據(jù)玩具車上蓋的結構分析其工藝特點，主要包括材料工藝特性、制件的工藝結構特點，然后根據(jù)工藝選擇注射機，并對注射機的參數(shù)進行校核。接著進行注塑模工藝設計，主要包括分型面設計、型腔數(shù)量和布局設計、澆注系統(tǒng)設計、模架選擇、推出機構設計和冷卻系統(tǒng)設計，其中分型面設計和澆注系統(tǒng)設計是重點設計內(nèi)容，其設計結果需要進行模流分析驗證。最后對所設計的零件進行裝配并給出最終設計結果。

本文設計過程中主要使用UG NX 8.5/ MOLDWIZARD經(jīng)行設計，用到的設計內(nèi)容包括三維造型、模具設計、分型面設計、澆注系統(tǒng)設計和冷卻系統(tǒng)設計，最終結果由UG裝配完成。

關鍵字：注塑模具；UG 

Abstract

This article is the injection mold design and process analysis for the cover of toy car, first designs three-dimensional toy car shell, and then analyzes its technological features which includes material properties, structural features of parts of the process and select the injection machine. Then article design injection molding process which includes sub-surface design, the number and layout of the cavity designing, gating system design, mold selection, launches mechanism design and cooling system design, checking the process parameters of mold design.

In this article, the design is mainly used UG NX 8.5 / MOLDWIZARD. The content of the design includes three-dimensional modeling, mold design, parting surface design, gating system design and cooling system design, the final result is done by UG assembly.

Keywords:

 Injection mold; UG

目    錄

引言 1

1  產(chǎn)品的工藝分析 2

1.1  外型設計 2

1.2  產(chǎn)品材料的確定 2

1.2.1 ABS常規(guī)性能 2

1.2.2 ABS的成型工藝 2

1.3  產(chǎn)品的工藝分析 3

1.3.1產(chǎn)品的尺寸和表面質(zhì)量 3

1.3.2壁厚 3

1.3.3脫模斜度設計 5

1.3.4加強筋設計 5

1.3.5圓角設計 6

2  模具結構的設計 7

2.1  確定型腔數(shù)目 7

2.2  型腔布局方式 7

3  注射機型號的確定 9

3.1  注塑機的結構 9

3.2  注塑機的類型 9

3.3  注塑機的選擇 9

3.3.1所需注射量的計算、塑件質(zhì)量、體積計算 9

3.3.2澆注系統(tǒng)凝料體積的初步估算 10

3.3.3注射機型號的確定 10

3.4  注塑機的校核 11

3.4.1注射量的校核 11

3.4.2注射壓力校核 11

3.4.3鎖模力校核 12

3.4.4開模行程和模板安裝尺寸校核 12

4  成型零件設計 13

4.1  分型面的設計 13

4.2  成型零部件的結構設計 14

4.2.1型芯和型腔的結構設計 14

4.2.2型芯和型腔尺寸的確定 15

4.2.3 型芯和型腔的固定方式 15

5  澆注系統(tǒng)的設計 16

5.1  澆注系統(tǒng)的組成 16

5.2  澆注系統(tǒng)的設計原則 16

5.3  主流道的設計 17

5.4  分流道的設計 17

5.5  澆口的設計 18

5.6  澆口位置的選擇 19

5.7  冷料穴和拉料桿設計 19

5.8  澆注系統(tǒng)的設計結果 20

6  排氣系統(tǒng)設計 21

7  產(chǎn)品填充分析 22

7.1  產(chǎn)品填充分析的意義 22

7.2  產(chǎn)品填充分析的結果 22

8  標準模架的選取 23

8.1  標準模架的選擇 23

8.2  模架的尺寸計算 24

9  推出機構設計 25

9.1  推出機構的設計要求 25

9.2  推出機構布局的設計 25

9.3  推桿設計 25

10  冷卻系統(tǒng)設計 28

10.1  控制模具溫度的重要性 28

10.2  冷卻系統(tǒng)設計的原則 28

10.3  冷卻系統(tǒng)的設計 28

11  其他零件設計 31

11.1  鑲件固定用螺釘?shù)脑O計 31

11.2  限位釘和支撐柱的設計 32

11.3  復位彈簧設計 32

11.4  側定位塊設計 32

11.5  模具的總裝配 32

12  設計總結 33

謝辭 34

參考文獻 35

【詳情如下】【需要咨詢購買全套設計請加QQ1459919609】Injection Molding Guide.docx

Injection Molding Guide.pdf

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第 1 頁 共 25 頁 of LS PE PE ne is A is is at as at as in of at be of on LS PE 90°F (200°C)). To of an to at or LS a a to ? be as as to be to ? be to 第 2 頁 共 25 頁 ? to ? or be ? be by ? of he is on of in to 00 is on PE to up 00. of a of a s to a is by a a to a a is in In 3 in/ in/ LS . of up 0 in/. in/ in/ D 138 G 128 93in in 00°F. a or to 7, at or by LS he of of of to be ). If on or be be by of a in 3% - 8%) to 第 3 頁 共 25 頁 . An PE he of on to in 90o to be is in of to in a on LS PE a of ue to PE in in BS - BS - . 0 ) 7700, 7900 LS a It be is an a 第 4 頁 共 25 頁 by As a is to of a of in a to at or by LS BC be in LS to in be If a is be of LS of on of to be of is a A of of as be or up 0,000 . if if or to be or as as 第 5 頁 共 25 頁 to to to 420 of as is or if at be or to In is a a be LS To a a is an be A a to a If a to of a is a be or a PV a In DM a to or or to of To in or be a it a DM he o o to 3° - 5°), as . be DM is PE of . In a is . 50 , 4 40 5 be LS In is in of a be as an of 第 6 頁 共 25 頁 be to be a a . . . 第 7 頁 共 25 頁 . . 第 8 頁 共 25 頁 is to to In a at be by by An in to be As a of to of . . 9. 第 9 頁 共 25 頁 0 to to is a in 1 2 0. 1. 第 10 頁 共 25 頁 2. be at of be to in .5 .0 or of or to on 3 an of a 3. 第 11 頁 共 25 頁 LS PE of to ? or of is on To of in an on a of or To at a a to a ab or 4) a A be to by of of 4 D) 5% - 30% of at is to A 1.5 be to or on be to or 4. or 5. or 5 a of a be to to of 第 12 頁 共 25 頁 A is a of a 6). it is in a of of It of or 6. he or is on it is of is LS of In to be of is If is be to as as he is to of It to or A be on of a of in . to is to No 第 13 頁 共 25 頁 3? ? PE in on s be to of As a of PE to be on be by or by if is a at a of at of on of it in If in or in In it be to a to be so is as as at of or If be so as to or in of of of to of To of at on be in of or is to of is to in to as or in be by simulat 編號： 畢業(yè)設計外文翻譯 （原文） 題 目： 學 院： 機電工程學院 專 業(yè)： 機械設計制造及其自動化 學生姓名： 梁松強 學 號： 1000110123 指導教師單位： 桂林電子科技大學 姓 名： 彭曉楠 職 稱： 副教授 2014年 5月 26日 桂林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 1 頁 共 25 頁 of LS PE PE ne is A is is at as at as in of at be of on LS PE 90°F (200°C)). To of an to at or LS a a to ? be as as to be to ? be to 桂林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 2 頁 共 25 頁 ? to ? or be ? be by ? of he is on of in to 00 is on PE to up 00. of a of a s to a is by a a to a a is in In 3 in/ in/ LS . of up 0 in/. in/ in/ D 138 G 128 93in in 00°F. a or to 7, at or by LS he of of of to be ). If on or be be by of a in 3% - 8%) to 桂林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 3 頁 共 25 頁 . An PE he of on to in 90o to be is in of to in a on LS PE a of ue to PE in in BS - BS - . 0 ) 7700, 7900 LS a It be is an a 林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 4 頁 共 25 頁 by As a is to of a of in a to at or by LS BC be in LS to in be If a is be of LS of on of to be of is a A of of as be or up 0,000 . if if or to be or as as 桂林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 5 頁 共 25 頁 to to to 420 of as is or if at be or to In is a a be LS To a a is an be A a to a If a to of a is a be or a PV a In DM a to or or to of To in or be a it a DM he o o to 3° - 5°), as . be DM is PE of . In a is . 50 , 4 40 5 be LS In is in of a be as an of 林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 6 頁 共 25 頁 be to be a a . . . 林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 7 頁 共 25 頁 . . 林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 8 頁 共 25 頁 is to to In a at be by by An in to be As a of to of . . 9. 林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 9 頁 共 25 頁 0 to to is a in 1 2 0. 1. 林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 10 頁 共 25 頁 2. be at to of be to in .5 .0 or of or to on 3 an of a 3. 林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 11 頁 共 25 頁 LS PE of to ? or of is on is To of in an on a of or To at a a to a ab or 4) a A be to by of of 4 D) 5% - 30% of at is to A 1.5 be to or on be to or 4. or 5. or 5 a of a be to to of 林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 12 頁 共 25 頁 A is a of a 6). it is in a of of It of or 6. he or is on it is of is LS of In to be of is If is be to as as he is to of It to or A be on of a of in . to is to No 林電子科技大學畢業(yè)設計（論文）說明書用紙 第 13 頁 共 25 頁 3? ? PE in on s be to of As a of PE to be on be by or by if is a at a of at of on of it in If in or in In it be to a to be so is as as at of or If be so as to or in of of of f 第 1 頁 共 26 頁 注塑成型指南 引言 目標 本文檔提供了零件設計，模具設計和苯乙烯嵌段共聚物（ 熱塑性彈性體的處理準則。 產(chǎn)品系列，其中包括苯乙烯類熱塑性彈性體等科騰化合物，塑性彈性體化合物和的 金。 變性 一個主要特點是，它們都依賴剪切，是剪切依賴性的材料，其粘度是在低剪切速率（如擠出）較高，在高剪切速率下（如在注射成型）較低。因此， 合物在高剪切速率會更容易地流入模具的薄的區(qū)域。 高剪切速率粘度降低的性能應在設計精密注塑模具時和設置加工模具的條件過程中予以考慮。 圖 1：苯乙烯類熱塑性彈性體化合物受 粘度剪切速率的影響 （在 390° F（ 200° C）測定）。 要 獲 得 關 于 單 個 等 級 的 粘 度 信 息 ， 請 參 閱 產(chǎn) 品 技 術 數(shù) 據(jù) 表 ， 可 聯(lián)系您的 表。 零件設計 一般零件設計概念 當設計一個 件，應遵循的幾個基本原則： ?零件壁厚應盡可能均勻。從厚到薄的區(qū)域的過渡應循序漸進，以防止流通的問題而產(chǎn)生的填充缺陷。 第 2 頁 共 26 頁 ?厚部分應挖出來減少收縮，降低零件重量（和循環(huán)時間）。 ?半徑 /圓角所有的尖角，促進流動，盡量減少無填充區(qū)域。 ?應避免深盲孔或肋板。 ?避免壁薄，防止排氣時產(chǎn)生破裂。 ?過小的斜度會難以脫模。 流動長度與壁厚 可達到的最大流動長度是依賴于所選擇的特定材料，該零件的厚度，和加工條件。一般來說，吉力士化合物會比其他類型的熱塑性彈性體流入更遠更薄的壁。流向厚度比最大應為 200；然而，這是依賴于材料和部件的設計。高流動 塑性彈性體化合物（如 成功地用于通流比高達 400 的填充。 材料的填補零件的能力可以通過螺旋線流的測量進行比較分析。螺旋流動試驗是通過將材料注射到一個螺旋模具（類似于形成為螺旋形帶狀）上進行。該材料流動的距離的單位是英寸。在這種情況下，螺旋流動試驗中采用兩種不同的注射速度（ 3 英寸 /秒和5 英寸 /秒）進行。各種 品系列的典型的螺旋線流動長度概述于表 1 中。隨著具體的化合物，高達 40 英寸的流動長度（以 5 英寸 /秒注射速度）是可能的。 表 1 合物典型的螺旋流動長度為 系列 流動長度 3 英寸 /秒 5 英寸 /秒 D 138 G 128 93螺旋流動試驗，寬通道使用 厚度和 400° F 進行 如需有關螺旋流的特定等級或其他詳細信息螺旋流信息測試程序，請參閱 司 示表＃ 7，可在 聯(lián)系您的 表。 倒扣 熱塑性彈性體的柔軟性和彈性性質(zhì)允許有倒扣的零件結構。由于其優(yōu)異的復原特性，化合物是能夠被拉伸和變形，從而允許它們倒扣深拉（圖 2）。如果內(nèi)部和外部的倒扣存在于相同的部分，滑塊和型芯分割可能是必要的。部件與內(nèi)部倒扣（例如燈泡形部件）可以是通過利用核心的提升閥的從型芯中彈出。由于變形脫模時可能會產(chǎn)生輕微的永久伸長率（ 3％ - 8％）。 第 3 頁 共 26 頁 圖 2 件倒扣的例子。 澆口與熔接痕位置 產(chǎn)品工程師應該指出零件的表面那些是影響功能的，并在圖紙上表明這些信息。這將幫助模具設計人員，以確定允許的澆口和熔接痕位置。 各向異性 具有在流動方向與橫流方向不同的性質(zhì)的熱塑性材料（ 90°垂直于流動方向）被定性為“各向異性”材料?？赡苁苡绊懙膶傩允鞘湛s和拉伸性能。當聚合物鏈取向的流動，從而導致在流動方向上較高的物理性質(zhì)的各向異性的方向發(fā)生。壁厚，注射速度，熔體溫度和模具溫度是影響各向異性的幾個變量。根據(jù)不同的工藝條件和模具設 計，吉力士苯乙烯類 合材料表現(xiàn)出一定程度的各向異性。 收縮 由于它們的各向異性的性質(zhì)， 苯乙烯類熱塑性彈性體化合物的收縮在流動方向上比在交叉流動方向更多。通常， 合物具有更高的收縮率，并且比 合物更多的各向異性。 化合物的典型收縮值是 - 而對于 化合 第 4 頁 共 26 頁 物是 - 較軟的 合物（低于 30 邵氏 A）收縮率比較硬的材料大。一些材料，如 7700， 系列含有填充物，從而降低其收縮率。 通常 收縮率是按 壁厚確定的。但應注意的是，收縮率不是一個確切的數(shù)字，而是一個范圍值。這個范圍會受到零件的壁厚，熔體溫度，模具溫度，注射速度，填充和保壓 的壓力的影響，也受成型時間的影響。因此，零件必須設置一定的公差，以更好地量化材料在特定應用中的特定等級的實際收縮率 。 有關特定牌號收縮率，請參閱產(chǎn)品技術數(shù)據(jù)表，可在 聯(lián)系您的 表。 模具設計 模具的類型 吉力士 合物可使用在二板和三板模具。常規(guī)和熱流道模具設計已使用 薦自絕緣熱流道模 具的設計是由于在滯流區(qū)的材料存在降解的可能。雙射模具和插入件的模具也可以被使用。如果時同一家廠商生產(chǎn)的模具，腔體體積應該是相似的，否則可能會產(chǎn)生過度填充或填充不滿。 鋼材的選擇 吉力士熱塑性彈性體苯乙烯一般都是非研磨性和非腐蝕性。模具鋼的選擇將取決于零件的要生產(chǎn)的數(shù)量和質(zhì)量。對于大批量的生產(chǎn)，提高模具的初始費用是一個明智的投資。 各種各樣的模具鋼可用于注塑模結構。表 2 列出了常見的模具鋼用于制造的典型模具零件的屬性，包括軟金屬，如鋁和銅鈹合金，可用于樣機零件或多達 10000 份的小批量生產(chǎn)。 表 2 典型模具 鋼注塑模結構 鋼種類 鋼材特性 模具組件 度高，機械性能良好，高碳鋼，一般用途的鋼。缺點：如果儲存不當可能會生銹。 模架，頂出板，和一些模腔（如果鍍鎳或鍍鉻，以防止生銹）。 好的通用工具鋼?？梢話伖饣蜻M行熱處理。更好的耐腐蝕性。 腔板和芯板。 硬度，較高韌性，一般用途工具鋼。 機械性能良好，耐沖擊，耐磨。缺點：成本高。 型腔板，芯板和層壓板，以及薄壁部分。 第 5 頁 共 26 頁 好的高韌性工具鋼。熱處理和耐磨性好。 頂針，推管，頂桿和葉片。 強度，高耐磨特性，高釩含量，有點脆。缺點： 難加工。 耐磨墊板，耐磨滑塊。 420 韌的耐腐蝕材料，熱處理和耐磨性好。 缺點：成本高。 腔體塊，頂針，套筒等。 某些零件的設計可能會受益于使用較高的熱導率的材料如銅鈹合金。這種材料比鋼輕耐用，如果用在分型面可能磨損比鋼更快。鈹銅合金可用于插入，滑塊或型芯，以增加傳熱速率和減少循環(huán)時間。在有很長的型芯結構的情況下，高熱導率的零件是很有益的。 模具表面處理，整理和紋理 大多數(shù) 料注塑成型表面相當好。為產(chǎn)生有光澤的表面，在填充成型前拋光模具是必需的。高度拋光模具和透明材料，可以生產(chǎn)出具有良好的清晰度的零件。如果需要類似于熱固性橡膠的亞光，則應該使用一個粗糙的模具（ 或 品，如 金，這自然產(chǎn)生了磨砂表面）。在一般情況下，一個電火花加工表面會產(chǎn)生良好的手感，并可能使零件脫模過程中從模具釋放更加容易。磨砂表面也可以掩飾任何流痕或其他表面缺陷。蒸汽珩磨，噴砂或噴丸和化學蝕刻也可以用來產(chǎn)生表面紋理具有不同程度的光澤度和外觀的零件。為了幫助脫模，在噴 砂或電火花加工后型腔或型芯可涂覆剝離涂層如 漬鎳。 澆口和澆道拉料桿設計 澆道應有足夠的錐度，從 1 度到 3 度，以減少阻力和防止?jié)驳辣徽匙?。長直澆道可能需要更多的錐度（ 3° - 5°），如圖 3，主流道的直徑應比噴嘴直徑稍大。在電火花加工完成后是可以適應的大多數(shù)苯乙烯熱塑性彈性體材料的。永久性脫模劑處理也已成功地使用。 拉料桿的設計變化與材料的硬度。不同的澆道尺寸設計見圖 4 到圖 7。此外，表 3示出了用于一個典型澆道設計的適用錐度范圍。 表 3 各種用于典型澆口設計的硬度值 典型的熱塑性彈性體硬度 范圍 最常見的澆口拉料桿類型 數(shù)值 > 50 邵氏 A 錐形，針， Z 型 3， 4 和 6 40氏 A 底切 5 5氏 A 松樹 7 第 6 頁 共 26 頁 熱澆道襯套和擴展的噴嘴，也可以使用與 化合物。在許多模具，澆口一般設在在模具中最厚的壁部，這樣需要最小的冷卻時間。使用一個熱澆道，其可以被看作是在機器噴嘴的延伸，有時可以減少周期時間。延伸機器的噴嘴也可用于降低澆道長度和大小。當使用熱澆道使用時，機器的噴嘴端頭應是自由運動的噴嘴，而不是相反的固定流道。 圖 3 圓錐拉料桿 圖 4 圖 5 倒扣拉料桿 第 7 頁 共 26 頁 圖 6 箘形拉料桿 圖 7 松樹拉料桿 第 8 頁 共 26 頁 常規(guī)的流道的結構與設計 設計腔內(nèi)平衡流道是得到統(tǒng)一質(zhì)量的零件的關鍵。在平衡的流道系統(tǒng)中，熔體以相等的時間和壓力流入各個模腔。澆道平衡可以通過使用計算機模流分析程序進行設計，并通過執(zhí)行短射的研究證實。 不平衡的流道，可能會導致不一致的零件重量和尺寸的變化。最接近澆道的型腔可能過填充而溢料。由于在注射成型后，零件也可能產(chǎn)生較高的內(nèi)應力，從而導致翹曲。平衡流道系統(tǒng)的例子示于圖 8 和圖 9。 圖 8 平衡式蜘蛛流道 圖 9 平衡剖面流道 第 9 頁 共 26 頁 圖 10 顯示了不同的澆道橫截面和它們相關的效率。圓形流道具有減少流動阻力和表面面積，使材料保持熔融更長。第二個最有效的澆道橫截面是梯形截面。 U 形流道的結構與梯形流道的截面形狀和性能接近，只需要加工在分型面一側。圖 11 顯示了典型的流道截面形狀和相應的尺寸。圖 12 示出了典型澆道的尺寸。 圖 10。典型的流道橫截面 圖 11 普通流道的截面形狀 第 10 頁 共 26 頁 圖 12 典型澆道的尺寸 冷料穴是澆注系統(tǒng)的結構。冷料穴的作用是接收熔體的前鋒冷料。與澆道連接的位置結構應該足夠大，以接收模具注塑成型循環(huán)過程中在機器噴嘴中形成的冷料。典型冷料穴尺寸為約流道的 的直徑或?qū)挾取? 分流道 在分型面下分流道和型芯底部存在倒扣，料流通過分澆道不應該受到限制。圖 8 和圖 9 顯示了分流道和拉料桿的典型位置。圖 13 顯示了一個分流道的設計實例。 圖 13 分流道的設計實例 第 11 頁 共 26 頁 澆口的設計與位置 大多數(shù)傳統(tǒng)的澆口類型都適合加工吉力士苯乙烯類熱塑性彈性體化 合物。澆口的形式和位置，相對于該零件的類型，可能會影響到以下內(nèi)容： ? 零件的填料 ? 澆口拆除或去除痕跡 ? 部分化妝品的外觀 ? 零件尺寸（包括翹曲） 澆口所選的類型取決于零件和模具設計。而澆口的位置同樣重要的。為了防止噴射產(chǎn)生，找到一個區(qū)域的設置澆口防止熔體直接撞擊腔壁。較軟的熱塑性彈性體的彈性特性使得潛伏式澆口設計的自動去除澆口模具或三板模具自動去除澆口痕跡更加困難。更高的硬度和填充級通常具有較低的極限伸長率，因此更容易去除澆口痕跡。為了保證澆口會打破在特定位置，它們應具有短的長度以創(chuàng)建高應力集中。 側澆口 側澆口（圖 14）是冷熱流道系統(tǒng)中最常見的傳統(tǒng)的澆口。它們位于塑件的分型面上。一個小切口即可，放在那里的澆口符合零件減少去除澆口痕跡的難度的要求。 側澆口的優(yōu)點是便于制造，改裝及維修。澆口深度（ D）應為壁厚的 15%，在澆口入口為 30％。常見做法是啟動“安全”。 一個很好的起點澆口寬度應為 的澆口深度。澆口寬度應等于或大于澆口深度略長。澆口的大小也取決于該零件大小?？梢员徊迦氲搅鞯绤^(qū)方便澆口維修或改裝。 圖 14 側澆口 圖 15 潛伏式澆口 潛伏式澆口是自去澆口。在零件脫模時，自動分離零件和澆口。圖 15 顯示了一個潛伏式澆口的典型設計。潛伏式澆口不應該被用于中軟硬度， 高摩擦和高伸長率的化合 第 12 頁 共 26 頁 物。 扇形澆口 扇形澆口是一個側澆口的流線型變化（圖 16） 扇形澆口所分銷材料到型腔中更均勻；因此，它通常是使用在高平直度和不存在的曲面的零件中。它也最大限度地減少澆口引起皺褶或零件翹曲的可能性。 圖 16 扇形澆口 直接澆口或中心澆口 直接澆口或中心常用于原型部件，因為它價格低廉。不建議使用，因為這種澆口類型適用于類似吉力士苯乙烯類化合物的高伸長率塑料。此外，直澆口需要修整，而且塑件的外觀質(zhì)量部分通常較差。如果使用直澆口，應注意保持雙方的澆口長度和直徑盡可能短，并盡可能小。 環(huán)形澆口 環(huán)形澆口用于保證的圓形部分的同心度。它甚至可以讓流入模腔，并最大限度地減少熔接痕。由于各向異性收縮，扁圓形部件采用中心或環(huán)形澆口可能無法平衡。環(huán)形澆口也可以使用在圓形部分的外側。 表 4 所討論的各種澆口類型的優(yōu)點和缺點比較在這一節(jié)。 表 4 各種澆口形式的優(yōu)缺 點 澆口類型 優(yōu)點 缺點 第 13 頁 共 26 頁 側家口 /平縫 /扇形 ?適合平板零件 ?易于修改 ?脫模澆口難分離 ?澆口痕跡明顯 側澆口 ?自動分離 ?澆口痕跡最小 ?較難加工 環(huán)形澆口 ?同心度高 ?無熔接痕 ?廢料多 ?澆口難去除 點澆口 ?自動分離 ?澆口痕跡小 ?充?？? ?需要浮板 ?更多廢料 ?更高的加工成本 閥式澆口（熱流道系統(tǒng)） ?澆口痕跡小 ?強制截流 ?后處理簡單 ?更高的加工成本 ?更高的維護成本 ?僅適用于熱流道系統(tǒng) 澆口位置 苯乙烯類熱塑性彈性體化合物是各向異性的，因此它們具有不同的物理特性的流動方向與橫流方向。這些屬性的差異對最后零件的使用性能至關重要。因此，需要考慮的苯乙烯熱塑性彈性體的各向異性性質(zhì)確定零件上的澆口位置。 熔體料流充模過程可以通過模流分析軟件進行仿真。如果收縮率過高，零件在澆口位置可能會收縮嚴重，這會導致“澆口皺褶”，如果澆口附近產(chǎn)生較高內(nèi)應力，零件形狀可能會彎曲翹曲。在零件頂部設置澆口能最大限度地減少這種問題。在零件的兩側使用兩個澆口也可以解決這個問題，但它會導致兩個熔接痕。如果在薄壁件存在填充問題，增加流 量壓力或在壁厚小的變化可以改變的流動。在某些情況下，有必要增加一個澆口來填充零件。 澆口位置的設置應使流道盡可能短。澆口應設在流道截面最大的位置，以提高熔體充模性能和排除氣體。如果可能的話，澆口的位置應以避免障礙物（在流道的中心或側面）。 熔體流道應盡量避免形成熔接痕。在注射時，盡量避免塑料熔體沖擊型腔側壁，以減少噴射的可能性。為了盡量減少模具內(nèi)應力（在澆口上）對零性能件的影響，澆口應設在該零件的非關鍵區(qū)域。此外，澆口痕跡應能夠易于手動或自動去。 模具排氣 模具排氣是對成品零件的質(zhì)量和一致性的關鍵。排氣是要 求當熔融流體填充型腔時 第 14 頁 共 26 頁 空氣在直澆道，流道和空腔中排出模具外。排氣不良可能會導致填充不滿，表面外觀差，或熔接痕跡明顯。模具的排氣設計可以通過模流分析軟件設計。一旦該模具已經(jīng)加工完成，短射的研究可以被用來找到臨界排氣的位置。 排氣口應放在填充最后的地方，在熔接痕發(fā)生的區(qū)域。典型 合物的排氣孔尺寸為“ 米 - 米）與 “ 10 毫米 - 15毫米）的結構。 一般的結構，排氣槽的深度應增加 “ 米 - ，提供暢通無阻的通道將空氣排出模具（圖 17）。排氣在下面的分型面的區(qū)域可以通過頂銷的配合間隙排氣（圖 18）。頂桿和內(nèi)孔的配合間隙可以排出空氣，一般在多孔模具中使用。如果使用推桿縫隙排氣，需要對其進行清理，每天一次，以去除積聚起來的廢料。排氣塞需要更換，或者拆卸和清洗，以免堵塞。 圖 17 模具排氣槽設計 圖 18 通過頂銷排氣 零件的推出 側面接觸面積大的零件脫模較困難，建議設計 3° ~5°的脫模斜度。推桿應位于流道過渡和零件外觀并不重要的地方。頂桿的直徑應盡可能大，以盡量減少推出的痕跡。較大的直徑也允許推出溫度高的零件，它可以縮短周期時間。噴射器葉片，推管和汽提器的環(huán)可用于零件推出?？諝鈬娚浜陀锰嵘y幫助推出大倒扣，對于具有室溫變形時性能的材料適用。模具表面紋理和專用模具的表面處理也可以幫助推出零件。退出大的內(nèi)部結構時，推出機構通常用側向抽芯。 模具冷卻 第 15 頁 共 26 頁 模具應該有足夠的冷卻，以優(yōu)化循環(huán)時間。使用模具材料應具有高的熱傳遞，如銅鈹合金，可用于冷 卻管道或插入。市售的噴泉型鼓泡也可能有助于減少冷卻時間。建議設計單獨的可移動冷水系統(tǒng)固定在模具兩側。這允許處理器使用差分冷卻，以安裝在可移動的（“ B”）的動模。應避免從一種連接冷卻管到 B 板。特殊的冷卻組件和管道也是一個選項，以提高冷卻效率。 熱流道系統(tǒng) 熱流道系統(tǒng)之間的差異 ; 冷流道和熱流道的區(qū)別見表 5。 合物的熱穩(wěn)定性相當好，并成功地用當今的熱流道模具。選擇特定類型的熱流道系統(tǒng)是由產(chǎn)品設計和生產(chǎn)要求確定的。有許多熱流道元件和模具制造商可用。如果可能的話，利用系統(tǒng)或元件供應商與苯乙烯的經(jīng)驗 熱塑性彈性體，如果保持在高溫度過長的一段時間 合物可交聯(lián)（形成凝膠），因此熱流道工具不建議使用這些材料 流道設計 表 5 熱流道系統(tǒng)的比較評估 系統(tǒng)類型 優(yōu)點 缺點 冷流道 ? 降低模具成本 ? 輕松修改 ? 允許使用機器人 ? 成型周期長 ? 存在冷料 ? 可能粘住澆口 ? 廢料（雖然重磨） 擴展噴嘴熱流道 ? 更快的周期 ? 最大限度地減少廢料 ? 易于維護 ? 更好的溫度控制 ? 更高的模具成本 ? 化合物可能熱降解 熱流道 ? 無廢流道 ? 更快的周期時間 ? 精確的溫度控制 ? 最高的模具成本 ? 難清理 ? 材料降解 ? 難維護 外部加熱系統(tǒng)是最好的。內(nèi)部加熱的流道不適合于熱塑性彈性體。這些系統(tǒng)通常有熱點和滯流區(qū)，導致部分凝固的材料固守冷卻器流道墻壁。為了獲得最大的靈活性，該設計應該是自然的或幾何的平衡。流變學平衡是可能的，但僅為特定等級或流變曲線。 內(nèi)部加熱的流道不適合于熱塑性彈性體 致部分凝固的材料固守冷卻器歧管墻壁。所有通道應高度輕輕彎曲拋光圓形橫截面，以盡量減少停滯的可能性區(qū)。為了保持高剪切，減少停留時間，促進流動，在通道直徑應為為“ 第 16 頁 共 26 頁 至 對于個性化的區(qū)域控制熱流道被推薦并允許操作者稍微調(diào)整平衡，以使零部件更加均勻。 熱流道系統(tǒng)澆口 閥式澆口 閥式澆口提供了大批量生產(chǎn)對表面質(zhì)量高要求的零部件的最好解決方案，例如醫(yī)療和美容產(chǎn)品。由于閥式澆口只留下一個輕微的響動上的部分，澆口痕跡減至最小。進一步的改進 可以獲得高質(zhì)量表面的零件，例如在分型面下方的設置閥式澆口或隱藏澆口的注塑成型細節(jié)美感的零件產(chǎn)品。熱流道系統(tǒng)的閥門的一個例子是在圖 19 中所示 圖片由馬斯特模具有限公司提供，杜拉是 司有限公司的注冊商標。 圖 19。使用閥式澆口熱流道系統(tǒng) 一個閥澆口的澆口直徑應為約“ 這取決于部件的尺寸和厚度。閥門不要求該材料中的零件在閥門關閉前凍結，保持壓力被釋放。因此，螺桿恢復為下一個周期可以提前，總循環(huán)時間可以減少。對于非常厚的壁部與內(nèi)應力或收縮空隙，閥式澆口可保持打開一個較長的時間提供注射材料，消除空隙和下沉。 閥門元件需要與模具板隔絕，以維持適當?shù)臏囟瓤刂啤Ｖ挥虚y門可以用于多模腔模 第 17 頁 共 26 頁 制泡沫或級聯(lián)成型，填補長的細流無熔接痕。由于一些低粘度 成績，保養(yǎng)得當緊閥式澆口才能防止?jié)B漏或溢料。閥式澆口可氣動或液壓激活。加熱器在每個門 的控制將允許精確控制熔體粘度和灌裝 熱管式熱流道 熱管式熱流道適用于 合物，但會留下一些澆口痕跡（這可高達 50％至 75％的澆口直徑）。亦可以通過以下方式減少零件表面的澆口痕跡。注射機噴嘴的直徑應小于澆口的直徑。 熱管式的零件應該從模具板和模腔進行絕緣處理。為了實現(xiàn)這一點，該噴嘴的長度可能需要加長，噴嘴應作為零件型腔的一部分。尖端之內(nèi)的所有通道應高度拋光和精簡，盡量減少停滯和退化區(qū)。該設計的效率可能會通過記錄所花費的時間，使一個完整的驗證顏色的變化而產(chǎn)生的零件。這表明是否有任何剩余死區(qū)的材料，繼續(xù)進入熔 體流 對于熱管式流道系統(tǒng)，在開始下一個注射成型周期開始之前應該有一個足夠長保壓時間。沒有延遲，部件可能填充不滿。這對低硬度，高流動性的材料特別重要。為了減少對厚壁零件填充時間，使用大澆口減少注射壓力。 由于熱塑性彈性體化合物在熔融狀態(tài)下是微可壓縮性的，大保壓壓力可能引起熱管式模具打開后溢料。為了防止溢料，熱流道系統(tǒng)應盡量減少保壓壓力在模具打開之前。 熱管式流道可以用于填充次級冷澆道供給材料到多個零件。每個熱管應使用單獨的溫度控制器。如果選擇的熱管制造商不具有 合物的使用經(jīng)驗，則應該通過實驗確定通過最佳 澆口類型和幾何原型設計。 二次注塑成型 其中增長熱塑性彈性體的最大領域是二次注塑。許多產(chǎn)品設計師利用熱塑彈性體，以一個“軟接觸”添加到一個剛性的材料。 化合物可以是包覆模制到許多不同基材，以改變表面的觸感，改善美觀性，和緩沖防振 大多數(shù) 以及科騰 ?化合物（和 金）適于兩桿或嵌件成型到聚丙烯（和在某些情況下， 襯底。該的 位已專門制定粘接 龍 6/6， 列的基礎上，巴斯夫高性能聚氨酯（ 是專門為薄壁包覆成型設計的 金（包括插入和雙射成型） 材。 隨著新的創(chuàng)新技術， 不斷發(fā)展熱塑性彈性體的粘結各種襯底。有關標準的M 系列及其他信息 新型熱塑性彈性體的國債，以不尋常的基板開發(fā)，請聯(lián)系您的 表。 有關二次注塑零件設計，模具設計和加工，歡迎更多信息參考 版的“二次 第 18 頁 共 26 頁 注塑成型指南”，可在 通過聯(lián)系 表。 注射機的選擇 機器類型 推薦往復式螺桿機。然而， 柱塞設備已被用于生產(chǎn) 件。與計算機接口提供較新的機器改進的工藝控制和優(yōu)先選用于多腔模具工具和高生產(chǎn)應用程序。注射機的可編程注射速度和壓力的能力可以生產(chǎn)出更優(yōu)質(zhì)的部件。即通過控制位置的控制注射量的成型機是最好的機器，其能通過壓力或時間控制。立式壓機用旋轉(zhuǎn)式或滑臺非常適用于嵌件成型。多工位輪轉(zhuǎn)注射機能減少冷卻時間，提高部件成型效率。 注射能力 乙烯化合物注射量容量一般比大多數(shù)熱塑性彈性體低。注射容量可以計算由下面的公式： C = （ ） ×A t 注射量計算示例如圖 20 圖 20 估算注射量 桶容量 第 19 頁 共 26 頁 如果可能的話，使用一臺機器，每桶的注射量的利用率大小為 25%到 75%。這使得該材料的最佳溫度控制并在高溫下減少物料的停留時間。 合物的停留時間為應該是不超過 10 分鐘。 化合物的停留時間為應該沒有最大超過 8 分鐘。如果材料的利用率更高，桶容量應減少。 噴嘴的選擇 建議使用較小的噴嘴直徑，因為他們在促進剪切熱注射，產(chǎn)生較少的冷料的材料。建議噴嘴直徑為“ 米 - 米）。靜態(tài)混合噴嘴已被用于改善具有很高的摻合比的顏色分散體的濃縮物。擴展的噴嘴也已用于降低澆道（導致廢品更少）的長度。如果需要發(fā)泡劑（以產(chǎn)生泡沫份），必須被用機械關閉噴嘴來控制發(fā)泡活性，以防止泄露。 螺釘?shù)倪x擇 通用螺絲適用于苯乙烯類熱塑性彈性體。 2:1 到 3:1 的壓縮比通常用于 化合物。 材料處理和編制 烘干 通常力士苯乙烯類熱塑性彈性體化合物的需要干燥。某些專業(yè)產(chǎn)品，如的 疊模塑的產(chǎn)品，有吸濕性；因此從而他們需要在成型前要進行干燥。干燥吸濕材料建議設置吸附式干燥器溫度為 40°。每個產(chǎn)品都有特定的干燥溫度和時間，其可以在技術數(shù)據(jù)表中找到。 染色 合物具有天生優(yōu)越的色彩比其他大多數(shù)熱塑性彈性體。因此，他們比其他熱塑性彈性體需要較少的彩色濃縮物中以獲得特定的顏色。通常，彩色濃縮物應該是低粘度（具有更高的熔融指數(shù)）比基化合物。這將促進緩解分散。 ? 推薦用于 乙烯類化合物的顏色載體。 ? 推薦用于較硬的 合物，聚丙烯（ 運營商。 ? 對于軟的 合物，低密度聚乙烯（ 乙烯 被使用。 載體是不建議較軟的等級，作為化合物的硬度會受到影響。 液體的顏色可以使用，但載體應該是石蠟型礦物。聚乙酸乙烯聚氯乙烯（ 第 20 頁 共 26 頁 塑劑，如二辛酯（ 不應該被用來作為載體。干的顏色也被使用，但可能需要更多的材料和時間執(zhí)行顏色變化。 使用聚乙烯（ 載體可能不利地影響對基材的附著力對一些重疊模 塑應用。如果使用的是特殊包覆成型級，按照著色的建議對個別產(chǎn)品技術數(shù)據(jù)表給出。 詳細著色的建議總結在 示＃ 3 光澤度和透明度 化合物可分為不透明，半透明和透明等級。該 L 系列是制定高清晰度。清晰的等級可以產(chǎn)生最佳金屬或珠光色。高光澤透明牌號有更高的摩擦系數(shù)和更多親密模具接觸，因此更難以噴出。填充不透明的化合物更難的顏色深強烈的色彩，但會產(chǎn)生良好的柔和色彩。 再生料 高達 80％的回用料可用于 合物。高水平的回用料的更好容忍黑色材料。自然，淺色或透明的化合物會更容易顯示 污染或變色。用于產(chǎn)生黃色，紅色，藍色有機顏料和綠色的顏色更容易后變色延長停留時間或高回收料的水平。對于 化合物，回用料應保持低于 25％。 合物具有高的伸長率和良好的撕裂強度，因此需要采用了高品質(zhì)的研磨機用鋒利的刀。對于較低的硬度苯乙烯化合物的間隙應設置為 最大值。只有高磨床質(zhì)量支撐軸承和一個剛性框架可以保持必要的公差實現(xiàn)必要的轉(zhuǎn)子刀刀床間隙。使用少量的隔離劑，如滑石或碳酸鈣可以在最小化的結塊磨削過程。喂少量零件的進入粉碎機在同一時間，以盡量減少熱量積聚，從而導致結塊。 為了使回收料的最佳摻入新料，屏幕尺寸應選擇得到的粒子是大致相同的尺寸原生顆粒。 清洗 如果按下跌超過 10 分鐘，重新啟動生產(chǎn)之前清除。至防止泄露，降低使用的注射量重新啟動計算機并逐漸增加其回到原來的注射量。這將有助于防止閃爍的發(fā)生背后幻燈片或插入。對于 化合物 - 如果一臺機器是在溫度要留給更長超過一小時，清除使用低密度聚乙烯或聚苯乙烯之前關閉。對于 如果計算機已關閉周末，清除具有很高的分子量（或低分數(shù)熔體流動）的 低溫下才關閉。在啟動時，收回試圖填補了之前的模具擠出機和空氣凈化 它做好。 工藝條件 第 21 頁 共 26 頁 介紹 本節(jié)介紹的苯乙烯類熱塑性彈性體的一般處理準則。具體對于每個單獨的產(chǎn)品開始條件均位于產(chǎn)品技術數(shù)據(jù)表。 設定溫度桶 圖 21 顯示了典型的起始筒溫度。機筒溫度應設置逐步。進料區(qū)的溫度應設定得相當?shù)?[通常為 250° F F（ 120℃ ]，以避免進料口橋接，并允許夾帶的空氣逸出。在過渡區(qū)較低的溫度允許的適當?shù)膲嚎s和剪切復合才完全融化。為了提高使用色母料混合時，設置過渡區(qū)的溫度高于所述濃縮物的熔融溫度。區(qū)域最靠近噴嘴應設置接近所需的熔體溫度。 經(jīng)過這個過程已經(jīng)穩(wěn)定，實際料筒溫度應比設定點低。如果實際溫度超過設定溫度時，則剪切熱造成過熱的材料。如果好的部分正在制作中，溫度設置應該被重置為相同的實際溫度。 加熱器應要求功率 25％至 50％的時間。如果加熱器上連續(xù)，沒有足夠的熱量從剪切正在生產(chǎn)。為了提高剪切加熱，提高螺桿轉(zhuǎn)速和背壓。 圖 21 建議初始啟動條件的注塑成型。 設置模具溫度 模具溫度應高于露點溫度在成型區(qū)域中設置。這可以防止在腔模和可能的污染水的出汗。水污染通常會出現(xiàn)在零件條紋。模具溫度可以提高如果存在已經(jīng)被證明是難以填充的部分的長或薄的部分。更高模具溫度通常會導致更高的循環(huán)時間，但可以提高焊接線的完整性和部分外觀。 表 6 產(chǎn)品和溫度 產(chǎn)品 模 熔體 噴嘴 3 區(qū) 2 區(qū) 1 區(qū) 塑料 5707060340300100 第 22 頁 共 26 頁 化合物 （ 25 （ 190 - 200oC） （ 190 - 200oC） （ 185 - 195oC） （ 170 - 182oC） （ 150 - 165oC） （ 40 合物 110 43 370190 - 220oC） 390200 - 220oC） 390（ 200 - 220oC） 370（ 190 - 200oC） 350（ 175 - 190oC） 100（ 40 超柔化合物 110 43 340170 - 200oC） 360（ 180 - 200oC） 360（ 180 - 200oC） 335（ 170 - 190oC） 300（ 150 - 165oC） 100（ 40 設定注射量 當啟動了全新的模具，開始短的鏡頭，然后逐漸增加出手大小，直到所 有的部分型腔 80滿。這個程序可以最小化潛在的過填充，防止閃光燈通風口。螺桿位置應當指出，并用于設置轉(zhuǎn)換點。監(jiān)視墊，以確保它被包在維持并保持階段。如果沒有墊，包裝壓力不能保持和沒有控制部分致密化。后柵極凍結，任何附加的材料體積或壓力將只包澆道和澆口系統(tǒng)，這會導致困難的部分脫模時澆口切除。 螺桿轉(zhuǎn)速，背壓和螺桿延遲時間 螺桿轉(zhuǎn)速應設置以使螺釘完全恢復為下一桿，在模具打開之前，通常 2 至 3 秒。典型的螺桿轉(zhuǎn)速為 50 轉(zhuǎn) 150 轉(zhuǎn)。如果螺釘恢復過快，并且該機配備有螺旋延遲定時器，設定的延遲時間，以便有最小的延遲后的螺桿是完全恢復和模具 打開。這將減少物料停留時間，溫度和死區(qū)時間在槍管。 增加背壓增加了材料的剪切熱。正常設置背壓為 50。當混合色母料，高背壓優(yōu)選的，以實現(xiàn)最佳的分散性。 注射速度 如果可能的話，配置文件的注射速度，迅速填補了熱流道系統(tǒng)，然后慢下來該材料開始流過柵極和進入型腔后。保持這個速度直到部分是 90％滿，然后進一步降低它完全填滿模腔無閃爍的一部分。如前所述， 化合物是剪切響應。如果零件有難度填充，增加溫度升高之前的注射速度。該注射時間，以填補部分應該是一至兩秒之間。慢填充率如果表面流發(fā)生瑕疵，可能需要。 注 入和傳輸壓力 第 23 頁 共 26 頁 如果機器是不能夠被填充速度被控制，設定注射壓力高到足以填充流道系統(tǒng)和模腔中大約 1 至 5 秒。調(diào)整初始的壓力傳遞到所需的注射壓力的約 50％，以填補部 腔。這有助于最小化電池組時的壓力和保持噴射的相位。當設定注射量，監(jiān)測墊，以確保它是在包期間保持按住階段。 增壓加速注射 較新的模塑設備為從注射增壓傳輸?shù)母郊舆x項（第一級噴射），以群雄并保持階段。最準確的方法來傳輸從刺激包壓力是螺絲的位置。使用螺釘位置允許處理器材料的特定體積一致地注入到模腔中。它也提供精確控制部分包裝和致密化的，它可以幫助防止水槽和空隙 中的一部分。時間是另一種方法，用于控制傳輸，但不推薦。使用模腔壓力的轉(zhuǎn)移是昂貴的，因為它涉及到安裝壓力換能器在部分腔。這個過程是用來當高度精確的模塑公差要求。減少來自增壓輸送壓力收拾按住意志幫助在套管尖端控制流口水。如果注射單元配備一個異形打包和保持相位，它可以用來降低速度和壓力向奔跑。 注射時間 最佳的時間來填充流道系統(tǒng)是約 。它應該采取另一種 1 - 5 秒鐘以充滿模腔。如果可能的話，最好是控制填充時間通過控制注射速度。 保持時間 保持時間應設置為實現(xiàn)澆口凝固。通常，柵極尺寸是確定保持時間 的因素。較大的柵極的不再需要的保持時間實現(xiàn)門凍結。 冷卻時間 冷卻時間主要取決于熔體的溫度，壁厚的部分和冷卻效率。此外，該材料的硬度是一個因素。哈德等級（ > 50 邵氏 A）將成立快于模具相比，非常柔軟成績（ <20 邵氏 A）。對于一個普通組成部分，中等硬度 合冷卻時間將是大約 15 到 20 秒，每 提供有從兩側冷卻可用。超模壓部件將需要更長的時間來冷卻因為它們可以有效地冷卻在較小的表面面積。冷卻時間為包覆成型部分將是大約 35 到 40 秒，每 保持坐墊 膠墊應保持或?qū)]有控制部 分致密化或補償材料的收縮。不足坐墊和保持壓力將導 第 24 頁 共 26 頁 致底部填充零件空隙或水槽和物理性能差。蓋茨說凍掉太快（作為過小或過涼的模具溫度下的結果）也可能引起上述這些問題。 磨損或污染的止逆環(huán)可以限制本機的能力，保持壓力和保持一個氣墊。吉力士化合物具有較低的粘度（高流量）比傳統(tǒng)的熱塑性塑料和會泄漏回比其他材料更容易。的密封能力檢查環(huán)應通過觀察機器的能力，保持緩沖進行驗證位置。 熱澆口套或延長噴嘴的工藝條件 熱澆道襯套應被看作是本機的噴嘴的延伸。外熱澆道襯套與熱塑性彈性體的正常工作。熱澆道和擴展的噴嘴通常設置 5° - 10oF 比前區(qū)溫度高。避免使用自耦變壓器或可變電阻控制器，這些控制器趨向于過熱在很短的停機材料。 成型條件的影響 如果某個部件被模制在過低的溫度下，這將需要過大的壓力，以填補腔。這將導致高的模內(nèi)應力。這反過來又可以導致部分翹曲在噴射或在當它被暴露于升高的溫度以后的時間。那里也可以大于正常交成型收縮率，并在最終的減少伸長率。 過填充的零件的影響可能包括： ? 澆口墜脹 ? 密度增加，從而提高零件重量 ? 硬度增加 過填充的零件的作用可以包括： ? 澆口皺褶 ? 空隙和 /或表面匯 ? 減少物理性能 ? 比正常低硬度 監(jiān)視部分權重已經(jīng)被成功地用于驗證過程的穩(wěn)定性和一致性。 應當指出的是，澆口尺寸 /位置，流道尺寸和其他模具設計方面也可能會影響到部分的性能。 對于明確的化合物，已處理在過低的溫度下部分會有一個冷若冰霜的表面外觀。 理在過高的溫度或獨特的氣味 在溫度太久舉行。顏色和氣味都很強的跡象表明，材料已降級。退化結果在外觀差，減少物理屬性。已處理在太高的溫度 合物會有焦臭（降解），在最壞的情況下，變得發(fā)粘和油滲出。 成型軟的化合物（ ≤ 20 邵氏 A） 第 25 頁 共 26 頁 柔軟的化合物具有很低的粘度（高流動）；因此，他們需要最少的注射壓力。注射壓力的典型值是 150 磅 - 450 磅。大多數(shù) 苯乙烯熱塑性彈性體化合物或者是無色透明或半透明。清晰的模制部件可以通過增加模具被輕微改善和熔融溫度。這些產(chǎn)品通常需要高拋光模具表面光潔度，因為它們復制模具表面相當不錯。 較軟的材料表現(xiàn)出一些俗氣的行為。成型區(qū)的清潔是非常重要的。因為較軟的材料吸引并留住灰塵和污染物。這種粘性也使得零件脫模更加困難。在這些情況下，機械手澆道拾取器，轉(zhuǎn)輪飼養(yǎng)，或空氣噴射可能需要。增加了一個輕 微的表面紋理的模具可以幫助掩蓋可能的表面瑕疵的模塑制品。 成型硬質(zhì)化合物（ ≥ 50 邵氏 A） 較硬的化合物通常具有較高的粘度，并且可能需要略微較高的注射壓力（ 400 磅 - 800 磅），以填充型腔。由于其較高的模量，化合物難以從流道流過。它們也傾向于建立更快，更容易被排出，并且可以從模具中頂出在較高溫度下。此外，化合物越軟循環(huán)時間就越難減少。 故障排除 故障排除方法 正確的故障排除應使用一種系統(tǒng)的方法來解決問題。有兩種類型的問題：涉及“質(zhì)量控制”和那些在啟動過程中遇到的問題。 當零件已經(jīng)在過去已經(jīng)成功生產(chǎn) ，但現(xiàn)在“質(zhì)量控制”的問題出現(xiàn)，已經(jīng)超出規(guī)定范圍。這些問題是在零件生產(chǎn)過程中不斷變化的結果。要解決這些問題，必須確定發(fā)生了什么變化和過程恢復到適當?shù)钠胶?。期間推出的一個新的模具或機器出現(xiàn)啟動問題。 質(zhì)量控制問題 大多數(shù)質(zhì)量控制問題是由工藝條件，材料，或注射機和模具的維護造成的。如果在材料批號的改變后發(fā)生的問題，嘗試不同的大量的材料。明智的做法是保留了以前使用過的材料。 如果模具的設定成功的制造過零件，檢查原有的設置條件。如果模具是用在不同的機器上，細微的調(diào)整，只用新設備可能是必要的。如果模具是它的停工期間 被修改，則可能需要進行調(diào)整。 啟動問題 第 26 頁 共 26 頁 要解決啟動問題，必須確定該材料的工藝條件，確保有足夠的條件，可以生產(chǎn)出好的零件。開始的工藝條件設定為材料的處理范圍的中間位置，然后調(diào)整過程，以修復任何觀察到的問題。如果成功的零件是不可能的，確定的什么變量組合必須改變，以解決問題。這些變化包括材料選擇，注射機選擇或者模具的重新設計。