180t-61m造船用龍門起重機(jī)及其下小車設(shè)計含開題【含6張CAD圖紙+文檔全套】

喜歡就充值下載吧。資源目錄里展示的文件全都有，請放心下載，有疑問咨詢QQ:414951605或者1304139763 = 喜歡就充值下載吧。資源目錄里展示的文件全都有，請放心下載，有疑問咨詢QQ:414951605或者1304139763 = 緒 論目前，我們正面臨著世界造船業(yè)正加速向我國轉(zhuǎn)移的良好態(tài)勢。2005年我國造船總量已經(jīng)達(dá)到了1200萬噸，占世界造船總量的18%，穩(wěn)居世界造船第三大國。中國造船能力平均以年40%以上的速度遞增，不僅引起世界造船業(yè)同行的關(guān)注，同樣也引起國內(nèi)關(guān)心造船業(yè)發(fā)展人士的注意。日韓等造船大國紛紛把資金投向山東、江浙這些最適合造船的地區(qū)，建造分段加工廠。國內(nèi)民營資本和國有資本也看中這利好的市場機(jī)遇，加大了投資力度，不僅對現(xiàn)有造船企業(yè)加快技術(shù)改造的步伐，加大技術(shù)創(chuàng)新資金的投入，提高內(nèi)涵擴(kuò)大再生產(chǎn)的能力。而且注重投資新建造船設(shè)施，提高外延擴(kuò)大再生產(chǎn)的能力。提高整體中國造船業(yè)正處于群雄逐鹿的春秋戰(zhàn)國時期。特別是國家提出有能力建設(shè)自己的航母以來, 造船業(yè)的整體提升迫在眉睫,因此如何提高競爭力縮短造船周期已成為國內(nèi)造船業(yè)研究的主要課題。目前，各船廠采用的方法主要是采用大分段建造方式，即分段在船體分廠預(yù)制，通過平移設(shè)備移至分段堆場，然后利用大型的起重設(shè)備或在分段堆場上拼裝成更大的分段或直接吊入船塢(臺)進(jìn)行總體拼裝，這就要求與之相應(yīng)的起重機(jī)的起吊能力越來越大。由于造船工藝的完善，先進(jìn)工藝路線的推廣應(yīng)用，中小型船廠紛紛在船臺區(qū)和分段建造區(qū)增建較大跨度的造船龍門起重機(jī)，以滿足分段建造、拼裝、吊運(yùn)和翻身等焊制工藝的要求，以提高生產(chǎn)效率，縮短造船周期，減輕勞動強(qiáng)度，保證產(chǎn)品質(zhì)量。為了滿足了中小型船廠及其船體車間生產(chǎn)發(fā)展的需要，我們設(shè)計了這臺180t61m的造船用龍門起重機(jī)，并通過合理選型設(shè)計，使其具有結(jié)構(gòu)型式簡單實用，使用操作方便，制造價格低廉，維護(hù)保養(yǎng)簡便等特點。這則計算說明書結(jié)合此次設(shè)計任務(wù)，從造船龍門起重機(jī)的總體布置方案選型論證、總體設(shè)計計算出發(fā)，詳細(xì)闡述了下小車的設(shè)計計算，并結(jié)合相關(guān)圖紙進(jìn)行了詳細(xì)的說明。第1章 設(shè)計技術(shù)參數(shù)1.1設(shè)計參數(shù)(1)起重量：上小車260t，下小車60t/15t，上下小車共同起重180t； (2)跨度：61m；(3)起升高度：上小車45m /下小車45m；(4)工作級別：A5；(5)工作速度：1)上小車起升機(jī)構(gòu)：0.74.8 m/min；下小車主鉤：0.74.8 m/min；副鉤：215.5m/min。2)上下小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)：3.525 m/min；大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)：2.523 m/min。1.2設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)(1)GB3811-83 起重機(jī)設(shè)計規(guī)范(2)GB6067-85 起重機(jī)安全規(guī)范(3)GB/T14406-93 通用龍門起重機(jī)(4)GB10183-88 橋式和龍門起重機(jī)制造及軌道公差圖1.1 工作中的龍門起重機(jī)第2章 整機(jī)總體方案的選型2.1起升機(jī)構(gòu)方案任何起重機(jī)械都必須有使物品獲得升降運(yùn)動的起升機(jī)構(gòu)。因此，起升機(jī)構(gòu)是起重機(jī)械中最主要和最基本的機(jī)構(gòu)，是起重機(jī)不可缺少的組成部分。它的工作好壞對整臺起重機(jī)的性能有著最直接的影響。圖2.1 起升機(jī)構(gòu)傳動簡圖起升機(jī)構(gòu)主要由下列部分組成：驅(qū)動裝置、傳動裝置、卷筒、制動裝置、卷繞系統(tǒng)、取物裝置以及安全輔助裝置等組成。起升機(jī)構(gòu)的總體布置方案在很大程度上取決于驅(qū)動裝置的型式，驅(qū)動裝置由電動機(jī)，連軸器，制動器，卷筒，減速器等部件組成。驅(qū)動型式有兩種：集中驅(qū)動和分別驅(qū)動。目前其中集中驅(qū)動通常用于以內(nèi)燃機(jī)為原動機(jī)的流動起重機(jī)，它的缺點是傳動裝置復(fù)雜，操縱機(jī)構(gòu)也復(fù)雜。在使用電源方便的地方，起重機(jī)的每個機(jī)構(gòu)宜采用這種驅(qū)動型式，故本方案決定采用電力驅(qū)動。直流電動機(jī)的機(jī)械特性適合起升機(jī)構(gòu)工作要求，調(diào)整性能好，但獲得直流電源較困難，常采用內(nèi)燃機(jī)和直流發(fā)電機(jī)實現(xiàn)直流傳動，交流電動機(jī)驅(qū)動能直接從電網(wǎng)取得電能，操作簡單，維修方便，機(jī)組重量輕，在電動起升機(jī)構(gòu)中被廣泛采用。且具有內(nèi)燃機(jī)驅(qū)動所不能達(dá)到的優(yōu)點，因此本機(jī)采用交流電動機(jī)驅(qū)動的方式。造船用門式起重機(jī)在拼裝分段時，由于分段對接要求精確對位，因此對起重機(jī)的調(diào)速性能要求較高?，F(xiàn)在國內(nèi)正在使用中的幾臺大型門式起重機(jī)有兩種調(diào)速方式，一種是直流調(diào)速，一種是變頻調(diào)速，這兩種調(diào)速方式效果較好，但相應(yīng)造價較高。由于本機(jī)的最大起升速度不大(4.8m/ min)，為了降低造價，我們采用了調(diào)速比達(dá)1：10 ,即最小速度可達(dá)到0.4m/ min，已能滿足實際使用要求的閉環(huán)渦流調(diào)速方式，且該方式在閉環(huán)情況下，具有較硬的機(jī)械特性，系統(tǒng)的速度變化率小于5%的優(yōu)良特性。鋼絲繩卷繞系統(tǒng)由鋼絲繩，卷筒，滑輪組成。取物裝置有吊鉤，吊環(huán)，抓斗，吊具，掛梁等多種形式。安全保護(hù)裝置有超負(fù)荷限制器，起升高度限位器，超速保護(hù)開關(guān)等，根據(jù)實際需要配用。2.2運(yùn)行機(jī)構(gòu)方案運(yùn)行機(jī)構(gòu)的任務(wù)是使起重機(jī)和小車作水平運(yùn)動。有時用于搬遠(yuǎn)物品；有時用于調(diào)整起重機(jī)的工作位置。運(yùn)行機(jī)構(gòu)通常由支撐裝置、運(yùn)行驅(qū)動裝置、運(yùn)行安全裝置三部分組成。根據(jù)需要，本設(shè)計選擇自行式有軌運(yùn)行的方案。又由于起重量比較大，可以通過采用增加車輪數(shù)的方法來降低輪壓，同時為使每個車輪的輪壓均勻，采用均衡臺的支承裝置。安全裝置是為了保證起重機(jī)和起重小車安全運(yùn)行而設(shè)，應(yīng)包含行程限位開關(guān)、緩沖器、防風(fēng)裝置、偏軌裝置、偏斜指示器和軌道清掃器。在運(yùn)行驅(qū)動裝置的設(shè)計中，自動輪的布置方式選擇為半數(shù)驅(qū)動對面布置。主動輪的驅(qū)動方式有兩種，集中驅(qū)動和分別驅(qū)動。集中驅(qū)動是由一臺電機(jī)帶動，其特點是可以減少電機(jī)減速和傳動裝置懂得數(shù)量，但是需要復(fù)雜而笨重的傳動軸系統(tǒng)，安裝和維修不便，成本較高，此外承載結(jié)構(gòu)發(fā)生變形時，這種結(jié)構(gòu)對傳動裝置的工作性能也會帶來不利影響，故在本方案中不予采用。分別驅(qū)動是在每個支腿上的一個或一組主動輪由單獨(dú)的驅(qū)動裝置驅(qū)動，其特點是結(jié)構(gòu)簡單，自重輕分組性好，安全維修方便金屬受載變形后對運(yùn)行性能影響較小，因此在本方案中選擇分別驅(qū)動的方式。但在分別驅(qū)動中，由于兩邊主動輪車輪直徑的加工和車輪組裝配誤差，及軌道安裝誤差，兩邊驅(qū)動電機(jī)不同步等原因，會產(chǎn)生車輪跑偏啃軌現(xiàn)象，產(chǎn)生一系列不利影響。因此如何保持雙腿同步運(yùn)行是一個關(guān)鍵問題，為了確保安全，提高可靠性本機(jī)設(shè)置了兩套糾偏裝置。第一套設(shè)在大車二邊行走機(jī)構(gòu)上，用標(biāo)準(zhǔn)的防偏斜滾輪，引入光電編碼器測量大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)走過的路程，光電編碼器采集p位置信號后，交由PLC進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，最后由變頻器來進(jìn)行糾偏，以保持雙腿同步運(yùn)行。一般而言，偏斜與門吊跨度之比1/1000時，起重機(jī)就開始自動糾偏。另一套放在柔性鉸處，用主梁與柔性腿之間相對轉(zhuǎn)角反映大車二邊的偏斜，當(dāng)偏斜度達(dá)3/1000時，使起重機(jī)停止運(yùn)行，并發(fā)出報警信號第一套糾偏是主要的，第二套備用。小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)采用自行式，其起升機(jī)構(gòu)和小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)都裝設(shè)在小車架上采用一套驅(qū)動裝置集中驅(qū)動小車兩側(cè)的一個行走輪。對于起重小車的運(yùn)行驅(qū)動裝置，電機(jī)減速器安裝在小車架上，為補(bǔ)償小車架變形和裝配等造成的誤差，電機(jī)和減速器之間用用一個全齒連軸器相連，車輪和減速器之間用兩個半齒聯(lián)軸器和一根軸相連，主動輪選為總輪數(shù)一半。圖2.2 大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)簡圖2.3門架結(jié)構(gòu)形式的選擇橋架主要由主梁和端梁組成，根據(jù)結(jié)構(gòu)形式分為單梁式橋架、雙梁式橋架和四桁架式橋架，本結(jié)構(gòu)采用雙梁式橋架結(jié)構(gòu)形式。雙梁式橋架結(jié)構(gòu)有箱形雙梁橋架、桁架式雙梁橋架及板梁桁架混合式雙梁橋架。梁分為型鋼梁和組合梁，型鋼梁由單根軋鋼制型鋼槽鋼，普通工字鋼和輕工字鋼等制成，結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，成本低廉。但由于型鋼受扎制條件有限制，其截面尺寸的大小和面積的分布均有一定的局限性。最大型鋼的截面尺寸有限，有時不能滿足構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度要求。為了克服型鋼梁強(qiáng)度、剛度不能滿足要求的缺點，我們選用組合梁，組合梁中最常用的有工字型截面和箱型截面梁。箱型梁具有側(cè)向剛性和扭轉(zhuǎn)剛性高的特點，故本結(jié)構(gòu)選選擇這種截面形式的梁。箱形結(jié)構(gòu)分為中軌箱形結(jié)構(gòu)和偏軌箱形結(jié)構(gòu)，中軌箱形結(jié)構(gòu)又稱普通箱形結(jié)構(gòu)，其特點是軌道布置在箱形梁上翼板的中心線上，它具有零件部件數(shù)量少，便于自動焊等優(yōu)點。但由于翼板在集中輪壓作用下產(chǎn)生局部彎曲，為減少局部彎曲應(yīng)力，必需在上翼板下側(cè)布置比較密集的短隔板或承軌梁。偏軌箱型梁能夠克服中軌箱型梁上翼板局部彎曲的問題，且具有較強(qiáng)的抗扭剛度，受扭后扭轉(zhuǎn)角一般不超過1度，不致影響小車的正常工作，而且其制造工藝較型鋼簡單，組裝方便等優(yōu)點，因此本方案采用偏軌箱型結(jié)構(gòu)。從設(shè)計、制造、安裝、使用、維護(hù)方面考慮，主梁與門腿之間不采用焊接聯(lián)接，而采用螺栓連接，這樣便于在工廠制造，在現(xiàn)場安裝，從長遠(yuǎn)來看，在某一部件損壞后，也便于更換，同時，為了保障工人的安全，在需要維修的地方要設(shè)置護(hù)欄。2.4司機(jī)室軌道式造船龍門起重機(jī)的司機(jī)室一般是固定在剛性支腿上，為了使起重機(jī)發(fā)揮更大的作用，對司機(jī)室設(shè)計提出以下一系列要求：(1)司機(jī)室的安裝位置應(yīng)該使司機(jī)能夠最方便的看到作業(yè)情況，同時又處于當(dāng)?shù)母叨壬稀?2)司機(jī)室對待裝的船體的了望必須有良好的視野，窗戶框階梯都要有合理的布置，不影響視野，司機(jī)的視野應(yīng)盡可能的變廣。(3)司機(jī)室內(nèi)的各種開關(guān)，按鈕，操縱臺，手柄等應(yīng)配置在司機(jī)最適宜操作的地方，使司機(jī)能輕松的操作。(4)司機(jī)室的安裝應(yīng)牢固可靠，有減震措施，良好的工作環(huán)境。圖2.3 司機(jī)室簡圖 （a）敞開式 （b）封閉式2.5 梯子 欄桿 電器設(shè)備(1)通往司機(jī)室、電氣設(shè)備室、走臺及機(jī)械和電氣部件安裝平臺的梯子必須通行方便，安全可靠。梯子的最小通行（寬度）尺寸不宜小于。(2)走臺和作業(yè)平臺的鋪板應(yīng)采用具有防滑性能的鋼板制成。在用戶同意時，亦可采用穿孔鋼板或格子板，但孔(格)的面積不得超過。(3)梯子的最大斜度一般不超過60，走臺和作業(yè)平臺都必須設(shè)置牢固的欄桿。欄桿離鋪板的垂直高度不得小于，離鋪板約處應(yīng)有中間扶桿，欄桿的尺寸同走臺上的欄桿布置方式相同，底部有不低于的擋板。(4)工作梯超過時，應(yīng)分段轉(zhuǎn)接，各轉(zhuǎn)接處必須設(shè)置休息平臺。(5)當(dāng)司機(jī)室和電氣設(shè)備室的布置影響到起重機(jī)的運(yùn)輸、安裝和拆卸時，司機(jī)室和電氣設(shè)備室與支承構(gòu)件的連接必須是可拆的，此時連接螺栓應(yīng)按受剪設(shè)計。(6)起重機(jī)常用電器屬于低壓電器，按產(chǎn)品種類分為：(7)電器傳動控制起重機(jī)對電器傳動的要求有：調(diào)速，平穩(wěn)，和快速起制動。大車運(yùn)行和電器同步，吊重的止擺的感，其中調(diào)速要求最為重要。隨著科學(xué)技術(shù)的日新月異，起重機(jī)現(xiàn)在已多采用交流變頻調(diào)速，交流變頻調(diào)速存在著低速時轉(zhuǎn)差損耗大，工作電流較大的缺點，起重機(jī)幾種機(jī)構(gòu)的負(fù)載都接近恒轉(zhuǎn)速（不隨速度而變化），因此低速的持續(xù)時間較短（或接電持續(xù)率較?。?，這樣可減免交流調(diào)速所存在的缺點，保留交流調(diào)速的優(yōu)點，交流電動機(jī)結(jié)構(gòu)簡單，運(yùn)行可靠，維護(hù)方便，價格便宜，慣量小。2.6 起重機(jī)安全與輔助裝置2.6.1電氣保護(hù)設(shè)備(1)電機(jī)過熱和短路保護(hù)交流繞線式電機(jī)采用過電流繼電器保護(hù)，切實用反對時限特性的過流繼電器，使其既能具有短路保護(hù)，又有過載保護(hù)的功能。(2)失壓保護(hù)對于主令控制器操縱的機(jī)構(gòu)，在控制站加零點壓繼電器做失壓保護(hù)，對于凸輪控制器操作的機(jī)構(gòu)，用保護(hù)箱中做失壓保護(hù)的線路接觸器兼作該機(jī)構(gòu)失壓保護(hù)。(3)控制器零位連鎖為了避免送上電源后由于手動復(fù)位的主令或凸輪控制器等不處于零位，而使起重機(jī)發(fā)生危險的動作，控制器應(yīng)有零位連鎖。一般采用主零或凸輪控制器僅在零位閉合的觸頭和對該機(jī)構(gòu)起失壓保護(hù)的零點繼電器串聯(lián)，并由該繼電器（接觸器）常開觸頭與控制器零位觸頭并聯(lián)起保護(hù)作用，來實現(xiàn)零位連鎖。2.6.2 安全裝置(1)設(shè)置預(yù)警裝置(2)防碰預(yù)警裝置和緩沖裝置(3)上升高度限位器，行程限位器，安全開關(guān)(4)偏斜調(diào)整和指示裝置和超載限制器2.7 總體設(shè)計方案經(jīng)過考察，決定選用如下圖造船龍門起重機(jī)方案總圖而設(shè)計，因為此種結(jié)構(gòu)，省力抗風(fēng)，性能穩(wěn)定，造價較便宜，顧客反映良好圖2.4 180t造船龍門起重機(jī)方案總圖1上小車；2下小車；3司機(jī)室；4主梁； 5橋架梯子欄桿；6電纜卷筒供電裝置；7錨定裝置；8大車行走機(jī)構(gòu)第3章 龍門起重機(jī)總體設(shè)計計算3.1 載荷計算3.1.1龍門起重機(jī)重量及重心位置估算表表1 重量及重心位置估算表名稱重量(t)重心位置(m)XYZ固定部分主梁2400038行走機(jī)構(gòu)106002剛性支腿11032024柔性支腿50-30.5024扶欄扶梯5335.518駕駛室129024錨定裝置2.4002電氣控制531042小計519.4+4.510+25.90活動部分上小車76.9980043下小車480041小計124.90042.2整機(jī)723.83.24025.9貨物180000圖3.1示重心估意圖 3.1.2迎風(fēng)面積及風(fēng)力矩表2 迎風(fēng)面積及風(fēng)力矩(m2)(m2)形心位置(m)風(fēng)力矩(N)門架454.02233.4532.424.514710.255719.53扶梯6201818108360電纜卷筒2362.52.57.515大車10602220120電氣設(shè)備634242252126固定部分小計479.02322.4531.5219.6615098.716339.37上小車8.1524.144343350.451038.02下小車7.946.474141325.54265.27活動部分小計16.0930.614242.58675.991303.29貨物39392525975975整機(jī)534.11392.0631.3621.9816749.78617.663.1.3 基本參數(shù)(1)跨度61m 起重量180t(2)自重(3)起升載荷 鋼絲繩繩重不計 3.1.4 相關(guān)系數(shù)(1)起升沖擊系數(shù)v=4.8m/min=0.03m/s所以(2)起升載荷運(yùn)載系數(shù)(3)起升質(zhì)量突然卸載時的運(yùn)載系數(shù)(起重機(jī)設(shè)計手冊 14頁 1311式) 式中: 從起升載荷卸除或墜落的部分(kg)；m起升質(zhì)量(kg)；0.5用于使用抓斗或類似慢速卸載裝置的起重機(jī)；1用于使用電磁鐵或類似快速卸載裝置的起重機(jī)。(4)運(yùn)行沖擊系數(shù)(起重機(jī)設(shè)計手冊 14頁 1312式)式中：v運(yùn)行速度(m/s)；h軌道接頭處的軌面高差(mm)m/sm/s3.1.5 運(yùn)行慣性力(起重機(jī)設(shè)計手冊 14頁 1314式)式中：m運(yùn)行部分質(zhì)量 a起（制）動加速度驅(qū)動車輪與鋼軌的粘著力系數(shù)，取=1.5(1)上小車運(yùn)行慣性力N(2)下小車運(yùn)行慣性力N(3)大車運(yùn)行慣性力N (4)起升慣性力1)貨物突然離地起升（或下降制動）時起重機(jī)自重產(chǎn)生的沖擊載荷N2)貨物突然離地提升（或下降制動）時產(chǎn)生的附加動載荷N3)起升質(zhì)量突然卸載時的動載荷N3.1.6制動時的慣性力(1)大車制動時引起的水平慣性力式中：主梁自重，（kN）；主梁重心至從動輪的水平距離，（m）；車輪與軌道之間的摩擦系數(shù)，=1/7；主梁重心至大車軌道面的垂直距離，（m）。1)大車制動時引起的橋架水平慣性力N2)大車制動時引起的貨物水平運(yùn)行慣性力N3)大車制動時引起的上小車的水平慣性力N4)大車制動時引起的下小車的水平慣性力N(2)小車制動時引起的水平慣性力1)小車制動時引起的貨物的水平慣性力N2)上小車制動時引起的水平慣性力N3)下小車制動時引起的水平慣性力N3.1.7 風(fēng)載荷 (起重機(jī)設(shè)計手冊 15頁 1316式)式中：c風(fēng)力系數(shù)，用以考慮受風(fēng)結(jié)構(gòu)物體型、尺寸等因素對風(fēng)壓的影響；風(fēng)力高度變化系數(shù)；q計算風(fēng)壓(N/)；A起重機(jī)或起吊物品垂直于風(fēng)向的迎風(fēng)面積()。迎風(fēng)面積=392.06 m2 m2(1)工作狀態(tài)： NN(2)非工作狀態(tài)：NN3.1.8 貨物偏擺載荷貨物偏擺角度按考慮N3.1.9 貨物載荷3.1.10 碰撞載荷(1)上小車的碰撞動能 上小車的碰撞速度 m/min(2)下小車的碰撞動能 下小車的碰撞速度 m/min(3)大車的碰撞動能 大車的碰撞速度 m/min3.1.11輪壓計算(1)起重機(jī)支承反力的計算（港口起重機(jī)械 278頁 117式）式中：； ； 作用在橋架和小車上的工作狀態(tài)最大風(fēng)力；作用在貨物上的工作狀態(tài)最大風(fēng)力；大車制動時引起的橋架水平慣性力；大車制動時引起的貨物水平慣性力；大車制動時引起的小車水平慣性力；橋架和小車擋風(fēng)面的形心高度；起升機(jī)構(gòu)上部定滑輪組至軌頂?shù)母叨?；小車重心高度；橋架重心高度；小車制動時引起的貨物水平慣性力；小車制動時引起的小車水平慣性力；小車重心至相鄰起重機(jī)支點的距離；起重機(jī)（除小車重量外）的總重量；小車重量。NN可計算出：由以上可知大車車輪受壓最大側(cè)的輪壓之和N即 N(1)大車輪壓的計算式中 ：V支承反力； m車輪數(shù)。由目前可知初步定下每個支承點下的車輪數(shù)大車許用輪壓因此輪壓滿足要求3.2 起重機(jī)穩(wěn)定性校核根據(jù)“起重機(jī)設(shè)計規(guī)范”的規(guī)定，對于無懸臂的門式起重機(jī)，只須驗算非工作狀態(tài)暴風(fēng)侵襲下起重機(jī)的橫向（軌道方向）穩(wěn)定性。（港口起重機(jī)械 284頁 128式）非工作狀態(tài)暴風(fēng)侵襲工況下的橫向穩(wěn)定性，起重機(jī)抗傾覆穩(wěn)定性的計算公式為式中：沿軌道方向作用在起重機(jī)上的非工作狀態(tài)最大風(fēng)力（N）其余符號與計算風(fēng)載荷時含義相同計算得：因此滿足穩(wěn)定性要求。圖3.2 橫向抗傾覆穩(wěn)定性3.3 緩沖器的選型3.3.1大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的緩沖器型號的選擇選用橡膠緩沖器。因大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)無自動減速裝置或限位開關(guān)。碰撞速度按85%的額定運(yùn)行速度取植。（起重機(jī)設(shè)計手冊 366頁）緩沖行程：最大沖撞力：kg=736kg由上式可得方程：解得 D=l=100mm故，大車行走機(jī)構(gòu)的緩沖器選用的是圓柱橡膠式，直徑和長度均為100mm。3.4抗滑力的計算（起重機(jī)設(shè)計手冊 485頁 3144式）式中：非工作狀態(tài)下沿軌道方向作用在起重機(jī)上的最大風(fēng)力(N)，按該地區(qū)可能出現(xiàn)的最大非工作風(fēng)壓計算，對裝有錨定裝置的起重機(jī)夾軌鉗，可按600800計算；在軌道最大坡度時，由起置機(jī)自重產(chǎn)生的下滑力(N)，由 計算；其中： 最大坡度，G起重機(jī)自重(N)；起重機(jī)的運(yùn)行摩擦阻力(N)，由公式計算，對滑動軸承，運(yùn)行摩擦阻力系數(shù)0.015； 對滾動軸承，0.006。KN第4章 下小車的設(shè)計計算4.1 運(yùn)行機(jī)構(gòu)計算4.1.1 設(shè)計參數(shù)(1)運(yùn)行重量： Q =600KN 運(yùn)行速度：v= 25m/min(2)工作制： M5 迎風(fēng)面積： 17.3m2(3)小車重量： = 480kN4.1.2 運(yùn)行阻力計算(1)摩擦阻力Fm ： 運(yùn)行重量： Q = 600kN 小車重量： G =480kN附加摩擦阻力系數(shù)： k = 1.5 滾動摩擦系數(shù)： f = 0.8車輪直徑 =600mm 車輪軸承摩擦系數(shù)： = 0.015車輪軸徑： d =115mm= N(2)坡度阻力：N(3)風(fēng)阻力 ：3394N(4)總阻力：N4.1.3 三合一電機(jī)選型計算(1)電機(jī)靜功率：kW式中：v =23m/min = 0.92(2)輸出軸轉(zhuǎn)速：(3)克服扭矩 Nm選兩個電機(jī)： FA107 DV 132S4 BMG8-HF/TF P = 5.5kW 圖4.1 小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)驅(qū)動型式4.1.4起制動時間驗算4.1.4.1 起動時間驗算 (s)n=1440 r/minNmNm =0.03496+0.91405=0.94901kgm2s通過電氣控制起動時間為3s。4.1.4.2 起動加速度m/s24.1.4.3制動時間驗算 (s)NNm kgm2將制動力矩調(diào)到45 Nm使用s4.1.4.4制動加速度m/s24.1.5 電機(jī)過載與發(fā)熱校核4.1.5.1 電機(jī)過載能力校核其中：=1.7 kgm2 tq=2.48s N=8.2kWPs8.2kW=7.5=9.625kW4.1.5.2電機(jī)發(fā)熱校核其中：G=0.8 =0.015 N tkW=7.5=9.625kW滿足要求。4.1.6 打滑驗算4.1.6.1 起動時的打滑驗算0.12 K = 1.1 = 0.015 d = 115mm D = 600mm i = 117.99= 0.92 J1 = 0.0146 kgm2 J2=0.0158 kgm2 k=1.1 aq=0.168 m/s2NNN故，驗算合格。4.2主起升機(jī)構(gòu)計算4.2.1計算參數(shù)(1)起重量： 靜載 Q=60 t 吊鉤組自重：Q0=2 t (2)起升高度： H=45 m 起升速度： v=4.8 m/min(3)工作級別： M54.2.2鋼絲繩選型計算(1)鋼絲繩靜拉力計算：kN其中，倍率 m=6 滑輪組效率：（港口起重機(jī)械 70頁 4-9式）=0.9513kN(3)鋼絲繩因素載荷計算：作業(yè)系數(shù)：1= 1.0, 2=1.0213kN(3)鋼絲繩的選型：安全系數(shù)： n=5破斷拉力：（起重機(jī)設(shè)計手冊 195頁 313式）n式中： 所選鋼絲繩的整繩破斷拉力（N）； S鋼絲繩最大工作靜拉力（N）； n安全系數(shù)。=555.5277.5 kN鋼絲繩型號：6W(19)-20-1700-光-右交（GB1102-74） kN4.2.3 滑輪選型計算滑輪直徑:mm取滑輪直徑: D滑=500mm滑輪代號：LGS11.0500-215-1004.2.4 卷筒幾何尺寸計算(1)卷筒形式：單層雙聯(lián)卷筒(卷筒簡圖如下圖)(2)卷筒槽底直徑D: D=780 mm ； 800mm每聯(lián)繞繩圈數(shù) （起重機(jī)設(shè)計手冊 228頁 表331）n=；式中：H起升高度（m）；m起升倍率；卷筒直徑（m）。(3)卷筒長度Ld : （起重機(jī)設(shè)計手冊 228頁 表331）繩槽節(jié)距t=24 mmL0=mm;L1=50mm ;Lg=100mmLd =2（L0+L1）+LgLd =2(2114.4 +50)+100=4428.8mm取Ld4450mm ，4.2.5 起升電機(jī)選型計算電動機(jī)靜功率：（起重機(jī)設(shè)計手冊 95頁 224式）kW電機(jī)型號： 上海電機(jī)廠 YZR315S-8 75kW 750r/min4.2.6 減速器選型計算(1)傳動比計算：（起重機(jī)設(shè)計手冊 96頁 227式）=800mm (2)減速器選型： 型號：M3PL60-71 i=714.2.7 制動器選型計算每套驅(qū)動裝置所需要制動力矩為：按電機(jī)能力選制動器型號： YP31-1250-50030-B-RL.H 380V/50Hz4.2.8 聯(lián)軸器選型（帶制動盤） Nm聯(lián)軸器型號：MLPK9 4.2.9 起升速度校核實際起升速度： m/min 4.2.10 起制動時間驗算(1)起動時間驗算：（起重機(jī)設(shè)計手冊 97頁 2214式） (s)式中 n電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速（r/min）；電動機(jī)平均起動轉(zhuǎn)矩(Nm)； 電動機(jī)靜阻力矩，按下式計算：機(jī)構(gòu)運(yùn)動質(zhì)量換算到電動機(jī)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量，按下式計算：其中 電動機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量， 制動輪和聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量。n=750 r/minNmNmkgm2s(2)起動加速度m/s2(3)制動時間驗算： (s) r/minNmkgm2s(4)制動加速度m/s24.2.11 電機(jī)過載與發(fā)熱校核(1)電機(jī)過載能力校核：（起重機(jī)設(shè)計手冊 96頁 226式）式中 在基準(zhǔn)接電持續(xù)率時的電動機(jī)額定功率(kW)；電動機(jī)臺數(shù)；電動機(jī)轉(zhuǎn)矩的允許過載倍數(shù)；考慮電壓降及轉(zhuǎn)矩允差以及靜載試驗超載(試驗載荷為額定載荷的1.25倍)的系數(shù)，繞線異步電動機(jī)取2.1；籠型異步電動機(jī)取2.2；直流電動機(jī)取1.4。kW75kW(2)電機(jī)發(fā)熱校核：（起重機(jī)設(shè)計手冊 846頁 517式）式中 穩(wěn)態(tài)平均功率（kW）；穩(wěn)態(tài)負(fù)載平均系數(shù)；起升載荷（N）。 kW75kW4.3副起升機(jī)構(gòu)4.3.1計算參數(shù)(1)起重量： 靜載 Q=15 t 吊鉤組自重：Q0=0.8 t (2)起升高度： H=45 m 起升速度： v=15.5 m/min(3)工作級別： M54.3.2鋼絲繩選型計算(1)鋼絲繩靜拉力計算：kN其中，m=3 =0.98kN(2) 鋼絲繩因素載荷計算：作業(yè)系數(shù)：1= 1.0, 2=1.0213kN(3) 鋼絲繩的選型：安全系數(shù)： n=5破斷拉力：n=527.44137.2kN鋼絲繩型號：6W(19)-14.5-1550-光-右交（GB1102-74） kN4.3.3滑輪選型計算滑輪直徑:mm取滑輪直徑: D滑=355mm滑輪代號：WX2202（355-415-85-96）4.3.4卷筒幾何尺寸計算(1) 卷筒形式：單層雙聯(lián)卷筒(卷筒簡圖如下圖)卷筒槽底直徑D: D=500 mm；514.5mm每聯(lián)繞繩圈數(shù)n=；(2) 卷筒長度Ls :繩槽節(jié)距t=16 mmL0=mm ;L1=100mm ;Lg=300mmLd =2（L0+L1）+Lg=2(1040 +100)+300=2580mm取Ld2500mm 4.3.5 起升電機(jī)選型計算kW電機(jī)型號： YZB280M-8 55 kW 700.3Nm 750r/min4.3.6減速器選型計算(1) 傳動比計算：(2)減速器選型：型號：M3PLHT-50-31.54.3.7制動器選型計算每套驅(qū)動裝置所需要制動力矩為：=1.75223.84=391.72其中，按電機(jī)能力選制動器型號： YP1-800-50030-IA-RL.H 380V/50Hz4.3.8聯(lián)軸器選型（帶制動盤） Nm聯(lián)軸器型號：MLPK9 4.3.9起升速度校核實際起升速度： m/min4.3.10起制動時間驗算(1)起動時間驗算： (s)n=750 r/minNmkgm2s(2)起動加速度m/s2(3)制動時間驗算： (s) r/minNmkgm2s(4)制動加速度m/s24.3.11電機(jī)過載與發(fā)熱校核(1)電機(jī)過載能力校核：kW55kW(2)電機(jī)發(fā)熱校核：kW55kW- 69 - 結(jié) 論經(jīng)過半年多的時間，我查閱了大量的書籍和資料，其中包括起重機(jī)設(shè)計規(guī)范（GB3811-83）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）、通用門式起重機(jī)（GB/T14406-93）、起重機(jī)金屬結(jié)構(gòu)、港口起重機(jī)械等，完成了整機(jī)方案選型，各大機(jī)構(gòu)和金屬結(jié)構(gòu)的設(shè)計計算， 繪制了相關(guān)的圖紙，整理出設(shè)計計算說明書一份，順利完成畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書規(guī)定的各項任務(wù)。通過這次畢業(yè)設(shè)計，我對所學(xué)的專業(yè)知識有了更深的認(rèn)識，使自己獨(dú)立應(yīng)用設(shè)計手冊和CAD制圖、pro/e等軟件解決起重機(jī)設(shè)計計算問題的能力得到加強(qiáng)。主要體現(xiàn)在能夠根據(jù)設(shè)計手冊完成各大機(jī)構(gòu)的選型計算、主梁和支腿等金屬結(jié)構(gòu)件的截面尺寸、強(qiáng)度、剛度等設(shè)計計算。同時使自己的計算機(jī)基礎(chǔ)知識有所提高，通過對計算說明書的整理，基本掌握了Windows Word 軟件的文檔排版、公式編輯等，一定程度上提高了自己的業(yè)務(wù)工作能力。在畢業(yè)設(shè)計中，我們組還充分體現(xiàn)了分工合作的精神。任務(wù)重，難度大，我們就求助于老師和同學(xué)們，他們都非常熱心的幫助了我們，我們就在合作的基礎(chǔ)上獨(dú)立完成畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書規(guī)定的任務(wù)。我在這次畢業(yè)設(shè)計中學(xué)到了很多東西，包括知識方面的，更重要的是培養(yǎng)了我們團(tuán)隊協(xié)作的精神、勤奮工作的習(xí)慣和認(rèn)真負(fù)責(zé)的態(tài)度，對我們將來的工作和學(xué)習(xí)帶來很大的益處。 參考文獻(xiàn) 1 張質(zhì)文, 王金諾. 起重機(jī)設(shè)計手冊. 北京：中國鐵道出版社. 19982 陳瑋璋, 顧迪民. 起重機(jī)械金屬結(jié)構(gòu). 北京：人民交通出版社. 19863 蔣國仁, 畢華林. 港口起重機(jī)械. 大連：大連海事大學(xué)出版社. 19954 GB3811-83起重機(jī)設(shè)計規(guī)范. 北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社. 19845 TJ17-74鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范. 北京：中國建筑工業(yè)出版社. 19756 GB6067-85起重機(jī)安全規(guī)程. 北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社. 19867何慶生. 300t大型造船門式起重機(jī)的設(shè)計.造船設(shè)備. 2000.38張浩星, 胡桂軍. 480t門式起重機(jī).機(jī)械設(shè)備. 2001.129徐兆君. 中小型造船龍門起重機(jī)和橋式起重機(jī). 造船技術(shù). 1995年第8期10 劉鴻文主編. 材料力學(xué). 北京：高等教育出版社. 200411 潘淑清主編. 幾何精度規(guī)范學(xué). 北京：北京理工大學(xué)出版社. 200312 彭文生主編. 機(jī)械設(shè)計. 武漢：華中理工大學(xué)出版社，199913 倪慶紅主編. 起重機(jī)械. 上海：上海交通大學(xué)出版社，199014 楊叔子主編. 機(jī)械工程控制基礎(chǔ). 武漢：華中科技大學(xué)出版社，200215 F.A.A. Crane and J.A. Charles. Selection and use of engineering materials。Butterworths,198416 Higgins R A.The Properties of Engineer MaterialsHooder and Stonghton，1977 D.H. Campbell. Mobile crane manual。Butterworths，198517 Rangwala S CEnginneering MaterialsCharotor Book stoll，198018 complied by D.E.Dickie,Douglas Short. Crane handbook。Butterworths, c1981 致 謝最后，感謝各位評委老師審閱我的設(shè)計，并提出寶貴意見。在畢業(yè)設(shè)計過程中，我遇到了很多的問題，朱老師給了我很多具體的指導(dǎo)和幫助。甚至幫我們查閱了一些資料，像我們需要的起重機(jī)設(shè)計手冊就是朱老師給我們找來的。朱老師的指導(dǎo)才使我們的畢業(yè)設(shè)計如此順利的按時按質(zhì)完成。感謝朱老師！同時感謝幾年以來辛苦言傳身教給我的老師們，你們給予的不僅僅是知識，還有很多的做人道理，這些都是我一生用之不竭的財富。感謝各位老師！在學(xué)習(xí)的幾年中，很多同學(xué)也給了我無私的幫助，在今天這個即將離別的日子，我衷心感謝師兄弟、師姐妹的幫助、支持和啟發(fā)，他們令我度過了一個美好而充實的學(xué)習(xí)生活。感謝同學(xué)們！謝謝！學(xué)生簽名：賀禮慧日 期：2008.6附 錄 1（1）.轉(zhuǎn)運(yùn)龍門起重機(jī)走行系統(tǒng)設(shè)計 建筑機(jī)械化 2003/6【論文題名】轉(zhuǎn)運(yùn)龍門起重機(jī)走行系統(tǒng)設(shè)計【論文作者】何建華【中圖分類號】 TH2022；TH213.5【 標(biāo)識碼 】 B 【 關(guān)鍵詞 】 起重機(jī)； 轉(zhuǎn)運(yùn)龍門起重機(jī)； 走行系統(tǒng)； 設(shè)計【文章編號 】 10001366（2003）06003402【文摘語種】 中文文摘 【 文摘 】行走系統(tǒng)的設(shè)計是確保轉(zhuǎn)運(yùn)龍門起重機(jī)轉(zhuǎn)運(yùn)軌枕能力的關(guān)鍵，本文介紹PC-NTC型無縫線路鋪軌機(jī)組的轉(zhuǎn)運(yùn)龍門起重機(jī)走行系統(tǒng)的設(shè)計,提出一種滿足轉(zhuǎn)運(yùn)龍門起重機(jī)內(nèi)凈空及機(jī)車車輛運(yùn)輸限界等要求、在狹窄空間內(nèi)走行系統(tǒng)的布置方式。本走行系統(tǒng)的設(shè)計滿足轉(zhuǎn)運(yùn)龍門起重機(jī)的內(nèi)凈空及機(jī)車車輛的運(yùn)輸限界等空間要求,其門型布置方式解決了在狹窄空間的布置難題;采用雙向變量油泵、定量液壓馬達(dá)、減速器傳動可無級調(diào)速,且傳遞效率較高;同時操作簡便、成本較低。（2）.門式起重機(jī)小車架計算方法的探討【論文題名】門式起重機(jī)小車架計算方法的探討【論文作者】張建明【中圖分類號】U294.27【 標(biāo)識碼 】A 【 關(guān)鍵詞 】 小車架； 剛度； 剛度； 門式起重機(jī)；【文章編號 】 10042024（2000）05001904【文摘語種】 中文文摘 【 文摘 】傳統(tǒng)的起重機(jī)小車架剛度的計算方法是用降低許用應(yīng)力的方法來滿足的，但這種計算方法存在著材料浪費(fèi)，小車自重過大，也嚴(yán)重影響小車的承載能力。小車結(jié)構(gòu)的設(shè)計主要受剛度的影響，但是強(qiáng)度與剛度之間不存在因果和轉(zhuǎn)化關(guān)系，因此，沒有必要人為的將許用應(yīng)力降低。安裝在小車架上的起升機(jī)構(gòu)和運(yùn)行機(jī)構(gòu)是靠齒輪聯(lián)軸器來傳遞動力的，兩聯(lián)軸器的偏角不能太大，這是小車剛度的主要要求所在，因此將小車架的角位移作為剛度的設(shè)計和檢驗依據(jù)要比中間擾度作為依據(jù)更加合理。本文給出了結(jié)合實踐和計算給出了，給出了的推薦值，并針對應(yīng)用列舉了算例。（3）軌道龍門起重機(jī)小車改造 港口裝卸 2003年第1期 【論文題名】軌道龍門起重機(jī)小車改造【論文作者】龔賢 馬福霖 【文摘語種】 中文文摘 【 文摘 】在鐵路車站工作的龍門起重機(jī)，受到自身結(jié)構(gòu)的限制，要求起重小車在底盤車上吊起集裝箱后能回轉(zhuǎn)90度，為解決這一問題，我們將原小車分成兩部分,即上小車和下小車。上小車上設(shè)置吊具回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu),下小車上設(shè)置小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)。這樣就能完成從底盤車上起吊到裝入鐵路車箱內(nèi)的一個工作循環(huán),從而解決目前軌道龍門起重機(jī)不能裝運(yùn)集裝箱的難題。本文重點介紹了小車的改造方法，并指出了改造的效果，并通過指出改造后的龍門起重機(jī)裝卸集裝箱的臺時效率有了很大的提高。同時指出如果是新設(shè)計的軌道式龍門起重機(jī),臺時效率還有提高可能性。（4）300t大型造船門式起重機(jī)的設(shè)計【論文題名】300t大型造船門式起重機(jī)的設(shè)計【論文作者】何慶生；【中圖分類號】JS2000306【 標(biāo)識碼 】B 【 關(guān)鍵詞 】 起重機(jī)； 設(shè)備； 有限元分析；【文摘語種】 中文文摘 【 文摘 】隨著造船業(yè)中對造船周期縮短的要求越來越高，造船的方法有了極大的改進(jìn)，起重機(jī)在縮小造船的生產(chǎn)周期上的作用越來越明顯，因此應(yīng)用的越來越廣泛，本文主要介紹300t11270m門式起重機(jī)的概況、參數(shù)，注重介紹了該起重機(jī)的特點，包括起重機(jī)材料選用，結(jié)構(gòu)形式，起升機(jī)構(gòu)、大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的特點，本文還介紹結(jié)構(gòu)的有限元分析，并對美國EDS公司的UG-GFEM有限元軟件進(jìn)行簡單的介紹。并對結(jié)果進(jìn)行了分析，指出了該起重機(jī)設(shè)計的合理性。（5）門起重機(jī)金屬結(jié)構(gòu)動力學(xué)分析【論文題名】 龍門起重機(jī)金屬結(jié)構(gòu)動力學(xué)分析 【論文作者】 沈健 【專業(yè)名稱】 機(jī)械設(shè)計及理論 【導(dǎo)師姓名】 董達(dá)善 【授予學(xué)位】 碩士 【授予單位】 上海海運(yùn)學(xué)院 【授予時間】 20030201 【 分類號 】 TH213.5 【 關(guān)鍵詞 】 起重機(jī)動力學(xué)ANSYS軟件龍門起重機(jī)動態(tài)特性起重機(jī)結(jié)構(gòu) 【論文頁數(shù)】 54頁 【文摘語種】 中文文摘 【 文摘 】 該文針對溫州港一臺軌道式集裝箱龍門起重機(jī)進(jìn)行分析.該龍門起重機(jī)經(jīng)過設(shè)計方多次加固,雖然它的的強(qiáng)度有所加強(qiáng),可以滿足企業(yè)的基本生產(chǎn)要求,但在大車或小車運(yùn)行時,整機(jī)水平晃動比較厲害,水平剛度比較差,小車和大車經(jīng)常啃軌和產(chǎn)生其它一些故障,導(dǎo)致企業(yè)經(jīng)常被迫停產(chǎn)維修,影響了企業(yè)的生產(chǎn),生產(chǎn)效率比較低下,并且增加了運(yùn)行的維護(hù)成本.所以必須對龍門起重機(jī)的動態(tài)特性作進(jìn)行進(jìn)一步的故障分析,使得龍門起重機(jī)能夠正常生產(chǎn).上海海運(yùn)學(xué)院測試實驗室于是對該龍門起重機(jī)進(jìn)行了綜合的測試分析.該文結(jié)合動力學(xué)修正的一些最新理論,在測試分析的基礎(chǔ)上,主要對龍門起重機(jī)的基頻、模態(tài)以及龍門起重機(jī)的水平剛度進(jìn)行分析,并且結(jié)合大型有限元軟件ANSYS對之進(jìn)行仿真。（）大跨距雙小車軌道式龍門起重機(jī)振動模態(tài)分析 機(jī)械制造44卷第500期【論文題名】大跨距雙小車軌道式龍門起重機(jī)振動模態(tài)分析【論文作者】鄭軍 姚振強(qiáng) 杜春林 【中圖分類號】 TH213.5 【 標(biāo)識碼 】 A 【 關(guān)鍵詞 】 軌道式龍門起重機(jī) 有限元 Ansys 模態(tài)分析【文章編號 】 10004998（2006）04003203 【文摘語種】 中文文摘 【 文摘 】動態(tài)特性對起重機(jī)的工作效率有很大影響，采用有限元軟件 ansys 對一種新型的大跨距雙小車軌道式龍門起重機(jī)（Rail Mounted Gantry Crane,RMG）進(jìn)行了振動模態(tài)分析，并對分析的結(jié)果進(jìn)行了討論，得到了前十階振型和頻率，發(fā)現(xiàn)起重機(jī)支腿與大梁的連接處是整體的薄弱環(huán)節(jié)有助于RMG龍門起重機(jī)結(jié)構(gòu)的改進(jìn)和運(yùn)行工藝的制訂.在設(shè)計這種大跨距起重機(jī)時，應(yīng)該保證支腿與大梁的連接有足夠大的動剛度。另外，對大跨距雙小車軌道式集裝箱龍門起重機(jī)的動特性進(jìn)行了模態(tài)分析，對于起重機(jī)大車小車和吊具的起動制動等動特性的分析還需進(jìn)一步完善。(7)700 kN/52 m型龍門起重機(jī)故障分析計算 起重運(yùn)輸機(jī)械【論文題名】700 kN/52 m型龍門起重機(jī)故障分析計算【論文作者】國電鄭州機(jī)械設(shè)計研究所 郝紅兵 鄭州大學(xué)物理工程學(xué)院 趙元黎 山西電建總公司 陳家佐 劉玉新 山西電建二公司 武繼業(yè) 北京華電萬方管理體系認(rèn)證中心 劉春林【文摘語種】 中文文摘 【 文 摘】本文從一個事例出發(fā)引出問題，指出起重機(jī)的性能參數(shù)并結(jié)合實際工況進(jìn)行討論，并建立了模型，對計算結(jié)果進(jìn)行了分析，得出了結(jié)論，并提出幾點建議，建立了起重機(jī)在龍門起重機(jī)跨度較大的情況下,應(yīng)采用剛性腿+柔性腿的門架結(jié)構(gòu)形式。在龍門起重機(jī)跨度較大、且采用雙剛性腿的門架結(jié)構(gòu)形式時,必須嚴(yán)格對軌道及基礎(chǔ)提出相應(yīng)的載荷要求(特別是橫向載荷)。經(jīng)常對大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)進(jìn)行維護(hù),使其軌道2側(cè)性能一致,避免起重機(jī)大車帶故障運(yùn)行。對于跨度較大的龍門起重機(jī),應(yīng)設(shè)置2側(cè)大車運(yùn)行同步裝置,以提高起重機(jī)的安全性。(8).水平推力對龍門起重機(jī)靜剛度的影響【論文題名】水平推力對龍門起重機(jī)靜剛度的影響【論文作者】母先敏； 秦春浩；指出，水平推力對主梁靜剛度的影響很大，因此對于質(zhì)檢部門來說，應(yīng)當(dāng)綜合考慮多方面的因素，采用合理的檢驗程序和方法。（9）Crane scheduling in container yards with inter-crane interferenceNg, W.C. (Department of Industrial Engineering, University of Hong Kong) Source: European Journal of Operational Research, v 164, n 1, Jul 1, 2005, p 64-78ISSN: 0377-2217 CODEN: EJORDT Publisher: Elsevier Abstract: This paper examines the problem of scheduling multiple yard cranes to perform a given set of jobs with different ready times in a yard zone with only one bi-directional travelling lane. Due to sharing of the travelling lane among two or more yard cranes, inter-crane interference, a planned move of a yard crane blocked by the other yard cranes, may happen. The scheduling problem is formulated as an integer program. It is noted that the scheduling problem is NP-complete. This research develops a dynamic programming-based heuristic to solve the scheduling problem and an algorithm to find lower bounds for benchmarking the schedules found by the heuristic. Computational experiments are carried out to evaluate the performance of the heuristic and the results show that the heuristic can indeed find effective solutions for the scheduling problem, with the heuristic solutions on average 7.3% above their lower bounds. ? 2004 Elsevier B.V. All rights reserved. (12 refs.) （10）Model experiment and influence on quay for rocking type of vibration isolation system of container craneMurano, Kenichi (Grad. Sch. of Science and Technol., Keio University); Yoshida, Kazuo; Shiozaki, Yoshio; Sugano, Takahiro Source: Nippon Kikai Gakkai Ronbunshu, C Hen/Transactions of the Japan Society of Mechanical Engineers, Part C, v 70, n 1, January, 2004, p 23-29 Language: Japanese ISSN: 0387-5024 CODEN: NKCHDB Publisher: Japan Society of Mechanical Engineers Abstract: The container crane of the harbor received the enormous damage in the Hyogo-ken Nanbu earthquake disaster. After that, the container crane with seismic vibration isolation system has been developed and operated in practical use. In this study, a rocking type of vibration isolation system (RVIS) was proposed for the container crane. And the experiment of the scale model was performed to verify the analytical model. From the results of the experiment and the analysis for the scale model, the validity of the model was demonstrated. The