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1、貨車總體設計沈陽航空航天大學課 程 設 計題目 貨車總體設計 班 級 7406111 學 號 200704061371 學 生 姓 名 王式鵬 指 導 教 師 付 強 - 30 -目錄目錄I摘要III第1章、汽車形式的選擇- 1 -1.1汽車質量參數(shù)的確定- 1 -1.1.1汽車載客量和裝載質量- 1 -1.1.2質量系數(shù)mo- 1 -1.1.3整車整備質量mo- 1 -1.1.4汽車總質量ma- 1 -1.2汽車輪胎的選擇- 2 -1.3驅動形式的選擇- 2 -1.4軸數(shù)的選擇- 2 -1.5貨車布置形式- 2 -第2章.汽車發(fā)動機的選擇- 5-2.1發(fā)動機最大功率- 5-2.2選擇發(fā)動機-
2、 5-第3章、汽車主要參數(shù)選擇- 9 -3.1汽車主要尺寸的確定-9 -3.1.1外廓尺寸-9 -3.1.2軸距L- 9 -3.1.3前輪距B1和后輪距B2-9 -3.1.4前懸LF和后懸LR- 10-3.1.5貨車車頭長度- 10 -3.1.6貨車車箱尺寸-10 -3.2軸荷分配及質心位置的計算- 10 -第4章.傳動比的計算和選取- 15 -4.1驅動橋主減速器傳動比的選擇- 15 -4.2變速器傳動比的選擇- 15 -4.2.1變速器頭檔傳動比的選擇- 15 -4.2.2變速器的選擇- 16 -第5章.動力性能計算- 17 -5.1驅動平衡計算- 17 -5.1.1驅動力計算- 17 -
3、5.1.2行駛阻力計算- 17 -5.1.3力的平衡方程- 19-5.2動力特性計算- 20 -5.2.1動力因數(shù)D的計算- 20 -5.2.2行駛阻力與速度關系- 20 -5.2.3動力特性圖- 21 -5.2.4加速度倒數(shù)曲線- 22 -5.2.5汽車最大爬坡度計算- 24 -5.3功率平衡計算- 24 -5.3.1汽車行駛時，發(fā)動機能夠發(fā)出的功率- 24 -5.3.2汽車行駛時，所需發(fā)動機功率- 24 -5.3.3驅動平衡圖- 25 -第6章. 汽車燃油經(jīng)濟性計算- 27 -第7章. 汽車不翻到條件計算- 29 -7.1汽車滿載不縱向翻到的條件是- 29 -7.2汽車滿載不橫向翻到的條件
4、是- 29 -總結- 30 -參考文獻- 31 -摘要本次課程設計任務是設計載重1噸，最高車速120千米每小時，滾動助力系數(shù)0.016的輕型貨車。首先確定汽車的形式，包括汽車外尺寸的設計，質量參數(shù)的確定，輪胎，軸數(shù)，驅動形式以及布置形式的選擇。再以汽車的最高車速和總質量確定汽車發(fā)動機型號。然后參考實際輕型貨車外形尺寸并根據(jù)資料確定汽車的整體結構，包括車身，車廂，車頭的選擇。具體有輪距，軸距的確定等。再根據(jù)發(fā)動機參數(shù)，計算汽車的變速器傳動比并確定變速器型號。計算汽車的動力特性，包括了驅動力速度的平衡，加速度的倒數(shù)，動力因數(shù)，加速度時間，爬坡度等的計算。然后汽車的燃油經(jīng)濟性，計算汽車的等速百公里的
5、燃油消耗情況。最后校核汽車的穩(wěn)定性。關鍵詞：汽車；質量；尺寸；軸距；輪距；結構；傳動比；速度第1章 汽車形式的選擇1.1汽車質量參數(shù)的確定1.1.1汽車載客量和裝載質量汽車載客量：3人汽車的載重量：me=1000kg1.1.2質量系數(shù)mo質量系數(shù)mo是指汽車載質量與整車整備質量的比值，mo= me/m0。根據(jù)表2-1表2-1 各類汽車的整備質量利用系數(shù)mo取mo=0.81.1.3整車整備質量mo整車整備質量是指車上帶有全部裝備（包括隨車工具、備胎等），加滿燃料、水，但沒有裝貨和載人的整車質量。根據(jù)公式mo= me/m0可求mo= me/mo=1000/0.8=1250kg1.1.4汽車總質量m
6、a汽車總質量ma是指裝備齊全，并按規(guī)定裝滿客、貨時的整車質量。商用貨車的總質量ma由整備質量mo、載質量me和駕駛員以及隨行人員質量三部分組成，乘員和駕駛員每人質量按65kg計即ma= mo+ me+565kg=1000+1250+365=2445kg1.2汽車輪胎的選擇kg 其中為輪胎所承受重量；根據(jù)GB9744一1997 表3、4可選擇輪胎規(guī)格：6.00-14LT層級：10胎壓：390KPa負載下靜半徑（mm）：324斷面寬（mm）: 184 外直徑（mm）: 707 1.3驅動形式的選擇汽車的驅動形式有很多種。汽車的用途，總質量和對車輛通過性能的要求等，是影響選取驅動形式的主要因素。增加
7、驅動輪數(shù)能夠提高汽車的通過能力，驅動輪數(shù)越多汽車的結構越復雜，整備質量和制造成本也隨之增加，同時也使汽車的總體布置工作變困難。所以商用車多采用結構簡單、制造成本低的42驅動的形式。所以本車采用42后雙胎的驅動形式。1.4軸數(shù)的選擇現(xiàn)代商用車有兩軸、三軸、四軸甚至更多的軸數(shù)。汽車的總質量和道路法規(guī)對軸載質量的限制和輪胎的負荷能力以及汽車的結構等對汽車的軸數(shù)有很大的影響?？傎|量小于19噸的商用車一般采用結構簡單、成本低廉的兩軸方法,當汽車的總質量不超過32t時，一般采用三軸；當汽車的總質量超過32t時，一般采用四軸。所以本車軸數(shù)定為兩軸。1.5貨車布置形式汽車的布置形式是指發(fā)動機、驅動橋和車身的相
8、互關系和布置而言。汽車的使用性能取決于整車和各總成。其布置的形式也對使用性能也有很重要的影響。本車為短頭貨車，多采用發(fā)動機前置后橋驅動，以便于汽車的布置，更有利于汽車性能的發(fā)揮。第2章 汽車發(fā)動機的選擇2.1發(fā)動機最大功率 （2-1）式中：最大功率，kw； 傳動效率，取0.9； 重力加速度，取9.8m/s2； 滾動阻力系數(shù)，取0.016；空氣阻力系數(shù)，取0.95；汽車正面迎風面積，其中為前輪距，為汽車總高，m2， =1.52.1=3.15 m2；汽車總重，kg；汽車最高車速，km/h。根據(jù)式（2-1）可得：kw考慮汽車其它附件的消耗，可以在再此功率的基礎上增加1111.8即在98.62105.
9、79kw選擇發(fā)動機2.2選擇發(fā)動機現(xiàn)把選擇的發(fā)動機的主要技術參數(shù)公布如下：適用范圍：適用于23噸載貨汽車、各種中巴車、城市公交車及豪華旅游車等。主要技術特點：CY4102EZLQ型柴油機，AVL技術咨詢，采用空對空中冷系統(tǒng)，高供油壓力噴油泵(P型或VE型)，小壓力室P型多孔噴油器。AVL技術優(yōu)化的圓形縮口帶凸臺燃燒室，使其性能指標達到國內(nèi)同類機型先進水平，尤其是升功率、比質量和強化程度處于領先地位。功率更強勁，性能更可靠。根據(jù)用戶需求可個性化配置空調(diào)、排氣制動、轉向助力泵和電熄火等輔助裝置。 CY4102EZLQ主要技術參數(shù) 型 號：CY4102EZLQ 形 式：立式直列、水冷、四沖程、增壓中
10、冷 氣 缸 數(shù)：4102118 工作容積：3.856 燃燒室形式：直噴圓形縮口燃燒室 壓 縮 比：17：1 額定功率/轉速：103/2800 最大扭矩/轉速：392/14001800 標定工況燃燒消耗率： 全負荷最低燃油消耗率：205 最高空載轉速： 3100 怠速穩(wěn)定轉速：750 機油消耗率：0.6 工作順序：1342 噪聲限制：114 煙 度：2.0 排放標準：歐 整機凈質量：340 外形參考尺寸：963.1693820.8圖2-1 CY4102EZLQ的外特性曲線第3章 汽車主要參數(shù)選擇3.1汽車主要尺寸的確定3.1.1外廓尺寸GB15891989汽車外廓尺寸限界規(guī)定如下：貨車總長不應超
11、過12m；不包括后視鏡，汽車寬不超過2.5m；空載、頂窗關閉狀態(tài)下，汽車高不超過4m；根據(jù)課設要求，并參考同類車型，本車的外廓尺寸如下：590018802200（mm mmmm）3.1.2軸距L 軸距L對整車質量、汽車總長、汽車最小轉彎半徑、傳動軸長度、縱向通過半徑等有影響?？紤]本車設計要求和根據(jù)表2.2推薦，軸距L可選為3000 mm。表2-2各型汽車的軸距和輪距3.1.3前輪距B1和后輪距B2在選定前輪距B1范圍內(nèi)，應能布置下發(fā)動機、車架、前懸架和前輪，并保證前輪有足夠的轉向空間，同時轉向桿系與車架、車輪之間有足夠的運動空間間隙。在確定后輪距B2時，應考慮車架兩縱梁之間的寬度、懸架寬度和輪
12、胎寬度及它們之間應留有必要的間隙。考慮本次課設實際要求和根據(jù)汽車設計第四版表1-2提供的數(shù)據(jù)，前輪距B1=1500mm后輪距B2=1500mm。3.1.4前懸LF和后懸LR前懸尺寸對汽車通過性、碰撞安全性、駕駛員視野、前鋼板彈簧長度、下車和上車的方便性以及汽車造型等均有影響。初選的前懸尺寸，應當在保證能布置個總成、部件的同時盡可能短些。后懸尺寸對汽車通過性、汽車追尾時的安全性、貨廂長度、汽車造型等有影響，并決定于軸距和軸荷分配的要求?？傎|量在1.814.0t的貨車后懸一般在12002200mm之間。參考YTK1061SP，并根據(jù)本車結構特點確定前懸LF：1100mm 后懸LR：1800mm。3
13、.1.5貨車車頭長度貨車車頭長度系指從汽車的前保險杠到駕駛室后圍的距離。參考同類型輕型載貨汽車，本車車頭長1900mm3.1.6貨車車箱尺寸參考金杯領馳SY1041DA8S載貨汽車,考慮本車設計要求，確定本車車箱尺寸： 3890mm1700mm400mm（長寬高）3.2軸荷分配及質心位置的計算質心確定如下表部件名稱質量gi（kg）質心到前軸距離li(m)質心離地高度hi（m）giligihi(滿載)gihi（空載）滿載空載人19500.81.10156214.5發(fā)動機附件3400.20.60.8568204289變速器600.40.40.65242439萬向節(jié)傳動201.250.40.6525
14、813前軸及前軸制動器輪轂轉向梯形10000.30.4503045前懸架及減振器2000.350.50710后軸及后軸制動器輪轂12530.30.4537537.556.25后懸架及減震器6030.350.51802130車架總成801.80.350.51442840駕駛室總成700.111.5770105車廂12020.81.0524096126油箱及油管251.50.40.5537.51013.75蓄電池組251.50.40.5537.51013.75車輪及輪胎總成20530.20.366154173.8貨物10002.810280010000244545531712.51069.05.水
15、平靜止時的軸荷分配及質心位置計算根據(jù)力矩平衡原理，按下列公式計算汽車各軸的負荷和汽車的質心位置：g1l1+g2l2+g3l3+=G2Lg1h1+g2h2+g3h3+=Ghgg1+g2+g3+=G （3-1）G1+G2=GG1L=GbG2L=Ga式中：g1 、g2、 g3 各總成質量，kg； l1 、l2 、l3 各總成質心到前軸距離，m；G1 前軸負荷，kg；G2 后軸負荷，kg；L 汽車軸距，m；a汽車質心距前軸距離，m；b汽車質心距后軸距離，m；hg汽車質心高度，m。根據(jù)表3-1所求數(shù)據(jù)和式（3-1）可求滿載：G2=kgG1=2445-1517.7=927.3kgmm前軸荷分配：=37.9
16、后軸荷分配：=62.1m空載：kg=1000-584.3=415.7kg后軸荷分配: 41.6前軸荷分配：58.3根據(jù)下表得知以上計算符合要求表3-3各型汽車軸荷分配b.水平路面上汽車慢在行駛時各軸的最大負荷計算對于后輪驅動的載貨汽車在水平路面上滿載行駛時各軸的最大負荷按下式計算： （3-2）式中：行駛時前軸最大負荷，kg； 行駛時候軸最大負荷，kg; 附著系數(shù)，在干燥的瀝青或混凝土路面上，該值為0.70.8。令，式中：行駛時前軸軸荷轉移系數(shù)； 行駛時后軸軸荷轉移系數(shù)。根據(jù)式（2-2）可得:kgkgc.汽車滿載制動時各軸的最大負荷按下式計算： （3-3）式中：制動時的前軸負荷，kg； 制動時的
17、后軸負荷，kg；令， 式中： 制動時前軸軸荷轉移系數(shù)； 制動時后軸軸荷轉移系數(shù)。根據(jù)式（2-3）可得：kgk第4章 傳動比的計算和選取4.1驅動橋主減速器傳動比的選擇在選擇驅動橋主減速器傳動比時，首先可根據(jù)汽車的最高車速、發(fā)動機參數(shù)、車輪參數(shù)來確定，其值可按下式計算： （4-1）式中：汽車最高車速，km/h； 最高車速時發(fā)動機的轉速，一般=（0.91.1），其中為發(fā)動機最大功率時對應的轉速，r/min； 這里取為0.9，則 =0.9=0.92800=2520車輪半徑，m。根據(jù)式（4-1）可得：4.2變速器傳動比的選擇4.2.1變速器頭檔傳動比的選擇在確定變速器頭檔傳動比時，需考慮驅動條件和附著
18、條件。為了滿足驅動條件，其值應符合下式要求：式中：汽車的最大爬坡度，初選為16.7o。為了滿足附著條件，其大小應符合下式規(guī)定：式中：驅動車輪所承受的質量，kg； 附著系數(shù)。0.6-0.7之間，這里取=0.7。4.2.2變速器的選擇根據(jù)3.745.37，可選擇變速器為：型號：17Q01-00030 各檔速比:檔:4.76檔:2.81 檔:1.59檔:1檔:0.76倒檔:7.66最大輸入扭矩（N.m）：410總成質量（kg）：80 第5章 動力性能計算5.1驅動平衡計算5.1.1驅動力計算汽車的驅動力按下式計算： （5-1）式中：驅動力，N； 發(fā)動機轉矩，Nm； 車速，km/h。5.1.2行駛阻力
19、計算汽車行駛時，需要克服的行駛阻力為：= (5-2)式中：道路的坡路，度，平路上時，其值為0o； 行駛加速度，m/s2,等速行駛時，其值為0； 回轉質量換算系數(shù)，其值可按下式估算： （5-3）式中：=0.030.05，取0.05； 0.06，取0.05； 變速器各檔位時的傳動比。根據(jù)公式（5-1）及（5-2）可計算出各檔位汽車行駛時，驅動力，車速，現(xiàn)列下表：表5-1各檔驅動力，速度T300360385390383380372361350n120014001600180020002200240026002800一檔Ft17060.66666678472.89061.18888899178.866
20、66679014.11777788943.51111118755.22666678496.33555568237.4444444V110.26453781511.97529411813.6860504215.39680672317.10756302518.81831932820.5290756322.23983193323.950588235二檔Ft24168.16666675001.85349.14722225418.61666675321.35944445279.67777785168.52666675015.69388894862.8611111V217.38761565820.2855
21、5160123.18348754426.08142348828.97935943131.87729537434.77523131737.6731672640.571103203三檔Ft32358.52830.23026.74166673066.053011.01833332987.43333332924.542838.06166672751.5833333V330.72905660435.85056603840.97207547246.09358490651.2150943456.33660377461.45811320866.57962264271.701132075四檔Ft41483.33
22、3333317801903.61111111928.33333331893.72222221878.88888891839.33333331784.94444441730.5555556V448.859257.002465.145673.288881.43289.575297.7184105.8616114.0048五檔Ft51127.33333331352.81446.74444441465.53333331439.22888891427.95555561397.89333331356.55777781315.2222222V552.12574679960.81337126669.50099
23、573378.18862019986.87624466695.563869132104.2514936112.93911807121.626742535.1.3力的平衡方程（5-4）根據(jù)表5-1及公式（5-4）可繪出驅動力速度平衡圖圖5-1 驅動力-速度平衡5.2動力特性計算5.2.1動力因數(shù)D的計算汽車的動力因數(shù)按下式計算：（5-5）5.2.2行駛阻力與速度關系0.0076+0.000056（5-6）根據(jù)式（5-5）及表（5-6）得汽車各檔行駛動力因數(shù)，現(xiàn)列下表： 表5-2各檔速度與動力因素n120014001600180020002200240026002800一檔Va110.264537
24、81511.97529411813.6860504215.39680672317.10756302518.81831932820.5290756322.23983193323.950588235f10.00817481411760.00827061647060.00836641882350.00846222117650.00855802352940.00865382588240.00874962823530.00884543058820.0089412329412D10.29405113490.352761126010.377058002710.381675429410.37447136048
25、0.371161704640.362906263230.351669524840.34039822237二檔Va217.38761565820.28555160123.18348754426.08142348828.97935943131.87729537434.77523131737.6731672640.571103203f20.00857370647690.00873599088970.00889827530250.00906055971530.00922284412810.00938512854090.00954741295370.00970969736650.009871981779
26、4D20.172171040620.206317625210.220070128780.222126365810.217125170710.214344212290.208564801840.200946647960.19322931356三檔Va330.72905660435.85056603840.97207547246.09358490651.2150943456.33660377461.45811320866.57962264271.701132075f30.00932082716980.00960763169810.00989443622640.0101812407550.01046
27、80452830.0107548498110.011041654340.0113284588680.011615263396D30.0928548534840.110527479920.116406741090.115414176150.1101746060.10593767240.0997504518730.0922691496280.0844780735四檔Va448.859257.002465.145673.288881.43289.575297.7184105.8616114.0048f40.01033611520.01079213440.01124815360.01170417280
28、.0121601920.01261621120.01307223040.01352824960.0139842688D40.0478096447440.0551004695770.0543857705350.0487608552730.0398765545380.0310345298270.0203775965480.0187650.015768五檔Va552.12574679960.81337126669.50099573378.18862019986.87624466695.563869132104.2514936112.93911807121.62674253f50.0105190418
29、210.0110055487910.0114920557610.0119785627310.0124650697010.0129515766710.0134380836420.0139245906120.014411097582D50.0310042782540.0300560.0318557602710.0250633835670.0154977043620.0153680.0153240.015233-0.015465.2.3動力特性圖 利用表5-2做出動力特性圖圖5-2 各檔速度與動力因數(shù)5.2.4加速度倒數(shù)曲線由汽車行駛方程得： （設Fi=0）（5-6）由公式（5-3）可得各檔值：表5
30、-3各檔回轉質量換算系數(shù)ig4.762.811.5910.762.182881.4448051.1764051.11.07888由此可得各檔汽車行駛時各檔速度及加速度倒數(shù)，列表如下表5-4各檔速度與加速度倒數(shù)一檔V110.26453781511.97529411813.6860504215.39680672317.10756302518.81831932820.5290756322.23983193323.9505882351/a10.779158121720.646586338290.60414413260.596824689560.608731179350.614449699430.628
31、938822920.649729295210.67201134461二檔V217.38761565820.28555160123.18348754426.08142348828.97935943131.87729537434.77523131737.6731672640.5711032031/a20.901170440270.746167942870.698147405570.691941538330.709126656040.719309819980.740784925680.770923616880.80405337601三檔V330.72905660435.85056603840.972
32、07547246.09358490651.2150943456.33660377461.45811320866.57962264271.7011320751/a31.43703508411.18947192891.12701839181.14072011851.20394611621.26116586231.35320655751.4830776141.6474978986四檔V448.859257.002465.145673.288881.43289.575297.7184105.8616114.00481/a42.99531160592.5332682332.60201897863.029
33、00557924.04977016036.094198945715.36471898821.43407445262.92702508五檔V552.12574679960.81337126669.50099573378.18862019986.87624466695.563869132104.2514936112.93911807121.626742531/a55.37410423735.77885503665.40617724378.413550120636.30170074945.55898571958.37469696184.140175774-3.6854955067由表5-4 可繪出加
34、速度倒數(shù)曲線：圖5-3 加速度倒數(shù)5.2.5汽車最大爬坡度計算=（5-7）式中：汽車頭檔動力因數(shù)。由式（5-7）可得：=最大爬坡度為：約為5.3功率平衡計算5.3.1汽車行駛時，發(fā)動機能夠發(fā)出的功率汽車行駛時，發(fā)動機能夠發(fā)出的功率就是發(fā)動機使用外特性的功率值。見表（5-1）。5.3.2汽車行駛時，所需發(fā)動機功率汽車行駛時，所需發(fā)動機功率即為克服行駛阻力所需發(fā)動機功率，其值按下式計算：（5-8）當汽車在平路上等速行駛時，其值為（5-9） （5-10）由公式（5-9）（5-10）及表（5-3）得汽車在平路上等速行駛時發(fā)動機功率現(xiàn)將數(shù)據(jù)統(tǒng)計為下表表5-5各擋功率一檔P137.69633507952.
35、7748691164.50261780173.50785340380.20942408487.53926701693.48691099598.282722513102.61780105Pf11.26178866061.49198363391.7313617751.98123496472.24291508442.51771401492.80694363753.11191583333.4339424832二檔P237.69633507952.7748691164.50261780173.50785340380.20942408487.53926701693.48691099598.28272251
36、3102.61780105Pf22.28696712662.76484168383.28735318073.86087832294.49179381625.18647636625.95130267876.79264945927.7168934134三檔P337.69633507952.7748691164.50261780173.50785340380.20942408487.53926701693.48691099598.282722513102.61780105Pf34.9031894996.25423142277.85166273439.730681917711.92648745714.
37、47427783617.40925153920.7666070524.581542853四檔P437.69633507952.7748691164.50261780173.50785340380.20942408487.53926701693.48691099598.282722513102.61780105Pf410.87482792914.83317945519.7819372325.86258786133.21661795341.98551411552.31076295264.33385107378.196265084五檔P537.69633507952.7748691164.50261
38、780173.50785340380.20942408487.53926701693.48691099598.282722513102.62 Pf512.35276948517.01725765322.88437347830.12592090938.91370389749.41952639461.8151923576.27250571692.963270444 5.3.3驅動平衡圖作發(fā)動機能夠發(fā)出的功率P與車速之間的關系曲線，并作汽車在平路上等速行駛時所需發(fā)動機功率曲線，即得到汽車的功率平衡圖圖5-4 功率平衡第6章 汽車燃油經(jīng)濟性計算在總體設計時，通常主要是對汽車穩(wěn)定行駛時的燃油經(jīng)濟性進行計
39、算，其計算公式如下： （6-1）式中：汽車穩(wěn)定行駛時所需發(fā)動機功率，kw； 發(fā)動機的燃油消耗率，g/(kw.h),其值由發(fā)動機萬有特性得到； 燃油重度，N/L,柴油為7.948.13，其值取8.00； 汽車單位行程燃油消耗量，L/100km； 最高擋車速。發(fā)動機外特性曲線圖：圖6-1發(fā)動機外特性曲線根據(jù)計算公式（6-1）列出燃油消耗率，見下表表6-1燃油消耗第五檔V52.12574679960.81337126669.50099573378.18862019986.87624466695.563869132104.2514936112.93911807121.62674253Pf12.3527
40、6948517.01725765322.88437347830.12592090938.91370389749.41952639461.8151923576.27250571692.963270444ge2232132072062072102152222301.02r8.168.168.168.168.168.168.168.168.16Q6.47629691387.30432249138.35272507149.726886405211.36270461513.30864958115.62288515918.37326918121.543685258根據(jù)表（6-1）及公式（6-1）可作出汽車
41、最高檔等速百公里燃油消耗曲線：圖6-2 等速公里油耗第7章 汽車不翻到條件計算7.1汽車滿載不縱向翻到的條件是=0.6 (7-1)7.2汽車滿載不橫向翻到的條件是 （7-2）式中：B汽車輪距，m總結通過本次汽車課程設計，使我對我們專業(yè)有了更深了解。同時也是對我們的學習成果的一次檢驗，對我們今后走向社會參加工作有了很好的教育引導作用。我們在課程設計中也暴露出了更多的問題，幫助我們彌補了我們課堂上所學知識的缺陷，成功的把我們學到的知識運用到實際上來。課程設計中我們也對關于汽車設計方面的軟件有了系統(tǒng)的復習和更深層次的了解。例如：對Auto CAD軟件我們有了很好的練習機會；同時對于office辦公軟件中的Word、Excel更為的熟悉，這些對我們以后的工作都有很大的幫助。在課設中我學到了很多有助于我們工作的經(jīng)驗，鍛煉了我們將理論知識運用到實際上面的能力。為我們走向工作崗位為社會做出更大貢獻提供了很好的一個平臺。參考文獻1、 吉林大學 王望予 主編 汽車設計第四版 機械工業(yè)出版社 2004.82、 清華大學 余志生 主編 汽車理論第五版 機械工業(yè)出版社 2010.13、 吉林大學 陳家瑞 主編 汽車構造第二版 機械工業(yè)出版社 2008.44、 趙士林 主編 九十年代內(nèi)燃機 上海交通大學出版社 1992.75、 龔微寒 主編 汽車現(xiàn)代設計制造 人民交通出版社 1995.8
輕型貨車總體設計
