畢業(yè)論文礦井提升設備的選型和設計

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1、 目 錄第 1 章 礦礦井井提提升升設設備備2一、提升方式2二、主提升設備選型計算2三、開采煤時主提升能力計算13四、副提升設備選型計算16五、開采煤時副井提升能力校核28六、煤井下主要運輸設備選型31第第 2 2 章章 采區(qū)機械設備選型采區(qū)機械設備選型34一、采區(qū)下山提升設備34二、回采工作面設備42三、掘進施工設備44結束語結束語47參考文獻參考文獻48附錄附錄 A 采區(qū)供電系統(tǒng)圖附錄 B 設備布置圖第一章第一章 礦井提升設備礦井提升設備一、提升方式礦井七2煤與二1煤采用分期開拓開采的方式，初期開采七2煤，后期經(jīng)技術改造后開采二1煤。七2煤井設計生產(chǎn)能力為0.30Mt/a，采用立井開拓，二

2、個提升井筒，其中主井井深277m，擔負七2煤礦井提煤任務；副井井深 277m，擔負七2煤礦井輔助提升任務；二1煤井設計生產(chǎn)能力為 0.45Mt/a，采用立井開拓，利用七2煤井二個提升井筒延深至二1煤的開采水平，在七2煤井開采結束后進行二1煤的開采，二1煤主井井深577m，擔負二1煤礦井提煤任務；副井井深 577m，擔負二1煤礦井輔助提升任務。二、主提升設備選型計算（一）設計依據(jù)（一）設計依據(jù)初期開采七2煤時1 1、生產(chǎn)能力：、生產(chǎn)能力：0.30Mt/a0.30Mt/a2 2、工作制度：年工作日、工作制度：年工作日330d330d，每天凈提升時間，每天凈提升時間16h16h。3 3、井深：、井深

3、：H=277mH=277m4 4、提升方式：雙箕斗提升，采用定重裝載。、提升方式：雙箕斗提升，采用定重裝載。后期開采二1煤時1 1、生產(chǎn)能力：、生產(chǎn)能力：0.45Mt/a0.45Mt/a2 2、工作制度：年工作日、工作制度：年工作日330d330d，每天凈提升時間，每天凈提升時間16h16h。3 3、井深：、井深：H=577mH=577m4 4、提升方式：雙箕斗提升，采用定重裝載。、提升方式：雙箕斗提升，采用定重裝載。（二）提升容器選擇（二）提升容器選擇該礦井初期開采七該礦井初期開采七2 2煤時井深煤時井深 277m277m，后期開采二，后期開采二1 1煤時井深煤時井深577m577m，根據(jù)，

4、根據(jù)煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范規(guī)定，為避免提升系統(tǒng)規(guī)定，為避免提升系統(tǒng)的重復改擴建的重復改擴建, ,同時考慮到礦井后期開采二同時考慮到礦井后期開采二1 1煤時井筒深度增加，煤時井筒深度增加，所以初期開采七所以初期開采七2 2煤和后期開采二煤和后期開采二1 1煤時主、副井提升設備統(tǒng)一煤時主、副井提升設備統(tǒng)一按開采最終水平選擇計算。計算過程以后期開采二按開采最終水平選擇計算。計算過程以后期開采二1 1煤的提升煤的提升設備選型計算為準。設備選型計算為準。1、確定經(jīng)濟提升速度V=(0.3-0.5)=7.2-12.01m/s577取：Vm=8m/s，1=1.0m/s22 2、計算一次提升循

5、環(huán)時間、計算一次提升循環(huán)時間: : T Tx x = = 10108=98.1s8=98.1s8157783 3、根據(jù)礦井年產(chǎn)量和一次提升循環(huán)時間即可求出一次提升、根據(jù)礦井年產(chǎn)量和一次提升循環(huán)時間即可求出一次提升量。量。Q Qj j= =3.3t=3.3t450000 1.2 1.2 98.13600 330 16據(jù)此提升容器選擇據(jù)此提升容器選擇 JDS-4/554YJDS-4/554Y 型標準多繩箕斗（鋼絲繩型標準多繩箕斗（鋼絲繩罐道）罐道） ，箕斗自重，箕斗自重 Q QZ Z=6500kg=6500kg（含連接裝置）（含連接裝置）, ,載重量載重量Q=4000kgQ=4000kg，提升鋼絲

6、繩，提升鋼絲繩 4 4 根，平衡尾繩根，平衡尾繩 2 2 根，鋼絲繩間距根，鋼絲繩間距300mm300mm。（三）鋼絲繩選擇（三）鋼絲繩選擇1 1、繩端荷重、繩端荷重Q Qd d=Q=QZ Z+Q=6500+4000=10500kg+Q=6500+4000=10500kg2 2、鋼絲繩懸垂長度、鋼絲繩懸垂長度Hc=H-HZ+Hh+HX+Hg+Hr+0.75RT+e=577-30+11.008+12+6.5+10.9+0.750.925+5=593.1m式中式中：H Hg g -過卷高度過卷高度 H Hg g=6.5m=6.5mHh -尾繩環(huán)高度 Hh=Hg+0.5+2S=6.5+0.5+22.

7、004=11.008mH Hr r -容器高度容器高度 H Hr r=10.9m=10.9mR RT T-天輪半徑天輪半徑e-e-上下天輪垂直距離上下天輪垂直距離 e=5me=5mS-S-提升容器中心距提升容器中心距H HX X -卸載高度卸載高度 H HX X=12m=12m3 3、首繩單位長度重量計算、首繩單位長度重量計算PK =110()BcQnHmd=10500110 1674 (593.1)7=1.29kg/m式中：B鋼絲繩計算抗拉強度，取 1670MPam m鋼絲繩安全系數(shù)，取鋼絲繩安全系數(shù)，取7 7根據(jù)以上計算，首繩選用根據(jù)以上計算，首繩選用22ZAB-6V30+FC-1670-

8、30722ZAB-6V30+FC-1670-307型鋼型鋼絲繩左右捻各兩根。其技術參數(shù)如下：鋼絲繩直徑絲繩左右捻各兩根。其技術參數(shù)如下：鋼絲繩直徑d dk k=22mm=22mm，鋼，鋼絲破斷拉力總和絲破斷拉力總和Q Qq q=307200N=307200N，鋼絲繩單位長度質(zhì)量為，鋼絲繩單位長度質(zhì)量為P Pk k=1.96kg/m=1.96kg/m。4 4、尾繩單位長度重量計算、尾繩單位長度重量計算q qk k=P Pk k= =1.96=3.92kg/m1.96=3.92kg/mnn42式中：式中：n n首繩鋼絲繩根數(shù)首繩鋼絲繩根數(shù) n=4n=4nn尾繩鋼絲繩根數(shù)尾繩鋼絲繩根數(shù) n=2n=2

9、根據(jù)以上計算，尾繩選用根據(jù)以上計算，尾繩選用8815NAT-P847-13608815NAT-P847-1360型扁鋼型扁鋼絲繩絲繩2 2根，單重根，單重q=3.82kg/mq=3.82kg/m。（四）提升機選擇（四）提升機選擇1 1、主導輪直徑、主導輪直徑D90d=9022=1980D90d=9022=1980（mmmm）2 2、最大靜拉力和最大靜拉力差、最大靜拉力和最大靜拉力差最大靜拉力：最大靜拉力：F Fj j=Q+Q=Q+Qc c+nP+nPk kH Hc c=6500+4000+41.96593.1=15150kg=6500+4000+41.96593.1=15150kg最大靜張力差

10、：最大靜張力差：F Fc c=Q=4000kg=Q=4000kg據(jù)此主井提升裝置選用據(jù)此主井提升裝置選用JKMD-2.254JKMD-2.254（I I）E E型落地式多繩型落地式多繩摩擦式提升機，其主要技術參數(shù)為：摩擦輪直徑摩擦式提升機，其主要技術參數(shù)為：摩擦輪直徑D=2250mmD=2250mm，天，天輪直徑輪直徑D DT T=2250mm=2250mm，最大靜張力，最大靜張力215kN215kN，最大靜張力差，最大靜張力差65kN65kN，鋼，鋼絲繩根數(shù)絲繩根數(shù)4 4根，摩擦輪鋼絲繩間距根，摩擦輪鋼絲繩間距300mm300mm，提升速度，提升速度V=6.5V=6.5 m/sm/s，減速比

11、減速比i=10.5,i=10.5,提升機旋轉(zhuǎn)部分變位質(zhì)量提升機旋轉(zhuǎn)部分變位質(zhì)量m mj j=6500kg=6500kg，天輪變位，天輪變位質(zhì)量質(zhì)量m mt t=2300kg=2300kg，襯墊摩擦系數(shù)，襯墊摩擦系數(shù)=0.23=0.23。（五）提升系統(tǒng)的確定（見圖（五）提升系統(tǒng)的確定（見圖6-1-16-1-1）1 1、井架高度、井架高度H Hj j=H=HX X+H+Hr r+H+Hg g+0.75R+0.75RT T+e=12+10.9+6.5+0.751.125+5=35.2m+e=12+10.9+6.5+0.751.125+5=35.2m取取H HJ J=36m=36m2 2、提升機摩擦輪

12、中心線距井筒中心線距離、提升機摩擦輪中心線距井筒中心線距離L LS S0.6H0.6Hj j+3.5+D=0.636+3.5+2.25+3.5+D=0.636+3.5+2.2527.35m27.35m取取L LS S=28m=28m3 3、鋼絲繩弦長、鋼絲繩弦長下弦長下弦長L LX1X1= = =2210()()22tjSDsHCL222.0042.25(31 0.8)(28)22 =39.8m=39.8m上弦長上弦長L LX X= = =220()()22tjSDsHCL222.0042.25(360.8)(28)22 =44.9M式中：式中：H HJ1J1-井架下層天輪高度井架下層天輪高度

13、 C0-摩擦輪中心與地平距離4 4、鋼絲繩的出繩角、鋼絲繩的出繩角下出繩角下出繩角圖6-1-1+0m主井提升系統(tǒng)圖1、本圖井口標高設為+0m。2、首繩為22ZAB6V*30-1670型，4根。3、尾繩為85*17NAT-P8*4*7型，2根。4、單位為mm。5、繩間距為300mm。44900398002.25m2.25m28000800310003600052 37 16 51 37 28提升中心線裝載平面30000卸載平面12000+31m+12m+36m577000下下=arctan=arctan+arcsin+arcsin1022jtHCDsLs12txDDL=ARCTAN+ARCSIN

14、=5239931 0.82.0042.2528222.252.252 39.8上出繩角上出繩角上上=arcsin=arcsin=513728=5137280jxHCL5 5、圍包角、圍包角的確定的確定經(jīng)計算圍包角經(jīng)計算圍包角=18114=18114（六）提升容器最小自重校核（六）提升容器最小自重校核1 1、按靜防滑條件容器自重為、按靜防滑條件容器自重為QZQ-nPkHc=D1Q-nPkHc11(12)(1)jwwe =2.3594000-41.96593.1=2.3594000-41.96593.1=4786.1kg經(jīng)查表，當圍包角經(jīng)查表，當圍包角=18114=18114時時D D1 1=2.

15、359=2.359式中：式中：w w1 1-箕斗提升時礦井阻力系數(shù)箕斗提升時礦井阻力系數(shù) w w1 1=0.075=0.075 j j-靜防滑安全系數(shù)靜防滑安全系數(shù) j j=1.75=1.752 2、按動防滑條件、按動防滑條件Q QZ ZQ+Q+GGd d-nP-nPk kH Hc c1111(12)()121(1)1ggwwgege11(1)121(1)1gggege=A=A1 1Q+CQ+C1 1G Gd d-nP-nPk kH Hc c=2.21154000+0.15332300-=2.21154000+0.15332300-41.96593.141.96593.1=4548.7kg=4

16、548.7kg經(jīng)查表，當圍包角 =18114，加速度 a1=0.5 時,A1=2.2115,C1=0.1533。式中：式中： G Gd d-天輪的變位質(zhì)量。天輪的變位質(zhì)量。經(jīng)計算滿足防滑條件的箕斗最小自重均小于所選箕斗自重，經(jīng)計算滿足防滑條件的箕斗最小自重均小于所選箕斗自重，防滑條件滿足要求。防滑條件滿足要求。（七）鋼絲繩安全系數(shù)與提升機的校驗（七）鋼絲繩安全系數(shù)與提升機的校驗1 1、首繩安全系數(shù)校驗、首繩安全系數(shù)校驗m=m= =8.37.2=8.37.20.0.qcnQ(QQ +)kcnP Hg4 307200(650040004 1.96 593.1) 9.8 0005H0005H=6.9

17、=6.9滿足要求滿足要求2 2、最大靜張力和最大靜張力差、最大靜張力和最大靜張力差最大靜拉力：最大靜拉力：Fj=15150kg=148kN215kN最大靜張力差：最大靜張力差：Fc=4000kg=39kN3=4.33ZJMM3()mJMaQ RM(42001 0.54000) 1.1254000 1.125滿足要求。滿足要求。式中：式中：M MZ Z-制動力矩制動力矩 M MJ J-靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩（十一）電控設備（十一）電控設備本提升機采用直流拖動，電控設備隨主機成套供貨。電控本提升機采用直流拖動，電控設備隨主機成套供貨。電控設備型號選用設備型號選用JKMK/SZ-NT-778/

18、550-3JKMK/SZ-NT-778/550-3系列提升機全數(shù)字直流電系列提升機全數(shù)字直流電控設備?？卦O備。（十二）供電電源（十二）供電電源提升機采用雙回路供電，一回工作，一回備用。供電電源提升機采用雙回路供電，一回工作，一回備用。供電電源引自礦井地面變電所，詳見地面供電系統(tǒng)圖。引自礦井地面變電所，詳見地面供電系統(tǒng)圖。三、開采七2煤時主提升能力計算礦井在初期開采七2煤時設計生產(chǎn)能力為 0.30Mt/a，井筒深度 H=277m，主井提升裝置選用以開采二1煤計算為準的JKMD2.254（I）E 型落地式多繩摩擦式提升機，提升容器為 JDS-4/554Y 型標準多繩箕斗（鋼絲繩罐道） 。提升鋼絲繩

19、首繩選用 22ZAB-6V30+FC-1670-307 型鋼絲繩左右捻各兩根。尾繩選用 8815NAT-P847-1360 型扁鋼絲繩 2 根，該提升設備在初期開采七2煤時一次安裝到位，分期服務于七2煤和二1煤的開采。（一）提升高度的確定（一）提升高度的確定H Ht t=H-H=H-HZ Z+H+HX X+H+Hr r=277-30+12+10.9=269.9m=277-30+12+10.9=269.9m式中：式中：H Hr r -容器高度容器高度 H Hr r=10.9=10.9H HX X -卸載高度卸載高度 H HX X=12m=12mH Hz z -裝載高度裝載高度 H HZ Z=30

20、m=30m（二）提升運動學及提升能力計算（二）提升運動學及提升能力計算( (提升速度圖力圖見圖提升速度圖力圖見圖6-6-1-3)1-3)經(jīng)計算得初加速度經(jīng)計算得初加速度 a a0 0=0.48m/s=0.48m/s2 2，V V0 0=1.5m/s=1.5m/s，卸載曲軌行程，卸載曲軌行程h h0 0=2.35m,=2.35m,主加速度主加速度 a a1 1=0.50m/s=0.50m/s2 2，提升減速度，提升減速度 a a3 3=0.50m/s=0.50m/s2 2。 （提（提升速度及力圖見圖升速度及力圖見圖 6-1-36-1-3）1 1、初加速度階段、初加速度階段卸載曲軌初加速時間：卸載

21、曲軌初加速時間：t t0 0= = =3.13s=3.13soVoa1.50.48箕斗在卸載中曲軌內(nèi)的行程：箕斗在卸載中曲軌內(nèi)的行程：h h0 0=2.35m=2.35m2 2、正常加速度階段、正常加速度階段加速時間：加速時間：t t1 1= = =10.8s=10.8s01mVVa6.9 1.50.5加速階段行程：加速階段行程：h h1 1= =tt1 1= =10.8=45.4m10.8=45.4m02mVV6.9 1.523 3、正常減速階段、正常減速階段減速階段時間：減速階段時間：t t3 3= = =12.8s=12.8s43mVVa6.90.50.54508045080450802

22、644022圖(6-1-3)629754508063721F(N)t03.1310.8t124.912.8t2t3t (s)16t5t4a3=0.5m/sa1=0.5m/sV0=1.5m/sv(m/s)Vm=6.9m/sV4=0.5m/s629756372126440減速階段行程：減速階段行程：h h3 3= =tt3 3= =12.8=47.4m12.8=47.4m42mVV6.90.524 4、爬行階段、爬行階段爬行時間：爬行時間：t t4 4= = =6s=6s44hV30.5爬行距離：爬行距離：h h4 4=3m=3m5 5、抱閘停車時間、抱閘停車時間 t t5 5=1s=1s6 6、

23、等速階段、等速階段等速階段行程：等速階段行程：h h2 2=H=Ht t-h-h0 0-h-h1 1-h-h3 3-h-h4 4=269.9-2.35-45.4-47.4-=269.9-2.35-45.4-47.4-3=171.8m3=171.8m式中：式中：H Ht t-提升高度提升高度 H Ht t=H-H=H-HZ Z+H+HX X+H+Hr r=277-=277-30+12+10.9=269.9m30+12+10.9=269.9m等速階段時間：等速階段時間：t t2 2= = =24.9s=24.9s2mhV171.86.97 7、一次提升循環(huán)時間、一次提升循環(huán)時間Tx=tTx=t0

24、0+t+t1 1+t+t2 2+t+t3 3+t+t4 4+t+t5 5+=3.13+10.8+24.9+12.8+6+1+12=70.6+=3.13+10.8+24.9+12.8+6+1+12=70.6s s式中式中: : 休止時間取休止時間取 12s12s8 8、提升設備年實際提升量、提升設備年實際提升量An=An=89.7=89.7 萬萬 t/at/a3600 4 330 161.2 70.6 提升能力富裕系數(shù)為提升能力富裕系數(shù)為a af f= = =2.99=2.99AnAn89.730提升能力滿足要求提升能力滿足要求（三）提升系統(tǒng)動力學計算（三）提升系統(tǒng)動力學計算1 1、提升系統(tǒng)總變

25、位質(zhì)量、提升系統(tǒng)總變位質(zhì)量m=m+2mm=m+2mz z+4P+4Pk kL Lp p+2m+2mt t+m+mj j+m+md d =4000+26500+41.96610+22300+6500+4399=4000+26500+41.96610+22300+6500+4399 =37281kg=37281kg式中：式中：L Lp p鋼絲繩全長鋼絲繩全長 L Lp p=610m=610m（包括尾繩）（包括尾繩） 。2 2、動力學計算（按平衡系統(tǒng)計算）、動力學計算（按平衡系統(tǒng)計算）1 1、提升開始階段、提升開始階段開始時：開始時：F F0 0=Kmg+H=Kmg+Ht t+ma+ma0 0=1.

26、1540009.8+372810.48=62975N=1.1540009.8+372810.48=62975N終了時：終了時：F F0 0=F=F0 0-2h-2h0 0=62975=629750=62975N0=62975N式中：式中：-提升鋼絲繩與平衡尾繩的總單重之差，平衡系提升鋼絲繩與平衡尾繩的總單重之差，平衡系統(tǒng)統(tǒng)0 0。2 2、主加速階段、主加速階段開始時：開始時：F F1 1=F=F0 0+m+m（a a1 1-a-a0 0）=62975+37281=62975+37281（0.5-0.5-0.480.48）=63721N=63721N終了時：終了時：F F1 1=F=F1 1=6

27、3721N=63721N 3 3、等速階段、等速階段開始時：開始時：F F2 2=F=F1 1-ma-ma1 1=63721-372810.50=45080N=63721-372810.50=45080N終了時：終了時：F F2 2=F=F2 2=45080N=45080N4 4、減速階段、減速階段開始時：開始時：F F3 3=F=F2 2-ma-ma3 3=45080-372810.50=26440N=45080-372810.50=26440N終了時：終了時：F F3 3=F=F3 3=26440N=26440N5 5、爬行階段、爬行階段開始時：開始時：F F4 4=F=F3 3+ma+m

28、a3 3=26440+372810.50=45080N=26440+372810.50=45080N終了時：終了時：F F4 4=F=F4 4=45080N=45080N經(jīng)計算所選主井提升設備在初期開采七經(jīng)計算所選主井提升設備在初期開采七2 2煤時煤時, ,可滿足礦井可滿足礦井七七2 2煤井煤炭提升任務的要求。煤井煤炭提升任務的要求。四、副提升設備選型計算（一）設計依據(jù)初期開采七初期開采七2 2煤時煤時1 1、生產(chǎn)能力：、生產(chǎn)能力： 0.30Mt/a0.30Mt/a。2 2、工作制度：年工作日、工作制度：年工作日330d330d，每天最大班凈提升時間，每天最大班凈提升時間16h16h。3 3、

29、提升高度：、提升高度：H=277m(H=277m(井筒深度井筒深度) )。4 4、最大班下井人數(shù)：、最大班下井人數(shù)：109109人。人。5 5、最大件重量：、最大件重量：3170kg3170kg。 （主排水泵電機（主排水泵電機, ,不可拆卸件）不可拆卸件）后期開采二后期開采二1 1煤時煤時1 1、生產(chǎn)能力：、生產(chǎn)能力： 0.45Mt/a0.45Mt/a。2 2、工作制度：年工作日、工作制度：年工作日330d330d，每天最大班凈提升時間，每天最大班凈提升時間16h16h。3 3、提升高度：、提升高度：H=577m(H=577m(井筒深度井筒深度) )。4 4、最大班下井人數(shù)：、最大班下井人數(shù)：

30、 125125人。人。5 5、最大件重量：、最大件重量：5350kg(5350kg(主排水泵電機主排水泵電機, ,不可拆卸件不可拆卸件) )。（二）提升容器選擇（二）提升容器選擇根據(jù)礦井后期開采二根據(jù)礦井后期開采二1 1煤時的年產(chǎn)量及輔助提升量，經(jīng)計算，煤時的年產(chǎn)量及輔助提升量，經(jīng)計算，副井提升容器選用一對副井提升容器選用一對1.0t1.0t雙層單車多繩標準罐籠（寬窄各一雙層單車多繩標準罐籠（寬窄各一個）個） ，鋼絲繩罐道，寬罐籠質(zhì)量為，鋼絲繩罐道，寬罐籠質(zhì)量為Q=5800kgQ=5800kg，每次承載，每次承載3838人，窄人，窄罐籠質(zhì)量為罐籠質(zhì)量為Q=4656kgQ=4656kg，每次承載

31、，每次承載2323人。提矸選用人。提矸選用1.0t1.0t標準礦車，標準礦車，礦車自重礦車自重Q QZ Z=610kg=610kg，載矸量為，載矸量為Q Qm m=1800kg=1800kg，每次提升一輛礦車。，每次提升一輛礦車。（三）鋼絲繩及提升機選擇（三）鋼絲繩及提升機選擇1 1、繩端荷載計算、繩端荷載計算提升物料（按提矸計算）：提升物料（按提矸計算）：Q Q矸矸=Q+Q=Q+Qm m+Q+QZ Z=5800+1800+610=8210kg=5800+1800+610=8210kg提升人員：提升人員：Q Q人人=Q+Q=Q+Qr r=5800+2850=8650kg=5800+2850=8

32、650kg提升最大件設備：提升最大件設備：Q Q大件大件=5800+5350=11150kg=5800+5350=11150kg式中式中:Q:Qr r每次乘載人員重量每次乘載人員重量, ,按最多按最多3838人計算。人計算。 53505350卸載最大件水泵電機重量。卸載最大件水泵電機重量。2 2、首繩單位長度重量、首繩單位長度重量PPK K大件大件= = =1.65kg/m=1.65kg/m110()BQnHcm大件11150110 1674 (611)8PPK K人人= = =1.5kg/m=1.5kg/m110()BQnHcm人8650110 1674 (611)9式中式中:H:Hc c鋼

33、絲繩懸垂長度鋼絲繩懸垂長度H Hc c=H+H=H+Hj j+H+Hh h=577+24+10=611m=577+24+10=611m n n首繩鋼絲繩根數(shù)首繩鋼絲繩根數(shù) H Hh h尾繩環(huán)高度尾繩環(huán)高度根據(jù)以上計算，首繩選用根據(jù)以上計算，首繩選用22ZAB-6V30+FC-1770-32622ZAB-6V30+FC-1770-326型鋼型鋼絲繩左右捻各兩根。其技術參數(shù)如下：鋼絲繩直徑絲繩左右捻各兩根。其技術參數(shù)如下：鋼絲繩直徑d dk k=22mm=22mm，鋼，鋼絲破斷拉力總和絲破斷拉力總和Q Qq q=326030N=326030N，鋼絲繩單位長度質(zhì)量為，鋼絲繩單位長度質(zhì)量為P Pk k

34、=1.96kg/m=1.96kg/m。3 3、尾繩單位長度重量、尾繩單位長度重量q qk k=P Pk k=21.96=3.92kg/m=21.96=3.92kg/m1nn式中式中:n:n1 1尾繩鋼絲繩根數(shù)尾繩鋼絲繩根數(shù)根據(jù)以上計算，尾繩選用根據(jù)以上計算，尾繩選用8515NAT-P847-13708515NAT-P847-1370型扁鋼型扁鋼絲繩兩根，其主要技術參數(shù)為：鋼絲繩尺寸寬絲繩兩根，其主要技術參數(shù)為：鋼絲繩尺寸寬厚厚=85mm15mm=85mm15mm，鋼絲破斷拉力總和，鋼絲破斷拉力總和Q Qq q=542000N=542000N，鋼絲繩單位長度，鋼絲繩單位長度質(zhì)量為質(zhì)量為q qk

35、k=3.82kg/m=3.82kg/m。4 4、提升機選擇、提升機選擇1 1）摩擦輪直徑）摩擦輪直徑D90d=9022=1980D90d=9022=1980（mmmm）2)2)最大靜張力和最大靜張力差最大靜張力和最大靜張力差最大靜張力最大靜張力( (按提升最大設備計算按提升最大設備計算)F)Fj j=Q+Q=Q+Q大件大件+nP+nPk kH Hj j+n+n1 1q qk k(H+H(H+Hh h) )=5800+5350+41.9624+23.82(577+10)=15823kg=5800+5350+41.9624+23.82(577+10)=15823kg最大靜張力差最大靜張力差F Fc

36、 c=Q=Qr r+ +（5800-46565800-4656）=3994kg=3994kg據(jù)此副井提升裝置選用據(jù)此副井提升裝置選用JKMD-2.254JKMD-2.254（I I）E E型落地式多繩型落地式多繩摩擦式提升機，其主要技術參數(shù)為：摩擦輪直徑摩擦式提升機，其主要技術參數(shù)為：摩擦輪直徑D=2250mmD=2250mm，天，天輪直徑輪直徑D DT T=2250mm=2250mm，最大靜張力，最大靜張力215kN215kN，最大靜張力差，最大靜張力差65kN65kN，摩，摩擦輪鋼絲繩間距擦輪鋼絲繩間距300mm300mm，提升速度，提升速度V=5.0V=5.0 m/sm/s，減速比，減速

37、比i=11.5,i=11.5,提提升機旋轉(zhuǎn)部分變位質(zhì)量升機旋轉(zhuǎn)部分變位質(zhì)量m mj j=6500kg=6500kg，天輪變位質(zhì)量，天輪變位質(zhì)量m mt t=2300kg=2300kg，襯，襯墊摩擦系數(shù)墊摩擦系數(shù)=0.23=0.23。（四）提升系統(tǒng)的確定（四）提升系統(tǒng)的確定( (見提升系統(tǒng)圖見提升系統(tǒng)圖6-1-4)6-1-4)1 1、井架高度、井架高度H Hj jH Hr r+H+Hg g+0.75R+0.75Rt t+e=11+7+0.751.125+5=23.8m+e=11+7+0.751.125+5=23.8m取取H HJ J24m24m式中式中: : H Hr r-容器高度容器高度 H

38、Hg g-過卷高度過卷高度R Rt t-天輪半徑天輪半徑e-e-上下天輪中心高度上下天輪中心高度2 2、提升機摩擦輪與提升中心線距離、提升機摩擦輪與提升中心線距離L LS SL LS S=0.6H=0.6Hj j+3.5+D=0.624+3.5+2.25=20.2m+3.5+D=0.624+3.5+2.25=20.2m取取L LS S=21m=21m3 3、鋼絲繩弦長、鋼絲繩弦長下弦長下弦長L LX1X12210()()22tjSDsHCL221.9042.25(190.8)(21)22 26.3m26.3m上弦長上弦長L LX X220()()22tjSDsHCL221.9042.25(24

39、0.8)(21)22 31.2m式中：式中：s-s-兩容器間距兩容器間距 C0-摩擦輪中心與地平距離4 4、鋼絲繩的出繩角、鋼絲繩的出繩角下出繩角下出繩角下下=arctan=arctan+arcsin+arcsin1022jtHCDsLs12txDDL=arctan=arctan+arcsin+arcsin190.81.9042.2521222.252.252 23.88=491726=491726上出繩角上出繩角下下=arcsin=arcsin48217482170jxHCL副井提升系統(tǒng)圖+0m圖6-1-41900024000+19m+24m1、本圖井口標高設為+0m。2、首繩為22ZAB6

40、V*30-1770型，4根。3、尾繩為85*15NAT-P8*4*7型，2根。4、單位為mm。5、繩間距為300mm。49 17 26 48 2 17 提升中心線2.25m2.25m2.25m8002100026300312005770005 5、圍包角、圍包角的確定的確定經(jīng)計算圍包角經(jīng)計算圍包角181159181159（五）提升容器最小自重校核（五）提升容器最小自重校核1 1、按靜防滑條件容器自重為（按提升最大件計算）、按靜防滑條件容器自重為（按提升最大件計算）Q QC CQ-nPQ-nPk kH Hc c-Q-QZ Z=D=D2 2Q-nPQ-nPk kH Hc c22(12)(1)jww

41、e =2.4842850-41.96611=2289.2kg=2.4842850-41.96611=2289.2kg當圍包角當圍包角=181159=181159時查表得時查表得D D2 2=2.484=2.4842 2、按動防滑條件、按動防滑條件Q QC CQ+Q+GGd d-nP-nPk kH Hc c-Q-Qz z1221(12)121(1)1jjawwg eage112(1)121(1)1jjageage=A=A2 2Q+CQ+C1 1G Gd d-nP-nPk kH Hc c經(jīng)查表當加速度經(jīng)查表當加速度a a1 1取取0.5m/s0.5m/s2 2,A,A2 2=2.3,C=2.3,C

42、1 1=0.15=0.15。則則Q QC C=2.32850+0.152300-41.96402=3748.3kg=2.32850+0.152300-41.96402=3748.3kg經(jīng)計算滿足防滑條件的罐籠最小自重均小于所選罐籠自重，經(jīng)計算滿足防滑條件的罐籠最小自重均小于所選罐籠自重，防滑條件滿足要求防滑條件滿足要求, ,但在卸載最大件水泵電機時應適當增加配重，但在卸載最大件水泵電機時應適當增加配重，已滿足防滑條件下的提升容器最小自重的要求。已滿足防滑條件下的提升容器最小自重的要求。（六）鋼絲繩和提升機校驗（六）鋼絲繩和提升機校驗1 1、首繩安全系數(shù)、首繩安全系數(shù)提升矸石時提升矸石時m=m=

43、 =10.28.2-=10.28.2-qnQ(Q)kcnP Hg矸4 326030(82104 1.96 611) 9.8 0.0005H=7.90.0005H=7.9提升人員提升人員m=m= =9.99.2-0.0005H=8.9=9.99.2-0.0005H=8.9qnQ(Q)kcnP Hg人4 326030(86504 1.96 611) 9.8 提升大件設備提升大件設備m=m= =8.38.2-=8.38.2-qnQ(Q)kcnP Hg大件4 326030(111504 1.96 611) 9.8 0.0005H=7.90.0005H=7.9滿足要求。滿足要求。2 2、最大靜張力和最大

44、靜張力差、最大靜張力和最大靜張力差如前計算如前計算最大靜張力最大靜張力F Fj j=15823kg=155070N215000N=15823kg=155070N215000N最大靜張力差最大靜張力差F Fc c=3994kg=3994kg39141N65000N39141N3=3.93ZJMM3()mJMaQ RM39503 0.5(2850 1144) 1.125(2850 1144) 1.125滿足要求。滿足要求。式中：式中：M MZ Z-制動力矩制動力矩 M MJ J-靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩（十二）最大班作業(yè)時間計算（十二）最大班作業(yè)時間計算最大班作業(yè)時間見表最大班作業(yè)時間見表最大

45、班作業(yè)時間為最大班作業(yè)時間為2.1h,2.1h,最大班下井人員時間為最大班下井人員時間為12.612.6分鐘分鐘. .符合符合要求。要求。最大班作業(yè)時間平衡表最大班作業(yè)時間平衡表 提升內(nèi)容提升內(nèi)容單單 位位數(shù)數(shù) 量量每次提每次提升量升量每班提升每班提升次數(shù)次數(shù)每次提升每次提升時間時間（S S）總需時總需時間間（S S）下放人員下放人員人人959530304 4189.4189.4757.6757.6上提人員上提人員人人484830302 2189.4189.4378.8378.8提升材料和提升材料和設備設備車車10101 11010169.4169.416941694提升矸石提升矸石車車202

46、01 12020141.4141.428282828其它其它次次10101010189.4189.418941894合合 計計7552.4(s)7552.4(s)，2.1(h)2.1(h)（十三）電控設備（十三）電控設備本提升機采用直流拖動，電控設備隨主機成套供貨。電控本提升機采用直流拖動，電控設備隨主機成套供貨。電控設備型號選用設備型號選用JKMK/SZ-NT-778/550-3JKMK/SZ-NT-778/550-3系列提升機全數(shù)字直流電系列提升機全數(shù)字直流電控設備。控設備。（十四）供電電源（十四）供電電源提升機采用雙回路供電，一回工作，一回備用。供電電源提升機采用雙回路供電，一回工作，一

47、回備用。供電電源引自礦井地面變電所，詳見地面供電系統(tǒng)圖。引自礦井地面變電所，詳見地面供電系統(tǒng)圖。五、開采七2煤時副井提升能力校核礦井在初期開采七礦井在初期開采七2 2煤時設計生產(chǎn)能力為煤時設計生產(chǎn)能力為0.30Mt/a0.30Mt/a，提升高，提升高度度H=277mH=277m，副井提升裝置選用以開采二，副井提升裝置選用以開采二1 1煤計算為準的煤計算為準的JKMDJKMD2.2542.254（I I）E E型落地式多繩摩擦式提升機，提升容器為型落地式多繩摩擦式提升機，提升容器為1.0t1.0t雙層單車標準多繩罐籠（鋼絲繩罐道）雙層單車標準多繩罐籠（鋼絲繩罐道） 。提升鋼絲繩首繩選。提升鋼絲繩

48、首繩選用用22ZAB-6V30+FC-1770-32622ZAB-6V30+FC-1770-326型鋼絲繩左右捻各兩根。尾繩選型鋼絲繩左右捻各兩根。尾繩選用用8815NAT-P847-13608815NAT-P847-1360型扁鋼絲繩型扁鋼絲繩2 2根，該提升設備在初根，該提升設備在初期開采七期開采七2 2煤時一次安裝到位，分期擔負七煤時一次安裝到位，分期擔負七2 2煤和二煤和二1 1煤的開采期煤的開采期的輔助提升工作。的輔助提升工作。（一）提升運動學及提升能力計算經(jīng)計算得主加速度經(jīng)計算得主加速度 a a1 1=0.50m/s=0.50m/s2 2，提升減速度，提升減速度a a3 3=0.5

49、0m/s=0.50m/s2 2。 （提升速度圖力圖見圖（提升速度圖力圖見圖 6-1-66-1-6）1 1、正常加速度階段、正常加速度階段加速時間：加速時間：t t1 1= = =10.2s=10.2s1mVa5.10.5加速階段行程：加速階段行程：h h1 1= =tt1 1= =10.2=26m10.2=26m2mV5.122 2、正常減速階段、正常減速階段減速階段時間：減速階段時間：t t3 3= = =9.4s=9.4s43mVVa5.1 0.40.5減速階段行程：減速階段行程：h h3 3= =tt3 3= =9.4=25.9m9.4=25.9m42mVV5.1 0.423 3、爬行階

50、段、爬行階段爬行時間：爬行時間：t t4 4= = =6.25s=6.25s44hV2.50.4爬行距離：爬行距離：h h4 4=2.5m=2.5m4 4、抱閘停車時間、抱閘停車時間 t t5 5=1s=1s5 5、等速階段、等速階段等速階段行程：等速階段行程：h h2 2=H-h=H-h1 1-h-h3 3-h-h4 4=277-26-25.9-2.5=222.6m=277-26-25.9-2.5=222.6m等速階段時間：等速階段時間：t t2 2= = =43.6s=43.6s2mhV222.65.133516335161624433516335165079222V4=0.4m/sa3=

51、0.5m/sa1=0.5m/sVm=5.1m/s16.259.443.610.2t5t4t3t2t1圖(6-1-6)F(N)v(m/s)t (s)50792162446 6、一次提升循環(huán)時間、一次提升循環(huán)時間提升人員時：提升人員時：Tx=tTx=t1 1+t+t2 2+t+t3 3+t+t4 4+t+t5 5+=10.2+43.6+9.4+6.25+1+60=130.5s+=10.2+43.6+9.4+6.25+1+60=130.5s提升物料時：提升物料時：Tx=tTx=t1 1+t+t2 2+t+t3 3+t+t4 4+t+t5 5+=10.2+43.6+9.4+6.25+1+40=110.

52、5+=10.2+43.6+9.4+6.25+1+40=110.5提升矸石時：提升矸石時：Tx=tTx=t1 1+t+t2 2+t+t3 3+t+t4 4+t+t5 5+=10.2+43.6+9.4+6.25+1+12=82.5s+=10.2+43.6+9.4+6.25+1+12=82.5s式中式中: : 休止時間，提升人員時取休止時間，提升人員時取 60s,60s,提升物料時取提升物料時取40s,40s,提升矸石時取提升矸石時取 12s12s。（二）提升系統(tǒng)動力學計算（二）提升系統(tǒng)動力學計算1 1、提升系統(tǒng)總變位質(zhì)量、提升系統(tǒng)總變位質(zhì)量m=m+2mm=m+2mz z+4P+4Pk kL Lp

53、p+2m+2mt t+m+mj j+m+md d =2850+=2850+（4656+58004656+5800）+41.96602+22300+6500+5517+41.96602+22300+6500+5517 =34552kg=34552kg式中：式中：L Lp p提升鋼絲繩全長提升鋼絲繩全長 L Lp p=602m=602m（包括尾繩）（包括尾繩） 。2 2、運動學計算（按平衡系統(tǒng)計算）、運動學計算（按平衡系統(tǒng)計算）（1 1） 、主加速階段、主加速階段開始時：開始時：F F1 1=kmg+ma=kmg+ma1 1=1.228509.8+345520.5=50792N=1.228509.

54、8+345520.5=50792N終了時：終了時：F F1 1=F=F1 1=50792N=50792N（2 2） 、等速階段、等速階段開始時：開始時：F F2 2=F=F1 1-ma-ma1 1=50792-345520.50=33516N=50792-345520.50=33516N終了時：終了時：F F2 2=F=F2 2=33516N=33516N（3 3） 、減速階段、減速階段開始時：開始時：F F3 3=F=F2 2mama3 3=33516-345520.50=16240N=33516-345520.50=16240N終了時：終了時：F F3 3=F=F3 3=16240N=16

55、240N（4 4） 、爬行階段、爬行階段開始時：開始時：F F4 4=F=F3 3+ma+ma3 3=16240+345520.50=33516N=16240+345520.50=33516N終了時：終了時：F F4 4=F=F4 4=33516N=33516N（三）最大班作業(yè)時間計算（三）最大班作業(yè)時間計算最大班作業(yè)時間見表最大班作業(yè)時間見表最大班作業(yè)時間為最大班作業(yè)時間為2.2h,2.2h,最大班下井人員時間為最大班下井人員時間為10.910.9分鐘分鐘. .符合符合要求。要求。最大班作業(yè)時間平衡表最大班作業(yè)時間平衡表 提升內(nèi)容提升內(nèi)容單單 位位數(shù)數(shù) 量量每次提每次提升量升量每班提升每班提

56、升次數(shù)次數(shù)每次提升每次提升時間時間（S S）總需時總需時間間（S S）下放人員下放人員人人12512530305 5130.5130.5652.5652.5上提人員上提人員人人636330303 3130.5130.5391.5391.5提升材料和提升材料和設備設備車車20201 12020110.5110.522102210提升矸石提升矸石車車40401 1404082.582.533003300其它其它次次10101010130.5130.513051305合合 計計7859(s)7859(s)，2.2(h)2.2(h)經(jīng)計算所選副井提升設備在初期開采七經(jīng)計算所選副井提升設備在初期開采七2

57、 2煤時煤時, ,可滿足副井可滿足副井輔助提升任務的要求。輔助提升任務的要求。六、七2煤井下主要運輸設備選型1、上倉斜巷設備選型設計依據(jù)：上倉巷斜長設計依據(jù)：上倉巷斜長L=121mL=121m，傾角，傾角1111，生產(chǎn)能力，生產(chǎn)能力0.30Mt/a0.30Mt/a。經(jīng)計算，選用一部經(jīng)計算，選用一部SD-800SD-800型膠帶輸送機，運距型膠帶輸送機，運距L=121mL=121m，滿，滿足要求。主要技術參數(shù)：帶寬足要求。主要技術參數(shù)：帶寬 B=800mmB=800mm，運量，運量Q=350t/hQ=350t/h，帶速，帶速V=2.0m/sV=2.0m/s，運距，運距L=183mL=183m，配

58、電機為礦用防爆電機，配電機為礦用防爆電機N=55kWN=55kW。膠帶。膠帶類型：類型：PVGPVG整編芯阻燃膠帶。整編芯阻燃膠帶。2、+0 運輸大巷設備選型設計依據(jù)：設計依據(jù)：+ +0 0運輸大巷長運輸大巷長L=897mL=897m，其中東翼運距，其中東翼運距L=293m,L=293m,西西翼運距翼運距L=604m,L=604m,生產(chǎn)能力生產(chǎn)能力0.30Mt/a0.30Mt/a。經(jīng)計算，西翼選用二部經(jīng)計算，西翼選用二部SD-800SD-800型膠帶輸送機型膠帶輸送機, ,每部運距每部運距L=302m,L=302m,滿足要求。主要技術參數(shù)：帶寬滿足要求。主要技術參數(shù)：帶寬 B=800mmB=8

59、00mm，運量，運量Q=300t/hQ=300t/h，帶速，帶速V=1.6m/sV=1.6m/s，配電機為礦用防爆電機，配電機為礦用防爆電機N=75kWN=75kW。膠。膠帶類型：帶類型：PVGPVG整編芯阻燃膠帶。東翼選用一部整編芯阻燃膠帶。東翼選用一部SD-800SD-800型膠帶輸送型膠帶輸送機機, ,每部運距每部運距L=293m,L=293m,滿足要求。主要技術參數(shù)：帶寬滿足要求。主要技術參數(shù)：帶寬 B=800mmB=800mm，運量，運量Q=300t/hQ=300t/h，帶速，帶速V=1.6m/sV=1.6m/s，配電機為礦用防爆電，配電機為礦用防爆電機機N=55kWN=55kW。膠

60、帶類型：。膠帶類型：PVGPVG整編芯阻燃膠帶。整編芯阻燃膠帶。3、+0 軌道大巷設備選型設計依據(jù)：設計依據(jù)：+ +0 0軌道大巷長軌道大巷長L=830mL=830m，主要用于運輸物料、設，主要用于運輸物料、設備、矸石。備、矸石。經(jīng)計算，選用經(jīng)計算，選用CXT-5CXT-5型蓄電池電機車型蓄電池電機車5 5臺臺, ,該電機車主要技術該電機車主要技術參數(shù)為，黏著質(zhì)量為參數(shù)為，黏著質(zhì)量為5t5t，軌距，軌距600mm600mm，牽引電動機型號為，牽引電動機型號為DZQB-7.5DZQB-7.5型，每臺電機車一次牽引型，每臺電機車一次牽引5 5輛礦車用于大巷物料、設備、矸石運輛礦車用于大巷物料、設備

61、、矸石運輸。輸。4、軌道上山設備選型（1 1）設計依據(jù)：軌道上山斜長）設計依據(jù)：軌道上山斜長L=582mL=582m，平均傾角，平均傾角=24.4,=24.4,主主要用于提升物料、設備、矸石等。物料量要用于提升物料、設備、矸石等。物料量1010車車/ /班、矸石量班、矸石量1010車車/ /班，其它班，其它1010次次/ /班，提升矸石一次串兩輛礦車。班，提升矸石一次串兩輛礦車。（2） 、設備選型、鋼絲繩選擇、鋼絲繩選擇鋼絲繩單位質(zhì)量（按提升矸石）：鋼絲繩單位質(zhì)量（按提升矸石）：P PK K1212() (sincos)1.1 15500(sincos)an mmBfBLBfBm=2 (180

62、0610) (sin24.40.015 cos24.4 )1.1 15700582 (sin24.40.25 cos24.4 )6.5=0.904kg/m=0.904kg/m式中：式中：n n串礦車數(shù)；串礦車數(shù)；m m1 1、m m2 2礦車載重量和自重；礦車載重量和自重；f f1 1礦車運行摩擦阻力系數(shù)；礦車運行摩擦阻力系數(shù)；f f2 2鋼絲繩移動阻力系數(shù)。鋼絲繩移動阻力系數(shù)。據(jù)此選擇據(jù)此選擇 18NAT+FC-67-157018NAT+FC-67-1570 型鋼絲繩，其主要技術參數(shù)型鋼絲繩，其主要技術參數(shù)為直徑為直徑 d=18mmd=18mm，鋼絲繩破斷拉力總和，鋼絲繩破斷拉力總和 Q Q

63、q q=190.5kN=190.5kN，單位質(zhì)量，單位質(zhì)量P PK K=1.14kg/m=1.14kg/m，鋼絲繩公稱抗拉強度為，鋼絲繩公稱抗拉強度為 1570Mpa1570Mpa。、鋼絲繩安全系數(shù)校驗、鋼絲繩安全系數(shù)校驗按提升矸石按提升矸石m ma a=9.3=9.36.56.5q121k2Qn(m +m )(sinB+f cosB) g+P L(sinB+f cosB)g滿足要求滿足要求、提升機選擇、提升機選擇最大靜張力：最大靜張力：F Fjmaxjmax=ng=ng（m m1 1+m+m2 2） （sim+fsim+f1 1coscos）+P+Pk kL L（sim+fsim+f2 2c

64、oscos）g=20584Ng=20584N滾筒直徑：滾筒直徑：D60d=6018=1080mmD60d=6018=1080mm據(jù)此選擇據(jù)此選擇 JTPB1.61.2-30JTPB1.61.2-30 型礦用防爆提升絞車，其主要型礦用防爆提升絞車，其主要技術參數(shù)為最大靜張力技術參數(shù)為最大靜張力 45000N45000N，傳動比，傳動比 i=30i=30，滾筒直徑，滾筒直徑D=1600mmD=1600mm，滾筒寬度，滾筒寬度 B=1200mmB=1200mm，速度，速度 V=2.8m/sV=2.8m/s，配防爆電機，配防爆電機，額定電壓額定電壓 660V660V，額定功率，額定功率 160kW16

65、0kW。實際纏繩寬度實際纏繩寬度( (三層纏繞三層纏繞) )：B=903mm1200mmB=903mm1200mm經(jīng)驗算，滾筒寬度、所配電機均滿足要求。經(jīng)驗算，滾筒寬度、所配電機均滿足要求。5、軌道上山運送人員設備選擇（1 1） 、設計依據(jù)、設計依據(jù)軌道上山斜長軌道上山斜長L=582mL=582m，平均傾角，平均傾角=24.4=24.4最大班升降人員最大班升降人員8080人。人。（2 2） 、設備選擇、設備選擇經(jīng)計算軌上山人員運送設備選用經(jīng)計算軌上山人員運送設備選用RJHY55-22/1100RJHY55-22/1100型架空乘型架空乘人裝置，主要技術參數(shù)：運行速度人裝置，主要技術參數(shù)：運行速

66、度0.96m/s,0.96m/s,鋼絲繩選用鋼絲繩選用20NAT619+FC-167020NAT619+FC-1670型鋼絲繩型鋼絲繩, ,驅(qū)動輪直徑驅(qū)動輪直徑1400mm,1400mm,迂回輪直徑迂回輪直徑1360mm,1360mm,最大輸送率最大輸送率230230人人/h,/h,乘坐間距乘坐間距10m,10m,配電機為配電機為YBYB2 2-250M-6-250M-6 660V660V 55kW55kW防爆電機。自動控制系統(tǒng)選用防爆電機。自動控制系統(tǒng)選用KJD22/KXT25-15IKJD22/KXT25-15I型控型控制設備。制設備。6、運輸上山設備選擇（1 1） 、設計依據(jù)、設計依據(jù)運輸上山斜長運輸上山斜長L=550mL=550m，平均傾角，平均傾角=20.4=20.4。（2 2） 、設備選擇、設備選擇經(jīng)計算運輸上山選用一部經(jīng)計算運輸上山選用一部SD-75SSD-75S型下運膠帶輸送機。主要型下運膠帶輸送機。主要技術參數(shù)：帶寬技術參數(shù)：帶寬B=800mmB=800mm，運量，運量Q=300t/hQ=300t/h，帶速，帶速V=1.6m/sV=1.6m/s，運距，運距L=550m