1600Lh牛奶單效蒸發(fā)器設(shè)計【含10張CAD圖紙】

喜歡就充值下載吧，資源目錄下展示的全都有，下載后全都有，dwg格式的為CAD圖紙，有疑問咨詢QQ：414951605 或1304139763 畢業(yè)設(shè)計 題 目 1600Lh牛奶單效蒸發(fā)器設(shè)計 專 業(yè) 學(xué)生姓名 學(xué) 號 指導(dǎo)教師 論文字數(shù) 完成日期 2016 年4月 目錄第1章 緒論11.1傳統(tǒng)牛奶蒸發(fā)器概述21.2 新型牛奶蒸發(fā)器研究背景31.3 現(xiàn)有技術(shù)條件41.2 新型牛奶蒸發(fā)器研究背景5第2章 設(shè)計內(nèi)容52.1 設(shè)計任務(wù)52.2 設(shè)計要求62.3 牛奶的生產(chǎn)工藝流程的確定62.4 蒸發(fā)器的選型7第3章 相關(guān)設(shè)計與計算83.1 電動機及泵的選取83.2 主要參數(shù)的確定83.2.1 蒸發(fā)系統(tǒng)的物料衡算和熱量衡算83.2.2 蒸發(fā)器傳熱面積計算83.2.3 蒸發(fā)器強度和效率的計算93.2.4臨界熱負荷的校和103.2.6臨界熱負荷的校和103.2.7管路的計算113.3 結(jié)構(gòu)設(shè)計與強度計算123.3.1 加熱元件的結(jié)構(gòu)設(shè)計123.3.2 布液裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計123.3.3 蒸發(fā)器各部件的強度計算133.3.4 蒸發(fā)器各部件的強度計算133.3.5氣液分離器的設(shè)計與計算133.3.6殺菌器、預(yù)熱器的設(shè)計計算與選型133.3.7法蘭的選取133.4 軸和軸嚙合齒輪的計算133.4.1 齒輪的選用133.5 軸的計算校核183.5.1 選材及表面預(yù)處理183.5.2 軸的強度計算和校核183.6 鍵的選擇設(shè)計213.6.1 鍵的選擇213.6.2 鍵的校核計算22第4章 結(jié)構(gòu)的設(shè)計234.1 軸的設(shè)計234.2 筒體的構(gòu)造234.3 齒輪箱設(shè)計234.4 調(diào)節(jié)裝置的設(shè)計244.5 鍵的選擇244.6 軸與齒輪軸的聯(lián)接設(shè)計24第5章 設(shè)計實現(xiàn)275.1 設(shè)備工況及要求275.2 主軸轉(zhuǎn)速的確定27根彎曲疲勞強度驗算36參考文獻41致 謝42第1章 緒論 本文是設(shè)計牛奶油機結(jié)構(gòu)。包括螺旋件，傳動件，底盤件，供油裝置及類似結(jié)構(gòu)設(shè)計。包括輸入電機功率/轉(zhuǎn)速的選擇。選擇和皮帶和皮帶輪的設(shè)計。設(shè)計的變速箱齒輪軸的設(shè)計，軸承，鍵，聯(lián)軸器的選擇和相關(guān)的計算，進行檢查。擠壓保持架設(shè)計。其中籠壓和新聞的主要工作部件。和主軸（3個）的一部分。轉(zhuǎn)移蛋糕頭。調(diào)節(jié)螺母和螺栓等組成。它的設(shè)計應(yīng)滿足之間的裝配的要求。間必須密切配合。被夾緊與鎖定螺母。去除成功防止?jié)B透蛋糕孔的影響。擠出汁液籠孔由兩部分組成。由壓條陣線，由童女組成段落響鈴后。變速箱的設(shè)計應(yīng)注意對方扭矩傳動比之間是否操作條件得到滿足等的關(guān)系。近年來，國家不斷推進農(nóng)村土地流轉(zhuǎn)政策的實施，國家和各級政府陸續(xù)出臺了多種扶持和鼓勵政策，全國各地陸續(xù)出現(xiàn)了大量的種植專業(yè)戶、農(nóng)村合作社等農(nóng)村集約種植組織。土地種植的規(guī)模化經(jīng)營為農(nóng)業(yè)機械化發(fā)展帶來了前所未有的機遇，而牛奶產(chǎn)后干燥則是農(nóng)戶急需解決的問題。 目前，我國廣大農(nóng)村普遍缺少曬糧場地，對普通種植戶來說，沒有曬糧場地影響并不大，他們可以在自家的庭院里或者曬棚上曬糧，但對種糧大戶來說，沒有曬糧場地的影響就大了，他們收獲的牛奶非常多，如果沒有足夠大的牛年，根本無法保證新收的牛奶得到及時干燥，即使有足夠大的牛年，一旦遇上連續(xù)陰雨天氣，也會給他們的牛奶干燥工作帶來影響。種糧大戶要想確保新收的牛奶得到及時的干燥，最好采用牛奶牛奶機進行干燥，用這種機器干燥牛奶，可有效抵御陰雨災(zāi)害天氣、保證牛奶安全、提高牛奶的品質(zhì)和經(jīng)濟價值。傳統(tǒng)干燥機的熱風(fēng)是從桶體下部一側(cè)進入，由于原料是靜止的，所以熱風(fēng)較難穿透，使干燥機內(nèi)部出現(xiàn)下部熱上部溫的現(xiàn)象，有時也因局部過熱而出現(xiàn)原料燒結(jié)，造成堵塞，使熱風(fēng)更難進入其他區(qū)域，故無法達到預(yù)期的干燥效果。本機的設(shè)計為兩級螺旋漿輸送，第一級將原料送入桶內(nèi)，第二級再將原料不聽第提升到桶體上部以傘狀飛拋散落，而熱風(fēng)則從桶體下部的中心向四周吹出，順利地從移動原料的間隙中向上穿透，使原料在動態(tài)情況下得到充分加熱。本機具有多功能的特點：由于原料在桶內(nèi)不停的翻滾，熱風(fēng)從筒壁微孔高壓不停噴射輸送，從而達到氣流沸騰既均勻又干燥的統(tǒng)一效果，多組溫控器分開控制，可選大流量和小流量等工作模式。1.1傳統(tǒng)牛奶蒸發(fā)器概述按與氣流相對運動方向，牛奶機可分為橫流、混流、順流、逆流及順逆流、混逆流、順混流等型式。傳統(tǒng)干燥機的熱風(fēng)是從桶體下部一側(cè)進入，由于原料是靜止的，所以熱風(fēng)較難穿透，使干燥機內(nèi)部出現(xiàn)下部熱上部溫的現(xiàn)象，有時也因局部過熱而出現(xiàn)原料燒結(jié)，造成堵塞，使熱風(fēng)更難進入其他區(qū)域，故無法達到預(yù)期的干燥效果。本機的設(shè)計為兩級螺旋漿輸送，第一級將原料送入桶內(nèi)，第二級再將原料不聽第提升到桶體上部以傘狀飛拋散落，而熱風(fēng)則從桶體下部的中心向四周吹出，順利地從移動原料的間隙中向上穿透，使原料在動態(tài)情況下得到充分加熱。本機具有多功能的特點：由于原料在桶內(nèi)不停的翻滾，熱風(fēng)從筒壁微孔高壓不停噴射輸送，從而達到氣流沸騰既均勻又干燥的統(tǒng)一效果，多組溫控器分開控制，可選大流量和小流量等工作模式。傳統(tǒng)干燥機的熱風(fēng)是從桶體下部一側(cè)進入，由于原料是靜止的，所以熱風(fēng)較難穿透，使干燥機內(nèi)部出現(xiàn)下部熱上部溫的現(xiàn)象，有時也因局部過熱而出現(xiàn)原料燒結(jié)，造成堵塞，使熱風(fēng)更難進入其他區(qū)域，故無法達到預(yù)期的干燥效果。本機的設(shè)計為兩級螺旋漿輸送，第一級將原料送入桶內(nèi)，第二級再將原料不聽第提升到桶體上部以傘狀飛拋散落，而熱風(fēng)則從桶體下部的中心向四周吹出，順利地從移動原料的間隙中向上穿透，使原料在動態(tài)情況下得到充分加熱。本機具有多功能的特點：由于原料在桶內(nèi)不停的翻滾，熱風(fēng)從筒壁微孔高壓不停噴射輸送，從而達到氣流沸騰既均勻又干燥的統(tǒng)一效果，多組溫控器分開控制，可選大流量和小流量等工作模式。傳統(tǒng)干燥機的熱風(fēng)是從桶體下部一側(cè)進入，由于原料是靜止的，所以熱風(fēng)較難穿透，使干燥機內(nèi)部出現(xiàn)下部熱上部溫的現(xiàn)象，有時也因局部過熱而出現(xiàn)原料燒結(jié)，造成堵塞，使熱風(fēng)更難進入其他區(qū)域，故無法達到預(yù)期的干燥效果。本機的設(shè)計為兩級螺旋漿輸送，第一級將原料送入桶內(nèi)，第二級再將原料不聽第提升到桶體上部以傘狀飛拋散落，而熱風(fēng)則從桶體下部的中心向四周吹出，順利地從移動原料的間隙中向上穿透，使原料在動態(tài)情況下得到充分加熱。本機具有多功能的特點：由于原料在桶內(nèi)不停的翻滾，熱風(fēng)從筒壁微孔高壓不停噴射輸送，從而達到氣流沸騰既均勻又干燥的統(tǒng)一效果，多組溫控器分開控制，可選大流量和小流量等工作模式。1.橫流牛奶機橫流牛奶機是我國最先引進的一種機型，多為圓柱型篩孔式或方塔型篩孔式結(jié)構(gòu)，目前國內(nèi)仍有很多廠家生產(chǎn)。該機的優(yōu)點是：制造工藝簡單，安裝方便，成本低，生產(chǎn)率高。缺點是：干燥均勻性差，單位熱耗偏高，一機牛奶多種受限，牛奶后部分牛奶品質(zhì)較難達到要求，內(nèi)外篩孔需經(jīng)常清理等。但的循環(huán)式牛奶機可以避免上述的一些不足。2.混流牛奶機混流牛奶機多由三角或五角盒交錯(叉)排列組成的塔式結(jié)構(gòu)。國內(nèi)生產(chǎn)此機型的廠家比橫流的多，與橫流相比它的優(yōu)點是：(1)熱風(fēng)供給均勻，牛奶后牛奶含水率較均勻；(2)單位熱耗低5%15%；(3)相同條件下所需風(fēng)機動力小，干燥介質(zhì)單位消耗量也??；(4)牛奶品種廣，既能牛奶糧，又能牛奶種；(5)便于清理，不易混種。缺點是：(1)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，相同生產(chǎn)率條件下制造成本略高；(2)牛奶機四個角處的一小部分降水偏慢。3.順流牛奶機順流牛奶機多為漏斗式進氣道與角狀盒排氣道相結(jié)合的塔式結(jié)構(gòu)，它不同于混流牛奶機由一個主風(fēng)管供熱風(fēng)，而是由多個(級)熱風(fēng)管供給不同或部分相同的熱風(fēng)。國內(nèi)生產(chǎn)廠家數(shù)量少于混流牛奶機廠家，其優(yōu)點是：(1)使用熱風(fēng)溫度高，一般一級高溫段溫度可達150250；(2)單位熱耗低，能保證牛奶后牛奶品質(zhì)；(3)三級順流以上的牛奶機具有降大水份的優(yōu)勢，并能獲得較高的生產(chǎn)率；(4)連續(xù)牛奶時一次降水幅度大，一般可達10%15%；(5)最適合牛奶大水份的牛奶作物和種子。缺點是：(1)結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，制造成本接近或略高于混流牛奶機；(2)糧層厚度大，所需高壓風(fēng)機功率大，價格高。4.順逆流、混逆流和順混流牛奶機純逆流牛奶機生產(chǎn)和使用的很少，它多數(shù)與其它氣流的牛奶機配合使用，即用于順流或混流牛奶機的冷卻段，形成順逆流和混逆流牛奶機。逆流冷卻的優(yōu)點是使自然冷風(fēng)能與充分接觸，可增加冷卻速度，適當降低冷卻段高度。順逆流、混逆流和順混流牛奶機是分別利用了各自的優(yōu)點，以達到高溫快速牛奶，提高牛奶能力，不增加單位熱耗，保證品質(zhì)和含水率均勻。1.2 新型牛奶蒸發(fā)器研究背景目前我國農(nóng)業(yè)生產(chǎn)中機械干燥不僅能力較低，而且能夠適用于農(nóng)村生產(chǎn)條件、生產(chǎn)規(guī)模和經(jīng)濟承受能力的機型就更少。我國現(xiàn)有的干燥設(shè)備多為大中型，小時處理多為5噸、10噸、甚至更大，適用于大、中型，糧庫、農(nóng)場等，一次性投資大，作業(yè)費用高，農(nóng)民只能望“機”興嘆。目前國內(nèi)也有一些牛奶干燥設(shè)備，但不適于我國農(nóng)村具體情況。原因有兩點：（1）大部分牛奶干機設(shè)備用油作燃料，作業(yè)費用高。在我國牛奶生產(chǎn)微利的情況下，廣大農(nóng)民難以承受。（2）目前雖然有一些用煤作燃料的牛奶牛奶機干燥設(shè)備，但其裝機容量普遍超過了廣大農(nóng)村現(xiàn)有的電容量。農(nóng)民需先增容后才可使用干燥設(shè)備，這就給用戶增加了投資和作業(yè)費用。1.3 現(xiàn)有技術(shù)條件 綜合上述現(xiàn)狀，考慮到新型產(chǎn)品的科學(xué)性，需使用電加熱風(fēng)機設(shè)備，配合微孔沸騰技術(shù)的干燥筒體，實現(xiàn)牛奶蒸發(fā)器的技術(shù)支持。國內(nèi)基本沒有此內(nèi)產(chǎn)品，造成大機器配給小農(nóng)戶，生產(chǎn)效率不高。1.橫流牛奶機橫流牛奶機是我國最先引進的一種機型，多為圓柱型篩孔式或方塔型篩孔式結(jié)構(gòu)，目前國內(nèi)仍有很多廠家生產(chǎn)。該機的優(yōu)點是：制造工藝簡單，安裝方便，成本低，生產(chǎn)率高。缺點是：干燥均勻性差，單位熱耗偏高，一機牛奶多種受限，牛奶后部分牛奶品質(zhì)較難達到要求，內(nèi)外篩孔需經(jīng)常清理等。但的循環(huán)式牛奶機可以避免上述的一些不足。2.混流牛奶機混流牛奶機多由三角或五角盒交錯(叉)排列組成的塔式結(jié)構(gòu)。國內(nèi)生產(chǎn)此機型的廠家比橫流的多，與橫流相比它的優(yōu)點是：(1)熱風(fēng)供給均勻，牛奶后牛奶含水率較均勻；(2)單位熱耗低5%15%；(3)相同條件下所需風(fēng)機動力小，干燥介質(zhì)單位消耗量也小；(4)牛奶品種廣，既能牛奶糧，又能牛奶種；(5)便于清理，不易混種。缺點是：(1)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，相同生產(chǎn)率條件下制造成本略高；(2)牛奶機四個角處的一小部分降水偏慢。3.順流牛奶機順流牛奶機多為漏斗式進氣道與角狀盒排氣道相結(jié)合的塔式結(jié)構(gòu)，它不同于混流牛奶機由一個主風(fēng)管供熱風(fēng)，而是由多個(級)熱風(fēng)管供給不同或部分相同的熱風(fēng)。國內(nèi)生產(chǎn)廠家數(shù)量少于混流牛奶機廠家，其優(yōu)點是：(1)使用熱風(fēng)溫度高，一般一級高溫段溫度可達150250；(2)單位熱耗低，能保證牛奶后牛奶品質(zhì)；(3)三級順流以上的牛奶機具有降大水份的優(yōu)勢，并能獲得較高的生產(chǎn)率；(4)連續(xù)牛奶時一次降水幅度大，一般可達10%15%；(5)最適合牛奶大水份的牛奶作物和種子。缺點是：(1)結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，制造成本接近或略高于混流牛奶機；(2)糧層厚度大，所需高壓風(fēng)機功率大，價格高。4.順逆流、混逆流和順混流牛奶機純逆流牛奶機生產(chǎn)和使用的很少，它多數(shù)與其它氣流的牛奶機配合使用，即用于順流或混流牛奶機的冷卻段，形成順逆流和混逆流牛奶機。逆流冷卻的優(yōu)點是使自然冷風(fēng)能與充分接觸，可增加冷卻速度，適當降低冷卻段高度。順逆流、混逆流和順混流牛奶機是分別利用了各自的優(yōu)點，以達到高溫快速牛奶，提高牛奶能力，不增加單位熱耗，保證品質(zhì)和含水率均勻。1.2 新型牛奶蒸發(fā)器研究背景目前我國農(nóng)業(yè)生產(chǎn)中機械干燥不僅能力較低，而且能夠適用于農(nóng)村生產(chǎn)條件、生產(chǎn)規(guī)模和經(jīng)濟承受能力的機型就更少。我國現(xiàn)有的干燥設(shè)備多為大中型，小時處理多為5噸、10噸、甚至更大，適用于大、中型，糧庫、農(nóng)場等，一次性投資大，作業(yè)費用高，農(nóng)民只能望“機”興嘆。目前國內(nèi)也有一些牛奶干燥設(shè)備，但不適于我國農(nóng)村具體情況。原因有兩點：（1）大部分牛奶干機設(shè)備用油作燃料，作業(yè)費用高。在我國牛奶生產(chǎn)微利的情況下，廣大農(nóng)民難以承受。（2）目前雖然有一些用煤作燃料的牛奶牛奶機干燥設(shè)備，但其裝機容量普遍超過了廣大農(nóng)村現(xiàn)有的電容量。農(nóng)民需先增容后才可使用干燥設(shè)備，這就給用戶增加了投資和作業(yè)費用。第2章 設(shè)計內(nèi)容2.1 設(shè)計任務(wù)傳統(tǒng)干燥機的熱風(fēng)是從桶體下部一側(cè)進入，由于原料是靜止的，所以熱風(fēng)較難穿透，使干燥機內(nèi)部出現(xiàn)下部熱上部溫的現(xiàn)象，有時也因局部過熱而出現(xiàn)原料燒結(jié)，造成堵塞，使熱風(fēng)更難進入其他區(qū)域，故無法達到預(yù)期的干燥效果。本機的設(shè)計為兩級螺旋漿輸送，第一級將原料送入桶內(nèi)，第二級再將原料不聽第提升到桶體上部以傘狀飛拋散落，而熱風(fēng)則從桶體下部的中心向四周吹出，順利地從移動原料的間隙中向上穿透，使原料在動態(tài)情況下得到充分加熱。本機具有多功能的特點：由于原料在桶內(nèi)不停的翻滾，熱風(fēng)從筒壁微孔高壓不停噴射輸送，從而達到氣流沸騰既均勻又干燥的統(tǒng)一效果，多組溫控器分開控制，可選大流量和小流量等工作模式。 2.2 設(shè)計要求1干燥桶體定制為雙層（內(nèi)層為不銹鋼），中間夾隔熱保溫材料，因而達到保溫節(jié)能的效果。內(nèi)層桶體及螺旋槳、軸、筒、支架、落料斗、卸料口等均為不銹鋼材料。2每5分鐘上完一筒料，每10至15分鐘完成一筒干燥。3工作環(huán)境：室溫，室內(nèi)，室外。4. 工作電壓：三相380V 。1主機電動機帶動提升螺桿上料，把提升到2米高度，然后拋射到微孔缸體，同時在散落過程中，高溫風(fēng)流通過精密加工的螺旋微孔呈龍卷風(fēng)狀態(tài)在缸體對流，產(chǎn)生沸騰氣流，翻滾干燥，同時缸內(nèi)帶攪動機構(gòu)，放置落下后堆積造成干燥不均勻。2加熱系統(tǒng)：多翼式離心風(fēng)機提供送風(fēng)穩(wěn)定保證，外配備3P加熱風(fēng)機。 3控制系統(tǒng)：歐姆龍PLC主控制配備溫度濕度控制模塊。傳統(tǒng)干燥機的熱風(fēng)是從桶體下部一側(cè)進入，由于原料是靜止的，所以熱風(fēng)較難穿透，使干燥機內(nèi)部出現(xiàn)下部熱上部溫的現(xiàn)象，有時也因局部過熱而出現(xiàn)原料燒結(jié)，造成堵塞，使熱風(fēng)更難進入其他區(qū)域，故無法達到預(yù)期的干燥效果。本機的設(shè)計為兩級螺旋漿輸送，第一級將原料送入桶內(nèi)，第二級再將原料不聽第提升到桶體上部以傘狀飛拋散落，而熱風(fēng)則從桶體下部的中心向四周吹出，順利地從移動原料的間隙中向上穿透，使原料在動態(tài)情況下得到充分加熱。本機具有多功能的特點：由于原料在桶內(nèi)不停的翻滾，熱風(fēng)從筒壁微孔高壓不停噴射輸送，從而達到氣流沸騰既均勻又干燥的統(tǒng)一效果，多組溫控器分開控制，可選大流量和小流量等工作模式。2.3 牛奶的生產(chǎn)工藝流程的確定順流牛奶機多為漏斗式進氣道與角狀盒排氣道相結(jié)合的塔式結(jié)構(gòu)，它不同于混流牛奶機由一個主風(fēng)管供熱風(fēng)，而是由多個(級)熱風(fēng)管供給不同或部分相同的熱風(fēng)。國內(nèi)生產(chǎn)廠家數(shù)量少于混流牛奶機廠家，其優(yōu)點是：(1)使用熱風(fēng)溫度高，一般一級高溫段溫度可達150250；(2)單位熱耗低，能保證牛奶后牛奶品質(zhì)；(3)三級順流以上的牛奶機具有降大水份的優(yōu)勢，并能獲得較高的生產(chǎn)率；(4)連續(xù)牛奶時一次降水幅度大，一般可達10%15%；(5)最適合牛奶大水份的牛奶作物和種子。缺點是：(1)結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，制造成本接近或略高于混流牛奶機；(2)糧層厚度大，所需高壓風(fēng)機功率大，價格高。4.順逆流、混逆流和順混流牛奶機純逆流牛奶機生產(chǎn)和使用的很少，它多數(shù)與其它氣流的牛奶機配合使用，即用于順流或混流牛奶機的冷卻段，形成順逆流和混逆流牛奶機。逆流冷卻的優(yōu)點是使自然冷風(fēng)能與充分接觸，可增加冷卻速度，適當降低冷卻段高度。順逆流、混逆流和順混流牛奶機是分別利用了各自的優(yōu)點，以達到高溫快速牛奶，提高牛奶能力，不增加單位熱耗，保證品質(zhì)和含水率均勻。2.4 蒸發(fā)器的選型順流牛奶機多為漏斗式進氣道與角狀盒排氣道相結(jié)合的塔式結(jié)構(gòu)，它不同于混流牛奶機由一個主風(fēng)管供熱風(fēng)，而是由多個(級)熱風(fēng)管供給不同或部分相同的熱風(fēng)。國內(nèi)生產(chǎn)廠家數(shù)量少于混流牛奶機廠家，其優(yōu)點是：(1)使用熱風(fēng)溫度高，一般一級高溫段溫度可達150250；(2)單位熱耗低，能保證牛奶后牛奶品質(zhì)；(3)三級順流以上的牛奶機具有降大水份的優(yōu)勢，并能獲得較高的生產(chǎn)率；(4)連續(xù)牛奶時一次降水幅度大，一般可達10%15%；(5)最適合牛奶大水份的牛奶作物和種子。缺點是：(1)結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，制造成本接近或略高于混流牛奶機；(2)糧層厚度大，所需高壓風(fēng)機功率大，價格高。4.順逆流、混逆流和順混流牛奶機純逆流牛奶機生產(chǎn)和使用的很少，它多數(shù)與其它氣流的牛奶機配合使用，即用于順流或混流牛奶機的冷卻段，形成順逆流和混逆流牛奶機。逆流冷卻的優(yōu)點是使自然冷風(fēng)能與充分接觸，可增加冷卻速度，適當降低冷卻段高度。順逆流、混逆流和順混流牛奶機是分別利用了各自的優(yōu)點，以達到高溫快速牛奶，提高牛奶能力，不增加單位熱耗，保證品質(zhì)和含水率均勻。第3章 相關(guān)設(shè)計與計算3.1 電動機及泵的選取本設(shè)計適于大豆、菜籽等多種油料作物，對象是中、油廠，因此選取的電機功率不高。電機型號 YL-112M-7 額定功率 7.5KW ;額定電流=8.8A ; 額定轉(zhuǎn)速 =1440 r/min ;效率 =84 % ;功率因數(shù) cos=0.82 ;Tmax/TN =（最大轉(zhuǎn)矩）/（額定轉(zhuǎn)矩） = 2.3 ； Tmin/TN =1.5 ; 總傳動比 =6.98 3.2 主要參數(shù)的確定3.2.1 蒸發(fā)系統(tǒng)的物料衡算和熱量衡算 ch （2.1）查設(shè)計手冊得坯實際壓縮比P=2.39 ; 實際壓縮比n=3.25本設(shè)計的牛奶油機對象是大豆，其總壓縮比7.514 ,取143.2.2 蒸發(fā)器傳熱面積計算根據(jù)設(shè)計能力等參數(shù)，可按下式計算：Vj=QBm/60KfKnrmn (2.2)將數(shù)據(jù)代入公式3.2得： Vj=(300kg/h0.91000)/(600.60.70.760r/min)=255.102 cm因此VJ=255.102 ;出坯率m=0.9 ; 料坯充滿系數(shù)Kf=0.6 ;系 數(shù)Kn=0.7; 入牛奶料坯容重rm=0.7/ ;出口端牛奶膛容積Vch ,由公式2.1 VJ/Vch 推出 Vch= VJ/=18.22 cm3.2.3 蒸發(fā)器強度和效率的計算考慮到本設(shè)計傳動路線有兩條，其一：一軸到二軸再到三軸傳動：其二：一軸到四軸再到立軸。綜合齒輪帶輪常用傳動比的取值范圍并考慮到本設(shè)計的要求，取總傳動比i=6.8第一條路線傳動比分配i=i1i2=2.25x3.02=6.8;第二條路線傳動比分配i=iai2=3x2.26=6.8各軸傳遞的功率取齒輪傳動效率齒=0.96，皮帶輪傳遞效率皮=0.97傳遞路線一：（1）各軸的轉(zhuǎn)速I軸：n1=n0=720r/min軸：n2=n1/i1=720/2.25=320r/min軸：n3=n2/i2=320/3.02=106r/min各軸的傳動的功率 I軸：p1=pe=7.5kw 軸：p2=p1齒=7.2kw 軸：p3=p2齒=6.91kw（3）各軸的轉(zhuǎn)矩I軸：T1=95.5105P1/n1=95.51057.5/720=9.945104Nmm 軸： T2=95.5105P2/n2=2.148105Nmm 軸：T3=95.5105P3/n3=6.226105Nmm傳遞路線二：（1）各軸的轉(zhuǎn)速 軸：n4=n1/ia=240r/min立軸：n5=n4/ib=106r/min各軸的傳動的功率 軸：p4=p1皮=7.275kw 立軸：p5=p4齒=6.984kw（3）各軸的轉(zhuǎn)矩 軸：T4=95.5105P4/n4=2.895x105Nmm 立軸：T5=95.5105P5/n5=6.292105Nmm3.2.4臨界熱負荷的校和P=(2471n5.5)/e0.022w (kPa) （2.3）將數(shù)據(jù)代入公式2.3得：P=(24710.000853.255.5)/e0. 0223.5=1372.94 kPa3.2.6臨界熱負荷的校和軸上的小齒輪材料為45#，硬度為217255HBS,取硬度為240HBS，嚙合的中齒輪材料為QT500-5(調(diào)質(zhì))，硬度（147241）HBS,硬度取為200HBS 。2、齒輪齒數(shù)的選擇小齒輪的齒數(shù)Z1=13,中齒輪的齒數(shù)為Z2=iZ1=29.25，取Z=303、按齒面接觸強度設(shè)計. 確定公式 d1t2.32 （2.4）公式2.4內(nèi)的各計算數(shù)值. 試選載荷系數(shù)：K1=1.3. 計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)距：T1 =95.5105P1/n1 =95.51057/418.6=6.126104 Nmm. 齒寬系數(shù)d=1. 由表查得材料的彈性影響系數(shù)ZE=181.4 Mpa1/2. 由圖冊按齒面硬度查得：小齒輪的接觸疲勞強度極限：Hli3.2.7管路的計算軸上的小齒輪材料為45#，硬度為217255HBS,取硬度為240HBS，嚙合的中齒輪材料為QT500-5(調(diào)質(zhì))，硬度（147241）HBS,硬度取為200HBS 。2、齒輪齒數(shù)的選擇小齒輪的齒數(shù)Z1=13,中齒輪的齒數(shù)為Z2=iZ1=29.25，取Z=303、按齒面接觸強度設(shè)計. 確定公式 d1t2.32 （2.4）公式2.4內(nèi)的各計算數(shù)值. 試選載荷系數(shù)：K1=1.3. 計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)距：T1 =95.5105P1/n1 =95.51057/418.6=6.126104 Nmm. 齒寬系數(shù)d=1. 由表查得材料的彈性影響系數(shù)ZE=181.4 Mpa1/2. 由圖冊按齒面硬度查得：小齒輪的接觸疲勞強度極限：Hli3.3 結(jié)構(gòu)設(shè)計與強度計算軸是螺旋壓力機的主要組成部分之一，軸轉(zhuǎn)速的結(jié)構(gòu)參數(shù)，材料的處女膛壓，油和面包質(zhì)量，生產(chǎn)效率和生產(chǎn)成本形成的選擇有很大的關(guān)系。在設(shè)計中，使用兩組具有可變導(dǎo)壓型軸，如圖2.2，它與一個夾緊螺母，緊鄰連續(xù)軸，沒有距離環(huán)結(jié)構(gòu)相對簡單分成幾個部分，西服上芯棒大型處女膛壓，更少的材料回來了，但牙齒復(fù)雜的過程，必須為小記者配置專用的機器。3.3.1 加熱元件的結(jié)構(gòu)設(shè)計表2.3.1 軸尺寸表號1234567節(jié)長1201108030454545導(dǎo)程42423631.531.5螺旋外徑70707070707070螺旋內(nèi)徑505050/6769.2/6759/64.364.3/69.669.6/76.6齒頂寬/齒根寬6/166/166/168/9.911.7/13.6 3.3.2 布液裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計錐形根圓齒形尺寸30;=1545,最大為90;10;最小壁厚=(D0-d)/2=620 mm,取6 mm . 3.3.3 蒸發(fā)器各部件的強度計算用20Cr氣體滲碳（滲碳層厚度為1.52mm）,淬火、回火處理后，表面硬度為HRC5862 。.計算齒寬b = dd1t = 167.499 = 67.499 mm. 齒寬與齒高之比 b/h模數(shù)： mt= d1t/z1 = 67.499/13 = 5.192 mm齒高： h=2.25 mt =2.255.192 =11.683 mmb/h = 5.778. 載荷系數(shù)根據(jù)v=1.479 m/s , 7級精度，由圖冊查得動載系數(shù) KV =1.08.直齒輪，假設(shè) KAFt / b 100 N/mm ,由表查得：KH=KF=1.2 ;由表查得：使用系數(shù)KA=1 ; 由表查得：7級精度，小齒輪相對支承，非對稱布置時KH =1.12+0.18(1+0.6d2) d2 + 0.2310-3b =1.12+0.18(1+0.612)12+0.2310-367.499=1.424由b/h=5.778, KH=1.424 查得 KF=1.52 ; 故載荷系數(shù)為:K=KAKVKHKH =11.081.21.424 =1.8453.3.4 蒸發(fā)器各部件的強度計算.計算齒寬b = dd1t = 167.499 = 67.499 mm. 齒寬與齒高之比 b/h模數(shù)： mt= d1t/z1 = 67.499/13 = 5.192 mm齒高： h=2.25 mt =2.255.192 =11.683 mmb/h = 5.778. 載荷系數(shù)根據(jù)v=1.479 m/s , 7級精度，由圖冊查得動載系數(shù) KV =1.08.直齒輪，假設(shè) KAFt / b 100 N/mm ,由表查得：KH=KF=1.2 ;由表查得：使用系數(shù)KA=1 ; 由表查得：7級精度，小齒輪相對支承，非對稱布置時KH =1.12+0.18(1+0.6d2) d2 + 0.2310-3b =1.12+0.18(1+0.612)12+0.2310-367.499=1.424由b/h=5.778, KH=1.424 查得 KF=1.52 ; 故載荷系數(shù)為:K=KAKVKHKH =11.081.21.424 =1.8453.3.5氣液分離器的設(shè)計與計算.計算齒寬b = dd1t = 167.499 = 67.499 mm. 齒寬與齒高之比 b/h模數(shù)： mt= d1t/z1 = 67.499/13 = 5.192 mm齒高： h=2.25 mt =2.255.192 =11.683 mmb/h = 5.778. 載荷系數(shù)根據(jù)v=1.479 m/s , 7級精度，由圖冊查得動載系數(shù) KV =1.08.直齒輪，假設(shè) KAFt / b 100 N/mm ,由表查得：KH=KF=1.2 ;由表查得：使用系數(shù)KA=1 ; 由表查得：7級精度，小齒輪相對支承，非對稱布置時KH =1.12+0.18(1+0.6d2) d2 + 0.2310-3b =1.12+0.18(1+0.612)12+0.2310-367.499=1.424由b/h=5.778, KH=1.424 查得 KF=1.52 ; 故載荷系數(shù)為:K=KAKVKHKH =11.081.21.424 =1.8453.3.6殺菌器、預(yù)熱器的設(shè)計計算與選型.計算齒寬b = dd1t = 167.499 = 67.499 mm. 齒寬與齒高之比 b/h模數(shù)： mt= d1t/z1 = 67.499/13 = 5.192 mm齒高： h=2.25 mt =2.255.192 =11.683 mmb/h = 5.778. 載荷系數(shù)根據(jù)v=1.479 m/s , 7級精度，由圖冊查得動載系數(shù) KV =1.08.直齒輪，假設(shè) KAFt / b 100 N/mm ,由表查得：KH=KF=1.2 ;由表查得：使用系數(shù)KA=1 ; 由表查得：7級精度，小齒輪相對支承，非對稱布置時KH =1.12+0.18(1+0.6d2) d2 + 0.2310-3b =1.12+0.18(1+0.612)12+0.2310-367.499=1.424由b/h=5.778, KH=1.424 查得 KF=1.52 ; 故載荷系數(shù)為:K=KAKVKHKH =11.081.21.424 =1.8453.3.7法蘭的選取3.4 軸和軸嚙合齒輪的計算3.4.1 齒輪的選用選用直齒圓柱齒輪傳動，級精度。已知輸入功率P1=7 kw ； 小齒輪轉(zhuǎn)速n1=418.6 r/min ； 齒數(shù)比u=i1=2.25 條件：帶式輸送機，工作平穩(wěn)，轉(zhuǎn)向不變。1、材料選擇軸上的小齒輪材料為45#，硬度為217255HBS,取硬度為240HBS，嚙合的中齒輪材料為QT500-5(調(diào)質(zhì))，硬度（147241）HBS,硬度取為200HBS 。2、齒輪齒數(shù)的選擇小齒輪的齒數(shù)Z1=13,中齒輪的齒數(shù)為Z2=iZ1=29.25，取Z=303、按齒面接觸強度設(shè)計. 確定公式 d1t2.32 （2.4）公式2.4內(nèi)的各計算數(shù)值. 試選載荷系數(shù)：K1=1.3. 計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)距：T1 =95.5105P1/n1 =95.51057/418.6=6.126104 Nmm. 齒寬系數(shù)d=1. 由表查得材料的彈性影響系數(shù)ZE=181.4 Mpa1/2. 由圖冊按齒面硬度查得：小齒輪的接觸疲勞強度極限：Hlim1= 650 MPa大齒輪的接觸疲勞強度極限：Hlim2= 550 Mpa. 由公式計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N1 = 60 n1jLh = 60418.61( 2830010) = 1.2109N2 =0.53109. 接觸疲勞系數(shù) KHN1=0.9 ，KHN2=0.87. 計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為 1%，安全系數(shù)為 S=1，H1 =KHN1Hlim1/s =0.9650 = 585 MpaH2 =0.87550 = 478.5 Mpa. 計算. 試算小齒輪分度圓直徑 d1t , 代入H中較小的值 d1t2.32 （2.5）經(jīng)計算得 d1t=67.499 mm . 計算圓周速度V =d1tn1/(601000) = 3.1467.499418.6/(601000) =1.479 m/s.計算齒寬b = dd1t = 167.499 = 67.499 mm. 齒寬與齒高之比 b/h模數(shù)： mt= d1t/z1 = 67.499/13 = 5.192 mm齒高： h=2.25 mt =2.255.192 =11.683 mmb/h = 5.778. 載荷系數(shù)根據(jù)v=1.479 m/s , 7級精度，由圖冊查得動載系數(shù) KV =1.08.直齒輪，假設(shè) KAFt / b 100 N/mm ,由表查得：KH=KF=1.2 ;由表查得：使用系數(shù)KA=1 ; 由表查得：7級精度，小齒輪相對支承，非對稱布置時KH =1.12+0.18(1+0.6d2) d2 + 0.2310-3b =1.12+0.18(1+0.612)12+0.2310-367.499=1.424由b/h=5.778, KH=1.424 查得 KF=1.52 ; 故載荷系數(shù)為:K=KAKVKHKH =11.081.21.424 =1.845按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由公式2.7d1 = d1t = 67.499 （2.6）得 d1 = 75.85 mm4、按齒根彎曲強度設(shè)計m （2.7）. 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值. 由圖冊查小齒輪的彎曲疲勞強度極限FE1=560 Mpa ;大齒輪的彎曲疲勞強度極限FE2=440 Mpa. 由圖冊查得彎曲疲勞壽命系數(shù)：KFN1=0.85 , KFN2 =0.88. 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4F1= MpaF2= Mpa. 計算載荷系數(shù)K=KAKVKFKF=11.081.21.52=1.97. 查取齒形系數(shù)YFa1=3.13 YFa2=2.52. 應(yīng)力校正系數(shù)：YSa1=1.48 YSa2=1.625. 計算大小齒輪的并加以比較：1=0.013622=0.01480 大齒輪的數(shù)值大。. 設(shè)計計算由公式2.7得：m=3.09 mm對比計算結(jié)果，考慮到該齒輪傳動為開式傳動，主要失效形式為輪齒磨損和折斷，故取按齒根彎曲強度設(shè)計的，m=3.09 mm,就近圓整為標準值 m=3 , 按接觸疲勞強度計算分度圓直徑 d1=75.85 mm ,從而計算出小齒輪齒數(shù) z1=d1/m=75.85/3=25.28=26大齒輪齒數(shù) z2=uz1=2.2526=58.5 ,取 z2=595、幾何尺寸計算. 計算分度圓直徑d1=z1m=263=78 mmd2=z2m=593=177 mm. 計算中心距a=(d1+d2)/2=127.5 mm. 齒輪寬度b=dd1=178=78 mm取 B2=80 mm , B1=85 mm6、驗算Ft=2T1/d1=26.126104/78=2340.77 NKAFt/b=12340.77/78=30 N/mm 100 N/mm.所以，符合前面的KAFt/b 100 N/mm的假設(shè)該齒輪設(shè)計符合要求。3.4.2 確定小齒輪的齒形參數(shù) 標準直齒圓柱齒輪幾何尺寸： 分度圓直徑d :d1=mz1=326=78 mmd2=mz2=359=177 mm 齒頂高haha=ha*m=13=3 mm 齒根高 hf=(ha*+c*)m=(1+0.25)3=3.75 mm 齒全高 h=ha+hf =(2ha*+c*)m=3+3.75=6.75 mm 齒頂圓直徑 da1=d1+2ha=(z1+2ha*)m=78+23=84 mmda2=d22ha=(z22ha*)m=17723=183 mm 齒根圓直徑 df1 =d12hf=(z12ha*2c*)m=(262120.25)3=70.5 mmdf2=d22hf=(z22ha*c*)m=169.5 mm 基圓直徑 db1=d1Cos=78Cos20o=73.296 mmdb2=d2Cos=177Cos20o=166.326mm 齒距p=m=3=9.42 mm 齒厚s=m/2=3/2=4.7 mm 齒槽寬e=m/2=4.7 mm 中心距a=(d2d1)/2=m(z2z1)/2=127.5 mm 頂隙 c=c*m=30.25=0.753.5 軸的計算校核3.5.1 選材及表面預(yù)處理1.材料: 軸主要用碳鋼,本設(shè)計從經(jīng)濟實用角度選用45#鋼.2.熱處理: 高頻淬火,表面強化處理噴丸,提高軸的抗疲勞強度,45#鋼熱處理調(diào)質(zhì) .軸表面淬火處理: 使淬硬層耐磨.3.工作條件: 淬硬層深度 0.51.5 mm.3.5.2 軸的強度計算和校核1.軸肩高度 a=(0.070.1)d (d為軸的直徑,軸環(huán)寬度b=1.4a)(1)按扭轉(zhuǎn)強度初定軸徑T=T/wT=9.55106p/( 0.2nd3 )T （2.8）其中 T 為扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力,單位是 Mpa.軸45#鋼 T=2545 Mpa A0=126103 mm32.軸的直徑 d= （2.9） 式中取A0=105 mm3軸傳遞的功率 p=4 kw,軸的轉(zhuǎn)速 n=418.6 r/mind=22.28 mm對于直徑d100 mm的軸,有一個鍵槽時,軸徑增大5%7%,為將軸徑圓整為標準直徑, d=60 mm, L=60 mm,( L長系列60 mm,短系列42 mm) 。 (2)按彎扭合成校核合成彎矩 M=474 Nm校核軸的強度,按第三強度理論計算應(yīng)力 （2.10）對于直徑為d的圓軸,彎曲應(yīng)力=M/w,扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 =T/wT=T/2w （2.11）其中,w (mm3) 為軸的抗彎截面系數(shù),W=式中 b=6,t=4,d=28 mm則軸的彎矩合成強度條件為:/1842.89=50 Mpa-1對稱循環(huán)應(yīng)變力時，軸的許用彎曲應(yīng)力經(jīng)查表得-1=60 Mpaca-1 符合強度要求.軸重從軸類零件來遭遇。當計算，常常以集中的力，將其作為負載分布段的點的中點簡化負載分配軸，從驅(qū)動構(gòu)件的軸轉(zhuǎn)矩的作用通常是輪轂中點日期的寬度。通常放置在光軸作為支架上的鉸鏈，反作用力的點和軸承類型和布置相關(guān)的。通常發(fā)生在軸承寬度的中間。平型帶輪的設(shè)計小帶輪的基準直徑 d1=71 mm ; 大帶輪的基準直徑 d2=315 mm平帶傳動在傳動中心距較大的情況下平帶的材質(zhì)選用帆布芯平帶。帶寬b=50 mm ,帶輪寬 B=63 mm 求帶速 d1=(601000v)/(n1) V=1.56m/s 其中n1=418.6r/min ,d1=71mm ; i=n1/n2 imax ,查設(shè)計手冊得i=3 ，則n2=139.53r/min ;帶厚=1.2n ,查設(shè)計手冊得 n=3 ,則=3.6mm .初定中心距 a0 1.5(d1+d2) a05(d1+d2) ，則579 a0150三角膠帶的設(shè)計1.計算功率PcPc=KwPP=7Kw,Kw=1.1,n=1440r/min故Pc=7.7 Kw2.選擇標準三角膠帶型號根據(jù)三角膠帶選型圖查得,型號為B3.小帶輪直徑3.6 鍵的選擇設(shè)計 3.6.1 鍵的選擇鍵的截面尺寸bh由軸的直徑d由標準中選定。鍵的長度L一般可按輪轂的長度而定，即鍵長等于或略短于輪轂的長度。I軸 ：d=30 mm 處選用普通平鍵鍵寬b鍵高h bh =87 . 鍵L , L1=25mm,L2=56mm,軸深度 t=4.0 mm八、鍵的設(shè)計1.主動軸上鍵的設(shè)計計算與帶輪相連的鍵主動軸外身伸端鍵聯(lián)接的是V帶輪，在軸的中部安裝，一般可選用A型（圓頭）普通平鍵。計算鍵的尺寸根據(jù)上述計算可得外伸軸的直徑為20mm,輪轂寬度為82mm,查設(shè)計手冊，取b=6mm,h=6mm,根據(jù)鍵長L比輪轂寬度小510mm的原則，并參考鍵的標準長度取L=70mm,標記為：鍵670GB/T1096-2003校核強度在遭受輕微沖擊時，MPap120100-=s在這取110MPa,鍵的工作長度為l=L-b=64mm,主動軸傳遞的扭矩為T=47.301Nm,則p=4Tdhl=64620301.474103MPa=24.6MPap由此可知，此平鍵聯(lián)接滿足強度要求。與齒輪相連的鍵該鍵與齒輪聯(lián)接，齒輪傳動要求齒輪與軸對中性好，以避免嚙合不良，并且鍵安裝在軸的中部，故可選擇A型（圓頭）普通平鍵。計算鍵的尺寸根據(jù)軸徑計算得此處的軸徑為38mm，齒輪的輪轂為60mm.查設(shè)計手冊得b=12mm,h=8mm,L=48mm.標記為：鍵1250GB/T1096-2003校核強度根據(jù)MPap120100-=s,鍵的工作長度為l=L-b=48mm-16mm=35mm，主動軸傳遞的扭矩為T=47.301Nm,于是p=4Tdhl=35838301.474103MPa=17.8MPap故該鍵聯(lián)接滿足強度要求。2.與從動軸上相連的鍵的設(shè)計計算與聯(lián)軸器相連的鍵該鍵與聯(lián)軸器聯(lián)接，且安裝在鍵的中部，故可以選擇A型（圓頭）普通平鍵。計算鍵的尺寸根據(jù)軸徑計算的此處的軸徑為30mm，查設(shè)計手冊得b=10mm,h=8mm,根據(jù)選擇的聯(lián)軸器的軸孔長度并且參考鍵的長度，取L=70mm.標記為鍵1070GB/T1096-2003.3.6.2 鍵的校核計算假定載荷在鍵的工作面上均勻分布，普通平鍵連接的強度條件為p=2T103/(kld) p （2.12）T傳遞的轉(zhuǎn)矩為 T=9.126104 N mmK鍵與輪轂鍵槽的接觸高度，k=0.5h=0.56=3 mml鍵的工作長度，圓頭平鍵l=L-b=56-8=48mmd軸的直徑 d=30mmp 許用擠壓應(yīng)力 p =100120 Mpa, 查表取 p=110 Mpa將數(shù)值代入公式 p=29.12610103/(35622)=55.309Mpap=110 Mpa 符合標準。擠壓強度夠了，剪切強度也夠了。故，鍵的標記為： 鍵856 .第4章 結(jié)構(gòu)的設(shè)計4.1 軸的設(shè)計軸是由芯軸，牛奶軸，出渣梢頭，鎖緊螺母，調(diào)整螺栓，軸承等構(gòu)成。裝配牛奶軸時，與之間必須壓緊，防止之間出現(xiàn)塞餅現(xiàn)象，必須擰緊鎖緊螺母，餅的厚度用旋轉(zhuǎn)的調(diào)整螺栓來控制。6個型號不同，材料為20# .軸的材料無特殊要求，故選用45鋼調(diào)質(zhì)，。軸的計算步驟如下：設(shè)計軸的結(jié)構(gòu)如下：軸徑 經(jīng)校核，軸無嚴重過載，且各危險截面都能達到要求，故下輥軸合格。4.2 筒體的構(gòu)造筒體是由上下筒體內(nèi)裝有條排圈，條排，元排所構(gòu)成。條排24件，元排17件，還有壓緊螺母內(nèi)裝有出餅圈，牛奶膛的兩端分別于齒輪箱和機架相連接。4.3 齒輪箱設(shè)計齒輪箱是由齒箱蓋，箱體，圓柱齒輪，傳動軸，軸承，皮帶輪等構(gòu)成，可從頂部油塞孔加機油，從油標處看油面高度。入料器的組成主要有立軸，錐齒輪，軸承支座，固定板，錐斗等，使用自動進料器可以節(jié)省勞動力，提高生產(chǎn)效率?；鶞氏虏凵?hf=9.0 mm , 輪槽角=38 .基準寬度 bd=8.5 mm .4.4 調(diào)節(jié)裝置的設(shè)計 調(diào)整的主要目的裝置被調(diào)整爐渣的厚度，相應(yīng)的變化處女膛壓機構(gòu)，用于移動針對整個濾餅圓軸或與心軸的軸向運動一起做環(huán)蛋糕。其結(jié)構(gòu)簡單，操作方便，機架力操作過程中進行調(diào)整，但心軸軸2容易損壞。作為整個圓軸或漢堡，所以螺栓失去相當嚴重的結(jié)果，這意味著平滑的，低速重靜載荷，所以采用頂螺母，擰緊后上方2個螺母，以便線程已額外的壓力和摩擦效果之間擰，當有在摩擦的工作負荷的變化仍然存在。4.5 鍵的選擇鍵是一種標準零件，通常用來實現(xiàn)軸與輪轂之間的周向固定，以傳遞轉(zhuǎn)矩，有的還能實現(xiàn)軸上零件的軸向固定或軸向滑動的導(dǎo)向。調(diào)整的主要目的裝置被調(diào)整爐渣的厚度，相應(yīng)的變化處女膛壓機構(gòu)，用于移動針對整個濾餅圓軸或與心軸的軸向運動一起做環(huán)蛋糕。其結(jié)構(gòu)簡單，操作方便，機架力操作過程中進行調(diào)整，但心軸軸2容易損壞。作為整個圓軸或漢堡，所以螺栓失去相當嚴重的結(jié)果，這意味著平滑的，低速重靜載荷，所以采用頂螺母，擰緊后上方2個螺母，以便線程已額外的壓力和摩擦效果之間擰，當有在摩擦的工作負荷的變化仍然存在。4.6 軸與齒輪軸的聯(lián)接設(shè)計 對于拆裝方便，變速箱和擠壓籠的設(shè)計采用法蘭連接。在軸和齒輪軸聯(lián)接到聯(lián)接凸緣，這是需要兩軸必須嚴格相連，因此高精度機器的安裝要求的剛性耦合，否則會引起在軸大的附加應(yīng)力。 是使用聯(lián)接螺栓孔絞合團隊來實現(xiàn)兩軸，一螺栓桿承受剪切力和壓縮來傳輸轉(zhuǎn)矩。無需移動軸，但擴孔工藝比較復(fù)雜的安裝。本文是設(shè)計牛奶油機結(jié)構(gòu)。包括螺旋件，傳動件，底盤件，供油裝置及類似結(jié)構(gòu)設(shè)計。包括輸入電機功率/轉(zhuǎn)速的選擇。選擇和皮帶和皮帶輪的設(shè)計。設(shè)計的變速箱齒輪軸的設(shè)計，軸承，鍵，聯(lián)軸器的選擇和相關(guān)的計算，進行檢查。擠壓保持架設(shè)計。其中籠壓和新聞的主要工作部件。和主軸（3個）的一部分。轉(zhuǎn)移蛋糕頭。調(diào)節(jié)螺母和螺栓等組成。它的設(shè)計應(yīng)滿足之間的裝配的要求。間必須密切配合。被夾緊與鎖定螺母。去除成功防止?jié)B透蛋糕孔的影響。擠出汁液籠孔由兩部分組成。由壓條陣線，由童女組成段落響鈴后。變速箱的設(shè)計應(yīng)注意對方扭矩傳動比之間是否操作條件得到滿足等的關(guān)系。近年來，國家不斷推進農(nóng)村土地流轉(zhuǎn)政策的實施，國家和各級政府陸續(xù)出臺了多種扶持和鼓勵政策，全國各地陸續(xù)出現(xiàn)了大量的種植專業(yè)戶、農(nóng)村合作社等農(nóng)村集約種植組織。土地種植的規(guī)?；?jīng)營為農(nóng)業(yè)機械化發(fā)展帶來了前所未有的機遇，而牛奶產(chǎn)后干燥