鋼筋拉直機(jī)的設(shè)計(jì)【鋼筋校直機(jī)】

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，在實(shí)驗(yàn)結(jié)果的模擬和解釋突出的批評。有限元仿真允許一個(gè)強(qiáng)大的模型驗(yàn)證該B450C鋼筋。參數(shù)化有限元模型已被用于重建SHTB的輸入和輸出信號。阻尼輸入波形和建模策略的物理影響進(jìn)行了討論。彈性和阻尼分散字體已被引入到模型來解釋在SHTB信號的實(shí)際情況的變化。應(yīng)變率相關(guān)的塑性模型已被用于由LS-DYNA代碼的功能。時(shí)間依賴的可塑性一直發(fā)展到解釋所得到加載速率敏感性材料的上，下屈服值。最后，該材料模型已被用于重建一個(gè)虛擬測試超過32毫米直徑的螺紋鋼，作為一般程序?yàn)槔齺碛?jì)算全局物質(zhì)反應(yīng)。關(guān)鍵詞：鋼筋模擬高應(yīng)變率上屈服動(dòng)態(tài)應(yīng)力時(shí)間依賴性的可塑性霍普金森拉桿介紹混凝土和加強(qiáng)鋼筋的動(dòng)態(tài)行為的理解是必不可少的既有鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)，它們經(jīng)受一個(gè)高的加料速度是精確的評估。這些評估研究通常是通過有限元程序和材料模型方式進(jìn)行的，必須正確地根據(jù)正確的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。連接到實(shí)驗(yàn)測試的復(fù)雜性，困難可以適當(dāng)理解和數(shù)值模擬解決。為了更好地理解該實(shí)驗(yàn)結(jié)果，必須執(zhí)行該試驗(yàn)機(jī) 15 ，以獲得相互驗(yàn)證的仿真。在實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析，往往有可能面臨解釋結(jié)果的困難，由于不穩(wěn)定性的存在（即存在的第一個(gè)高峰） ，這是不考慮在通常的材料本構(gòu)關(guān)系約翰遜 - 庫克 6 。這些不穩(wěn)定性是由于該材料的上，下屈服應(yīng)力和已經(jīng)研究了由多個(gè)作者。上屈服應(yīng)力已經(jīng)解釋了金屬結(jié)構(gòu)參數(shù)，如位錯(cuò)密度和速度7。在任何情況下，涉及微觀結(jié)構(gòu)參數(shù)，材料模型不適合工程用途。結(jié)構(gòu)評估需要上部和下部屈服值與相關(guān)聯(lián)的負(fù)載脈沖，結(jié)構(gòu)的幾何形狀，應(yīng)力和應(yīng)變張量的工程變量之間的關(guān)系。需要在結(jié)構(gòu)和位錯(cuò)密度/速度計(jì)的材料的變量定義的模型可以被認(rèn)為是上屈服的現(xiàn)象學(xué)解釋缺乏的應(yīng)力應(yīng)變曲線，包括上部，下部和產(chǎn)量的完全參數(shù)化的其時(shí)間依賴關(guān)系。上屈服的工程調(diào)查工作是由坎貝爾和哈丁 810進(jìn)行?？藏悹栆氲难舆t時(shí)間，并通過該后加載應(yīng)力開始后的特性時(shí)間上屈服發(fā)生熱激活理論由于剪切帶的熱活化11 。上屈服應(yīng)力值由哈丁 12 ，誰介紹動(dòng)態(tài)上屈服應(yīng)力增強(qiáng)和負(fù)荷率之間的線性關(guān)系進(jìn)行進(jìn)一步的研究。哈丁的方法是最合適的工程配方在文獻(xiàn)中找到上屈服。的滿量程淬火和自回火螺紋鋼（ 16-40毫米直徑）的動(dòng)態(tài)拉伸性能的實(shí)驗(yàn)研究幾乎是不可能的，也許除了在非常大的設(shè)施的情況下（即大工廠聯(lián)合研究中心，伊斯普拉的） 。本研究的不可行性，導(dǎo)致我們進(jìn)行到該材料13 ，并與本紙張材料的動(dòng)態(tài)行為的數(shù)值分析的表征。數(shù)值模擬的重要性，肯定也是基于由測試技術(shù)或經(jīng)濟(jì)原因，否則是不可行的數(shù)值模擬的方法研究現(xiàn)實(shí)尺度結(jié)構(gòu)元素的可能性。目前的工作完成后，從看數(shù)值來看，什么開始 13 與實(shí)驗(yàn)1 ，分析這兩個(gè)方面使用的實(shí)驗(yàn)技術(shù)和數(shù)值模擬的各個(gè)重要方面。用于B450C鋼筋的高應(yīng)變率力學(xué)特性的實(shí)驗(yàn)技術(shù)是分離式Hopkinson拉桿（ SHTB ）和 13-15 中描述。在這個(gè)特殊的設(shè)置了輸入脈沖不是由前鋒誰打的輸入法條產(chǎn)生，如在傳統(tǒng)的分離式霍普金森壓桿，但使用存儲的能量在直接連接到輸入欄16一預(yù)應(yīng)力桿。這種設(shè)置提供了幾個(gè)優(yōu)點(diǎn)相比傳統(tǒng)的1 ，從而避免連接到撞針和輸入桿之間的平面影響的問題，在脈沖長度等。數(shù)值分析已正確地模擬SHTB ，突出批評的實(shí)驗(yàn)結(jié)果的模擬和解釋。本文的結(jié)構(gòu)如下。第2節(jié)介紹了SHTB的批評。第3報(bào)道的實(shí)驗(yàn)裝置的數(shù)值模型。數(shù)值模型結(jié)果顯示在第4節(jié)無論是在有限元計(jì)算和數(shù)值分析。這些結(jié)果在第5節(jié)中討論。真實(shí)規(guī)格螺紋鋼的型號列于第6 ，最后，第7節(jié)總結(jié)了全工作。在霍普金森拉桿2 。關(guān)鍵方面2.1 。信號分析信號分析通常采用的分離式霍普金森桿（ SHB ）的傳統(tǒng)理論計(jì)算應(yīng)力，應(yīng)變和應(yīng)變率 17 。另一種方法包括在仿真和實(shí)驗(yàn)測試數(shù)據(jù)的組合使用。材料模型的驗(yàn)證，然后通過數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)儀信號比較制成。在仿真和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的組合使用的優(yōu)點(diǎn)是：（ ）精確的最終材料模型驗(yàn)證; （二）試件的幾何非線性計(jì)入; （iii）通過試樣均勻的應(yīng)力/應(yīng)變的假設(shè)被克服; （）慣性效應(yīng)包括在內(nèi); （五）多材料和結(jié)構(gòu)的小樣本可以進(jìn)行調(diào)查; （六）可能的仿真中使用的實(shí)驗(yàn)設(shè)備精度的提高;及（vii）的優(yōu)化技術(shù)和靈敏度分析可以被應(yīng)用。2.2 。效果擾動(dòng)成信號SHB關(guān)系包含幾個(gè)理想化為通過桿和樣品中的一維的波的傳播，在試樣的均勻應(yīng)力，無擾動(dòng)和慣性的影響。這是眾所周知的SHTB的一個(gè)實(shí)數(shù)輸入信號不同于理想的梯形脈沖由于當(dāng)真正的信號被用于獲得材料模型參數(shù)的局部擾動(dòng)，一系列的錯(cuò)誤包含由于簡化的假設(shè)，信號擾動(dòng)。的材料模型響應(yīng)擾動(dòng)的真實(shí)信號的影響的研究是合適的，以提高該材料模型的正確性。這些因素對材料模型響應(yīng)的影響可以通過有限元模擬的方法進(jìn)行檢查。輸入信號的主要特征是振幅，持續(xù)時(shí)間和上升時(shí)間。這些主要特征可適于產(chǎn)生需求的動(dòng)態(tài)負(fù)載條件為在實(shí)驗(yàn)過程中達(dá)到所希望的速率將試樣。所希望的輸入幅度和持續(xù)時(shí)間是由調(diào)諧輸入的脈沖的產(chǎn)生方法的物理參數(shù)產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力。輸入壓力上升時(shí)間是對材料響應(yīng)的另一個(gè)顯著特征和它是由SHB成立（撞針或預(yù)應(yīng)力巴）條件，通過使用脈沖整形器，并通過其他物理參數(shù)列直接控制的。脈沖整形技術(shù)17,18一般應(yīng)用于平滑輸入信號，以防應(yīng)力振蕩，典型的在SHB前鋒的沖擊。由得到的前鋒和輸入欄，有較高的重復(fù)性和平穩(wěn)輸入脈沖之間的中間變形元件的插入。如果短的上升時(shí)間是想要的，所述輸入信號也將受到高頻擾動(dòng)，特別是在SHB配置。高頻擾動(dòng)擴(kuò)大信號的重復(fù)性和受到的彈性和阻尼的分散現(xiàn)象。通常在一個(gè)SHB長度/直徑比被采納，這始終是合適的彈性和阻尼分散性 17 。阻尼影響輸入的分散性和它的效果應(yīng)該被評估，例如彈性分散。阻尼不直接控制SHB 。不同的設(shè)施可以生成具有顯著差異脈沖上升時(shí)間和擾動(dòng)。參照圖1 ，輸入信號的3類型學(xué)可能是產(chǎn)生：1 ，低負(fù)荷率，高上升時(shí)間，沒有明顯的波頻散（曲線a） 。2，高負(fù)荷率，色散與衰減挑眼（曲線b） 。3，高負(fù)荷率，分散與亞臨界阻尼（曲線C ） 。當(dāng)高負(fù)荷率是想研究加載速率取決于材料，輸入信號（b）或（c ）具有的產(chǎn)生。它產(chǎn)生的脈沖擾動(dòng)現(xiàn)象可歸納為：_解鎖（ SHTB ） /接觸（ SHB ）成形技術(shù)的擾動(dòng)/聯(lián)合使用。_ Pochhammer - Chree波頻散19,20 。_阻尼效應(yīng)/阻尼分散。圖。1 SHB輸入脈沖的情況下：（1）脈沖狀的技術(shù)被使用; （二） 分散和過臨界阻尼;以及（c）分散體和亞臨界阻尼_邊界條件（摩擦和人接觸，夾緊等）。_幾何/對齊錯(cuò)誤。_其他未知的影響（巴均勻性和各向同性） 。在實(shí)驗(yàn)過程中，所有列出的原因同時(shí)起作用。對輸入負(fù)載的全球作用可以被很容易地測量輸入/輸出信號的記錄。彈性分散發(fā)生了頻率相關(guān)波速傳播。在SHB ，輸入/輸出之間的短距離計(jì)和標(biāo)本適用于影響彈性波色散。計(jì)信號校正技術(shù)可以應(yīng)用于在取得數(shù)據(jù)標(biāo)本的位置。這些技術(shù)是能源和保守并不代表分散，由于阻尼。這個(gè)假說是因?yàn)閮x表和標(biāo)本之間的距離通常是正確的是短暫的。分析技術(shù)不能適用于信號校正受色散的阻尼。輸入欄的長度長，適合穩(wěn)定的信號干擾，但輸入長度增加了彈性色散效應(yīng)導(dǎo)致較小的負(fù)荷率。衰減，色散和上升時(shí)間的影響將是運(yùn)用模擬到前數(shù)值研究的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。的實(shí)驗(yàn)裝置3 。數(shù)值模型顯式時(shí)間積分已被應(yīng)用到模擬動(dòng)態(tài)測試使用LS-DYNA率相關(guān)材料建模代碼。該SHTB幾何 1315 ，基本上是軸對稱和的非對稱性是小的幾何和對齊的結(jié)果不完善的地方。的整個(gè)設(shè)施的軸向長度是15米包括預(yù)加載條（ 6米） ，輸入欄（3米） ，和輸出酒吧（ 6米） 。鋼筋直徑為10毫米，預(yù)計(jì)對準(zhǔn)誤差為0.1毫米。酒吧被水平放置，并垂直的持有人包括聚四氟乙烯襯套支撐每個(gè)酒吧500毫米。非對稱的靜態(tài)應(yīng)力，由于重力幾個(gè)訂單幅值在測試過程中比平均應(yīng)力下的，以比幾何缺陷低的變形。該重力是不是模仿，但在特富龍的靜態(tài)剪切組件軸承通訊員打滑狀態(tài)被應(yīng)用作為集中負(fù)載在軸承位置。靜態(tài)預(yù)加載充當(dāng)沿軸方向移動(dòng)。軸對稱模型是適合學(xué)習(xí)SHTB原因幾何和載荷條件。軸向?qū)ΨQ模型允許包含分散的，阻尼，預(yù)加載和軸向應(yīng)力波的傳播。軸對稱量加權(quán)元件已被使用，由于效率的優(yōu)點(diǎn)在計(jì)算同時(shí)確保正確的解決方案插補(bǔ)足夠的網(wǎng)目尺寸。該模型的數(shù)值計(jì)算效率為需要在參數(shù)化分析多次運(yùn)行。在徑向和軸向方向的單元尺寸為2.5毫米。該該元件的大小是相等的實(shí)驗(yàn)測量長度以平均應(yīng)力時(shí)程作為真正的測試用例。在徑向方向上的應(yīng)力的變化是第二個(gè)的訂購關(guān)于波的傳播影響力的解決方案在對SHTB實(shí)驗(yàn)的目的 20 軸方向。兩個(gè)元素在徑向方向上允許的正確插值解決方案。試樣篩目大小為0.2毫米的軸方向0.275毫米在徑向方向上。使用該標(biāo)本為藍(lán)本重合的節(jié)點(diǎn)，在酒吧外胎面的直徑。軸對稱解決方案，排除非對稱幾何擾動(dòng)。一個(gè)完整的三維分析可以包括alignalignment擾動(dòng)和接觸， SHTB持有人，具有運(yùn)算成本增加了兩個(gè)數(shù)量級。預(yù)加載是由預(yù)壓的初始應(yīng)力條件表示酒吧元素。均勻的軸方向的應(yīng)力分配。此溶液是高效率的，而忽略了預(yù)加載能量存儲靠近插孔接頭，它是從試樣太遠(yuǎn)一邊折磨輸入波形。在軸方向固定的邊界條件被分配到千斤頂?shù)奈恢?。對軸的節(jié)點(diǎn)會自動(dòng)限制在徑向方向上。鎖定建模與瞬間釋放無擾動(dòng)。在分析中，預(yù)應(yīng)力元件的起始拉桿可以自由變形，顯式計(jì)算開始。沒有解鎖擾動(dòng)允許集中的影響的材料模型和分散。應(yīng)用于全啟動(dòng)技術(shù)來提高計(jì)算效率，前試樣中加入元素和出桿單元到達(dá)輸入浪潮。節(jié)點(diǎn)/元素總數(shù)為19,285 / 28,955 。計(jì)算時(shí)間為15分鐘，在應(yīng)變率250 S_1 。3.1 。阻尼和數(shù)值模型阻尼波的傳播修改的頻率關(guān)聯(lián)函數(shù)。阻尼研究是必要的下面材料響應(yīng)驗(yàn)證。該SHTB阻尼源被分成四個(gè)物理來源：（一）材料阻尼：中SHTB桿組成材料有其擁有阻尼參數(shù)。酒吧阻尼參數(shù)是比較低的阻尼引起的其他SHTB物理源，證實(shí)了仿真結(jié)果。（二）摩擦：靜電棒重量沿線分布持有人及演過徑向方向。一旦輸入波被釋放時(shí)，通過移動(dòng)在軸向方向上持有人是可能的，因?yàn)檩S向預(yù)加載荷力比重量乘以靜摩擦系數(shù)越大。（預(yù)加載104 N，輸入和預(yù)加載條50 N每個(gè)重量，估計(jì)靜摩擦力5 N ） 。在波的傳播，在酒吧打穿過保持移動(dòng)聚四氟乙烯墊片差距幾次。由此產(chǎn)生的動(dòng)態(tài)摩擦力是高度依賴于實(shí)驗(yàn)成立了由對齊和酒吧預(yù)變形。（ ）粘性界面：該欄是在大氣中和酒吧釋放能量的高頻振動(dòng)是徑向方向。（四）動(dòng)態(tài)聯(lián)系人：前面描述的酒吧/架在同一個(gè)現(xiàn)象座位置的影響釋放能量依賴于間隙距離，材料，預(yù)變形和不完善之處。通過持有人波傳播消耗能量。阻尼必須引入到正確的數(shù)值模型輸入信號的生成。有兩種不同的方法來模型阻尼SHTB模擬：（一）現(xiàn)象學(xué)的方法包括在介紹通過與模擬的互動(dòng)規(guī)則單個(gè)物理效果他們的驅(qū)動(dòng)參數(shù)，例如聯(lián)系，振動(dòng)，不完美，影響。這種方法需要在建模的最大努力，并時(shí)刻與問候的運(yùn)營商消費(fèi)和計(jì)算器。（二）指定一組阻尼模型阻尼的全球影響系數(shù)，收斂的數(shù)值結(jié)果對實(shí)驗(yàn)性的。參數(shù)分析是必要的確定正確的阻尼系數(shù)。隨著全球結(jié)果阻尼的原因很容易被檢測到輸入信號測量儀，這種方法提供了建模的最佳效率和結(jié)果。在目前的工作中， （B ）的方法得到了應(yīng)用。減震是仿照使用LS-DYNA關(guān)鍵字_damping_global 。減震值是各向異性的軸向方向和徑向方向，按照用兩個(gè)不同的阻尼源21。迭代求解根據(jù)數(shù)值模型的比較實(shí)驗(yàn)輸入波將允許以確定最佳的數(shù)值。軸向阻尼模型由于桿超過聚四氟乙烯的摩擦墊片，一系列阻尼單元與阻尼系數(shù)比例于所估計(jì)的軸向摩擦力已被定義。這些元件作用在軸向方向上。4 ，數(shù)值模擬結(jié)果4.1 。有限元分析有限元分析已核實(shí)的依賴性在實(shí)驗(yàn)裝置和標(biāo)準(zhǔn)物質(zhì)的能力模型。4.1.1 。在輸入信號彈性/阻尼色散的影響均勻阻尼影響均勻的上升時(shí)間和分散高峰期。此實(shí)現(xiàn)不容許模擬輸入信號圖。 1 （曲線b） 。各向異性阻尼正確代表阻尼SHTB的物理原因。圖。如圖2所示將輸入信號與全球阻尼系數(shù)如何變化變化。阻尼影響主要的上升時(shí)間，而脈沖幅度的影響較小。在圖3 ，兩名在輸入信號兩種不同的預(yù)載荷條件被表示，它可以注意如何加載速度也受到脈沖幅度但上升時(shí)間不受影響。三類型學(xué)輸入波（圖1）可以因此變模型阻尼參數(shù)。在圖如圖4所示，試驗(yàn)之間的比較輸入脈沖和數(shù)值1已經(jīng)描述的，使用明確的阻尼參數(shù)，呈現(xiàn)出良好的相關(guān)性。圖。2，SHB輸入脈沖，由于不同的阻尼系數(shù)變化圖。3，輸入脈沖幅度和上升時(shí)間兩個(gè)預(yù)加載條件圖。4，實(shí)驗(yàn)和數(shù)值輸入脈沖之間的比較4.1.2 。色散和材料模型驗(yàn)證由相互作用生成的輸入/輸出信號計(jì)之間SHTB和標(biāo)本。該材料模型已經(jīng)過測試通過數(shù)值輸出適合于實(shí)驗(yàn)1 。如果差異在數(shù)值應(yīng)力波的配件介紹數(shù)字輸出壓力表實(shí)際測試的情況下通過的材料模型參數(shù)標(biāo)識將包含在參數(shù)誤差補(bǔ)償輸入的差異。誤差傳播的數(shù)值調(diào)查。材料核查是通過研究應(yīng)變速率進(jìn)行相關(guān)材料受阻尼和無阻尼輸入波。試驗(yàn)材料是B450C C型13建模為解釋在接下來的部分。輸入波就是最大引起的色散誤差產(chǎn)生的輸入應(yīng)力差使用非阻尼有限元模型。根據(jù)聲阻抗的色散振蕩在標(biāo)本接口匹配加載試驗(yàn)與材料平均塑性應(yīng)變率大約阻尼振蕩。應(yīng)有到非線性應(yīng)變率相關(guān)塑性，響應(yīng)該材料在時(shí)間上進(jìn)行了修改，斷裂應(yīng)力和振幅。計(jì)算出的數(shù)值差異很小，由于的平均應(yīng)變率響應(yīng)相比，更大的影響振蕩變化。塑膠率依賴性反應(yīng)影響較小由分散振蕩。阻尼會影響上升時(shí)間和它應(yīng)考慮的情況下可靠的材料驗(yàn)證負(fù)荷率相關(guān)的材料模型。4.1.3 。應(yīng)變率相關(guān)塑性響應(yīng)一旦輸入波形進(jìn)行了調(diào)整，真鈔，塑料材料的反應(yīng)進(jìn)行了研究。應(yīng)變率相關(guān)的塑性材料參數(shù)可以計(jì)算從使用霍普金森桿公式的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。被使用的SHTB有限元模型，研究相關(guān)上/下屈服應(yīng)力均勻塑性材料之間模型和波的反射和慣性。B450C鋼的成分的材料已經(jīng)數(shù)字由LS-DYNA關(guān)鍵字_material_piecewise_linear_plasticity建模21 。應(yīng)變率敏感的可塑性是由真正的定義每個(gè)應(yīng)變速率應(yīng)力/等效塑性應(yīng)變曲線的定義的興趣。 5曲線的一個(gè)總數(shù)是用來定義從靜態(tài)應(yīng)變率行為動(dòng)態(tài)加載范圍。每曲線是由5個(gè)點(diǎn)定義如表1所示，該軟件自動(dòng)插值曲線，以獲得該元素采用響應(yīng)單元應(yīng)變率。插入靜態(tài)曲線如第一曲線進(jìn)入的輸入文件。使用更大數(shù)量的輸入在材料塑性定義數(shù)據(jù)是可能的，但在這種情況使用自動(dòng)優(yōu)化程序建議由于被定性了大量材料參數(shù)。失敗的標(biāo)準(zhǔn)是由恒塑性應(yīng)變?yōu)樗{(lán)本失敗。該值被設(shè)置成使用試樣面積減少在骨折。應(yīng)變率相關(guān)塑性參數(shù)，獲得擬合數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)儀信號。相同的最終材料模型已被用于兩個(gè)SHTB動(dòng)態(tài)模擬250和1000 S_1 。圖。圖5示出了比較數(shù)字分析的輸入信號在有可能的觀察一個(gè)很好的協(xié)議。實(shí)驗(yàn)之間的區(qū)別和數(shù)值的信號分別為實(shí)驗(yàn)相同的量值變異是由于標(biāo)本的差異。破壞應(yīng)變以及代表失效機(jī)理和斷裂時(shí)間。骨折處開始從樣品的中心，并傳播到外層，按照集約化壓力沿軸在縮頸。拉格朗日網(wǎng)格已被用于在模型中?？s頸變形已經(jīng)插了12線性元素。計(jì)算穩(wěn)定的網(wǎng)孔大小得到了驗(yàn)證;在差異破損時(shí)，由于網(wǎng)格可以忽略不計(jì)。使用自動(dòng)重新網(wǎng)格化技術(shù)被排除，以便獲得更好的關(guān)鍵結(jié)果插值。這一結(jié)果已經(jīng)達(dá)到了顯式動(dòng)態(tài)解決方案包括幾何非線性諸如試樣的頸縮，并包括波反射，瞬態(tài)波的傳播和應(yīng)力平衡。對于材料的呈現(xiàn)縮口和塑性變形，如B450C ，數(shù)值擬合，包括非線性源應(yīng)予以考慮。這種方法比分析更準(zhǔn)確解決方案。差異計(jì)算和測試信號之間的可見產(chǎn)生的第一階段。實(shí)驗(yàn)測試記錄上，下使用產(chǎn)生顯著不同的數(shù)值響應(yīng)應(yīng)變率相關(guān)的塑性。一個(gè)小的上屈服值是可見的在數(shù)值數(shù)據(jù)，并且可以向更高的塑料流引入到試樣由于輸入波形。在從第一上升階段，加載輸入波形結(jié)果峰值由于波頻散和衰減之前的穩(wěn)定平臺。輸入應(yīng)力峰值的振幅相關(guān)的塑料流入樣品。試樣響應(yīng)計(jì)算通過使用利率敏感性比例的塑性流動(dòng)。在一個(gè)小高峰反應(yīng)結(jié)果在第一屈服階段由于色散產(chǎn)生則在峰值輸入信號。產(chǎn)量峰值的結(jié)果值是無法預(yù)測實(shí)驗(yàn)記錄上屈服值。4.1.4 。上屈服應(yīng)力和它的依賴在實(shí)驗(yàn)系列13的材料響應(yīng)顯示的上部的產(chǎn)量和更低的屈服值。動(dòng)態(tài)上屈服比靜態(tài)屈服應(yīng)力高并與應(yīng)變速率增加。測量時(shí)，上，下屈服出現(xiàn)了不同輸入或輸出壓力表。這種差異增加了用于測試高應(yīng)變率。較低的收益率顯著更大的輸入表，而這正是暗合了這一收益率均勻應(yīng)變率響應(yīng)。上屈服應(yīng)力可以通過之間的變化的影響數(shù)值與實(shí)際輸入波，慣性的影響，波通過試樣傳播，并且該材料的反應(yīng)。有限元模型已被用于以分析的影響轉(zhuǎn)動(dòng)慣量和上屈服應(yīng)力波的傳播。到這個(gè)目的，各向同性彈性和理想彈塑性材料已經(jīng)用于最大化的慣性效應(yīng)和波反射的潛在影響的第一個(gè)高峰。無相關(guān)性已被發(fā)現(xiàn)。也分散被排除采用有限元法。標(biāo)本和輸出酒吧密度彈性性質(zhì)相似，確保由聲學(xué)透射率的有效波傳播在輸出方向。在輸出接口的反射是最小的，和試樣進(jìn)行加載，幾乎單調(diào)直到屈服應(yīng)力值。特征傳播時(shí)間應(yīng)力波約2 LS 。上屈服值是實(shí)驗(yàn)記錄一個(gè)特征時(shí)間約25 ls，它確保的應(yīng)力平衡入試樣時(shí)的現(xiàn)象出現(xiàn)。所有以前的效果不影響上屈服值。該應(yīng)變率相關(guān)材料模型是不夠的，以適應(yīng)上屈服的數(shù)據(jù)。4.2 。對于材料模型開發(fā)數(shù)值分析這部分的目的是驗(yàn)證非標(biāo)準(zhǔn)材料模型預(yù)測該材料的實(shí)際高應(yīng)變率行為包括上屈服應(yīng)力。4.2.1 ?；谑找媛蕚鞑ニ俣鹊臄?shù)值解塑性這種模擬，用Matlab ，允許驗(yàn)證任意材料模型能夠進(jìn)行內(nèi)插的上屈服值，以驗(yàn)證材料模型的魯棒性，模擬數(shù)字SHTB和實(shí)時(shí)尺寸鋼筋響應(yīng)進(jìn)行動(dòng)態(tài)加載。的方法，其中評估的材料模型定義為產(chǎn)生傳播速度依賴的可塑性，被細(xì)分在下列三種不同的計(jì)算階段：（1）該材料響應(yīng)的測定施加恒定加載速率物質(zhì)反應(yīng)。（2）測定該材料響應(yīng)模擬SHTB的試驗(yàn)通過使用實(shí)驗(yàn)輸入波和聲學(xué)阻抗在檢查體棒接口。發(fā)送的和反射計(jì)進(jìn)行計(jì)算，并與比較實(shí)驗(yàn)的。（3）確定實(shí)際尺寸B450C鋼筋基于組分材料的動(dòng)態(tài)響應(yīng)反應(yīng)（ A型， B和C 13 ） 。表1 在應(yīng)變率相關(guān)塑性材料模型用于應(yīng)力 - 應(yīng)變 - 應(yīng)變率的數(shù)據(jù)。圖。5實(shí)驗(yàn)與數(shù)值MHB輸入信號之間的比較：（一）250第1條;及（b）1000秒1。4.2.2 。剪切帶速度（或收益率傳播速度）依賴可塑性如已經(jīng)公知，典型的工程方法，包含應(yīng)變分解的彈性和塑料部件，并在收益率定義為彈性和塑性域之間的門檻限制。屈服應(yīng)力可視為常數(shù)或依賴從應(yīng)變率或者從其他的變量如溫度。該變量和乘之間的解偶聯(lián)假說單變量的函數(shù)通常是為了簡化數(shù)據(jù)擬合和模型的使用。該材料在瞬間切換到塑料當(dāng)局部等效應(yīng)力達(dá)到屈服行為壓力。塑料應(yīng)力函數(shù)用于應(yīng)力計(jì)算。這方法已被廣泛地用于一些作者22 ，以模型應(yīng)變率相關(guān)的塑性。其中一個(gè)模型都有先前已用于證明那些的非適應(yīng)性模型來解釋上屈服響應(yīng)。與時(shí)間有關(guān)的屈服機(jī)制的材料模型為提出來解釋上屈服。時(shí)間依賴性，收效大從最初開始屈服域的傳播激活的位錯(cuò)。材料微觀異質(zhì)性和剪切帶傳播現(xiàn)象 23 可以考慮得到的傳播速度為實(shí)驗(yàn)證據(jù)所造成的微觀結(jié)構(gòu)和外部壓力的組合。時(shí)間依賴性的產(chǎn)生實(shí)際上是一致的能量產(chǎn)生過程中產(chǎn)生的交流。能量釋放/吸收要按照有限的時(shí)間刻度。試樣得到的響應(yīng)是由兩個(gè)貢獻(xiàn)計(jì)算彈性域響應(yīng)和塑料域響應(yīng)。從彈性到塑性域的過渡被驅(qū)趕到剪切區(qū)域前，它與有限的速度移動(dòng)的傳播從激活點(diǎn)。剪切帶初始化被控制由材料種子密度。該材料可以表達(dá)的塑料響應(yīng)只有當(dāng)剪切域或頻到達(dá)本地材料坐標(biāo)。在彈性和塑性響應(yīng)被分配簡單的彈性和塑料材料模型。當(dāng)達(dá)到一個(gè)初步的靜態(tài)值屈服過程開始點(diǎn)檢體部方程（1） 。由于該條件等式（2） ，產(chǎn)率開始以恒定速度方程來傳播（6） 。的傳播速度允許定義一個(gè)隨時(shí)間變化的根據(jù)所選擇的產(chǎn)生區(qū)域Ay的并且其塑性響應(yīng)塑料配方公式（4） 。區(qū)域主題的定義到彈性響應(yīng)方程（3）是由初始橫因之節(jié)值A(chǔ)0 。所得到的樣品是由組成產(chǎn)生和彈性域式的貢獻(xiàn)。 （5） 。 其中sy 服應(yīng)力; sy0是一個(gè)常數(shù); r是真正的壓力; A0為的初始橫截面面積; sel是彈性應(yīng)力; sp為塑料壓力; Ay的是塑料領(lǐng)域中的橫截面面積; mpar1和mpar2為材料參數(shù); sSPC是在檢體中的應(yīng)力;V是剪切帶的速度。4.2.3 。典型應(yīng)用：恒加載速率響應(yīng)從前面的方程組，材料本構(gòu)模型響應(yīng)已根據(jù)以下假設(shè)開發(fā)：初始標(biāo)本軸單產(chǎn)量的種子，產(chǎn)量一輪傳播域，固定收益率的傳播，恒加載速率。通過假設(shè)將材料裝入線性應(yīng)力通過時(shí)間為以下等式：其中P是負(fù)荷率（兆帕/秒） ， t為時(shí)間（s ） 。剪切帶的初始化被認(rèn)為是過程壓力依賴。最初的假說是由以適應(yīng)初始化靜態(tài)情況下，單激活錯(cuò)位鎳。從可用位錯(cuò)，首先啟動(dòng)的是其中一個(gè)表現(xiàn)出最低啟動(dòng)壓力。最初的種子從該剪切帶傳播最初對應(yīng)于統(tǒng)一對應(yīng)于最弱的錯(cuò)位成部分。而剪切傳播，彈性域都裝有增量講連貫與負(fù)載波規(guī)則。對于增量應(yīng)力，進(jìn)一步當(dāng)彈性應(yīng)力達(dá)到可能發(fā)生屈服的初始化新的初始化值。這種機(jī)制是通過正式恢復(fù)方程。 （8）和（9） ，一個(gè)代表之間的關(guān)系的函數(shù)得到的活化的錯(cuò)位（Ni）和活化的應(yīng)力水平（st ）為每個(gè)可用位錯(cuò)成的橫截面。如果橫截面小，單個(gè)激活可能導(dǎo)致，根據(jù)材料的內(nèi)在特性。如果負(fù)荷率小，單一的激活將導(dǎo)致過。增加橫截面和負(fù)荷率的影響將是增加激活位錯(cuò)。多次激活不能被排除的情況下大試件橫截面，并且由于彈性應(yīng)力過的興起應(yīng)激活化周邊部分地區(qū)。多種子的存在將通過內(nèi)插與材料模型進(jìn)行驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)結(jié)果。在最簡單的情況下，材料模型給出對一個(gè)激活：截面平均應(yīng)力材料是由實(shí)施這兩個(gè)領(lǐng)域的貢獻(xiàn)：明顯的動(dòng)態(tài)收益率取決于時(shí)間和加載率。排除在剪切帶的區(qū)域是彈性加載與加載速率定律。試樣之間的比例的橫截面部分并且隨著時(shí)間的推移，調(diào)理得到的橫截面的演變動(dòng)態(tài)生成的屈服應(yīng)力。零時(shí)間相對應(yīng)，以產(chǎn)生應(yīng)力值。在得到區(qū)域垂直投影到部分到張力方向影響試樣所得計(jì)算。前面的公式的組合導(dǎo)致動(dòng)態(tài)應(yīng)力時(shí)間和材料/標(biāo)本常數(shù)函數(shù)：達(dá)到在時(shí)間tm上屈服應(yīng)力的最大到達(dá)靜態(tài)屈服后：要計(jì)算總時(shí)間的最大應(yīng)力為靜態(tài)的時(shí)間產(chǎn)生RY0TM插入進(jìn)去的時(shí)候到動(dòng)態(tài)屈服應(yīng)力方程（12） ，上屈服的值被找到。目前最大的上屈服應(yīng)力的線性關(guān)系應(yīng)力速率的結(jié)果。對于小負(fù)荷率，上屈服是一致的與靜態(tài)值。上屈服應(yīng)力由合并標(biāo)本空調(diào)與材料參數(shù)，通過特征時(shí)間等式（14） 。試樣截面提高了上屈服值，同時(shí)增加了剪切帶的速度降低了。4.2.4 。在動(dòng)態(tài)測試上屈服能見度上屈服應(yīng)力是可觀的，當(dāng)超過該值的塑性應(yīng)變率統(tǒng)一屈服應(yīng)力包括增強(qiáng)。達(dá)到對定義之間的關(guān)系這種情況塑性應(yīng)變率和試驗(yàn)負(fù)荷率。塑料應(yīng)變速率在制度依賴于輸入信號的振幅。比較上屈服應(yīng)力的均勻塑性應(yīng)變率壓力增強(qiáng)，上屈服應(yīng)力測試結(jié)果可見信號加載速率高于臨界負(fù)荷率被定義如下：前面的關(guān)系可以轉(zhuǎn)換為一個(gè)負(fù)載率振幅輸入波形條件。用于測試的材料， P_ CR對應(yīng)于5 TPA / s的一直徑3mm標(biāo)本如最近在假設(shè) 7 。比較數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)方案，有些差異發(fā)生在上屈服值，在加載速率為屈服圖。 6，對于250秒？ 1測試（圖6a）的差異，包括不在不均勻負(fù)荷率的歷史。對于兩種分析，真正加載速率比數(shù)值1以上，與對應(yīng)的增加計(jì)算上屈服。一旦恒加載速率為征收插值試驗(yàn)負(fù)荷率，良好的協(xié)議上屈服值被發(fā)現(xiàn)（參見圖7）。試驗(yàn)結(jié)果表明，實(shí)驗(yàn)聲的世態(tài)炎涼阻抗，從而導(dǎo)致非線性的標(biāo)本LOADIN圖。6，輸出信號的實(shí)驗(yàn)和數(shù)值曲線之間的比較 在（一）250秒1及（b）1000秒1 B450C C型材料。率由于聲波透射率和負(fù)載之間的耦合率。5 。討論5.1 。較低的屈服應(yīng)力值。在輸入計(jì)測得較低的屈服應(yīng)力已經(jīng)解釋依波與反射得色域傳播一致的。在高產(chǎn)的標(biāo)本可以被認(rèn)為是由組成材料具有不同的聲學(xué)特性。之間的界面塑料和彈性材料的反應(yīng)影響了波傳播。第一接口是在輸入側(cè)，從材料用的塑料結(jié)構(gòu)域界面的彈性響應(yīng)。第二一個(gè)是在輸出側(cè)，從塑料域到彈性材料的響應(yīng)。兩個(gè)接口都具有面積等于產(chǎn)生域的時(shí)間依賴性。試樣的剩余部分橫截面延伸到新的接口。彈性波的旅行具有彈性的聲音的速度，與彈性模量和密度。塑料波傳播與塑性波的速度，關(guān)系到硬化模量和密度。在彈性塑料的差異波的速度是顯著。塑性波傳播速度約為1500米/ s，而彈性波傳播5100米/秒。在彈性片部之間的界面及其產(chǎn)生的，聲阻抗比單元結(jié)果低。同材料硬化和彈性價(jià)值觀，聲系數(shù)0.47計(jì)算。在輸出接口，聲系數(shù)是比單位的結(jié)果更高。這意味著該應(yīng)力被傳遞變化的幅度和頻率。由于假設(shè)，我們假設(shè)在輸出一個(gè)單一的發(fā)射系數(shù)，因?yàn)樾薷脑陬l率和幅值，需要進(jìn)一步執(zhí)行經(jīng)過實(shí)際驗(yàn)證階段。用試樣的橫截面的平均應(yīng)力得到如公式。（5 ），輸入計(jì)得到的不同的輸出量規(guī)所得由于反射系數(shù)應(yīng)用到的貢獻(xiàn)輸入信號。輸入信號是隨時(shí)間增加，輸入標(biāo)本由此產(chǎn)生的衰減表現(xiàn)為波反射的貢獻(xiàn)。離開產(chǎn)生的似乎比右由此產(chǎn)生的較低。輸出接口，動(dòng)態(tài)屈服應(yīng)力將被簡單地稱為預(yù)先施加在公式中指定。 （12） 。輸出儀表的響應(yīng)也算是比較合適來表征材料的性能，因?yàn)樗嵌啻蟪潭壬陷斎氩ǖ挠绊?。輸入?biāo)本側(cè)平均應(yīng)力的計(jì)算公式如下：其中R2sb被認(rèn)為是積極的反射系數(shù)。前面的公式可以用線性負(fù)荷率相結(jié)合假設(shè)或地區(qū)產(chǎn)量增長的規(guī)律。在圖如圖8所示，比較的實(shí)驗(yàn)和數(shù)值曲線（使用等式（18）示出較低的屈服應(yīng)力在輸入軌。5.2 。材料特性插值材料模型識別由一個(gè)材料常數(shù)定義在這里使用的檢體的情況下。通過使用幾何試樣的性能成方程。 （13）和（15） ，上屈服值是用來調(diào)整收益率傳播速度。結(jié)果然后計(jì)算上屈服的時(shí)程。進(jìn)一步核實(shí)材料受實(shí)際輸入波形的上屈服響應(yīng)時(shí)間歷程，然后實(shí)施。單產(chǎn)量的種子被用于模擬。多重收益率種子是由數(shù)值敏感性應(yīng)用驗(yàn)證。該材料參數(shù)識別是從一個(gè)單一的獲得SHTB測試數(shù)據(jù)。以不同速率的多個(gè)SHTB數(shù)據(jù)被用來對材料的驗(yàn)證。該驗(yàn)證包括進(jìn)一步上產(chǎn)量和衰減的計(jì)算。下屈服插補(bǔ)也被用來作為進(jìn)一步核實(shí)材料模型響應(yīng)。5.3 。飛度上屈服應(yīng)力平均負(fù)荷率的值從實(shí)驗(yàn)中提取的250秒？ 1和輸入信號1000秒？ 1速率測試。載入中其中插屈服負(fù)荷率利率被分配到每個(gè)模擬。合體是由調(diào)諧材料剪切帶速度和使用的單產(chǎn)量激活。多次激活不適合以適應(yīng)測試數(shù)據(jù)為試樣3毫米的直徑。試樣截面的影響是線性的。當(dāng)上屈服應(yīng)力出現(xiàn)在3毫米直徑的試樣，更高的產(chǎn)量上限壓力預(yù)期更高的結(jié)構(gòu)尺寸。的增大上屈服應(yīng)力預(yù)計(jì)到的特征尺寸其中橫截面兩個(gè)或兩個(gè)以上屈服點(diǎn)出現(xiàn)。該這些限制的定義有至關(guān)重要的影響，在實(shí)際應(yīng)用中。根據(jù)這些限制，上屈服峰預(yù)期為圖。7，輸出信號的實(shí)驗(yàn)和數(shù)值曲線之間的比較 在（一）250秒1及（b）1000秒1施加負(fù)荷率B450C C型材料恒常敏感的標(biāo)本規(guī)模效應(yīng)。圍繞一個(gè)臨界大小，則外觀多個(gè)高產(chǎn)制種產(chǎn)生的分岔該材料的反應(yīng)。超過臨界尺寸，材料穩(wěn)定有多個(gè)高產(chǎn)響應(yīng)。上屈服響應(yīng)的衰變在多激活驅(qū)動(dòng)的飽和試樣的橫截面。在這種情況下，幾何尺寸和形狀試樣在上屈服反應(yīng)中起著重要的作用。這問題導(dǎo)致沖動(dòng)結(jié)構(gòu)響應(yīng)的應(yīng)用程序加載。上屈服應(yīng)力和其衰變的初始起毛可以插值與盡可能多的種子數(shù)的組合并降低剪切帶的速度。在圖9 ，實(shí)驗(yàn)和數(shù)值之間的比較對于材料A （a）和材料為B（b ）的輸出信號曲線示，分別。第一種方法適用于呈現(xiàn)較低的產(chǎn)率，因?yàn)樗烧嬲募虞d速率谷屈服點(diǎn)后的影響。低負(fù)荷率的計(jì)算方法與良好的一致性的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，對于輸出和輸入測量儀。計(jì)算使用輸入波時(shí)程和非耦合上屈服應(yīng)力圖。8的下部的實(shí)驗(yàn)和數(shù)值曲線之間的比較 在輸入計(jì)屈服應(yīng)力。圖。9。實(shí)驗(yàn)和數(shù)值輸出信號曲線之間的比較材料A（a）和材料B（B）。聲阻抗低估產(chǎn)量負(fù)荷率。恒負(fù)荷率計(jì)算導(dǎo)致的精確估計(jì)上屈服應(yīng)力，但它不適合于內(nèi)插的較低屈服應(yīng)力。這個(gè)事實(shí)強(qiáng)制下屈服應(yīng)力的起源在在輸入接口，由于輸入波的反射機(jī)制到剪切區(qū)域的聲阻抗的變化。通過模型發(fā)現(xiàn)剪切帶傳播種子是一致的與文獻(xiàn)實(shí)驗(yàn)，并提出了絕熱剪切約500米/秒的速度帶15 。此值對應(yīng)于單粒種子和速度等于120米/秒插補(bǔ)值。材料B型和C具有相同的傳播速度。脈沖整形器的技術(shù)通常是不適合的，調(diào)查上屈服響應(yīng)平滑的輸入脈沖，并導(dǎo)致下試樣負(fù)荷率躲在上屈服外觀如方程。 （16）和（17） 。真正的影響可能經(jīng)常產(chǎn)生負(fù)載率涉及上屈服響應(yīng)。實(shí)驗(yàn)研究應(yīng)進(jìn)行，在同一范圍內(nèi)的實(shí)際計(jì)劃一個(gè)測試事件負(fù)荷率和塑性流動(dòng)。結(jié)構(gòu)響應(yīng)的影響由上屈服批評預(yù)期的實(shí)際應(yīng)用它強(qiáng)調(diào)材料具有足夠的負(fù)荷率。在這些情況下，通過SHTB裝置對重大調(diào)查強(qiáng)烈推薦。真正的大小吧6 。型號不被延遲執(zhí)行上屈服值參數(shù)化時(shí)間理論。延遲時(shí)間的觀測是根據(jù)式。 （13） ，它可以被認(rèn)為是延遲時(shí)間的一般化恒定負(fù)荷率和結(jié)構(gòu)尺寸。用所提出的方法，它是可以計(jì)算上屈服時(shí)間所得剪切帶傳播速度，試樣和加載波特性。的延遲時(shí)間不被認(rèn)為是一個(gè)基本不變的，但它顯示為相關(guān)的常數(shù)時(shí)，試件尺寸用于測試和輸入脈沖近似恒定負(fù)荷率。方程。 （ 14 ）和（ 15 ）包括哈丁的方法 12 概括上屈服通過其他物理參數(shù)的依賴關(guān)系的問題。對任意負(fù)載波，并為幾何尺寸的變化，這種方法不能被認(rèn)為是有效的因?yàn)樯锨?yīng)力的相稱平均負(fù)荷率包含加載脈沖和幾何特征并且它不是一個(gè)基本材料常數(shù)。試樣尺寸依賴的推出是一個(gè)根本任務(wù)比較不同作者的測試數(shù)據(jù)和翻譯到工程結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)試驗(yàn)的結(jié)果。如果沒有這個(gè)概括，相關(guān)錯(cuò)誤都可能引入在沖擊荷載作用下的結(jié)構(gòu)評估階段條件。B450C的增強(qiáng)的構(gòu)成材料的材料模型桿（A型，B，C ）允許重建的動(dòng)態(tài)行為實(shí)際尺寸螺紋鋼。例如，一個(gè)響應(yīng)重建直徑32毫米的酒吧受到?jīng)_擊載荷時(shí)提出在這里。通過實(shí)時(shí)桿截面硬化的措施，允許關(guān)聯(lián)材料類型學(xué)厚度。當(dāng)增加的直徑，則回火過程修改材料之間的比率類型學(xué)通過熱交換系數(shù)和熱慣性。硬化的措施可應(yīng)用于通用的復(fù)雜結(jié)構(gòu)調(diào)查材料類型學(xué)的百分比。在緊張的情況下的，由作出的貢獻(xiàn)獲得對螺紋鋼的結(jié)果在計(jì)算出的應(yīng)變/ loadingrate各組成材料。這個(gè)簡單的規(guī)則可以用于材料等效響應(yīng)計(jì)算。一步明確過程的步驟是必需的執(zhí)行計(jì)算征收任意荷載波脈沖。螺紋鋼響應(yīng)分為使用兩個(gè)時(shí)間計(jì)算域第1 ，應(yīng)變大鼠負(fù)荷率材料模型圖。10，壓力隨時(shí)間的幾個(gè)激活獲得的鋼筋曲線 條件塑性規(guī)則的有限元方法。產(chǎn)生傳播先前確定的（260米/秒的材料A的速度參數(shù)和160米/秒的材料B和C）應(yīng)用到Matlab數(shù)值模型專用于加載速率響應(yīng)計(jì)算。進(jìn)一步開發(fā)用戶自定義材料模型到FEM將允許同時(shí)計(jì)算上屈服和塑性回應(yīng)與明確的數(shù)值能力相結(jié)合碼。的尺寸和結(jié)構(gòu)的幾何形狀中發(fā)揮顯著作用在靈敏度定義加載速率的影響。厚度和材料類型學(xué)的橫截面應(yīng)該以被研究了解特征尺寸在這多個(gè)高產(chǎn)激活發(fā)生。此參數(shù)的影響進(jìn)行了研究成圖。 10其中螺紋鋼上屈服應(yīng)力響應(yīng)是用單一的比較為芯材，在組合4活化種子5-10種子外部之一。在振幅的差異和持續(xù)時(shí)間的計(jì)算。圖。11，螺紋鋼響應(yīng)的加載速度和應(yīng)變率的任意組合圖。12，用于裝載和應(yīng)變的兩種不同組合的應(yīng)力隨時(shí)間變化的曲線率。螺紋鋼動(dòng)態(tài)響應(yīng)負(fù)載的任意組合率和應(yīng)變率示于圖11的響應(yīng)加載脈沖可以選擇選擇對應(yīng)的負(fù)載率和應(yīng)變率。在動(dòng)態(tài)試驗(yàn)設(shè)施，較高的負(fù)荷率對應(yīng)于較高的應(yīng)變速率。圖。 12顯示了兩個(gè)負(fù)載脈沖專用于750測試應(yīng)變率響應(yīng)和1500 S ？ 1與從10到40 TPA / s的加載速率。在加載波的組合，上屈服應(yīng)力可以降低或更高的極限應(yīng)力。圖。 13 ，合成上屈服和極限應(yīng)力振幅與負(fù)荷率和依賴應(yīng)變速率。上屈服的反應(yīng)似乎是在真實(shí)結(jié)構(gòu)顯著并應(yīng)進(jìn)行調(diào)查，并認(rèn)為在爆破結(jié)構(gòu)評估。上屈服也影響了高速變形的現(xiàn)象，如穿孔和影響，導(dǎo)致在較高的接觸力，減少變形和提高能力，以將能量轉(zhuǎn)移到靶材料。其他動(dòng)態(tài)負(fù)載條件可以進(jìn)行調(diào)查，以不同的橫截面，在任何其他速率符合建議的材料模型。材料數(shù)據(jù)是合適的調(diào)查動(dòng)態(tài)組合模型混凝土鋼筋加固。7 ，結(jié)論通過SHTB手段實(shí)驗(yàn)測試涉及非線性來源較大的塑性變形。利用數(shù)值模擬已建議為一個(gè)強(qiáng)大的材料模型開發(fā)和驗(yàn)證。該分散的現(xiàn)象，施加到所希望的輸入脈沖特性產(chǎn)生負(fù)荷率和應(yīng)力率成標(biāo)本。輸入應(yīng)力的重建是根據(jù)執(zhí)行本實(shí)驗(yàn)。材料模型的一致性評定為如下：- 幾何非線性影響的材料參數(shù)識別。- 不穩(wěn)定性，因?yàn)樯希虑?qiáng)度，均未起源通過實(shí)驗(yàn)設(shè)施。- 開發(fā)材料模型，包括隨時(shí)間變化的解釋的上，下屈服應(yīng)力。實(shí)驗(yàn)設(shè)備，具有較高的阻尼和更低的崛起時(shí)，無法記錄上屈服應(yīng)力。對見度的標(biāo)準(zhǔn)的上，下屈服已經(jīng)提出。上屈服應(yīng)力值已涉及到材料模型常數(shù)，試件尺寸和裝載波動(dòng)特征。下屈服點(diǎn)有被解釋引入相應(yīng)的反射波將屈服于未取得材料領(lǐng)域。結(jié)構(gòu)在爆炸/動(dòng)態(tài)加載事件可以表現(xiàn)出暫時(shí)的電阻大于傳統(tǒng)的動(dòng)態(tài)屈服值。在這種情況下，驗(yàn)證方法學(xué)上屈服的包容性應(yīng)該在現(xiàn)實(shí)情況下，結(jié)構(gòu)被應(yīng)用。隨著涉及結(jié)構(gòu)與目前使用的3毫米標(biāo)本相比，更大的尺寸測試，上產(chǎn)量增加較低的負(fù)荷率。材料B450C類型學(xué)A，B和C已經(jīng)插有壓力采用LS-DYNA軟件和一般的應(yīng)變率塑性應(yīng)變表程序使用數(shù)據(jù)的動(dòng)態(tài)模擬已提議。最后一個(gè)實(shí)際尺寸欄的動(dòng)態(tài)反應(yīng)一直實(shí)施和計(jì)算。為材料的進(jìn)一步發(fā)展模型在有限元代碼和實(shí)驗(yàn)測試定義特征長度為多個(gè)激活產(chǎn)量一直建議。參考文獻(xiàn)1陳颙，克勞森啊， Hopperstad操作系統(tǒng)，一個(gè)Langseth M.應(yīng)用拆分在實(shí)驗(yàn)測試一個(gè)相互評估霍普金森拉桿和數(shù)值預(yù)測。詮釋J進(jìn)出口工程證書2011 ， 38 （ 10 ） :824 -36 。 2 孟H，李慶梅。一個(gè)SHPB建立與減少時(shí)移和壓力棒長度。詮釋J進(jìn)出口工程證書2003 ; 28:677-96 。 3 拉米雷斯H，波的傳播盧比奧 - 岡薩雷斯C.有限元模擬和分散在Hopkinson桿測試。母校德2006年27 （ 1 ） :36- 44 。 4 金DJ ， 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要本人設(shè)計(jì)的鋼筋拉直機(jī)就是以拉直被彎曲的鋼筋為目的的。由于，鋼筋的直徑不是很大，所以，鋼筋的切斷用專用的剪子就可以實(shí)現(xiàn)。該種鋼筋拉直機(jī)主要由電動(dòng)機(jī)，減速器，卷筒,離合器和鋼絲繩組成。本設(shè)計(jì)（鋼筋拉直機(jī)）的工作原理是通過電動(dòng)機(jī)把電能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能，使電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動(dòng)，經(jīng)減速箱變速后帶動(dòng)卷筒旋轉(zhuǎn)，從而使鋼絲繩卷入拉直鋼筋或放出。關(guān)鍵詞：鋼筋拉直 電動(dòng)機(jī) 減數(shù)器 卷筒 離合器 鋼絲繩Abstract I designed steel straightening machine is to straighten the bars were bent for the purpose. As a result, the diameter of steel bars is not very big, therefore, reinforced by the exclusive use of the scissors to cut off can be achieved. Steel straightening machine of the main motor, reducer, drum, clutch components and wire rope. This design (steel straightening machine) is the working principle of electric motors to power into mechanical energy, so that the spindle motor rotation speed by the deceleration after me driven rotating drum, so that involved straightening steel wire rope or release. Key words: steel straightening device subtrahend motor clutch wire rope reel目 錄前 言一、設(shè)計(jì)方案分析和擬訂二、牽引件的選擇2.1 鋼絲繩的選用.2.2鋼絲繩的連接.2.3鋼絲繩夾的選擇三、卷筒的設(shè)計(jì)以及鋼絲繩的固定裝置四、電動(dòng)機(jī)的選擇4.1電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)4.2選擇電動(dòng)機(jī)的容量4.3選擇電動(dòng)機(jī)型號五、減速器的設(shè)計(jì)5.1 選擇減速器的類型5.2 計(jì)算總傳動(dòng)比和各級傳動(dòng)比5.3 計(jì)算、軸轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩5.4齒輪設(shè)計(jì)5.5軸的設(shè)計(jì)計(jì)算5.6箱體的設(shè)計(jì)六、聯(lián)軸器的選擇七、離合器的確定八、選擇滑動(dòng)軸承8.1 軸承寬度的確定8.2 檢驗(yàn)軸頸的圓周速度8.3 選擇軸承的配合8.4 滑動(dòng)軸承潤滑劑的選擇九、夾具的設(shè)計(jì)十、機(jī)座的設(shè)計(jì)總結(jié)參考文獻(xiàn)