液壓折彎機設計【折彎金屬板料】【含6張CAD圖紙】

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Vertical hydraulic cylinder uses balance and locking measures, so it works safely and reliability. At the same time hydraulic cylinders as the implementation of components haves great clamping force and shear force. When system shear plats material, its performance is good.This design is mainly through hydraulic system design of hydraulic drive more clear understanding of the hydraulic system, composed of hydraulic systems, and each of the parts have concrete deep understanding. In the design process, it achieves structure compact and layout rational and manufacture simple.Key words: hydraulic；cylinder；The piston rod；guide；The ball screw目 錄摘要Abstract 第1章 緒論11.1 課題背景11.1.1 折彎機簡介11.1.2 設計內容簡介21.2 液壓傳動的基本知識21.2.1 液壓系統(tǒng)的組成21.2.2 液壓傳動的概念31.2.3 液壓系統(tǒng)的優(yōu)點4第2章 液壓系統(tǒng)設計52.1機器的電氣部分62.2電器箱上的電器元件功能6第3章 系統(tǒng)元件設計73.1液壓缸的設計83.1.1 液壓折彎機的技術參數(shù)（見表3.1）83.1.2 負載分析和運動分析83.1.3 液壓缸主要零部件結構，材料與技術要求93.1.4 確定液壓缸的結構設計，編制工況圖113.1.5 液壓缸的工作循環(huán)中各階段壓力和流量計算（見表3.5）163.2液壓泵的選擇183.2.1 液壓泵的性能參數(shù)及計算公式183.2.2 軸向柱塞泵的工作原理203.2.3 軸向柱塞泵的工作要求213.2.4 油泵的選擇213.3油箱的設計223.3.1油箱的基本功能：223.3.2 油箱的種類223.3.3 油箱的設計要求及結構233.3.4 油箱附件243.4系統(tǒng)其它元件的選用253.4.1 蓄能器的選用253.4.2 電機的選擇25第4章 XY方向設計計算274.1 設計任務274.1.1 設計參數(shù)274.1.2 方案的分析、比較、論證274.2 脈沖當量和傳動比的確定284.2.1 脈沖當量的確定284.2.2 傳動比的確定284.2.3 確定步進電機步距角284.3 絲杠的選型及計算294.3.1 計算絲杠受力294.3.2 滾珠絲杠螺母副的選型和校核294.4 導軌的選型及計算344.4.1 初選導軌型號344.4.2 計算滾動導軌副的距離額定壽命344.5 步進電機的選擇354.5.1 傳動系統(tǒng)等效轉動慣量計算364.5.2 所需轉動力矩計算36結論41致謝42參考文獻43附錄44 45 黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計第1章 緒 論1.1 課題背景1.1.1 折彎機簡介折彎機對折彎金屬板料具有較高的勞動生產率和較高的折彎精度。該機器是采用鋼板連接機構，具有足夠的強度和剛度，液壓傳動保證工作是不至于因板料厚度變化或下模V形槽選擇不當而引起的嚴重超載事故。此外本機器工作平穩(wěn)可靠，操作方便，具有點動、單次行程，并能保壓，用戶只須配備各種不同的模具，就能將金屬板料折彎成各種不同形狀的工件，當配備相應的裝備后，還能作沖孔用。機器的主要部件均由鋼板焊接或鍛鋼制造而成，強度高，剛性好，性能可靠。1. 機架由左右立柱、內撐擋、油箱等組成框形機架，工作臺座于立柱下部并聯(lián)接。2. 滑塊滑塊由整塊鋼板制成，與左右油缸中的活塞桿連接在一起，兩個并聯(lián)油缸分別固定在左右立柱上，通過液壓驅動使活塞帶動滑塊上下動作，其同步方式為電液伺服同步方式，由數(shù)控系統(tǒng)控制，兩同步的流量可自動調整，保證了滑塊的同步精度，滑塊位置的檢測由光柵尺實現(xiàn)，滑塊運行時由導軌裝置導向。3. 工作臺加凸機構位于工作臺右側面，由制動電機、蝸桿減速器、螺桿螺母、斜墊塊、拉桿及圓弧塊組成，墊塊左移40mm工作臺最大加凸量為20mm。4. 液壓系統(tǒng)電動機和油泵安裝在油箱上部和內部，泵塊安裝在油箱上，兩同步塊安裝在左右兩個油缸頂面。為保證滑塊快速下降時油缸內充滿油液，采用沖油閥結構，以提高滑塊行程速度，節(jié)約能源。5. 前托料架、后擋料前托料架由手動調節(jié)后擋料位置由電機、皮帶、齒輪、擋料架和編碼器完成前后位移，電子計數(shù)器顯示，其最小讀數(shù)為0.1mm。當前有手動微調。頂桿能繞軸心轉動，防止工件在折彎時造成損壞。擋料上網高低由絲桿手動調節(jié)。6. 模具采用工具鋼經鍛造、熱處理、銑削、磨削等加工而成。上模為兩件拼接，下模為整體。借助工作臺前后壓板和螺釘以調整下模模口對正上模而完成板料折彎。7. 電氣系統(tǒng)由數(shù)控系統(tǒng)和電器箱安裝在右立柱上，電器箱上安裝有各種動作按鈕，并裝有電源開關，打開電箱門時，首先要切斷電源，以保護人身安全。1.1.2設計內容簡介本次設計主要涉及板料折彎機的液壓系統(tǒng)。因液壓系統(tǒng)中很多零部件已標準化，所以在設計過程中只對標準件進行選型，沒有進行設計。對于非標準件，像油缸、等進行了設計。在設計油缸的過程中，我參考設計手冊的同時，也有自己的創(chuàng)新。比如。我把活塞的密封件、導向環(huán)、支撐環(huán)放在一起，這樣不但對活塞加工大大簡化，而且可以增加活塞的強度；同時對電機和油泵的放置進行了設計。液壓傳動發(fā)展非常迅速，特別是近年來隨著加工技術的提高，更是為液壓技術的發(fā)展鋪平了道路。雖然國內液壓傳動發(fā)展很快，但與國外其他國家相比還是比較落后的。具體表現(xiàn)在，液壓系統(tǒng)承受壓力不高，傳遞介質泄漏等。整體表現(xiàn)為整個液壓系統(tǒng)的性價比明顯低于國外同行。液壓傳動在實現(xiàn)工業(yè)自動化方面與點配合有了很大發(fā)展，所以液壓傳動的發(fā)展前景還是很廣闊的。本次設計力求做到“優(yōu)化設計，綠色設計”。在設計過程中我做到合理有依據，但又有創(chuàng)新。設計中合理利用材料，盡量降低生產成本。在滿足要求的情況下，我降低了零件的粗糙度要求。本設計主要對油缸和油箱進行了設計，由于知識水平有限、設計經驗不足，在設計過程中難免會出現(xiàn)錯誤，希望老師批評指正！1.2 液壓傳動的基本知識1.2.1 液壓系統(tǒng)的組成從不同的角度出發(fā)，可以把液壓系統(tǒng)分成不同的形式。 1. 按油液的循環(huán)方式，液壓系統(tǒng)可分為開式系統(tǒng)和閉式系統(tǒng)。 2. 按系統(tǒng)中液壓泵的數(shù)目，可分為單泵系統(tǒng)，雙泵系統(tǒng)和多泵系統(tǒng)。 3. 按所用液壓泵形式的不同，可分為定量泵系統(tǒng)和變量泵系統(tǒng)。 4. 按向執(zhí)行元件供油方式的不同，可分為串聯(lián)系統(tǒng)和并聯(lián)系統(tǒng)。全液壓傳動機械性能的優(yōu)劣，主要取決于液壓系統(tǒng)性能的好壞，包括所用元件質量優(yōu)劣，基本回路是否恰當?shù)取Ｏ到y(tǒng)性能的好壞，除滿足使用功能要求外，應從液壓系統(tǒng)的效率、功率利用、調速范圍和微調特性、振動和噪聲以及系統(tǒng)的安裝和調試是否方便可靠等方面進行?，F(xiàn)代工程機械幾乎都采用了液壓系統(tǒng)，并且與電子系統(tǒng)、計算機控制技術結合，成為現(xiàn)代工程機械的重要組成部分。一個完整的液壓傳動系統(tǒng)包括五個基本組成部分，即動力元件（油泵）、執(zhí)行元件（油缸或液壓馬達）、控制元件（各種閥）、輔助元件和工作介質等五部分組成。 1. 動力元件（油泵） 它的作用是把液體利用原動機的機械能轉換成液壓力能；是液壓傳動中的動力部分。 2. 執(zhí)行元件（油缸、液壓馬達） 它是將液體的液壓能轉換成機械能。其中，油缸做直線運動，馬達做旋轉運動。 3. 控制元件 包括壓力閥、流量閥和方向閥等。它們的作用是根據需要無級調節(jié)液動機的速度，并對液壓系統(tǒng)中工作液體的壓力、流量和流向進行調節(jié)控制。 4. 輔助元件 除上述三部分以外的其它元件，包括壓力表、濾油器、蓄能裝置、冷卻器、管件主要包括: 各種管接頭(擴口式、焊接式、卡套式,sae法蘭）、高壓球閥、快換接頭、軟管總成、測壓接頭、管夾等及油箱等，它們同樣十分重要。 5. 工作介質 工作介質是指各類液壓傳動中的液壓油或乳化液，它經過油泵和液動機實現(xiàn)能量轉換。1.2.2 液壓傳動的概念1. 液壓傳動：它是以液壓油為工作介質，通過動力元件（油泵）將原動機的機械能變?yōu)橐簤河偷囊簤耗?，在通過控制元件，然后借助執(zhí)行元件（油缸或油馬達）將壓力能轉化為機械能，驅動負載實現(xiàn)直線或回轉運動，且通過對控制元件遙桿操縱和對流量的調節(jié)，調定執(zhí)行元件的力和速度。2. 液壓控制：和液壓傳動一樣，系統(tǒng)中也包括動力元件、控制元件和執(zhí)行元件，也是通過油液的傳遞功率。二者不同之處是液壓控制具有反饋裝置，反饋裝置的作用是執(zhí)行元件的輸出量（位移、速度、力等機械量）反饋回去與輸出量（可以是變化的也可以是恒定的）進行比較，用比較后的差值來控制系統(tǒng)，使執(zhí)行元件的輸出隨輸入量的變化而變化或保持恒定。它是一種構成閉環(huán)回路的液壓傳動系統(tǒng)，也叫液壓隨動系統(tǒng)或液壓伺服系統(tǒng)。液壓傳動系統(tǒng)中用的是通斷式或邏輯控制元件，就其控制目的，是保持被調定值的穩(wěn)定或單純變換方向，也叫定值和順序控制元件。液壓控制系統(tǒng)中用的是伺服控制元件，具有反饋結構，并用電氣裝置進行控制，有較高的控制精度和響應速度，所控制的壓力和流量連續(xù)變化。輸出功率可放大。比例控制是介于上述二者之間的一種控制，所用比例控制閥是通斷式控制元件和伺服控制元件的基礎上發(fā)展起來的一種新型的電-液控制元件，兼?zhèn)淞松鲜鰞深愒囊恍┨攸c，用于用手調的通斷式控制不能滿足要求，但也不需要伺服閥對液壓系統(tǒng)那樣嚴格的污染控制要求的場合。1.2.3液壓系統(tǒng)的優(yōu)點在目前四大類傳動方式（電氣、機械、液壓和電氣）中，沒有一種動力傳動是十全十美的，而液壓傳動具有下述極其明顯的優(yōu)點：1 從結構上看，其單位重量的輸出功率和單位尺寸輸出的功率在四類傳動方式中力壓群芳的，有很大的力矩慣量比，在傳遞相同的功率的情況下液壓傳動裝置的體積小、重量輕、慣性小、結構緊湊、布局靈活。2 從工作性能上看，動作響應快，能夠迅速換向和變速，調速范圍寬；，便于電氣控制相配合，以及與CPU（計算機）的連接，便于實現(xiàn)自動化。3 從使用維護上看，元件的潤滑性好，易實現(xiàn)過載保護與保壓，安全可靠；元件易實現(xiàn)系列化、標準化、通用化。4 所有采用液壓技術的設備安全可靠性好。5 經濟：液壓技術的可塑性和可變性強，可以增強柔性生產的柔度，和容易對生產程序進行改變和調整，液壓元件相對來說制造成本也不高，適應性比較強。6 液壓易于微機控制等技術相結合，構成“機-電-液-光”一體化以為成為世界的潮流，便于實現(xiàn)數(shù)字化。第2章 液壓系統(tǒng)設計 根據板料折彎機的使用要求及對加工板料的特殊要求，我們考慮采用液壓傳動作為板料折彎機的主要傳動形式。由機器的特性可知，在機器工作時尚模塊必須有以下幾個動作：快速向下、慢速向下、向下點動、保壓、快速向上。機器工作時，為了節(jié)約能源，在滑塊距被加工工件較遠時，滑塊采用快速向下的動作。這樣不僅節(jié)約能源，而且可以提高勞動生產率；當滑塊距被加工工件很近時（通常為20-40mm），滑塊的下移速度會明顯降低。此時，主要是因為上模將要接觸工作，為了避免有較大的剛性沖擊其下降速度減小，即為滑塊的慢速向下階段；當上模塊接觸被加工工件時，考慮到加工板料的特殊要求，上模塊必須向下點動的形式來加工工件，以避免板料應力在短時間內迅速增大，損壞被加工工件；保壓過程是板料折彎機工作過程不可缺少的。剛剛壓制好的工件會因為應力的存在而有恢復原來形狀的本性，為了保證加工精度，折彎機在壓制過程結束后必須進行保壓過程。一般情況下，加工板料越厚保壓時間越長，反之亦然；當壓制工作全部完成以后，為了節(jié)約能源和提高勞動生產效率，上模塊即滑塊采用快速向上動作，以便下一個工作過程的開始。為滿足以上工作位置的要求，設計液壓系統(tǒng)如CAD圖紙：其工作原理為：電動機按泵標注的箭頭方向旋轉，即順時針方向旋轉，帶動軸向柱塞泵將濾清的油液通過吸油管進入閥板和電磁閥回入油箱；10號閥封閉14號油缸下腔油液使滑塊停在任意位置上，此時各電磁閥不工作，油泵輸出的油回入油箱當電磁閥YV1、YV4得電，滑塊快速下降，下降速度由10號YV3閥調節(jié)并回入油箱，油缸上腔的油由油箱灌滿。當滑塊下降撞倒限位開關時，電磁閥YV1、YV3、YV4得電，16號閥關閉，油泵輸出的油進入油缸，滑塊進入工作速度（慢速）工作行程時間的長短由電氣的行程開關碰頭和可調節(jié)電位器控制，滑塊慢速下降的速度由8號閥調整。在回程的瞬間要求電磁閥YV1失電2秒鐘實行泄壓，隨后電磁閥YV2、YV4得電，滑塊回程。2、液壓系統(tǒng)的壓力調整YV4下的溢流閥是保證機器的公稱力，不至因過載而損壞機器，液壓系統(tǒng)中壓力可從壓力表中看出，最高工作壓力為17MPa，使用時不準超過，回程工作壓力10MPa之內，由13號溢流閥調整。2.1 機器的電氣部分本機器采用380V,50HZ,3PH交流電源供電，電動機為Y160L-4，額定功率為15KW，電氣原理圖見CAD圖紙，電氣元件清單。2.2 電器箱上的電器元件功能接通電源，電源指示燈亮，即可點動電機，如電機不能起動，電機可能缺相；如不缺相，則按電氣原理圖順序檢查，在點動電機時，必須檢查電機的轉向，電動機的旋向與油泵箭頭方向一致，方可正常運轉，否則將會損壞油泵。機床的操作方法及控制原理本機床上模具的上下運動均由雙踏板腳踏開關SF控制，運動的性能由功能選擇開關2SA控制，加壓保壓時間由KT1旋轉調節(jié)，上死點由行程開關SQ（上）控制，加壓的起點由下行程開關SQ（下）控制（位置可調）。各種運動性能分述如下：1. 連續(xù)行程（自動循環(huán)）當2SA選擇在連續(xù)擋位上2SA3時，踏下腳踏開關SF1下，KA1得電并自保，KA3得電，YV1、YV4得電，滑塊下行，碰到控制下行位置開關SQ1下時，KA3失電， KA6得電，YV1、YV3、YV4得電慢下，同時接通KT3進行加壓，延時保壓，保壓終止時，KT3延時觸頭閉合，接通KT1，KT1的瞬時觸點斷開KA5，使YV1失電，油缸卸荷。KT1經過延時觸點斷開，KA4、KA6斷電（這時如果仍踏住腳踏開關SF1下滑塊就停止不動），KA2得電，YV2、YV4得電，滑塊上行，碰到上行程開關就止，KA2斷電，YV2、YV4失電，滑塊停止，由于KA1自鎖，KA3得電，YV1、YV4得電，滑塊快下，撞到SQ1下時，加壓慢下，保壓卸壓回程，進行第二個循環(huán)、第三個循環(huán)。2. 單次行程當2SA選擇在單次位置時，2SA2通，踏下腳踏開關SF1下，KA1得電，KA3得電，YV1、YV4得電，滑塊快下，滑塊撞到SQ1下時，KA3失電，KA4、KA5、KA6、得電，YV1、YV3、YV4得電，滑塊慢下，加壓、保壓，保壓結束KT3動作，KT1得電動作，其瞬時觸點斷開KA5，使YV1失電，油缸卸荷，經KT1延時斷開KA4、KA6，使YV1、YV3、YV4斷電，滑塊停止，松開SF1下、KA2得電，YV2、YV4得電滑塊回程上行、直到撞到上行程開關SQ2上而停止。注意：滑塊在此任意位置放開腳踏開關，SF1下，滑塊回程至上死點。3. 點動行程當2SA選擇點動位置時，2SA1通，踏下腳踏開關SF1下，KA1得電，KA3得電，YV1、YV4同時得電，滑塊快下。（滑塊碰到下撞塊時，進入慢下）松開SF1下，滑塊停止在任何位置上，踏下腳踏開關2SA（上），KA2得電，YV2、YV3得電，滑塊上行，松開2SA上，滑塊停止在任何位置上。注意事項：A、機床必須有可靠的接地保護或接零保護。B、下撞塊不得調得過高，因為在加壓和保壓過程中必須壓住下行程開關本章小結本章完成了折彎機液壓系統(tǒng)電器部分的電器元件選擇以及電路圖的繪制電器箱上的電器元件功能2.3 本章小結本章完成了折彎機液壓系統(tǒng)電器元件的選擇以及電路圖紙的繪制，電器箱和電路圖紙控制原理的說明。 第3章 系統(tǒng)元件設計3.1 液壓缸的設計3.1.1 液壓折彎機的技術參數(shù)（見表3.1）3.1.2 負載分析和運動分析折彎機滑塊做上下直線運動，且行程較小，可選單桿雙作用液壓缸液壓缸作執(zhí)行器（取缸的執(zhí)行效率為cm=0.91） 表3.1 折彎機的技術參數(shù) 工作臺長度 立柱間距 喉口深度主電機功率最大折彎力 滑塊重力G 4000mm 3100mm 400mm 37KW 1.1x10N 15000N快速下降的速度v1慢速加壓的 速度v2快速上升的速度v3快速下降的行程L1慢速加壓的行程L2快速上升的行程L323mm/s20mm/s53mm/s180mm20mm200mm 表3.2 數(shù)據計算-3工況計算公式外負載/N說明快速下降啟動加速176（1） Fi1=G/gv1/t=15000/9.81(2310-3/0.2)=176N; v1/t為下行平均加速度，m/s；（2）由于忽略滑塊導軌摩擦力，故快速下降等速時外負載為0；（3）折彎時壓頭上的工作負載可分為兩個階段：初壓階段，負載力緩慢的增加，約達到最大折彎力的5%，其行程為15mm；終壓階段，負載力急劇增加到最大折彎力，上升規(guī)律近似于直線，行程為5mm；（4)Fi2=G/gv/t=15000/9.81(5310-3/0.2) =4025.2N; v/2t為回程平均加速度，m/s等速0慢速折彎初壓88578終壓F=F1.1x10快速回程啟動15405.2等速F=G15000制動G -F=G- G/gv/t14594.8 工況持續(xù)時間見表3.3表3.3工況時間工況計算式時間/s說明快速下行t=l/v7.82折彎時分為兩個階段初壓階段為15mm終壓階段為5mm慢速折彎初壓t=l/v0.75終壓t=l/v0.25快速上行t=l/v3.7743.1.3 液壓缸主要零部件結構，材料與技術要求1. 缸筒與端蓋：缸筒與端蓋連接用法蘭形式連接，前端蓋用螺紋連接，后端蓋用焊接連接。2. 缸筒的材料一般要求有足夠的強度和沖擊韌性，能長期承受最高工作壓力及短期動態(tài)實驗壓力而不致產生永久變形；有足夠的剛度，能承受活塞側向力和安裝的反作用力而不致產生彎曲。根據缸筒內徑，選用45號鋼，抗拉強度b=600MPa、屈服強度s=355MPa，伸長率為5%、硬度為HV 229197。技術要求：（1）缸筒：缸筒內徑選用H8、H9或H10配合。內徑的表面粗糙度，當活塞密封采用橡膠密封件時，取Ra0.40.1m，當采用活塞環(huán)密封時，則取Ra為0.40.2m而且均須珩磨。缸筒端面T的垂直度公差可選取7級精度。缸筒內徑的圓度和圓柱度公差可選取8級或9級精度。缸筒端部用螺紋連接時，螺紋應選用6級精度的細牙螺紋。當液壓缸的安裝方式為耳環(huán)型或耳軸型時，后端蓋的耳孔D1或缸筒耳軸軸徑D2的中心線，對缸筒內孔軸線的垂直度可取9級精度。為了防止腐蝕以及其它使用的特殊要求，缸筒內表面可鍍鉻，鍍層厚度為3040m鍍后珩磨并拋光。（2）活塞：活塞的結構主要考慮與缸筒內壁的滑動和密封，以及與活塞桿之間的連接和密封?；钊慕Y構形式取決于密封件的形式，密封形式由壓力、速度溫度來決定?；钊拿芊猓夯钊c缸筒常用的密封有間隙密封，活塞環(huán)O型密封圈，采用組合密封裝置?；钊c活塞桿之間為間隙密封、配合之間的密封為固定密封，采用O型圈密封密封槽開在活塞桿上?；钊膶颍簩颦h(huán)（支撐環(huán)）的作用：具有精確的導向作用，并可吸收活塞運動時產生的側向力。帶導向環(huán)的活塞在缸筒內為非金屬接觸，摩擦系數(shù)小，無爬行；導向環(huán)能改善活塞與缸筒的同軸度，使間隙均勻，減少泄漏；軸環(huán)采用耐磨材料，使用壽命長，且具有良好的承載能力。采用組合型導向環(huán)。組合型導向環(huán)是由密封圈、擋圈和導向環(huán)組成，它們安裝在同一溝槽內，具有密封、導向雙重作用?；钊牟牧希哼x用碳素鋼45號。技術要求:a.活塞外徑D對內徑D1徑向公差值取7級。b.端面T對內徑D1軸線的垂直度公差值按7級精度選取。c.活塞D的圓柱度公差按911級精度選取。（3）活塞桿：活塞桿外端連接形式采用單耳環(huán)形式?；钊麠U的導向、密封和防塵：活塞桿的導向、密封和防塵結構全部在前端蓋內，具體結構見液壓缸圖?；钊麠U采用非金屬導向環(huán)，前端蓋用碳素鋼制成，其內孔安裝用聚四氟乙烯等非金屬耐磨材料制成的導向環(huán)，為活塞桿導向。活塞桿與前端蓋為非金屬接觸摩擦阻力小，使用壽命長。導向環(huán)的溝槽加工容易，磨損后更換導向環(huán)也很方便，應用比較普遍。活塞的密封，以往多采用O型密封圈和唇形密封圈。這些密封圈形式由于活塞桿與密封圈之間是干摩擦，摩擦阻力大，磨損快。因此，近年來較多選用組合式密封圈，如方形圈（格來圈）、階梯圈（斯特封）。它們具有摩擦阻力小，啟動時無爬行，較低的泄漏量和耐磨等優(yōu)點。活塞桿的防塵，以往多采用無骨架防塵圈。目前多采用既可以防塵，又可以密封的雙唇型防塵圈。外唇起防塵作用，保證活塞桿表面清潔，內唇起密封作用。當活塞桿外伸時，通過主密封圈留在活塞桿表面的油膜，即被防塵圈的內唇刮下，這樣，在主密封圈和防塵圈之間保留一層油膜，起潤滑作用，提高了密封圈的使用壽命?；钊麠U的材料：由專業(yè)廠生產的高精度冷拔活塞桿，可直接選用?；钊麠U的技術要求：a.活塞桿表面須鍍硬鉻，鍍層厚度為1525微米或3050微米。防腐要求特別高的則要先鍍一層軟鉻或鎳，然后再鍍硬鉻并拋光。b.在惡劣的、腐蝕性極強的工作環(huán)境中，活塞桿噴涂一種名為Ceramax-1000陶瓷涂層，在強度、抗腐蝕性和抗磨損等方面，比硬鉻更優(yōu)。c.活塞桿外徑公差取1719；直線度0.02mm/100mm；表面粗糙度Ra0.30.4微米，對精確度要求更高者，Ra0.10.2微米。d.活塞桿外徑d的圓柱度公差值，按8級精度選取。3.1.4 確定液壓缸的結構設計，編制工況圖缸筒的計算與驗算預選液壓缸的設計壓力P1=23Mpa。將液壓缸的無桿腔作為主工作腔，考慮到液壓缸下行時滑塊自重采用液壓方式平衡，則可計算出液壓缸的無桿腔的有效面積 （3.1）液壓缸內徑 （3.2） 按GB/T 2438-1993 ，取標準值D=250mm=250cm式中： D-缸筒內徑 Fmax-液壓缸受到的最大推力 P1-液壓缸的額定壓力 cm-液壓缸的執(zhí)行效率缸筒壁厚的計算:當0.08/D0.3時 （3.3）缸筒材料選用45號鋼b=600Mpa，s=355Mpa，伸長率16%，硬度HRC229197；安全系數(shù)為5，則Pmax=1.5,P=34.5Mpa則將上式代入式（3.3）得： 經圓整取缸筒壁厚=45mm。 缸筒外徑D1=D+2=0.34m式中：-缸筒壁厚 D-缸筒內徑 D1-缸筒外徑 Pmax-最高允許壓力 p-缸筒材料的許用壓力 b-缸筒材料的的抗拉強度 s-缸筒材料的屈服強度 n-安全系數(shù)缸筒壁厚的驗算：a.液壓缸的額定壓力Pn值應低于一定的極限值，保證工作安全。 （3.4）式中：D-缸筒內徑 D1-缸筒外徑 s-缸筒材料的屈服強度 Pn-液壓缸的額定壓力將D=0.32m，D1=0.47m，s-=355Mpa，Pn=25Mpa代入式(3.4)得： =57.03Mpab.為避免缸筒在工作時發(fā)生塑性變形，液壓缸的額定壓力Pn值應與塑性變形壓力有一定的比例范圍。 P（0.350.42）P （3.5）由Pn=25Mpa取Pn 0.4 P 得：Ppl=57.5Mpa =2.3355log=109.0Mpa故彈性變形符合要求。 c.為確保液壓缸的安全使用，缸筒的爆裂壓力PE應遠遠大于耐壓試驗壓力P=31.25Mpa PE=2.3blog （3.6） =2.3600log =184.3Mpa 式中：D-缸筒內徑 D1 -缸筒外徑 Pn-液壓缸額定壓力 PT-液壓缸耐壓試驗壓力 b-缸筒材料的抗拉強度 s-缸筒材料的屈服強度液壓缸進出油口液壓缸進出口不知在前后端蓋上，采用螺紋連接。根據國標GB/T2878-1993規(guī)定的液壓缸進出油口螺紋尺寸。選用螺紋為M502，即EC為M502，EF=32mm。螺紋精度為6H。缸底厚度計算：選用法蘭液壓缸，則缸筒底部為平面，其厚度可以按照四周嵌住的圓盤強度公式近似計算： 0.433D （3.7） 式中：-缸筒的底部厚度 D0-缸底內徑 Pn-液壓缸額定壓力 p-缸筒底部材料的許用應力將D0=0.28m, Pn=23Mpa, p=300Mpa代入式（3.7）可得： 取缸底壁厚為=0.086m活塞桿直徑計算及穩(wěn)定性驗算：a.活塞桿直徑計算： 根據快速下行與快速上升的速度比確定活塞桿的直徑d： （3.8）式中：D-缸筒內徑 d-活塞桿直徑 v1-快速下降的速度 v2-快速上升的速度將：D=250mm，v1=23mm/s，v3=53mm/s代入式中得 得：d=0.752，=0.752250=188mm 取標準值為200mmb.活塞桿的強度計算：一般以液壓缸活塞桿端部和缸蓋均為耳環(huán)鉸接安裝方式的情況來考慮，而且當活塞全部伸出時，活塞桿端和負載的連接點到液壓缸支撐點間的距離假定為L。由液壓缸實際情況及活塞直徑可知LB10d。主要驗算活塞桿壓縮和拉伸強度，即 （3.9）式中：d-活塞桿直徑 F-液壓缸的最大推力 s-材料的屈服強度 ns-安全系數(shù)將d=0.20m，F(xiàn)=106 N ，s=355Mpa ，ns= 5代入上式中則 =0.134m0.25m 所以符合要求緩沖裝置的選擇采用節(jié)流閥進行節(jié)流的緩沖裝置，其最高緩沖壓力Pmax近似計算式為： （3.10）式中：A1-活塞的有效作用面積 P1-進油口壓力 S1-活塞的緩沖行程 G-所有運動部件的重量 g-重力加速度 V0-活塞在緩沖行程開始時的速度 R-活塞承受的全部載荷（包括重量及液壓缸的摩擦阻力） A-緩沖腔內的有效作用面積Pmax的大小，可通過改變節(jié)流閥的節(jié)流面積來調定，其值不應超過液壓缸的最大允許壓力Pmax（1.5P）繪制工況圖液壓缸的實際有效面積： 密封件的選擇活塞與缸筒的密封選用組合密封件，詳見圖紙；活塞與活塞桿的密封選用O型密封圈，密封圈內徑為148mm，槽開在活塞桿上；活塞桿密封件選用：Y型橡膠密封圈，由活塞桿直徑為160mm。選用尺寸詳見中國機械設計大典第五分冊機械控制系統(tǒng)設計的538頁。防塵圈根據國際GB/T10708.3-1989選擇，由活塞桿直徑為160mm，選用A型，具體尺寸見表3.4： 表3.4 防塵圈尺寸（mm）dDsl基本尺寸極限偏差基本尺寸極限偏差基本尺寸極限偏差基本尺寸極限偏差2000.52200.2907.50.159.5-0.3003.1.5 液壓缸的工作循環(huán)中各階段壓力和流量計算（見表3.5） 表3.5 液壓缸的工作循環(huán)中各階段壓力和流量表工作階段計算公式負載F/N工作腔壓力P/Pa輸入流量q/cms/Lmin快速下行啟動P=，q=Av1762189.51848.8110.93恒速00慢速加壓初壓P=，q=Av8.86101.21101607.6896.46終壓1024.22101607.68096.460快速回程啟動P=，q=Av15405.20.5410恒速150000.526101660.22599.6135制動14594.80.51210循環(huán)中各階段的功率計算如下 快速下行（啟動）階段P1=P1q=2189.51848.810-6=4.05W 快速下行（恒速）階段P1=0 慢速加壓（初壓）階段P2= P2q=1.211061607.6810-6=1945.3W 慢速加壓（終壓）在形程只有5mm持續(xù)時間t3=0.25s壓力和流量的變化情況較復雜為此作如下處理壓力由1.21Mpa增至24.22Mpa，其變化規(guī)律近似用一線函數(shù)P（t）表示，即 （3.11）流量由1607.68cm/s減小為零，其變化規(guī)律可近似用一線性函數(shù)q（t）表示，即 （3.12）式（3.11）、式（3.12），t為終壓階段持續(xù)時間，取值范圍（00.417）從而得此階段功率方程: （3.13）這是一個開口向下拋物線方程，令，可求得極值點t=0.1184s以及此處最大功率值為 而t=0.1184s處的壓力和流量可由式（3.11）（3.12）算得即：P=1.21+92.040.1184=12.1Mpa 快速回程（啟動）階段P3 =0 快速回程（恒速）階段P3= P3q3=1660.22599.6135=873.3W 快速回程（制動）階段P3=03.2 液壓泵的選擇3.2.1 液壓泵的性能參數(shù)及計算公式 （1）液壓泵的壓力 額定壓力ps在正常工作條件下，根據實驗結果推薦的允許連續(xù)運行的最高壓力。額定壓力值與液壓泵的結構形式及其零部件的強度、工作壽命和容積效率有關。 最高壓力pmax按實驗標準規(guī)定超過額定壓力而允許短暫運行的最高壓力，其值主要取決于零件及相對摩擦副的極限強度。 工作壓力p液壓泵出口的實際壓力，其值取決于負載。 吸入壓力液壓泵進出口壓力，自吸泵的吸入壓力低于大氣壓力，一般用于吸入告訴衡量。當液壓泵的安裝高度太高或吸油阻力過大時，液壓泵的進口壓力將因低于壓力而導致吸油不充分，而在吸油區(qū)產生氣穴或氣蝕。吸入壓力的大小與泵的結構型式有關。 （2） 液壓泵的轉速額定轉速n在額定壓下，根據實驗結果推薦能長時間連續(xù)運行并保持較高運行效率的轉速。最高轉速nmax 在額定的壓力下，為保證使用壽命和性能所允許的短暫運行的最高轉速。其值主要與液壓泵的結構形式及自吸能力有關。 最低轉速nmin為保證液壓泵可靠工作或運行效率不致過低所允許的最低轉速。 （3） 液壓泵的排量及流量 排量V液壓泵主軸轉一周所排出的液體體積。排量的大小僅取決于液壓泵的結構和幾何尺寸，有時又稱為理論排量。 理論流量qt不考慮泄漏，液壓泵的單位時間內所排出的液體體積（m3/s） （3.14）式中：n-液壓泵轉速（r/min） V-液壓泵排量（cm3/r）實際流量q實際運行時在不同的壓力下液壓泵所排出的流量。實際流量低于理論流量，其差值q=qt-q液壓泵的泄漏量。 額定流量qs在額定壓力、額定轉速下，液壓泵所排出的實際流量。瞬時理論流量qtsh由于運動學機理，液壓泵的流量往往具有脈動性，液壓泵某一瞬間所排的理論流量稱為瞬時理論流量。流量不均勻系數(shù)q在液壓泵的轉速一定時，因流量脈動造成的流量不均勻速度。 （3.15） （4）液壓泵的功率和效率輸出功率P液壓泵的輸出功率（KW）用其流量q和出口壓力p或進出口壓力差p表示 （3.16）式中：q-液壓泵的實際流量（m-3/s） p-液壓泵的進出口壓力差，通常液壓泵的進口壓力近似為零，因此液壓泵的進出口壓力差可用其出口壓力表示（Pa）輸出功率Pp液壓泵的輸出功率即原動機的輸出功率。總效率 液壓泵的輸出功率和輸入功率之比 （3.17） 容積效率v在轉速一定的條件下，液壓泵的實際流量與理論流量之比。 （3.18）式中：q-液壓泵的泄漏量，在液壓泵的結構式、幾何尺寸確定后，泄漏量q的大小主要取決于泵的出口壓力，與液壓泵的轉速（對定量泵）或排量（對變量泵）無多大關系。因此液壓泵在低速或小排量下工作時，其容積效率將會很低，一致無法正常工作。機械效率m對液壓泵，除容積泄漏損失都歸于機械損失，因此 （3.19） （5）液壓泵的噪聲液壓泵的噪聲通常用分貝（dB）衡量，液壓泵的噪聲產生的原因包括：流動脈動、液流沖擊、零部件的振動和摩擦以及液壓沖擊等。液壓泵按照泵的工作形勢不同可分為：齒輪泵、葉片泵和柱塞泵；按照泵的輸出量是否可變可分為定量泵和變量泵。其中柱塞泵又可分為軸向柱塞泵和徑向柱塞泵。根據本設計所需壓力和放置油泵的體積，初步選定用軸向柱塞泵。 3.2.2 軸向柱塞泵的工作原理軸向柱塞泵是柱塞泵線與缸體軸線平行且在缸體孔內作往復運動來改變柱塞底部容積大小實現(xiàn)吸油和壓油的柱塞泵。軸向柱塞泵不僅額定壓力高，而且可以實現(xiàn)多種形式的變量，因此應用極廣在液壓泵中占有及其重要的位置。軸向柱塞泵柱塞實現(xiàn)往復運動的方式分斜盤式和斜軸式。斜盤式利用斜盤對柱塞的約束反力和彈簧力的共同作用使柱塞泵縮回或外伸；斜盤式利用缸體軸線相對泵軸存在一個擺角而被連桿強制的實現(xiàn)柱塞的往復運動。斜盤式軸向栓賽泵又按以下幾種分類方法分類：1. 按泵軸的支承方式分為通軸式和非通軸式。通軸式的泵軸穿過缸體，兩端有軸承支承，此時斜盤位于泵軸的輸入端，因此又稱前置斜盤式。非通軸式的泵軸的輸入端由軸承支承，另一端為花鍵，與缸體內花鍵連接，其軸承位于缸體的外圓，此時斜盤處于泵軸的尾端，因此由稱后置斜盤。2.按柱塞球頭與斜盤的接觸方式分為點接觸式和滑稽式。點接觸的接觸式的柱塞球頭直接與斜盤接觸，二者接觸應力大。滑稽式在柱塞球頭加滑稽后由滑稽底面與斜盤接觸，使接觸應力大大減小，其額定壓力大大提高。3.按配流方式分為配流盤和閥式配流，配流盤上開有兩個腰圓形窗口，當缸體旋軸時，缸體底部窗口交替與配流窗口相通，實現(xiàn)配流（吸油和壓油）。閥式配流的向柱塞泵的缸體不旋轉，當泵軸帶動斜盤帶動斜盤旋轉時，每個柱塞底部的容腔通過一個進油閥和一個排油閥實現(xiàn)吸油和壓油，因此排油閥或球閥、密封性好、因此閥式配流用于超高壓且多為定量泵。 斜盤式和斜軸式柱塞泵的排量公式為： （3.20） 式中：d柱塞直徑 D柱塞分布圓直徑 Z柱塞孔的數(shù)目 斜盤傾角顯然，改變斜盤傾角大小可以改變排量，若斜盤傾角固定不能改變則為定量泵。3.2.3 軸向柱塞泵的工作要求1. 軸向柱塞泵與原動機之間要求用彈性連軸器連接，兩軸的同軸要求在0.1mm以內。2. 軸向柱塞泵在最高處設計有外進油口，泵在起動前應由油口向殼體內灌滿清潔的工作介質，排凈殼體的空氣，泵工作時泄露油由此油口單獨引回油箱。為避免空氣侵入，泄露管應插入液面以下，軸向柱塞泵的殼體最低處開有一放油口，泵工作時此口螺柱堵上，維修泵時先由此油口將殼體內的油液放光，然后再拆卸零部件。3. 配流盤配流的柱塞泵的自吸高度應小于0.5mm，最好是液面高度高于泵的吸油口，以改善吸油性能。4. 軸向柱塞泵若配流盤采用非對稱性結構，則必須按指定的方向旋轉。5. 軸向柱塞泵對工作介質的過濾精度要求較高，為10m，對開式系統(tǒng)采用全部回油過濾。吸油口不宜裝過濾器；對閉式系統(tǒng)進排油都要進行過濾。6. 軸向柱塞泵的傳動軸的徑向載荷和軸向載荷不得超過說明書或工廠的有關規(guī)定。7. 軸向柱塞泵的工作介質必須具有相容性，若系統(tǒng)所用工作介質為非礦物質油，應特別予以說明。3.2.4 油泵的選擇所設計折彎機的技術參數(shù)如表(3.1)：根據所設計液壓缸所須額定壓力為25MPa，但考慮到液壓管路損失和壓力儲備。故選擇額定壓力為32MPa的軸向柱塞泵。其型號為25CM.14-1B，技術參數(shù)；額定壓力為32MPa，公稱排量為25ml/r；額定轉速為1500r/min；公稱排量為25Lmin；1000rmin時的功率為13.7Kw；最大理論轉矩為133Nm。3.3油箱的設計3.3.1油箱的基本功能：1. 儲存液壓傳動系統(tǒng)的工業(yè)液體。2. 散發(fā)系統(tǒng)工作過程中產生的一部分熱量及沉淀雜質。3. 分離油液中的水氣等。4. 為系統(tǒng)提供元件的安裝位置。3.3.2 油箱的種類通常油箱可分為整體式油箱、兩用油箱和獨立油箱三類。1. 整體式油箱整體式油箱是指在液壓系統(tǒng)或機器的構件內形成的油箱。例如，工業(yè)生產設備中的金屬切削機床床身或底座的內部空腔往往稍加一點成本就可制成不漏油的油箱，或者行走機械中的車輛與工程機械上的管形構件用作油箱，這樣不需要額外的附加空間。整體式油箱以最小的空間提供最大的性能，并且通常提供特別整潔的外觀。但是必須細心設計以克服可能存在的局部發(fā)熱和操作者難以接近等工作問題。2. 兩用油箱兩用油箱是指液壓油與機器中的其他的用油的公用油箱。例如，拖拉機傳動系機殼可用作拖拉機液壓懸掛系統(tǒng)的油箱；兩用油箱的最大優(yōu)點是節(jié)省空間，但有幾個局限性與此優(yōu)點相抵觸，油液必須既滿足液壓系統(tǒng)對傳動介質的要求，又滿足傳動系齒輪的潤滑或工件淬火等其他工藝目的的要求。在某些高性能液壓系統(tǒng)中，這些要求可是幾乎互不相容的。此外，油液溫度控制可能很困難，因為對于總量減少了的油液來說存在著兩個熱源。如果必須另設冷卻器來控制油溫，用冷卻器所需的空間可能抵消所節(jié)省的空間。3. 獨立油箱獨立油箱是應用最為廣泛的一類油箱，最常用于工業(yè)生產設備，它通常做成矩形的，也有圓柱形的或油罐形的。獨立油箱的熱量主要通過油箱壁靠輻射和對流作用散發(fā)，因此油箱應該應該是盡可能窄而高的形狀。液壓泵吸油管在液面以下或以上穿過油箱側壁進入油箱。如果吸油管在液面以下進入油箱，則油箱油液正壓供應給泵改善了液壓泵的吸油條件，但是吸油管上必須設置截止閥以便檢修時免去油箱放油。油箱還有開式油箱和閉式油箱之分。開式油箱應用最廣，油箱中液面與大氣相通，為減少污染，油箱頂上應設置通氣過濾器。閉式油箱又分為隔離式和充壓式兩種。隔離式油箱又有帶折疊器和帶撓性隔離器兩種結構，當液壓工作時，折疊器或撓性隔離器收縮或膨脹，使液面保持大氣壓力，而外界空氣又不與油箱內油液接觸。一般折疊器或撓性隔離器的體積應比液壓泵的最大流量值達25%以上。為防止油箱內液面壓力低于大氣壓力，需安裝低壓報警器、自動停機裝置或自動緊急補油裝置。充壓式油箱完全封閉，通入經過濾和干燥的空氣，充氣壓力比大氣壓力稍高，通常為0.050.07MPa。為了防止壓力不當，應設置安全閥和電接觸式壓力表及報警器。由于提高油箱壓力增加了油液中空氣的含量，因此沖壓油箱僅用于確實必要的特殊場合0.根據液壓泵與油箱相對安裝位置不同，又可分為上置式、下置式和旁置式。上置式油箱將液壓泵等裝置安裝在油箱的上蓋板上，結構緊湊，應用最普遍；下置式油箱是將液壓泵置于油箱底下，這種安裝方式，常將油箱架高到使人能夠在油箱底下自由通過，既減少安裝的設備面積，有可使液壓泵的吸入性大為改善；旁置式油箱將液壓泵等裝置安裝在油箱旁邊，系統(tǒng)的流量和油箱的容量較大時常采用這種形式，尤其是用一個油箱給多臺液壓泵供油時。旁置式油箱內液面也高于泵的吸油口，使液壓泵具有較好的吸油效果。3.3.3 油箱的設計要求及結構1. 油箱必須有足夠的容量，以保證系統(tǒng)工作時保持一定液位高度，為滿足散熱要求，對于管路比較長的系統(tǒng)，還應考慮停機維修時能容納油液自由流回油箱時的容量，當油箱容積不能增大，又不能滿足散熱要求時，須設冷卻裝置。2. 油箱容量的確定油箱有效容積（即液面高度只占油箱高度80%時的油箱容積）一般為液壓泵每分種輸出流量的37倍。對于行走機械和設備冷卻裝置的設備，油箱的容量可選擇小些；對于固定設置的設備，空間、面積不受限制的設備，則應采取較大的容量。由于所旋泵的公稱流量為25Lmin，所設計油箱