【終稿全套】臥式半容積式換熱器設(shè)計【4張CAD圖紙+文檔】

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With the rapid development of national economy in our country, in the chemical, fertilizer, oil refining, pharmaceutical, metallurgy, electric power and other industries have a wide range of applications. Heat exchanger in the industry, investment proportion is very big, about 35-40% of the enterprise investment, the number is far more than other devices. General equipment, heat exchanger as the industry occupies an important position in the enterprise production. Locked state science and technology development, the energy utilization, the requirement of increasing the development and conservation, and also to the requirement of heat exchanger intensified. A heat exchanger in the design of the product, should conform to the enterprise actual production needs. The development of the international science and technology, the study of heat exchanger water quality has improved significantly. Heat exchanger design, manufacture, structure improvement and the research and the heat transfer mechanism is also very active. The application of shell and tube heat exchanger has a long history, even modern, shell and tube heat exchanger for a traditional standard heat exchange equipment has been widely used in many industrial sectors and far-reaching influence. Especially in chemical, fertilizer, oil refining, traditional industries such as the practical equipment, shell and tube heat exchanger is still dominant.European and American developed country in the 1980 s began to development, to develop various types of heat exchanger. Though the study of all kinds of new type heat exchanger in our country starts relatively late, but after a reference, digestion, absorption of foreign heat exchangers, also got rapid development. Chinas science and technology workers also accelerated the pace of independent research and development of new energy saving heat exchanger, many large petrochemical company and design institute in China, a new type of heat exchanger products such as plate heat exchanger evaporative air cooler, bellows tube heat exchanger and other international awards and export used in large foreign equipment and As in recent years, more and more high to the requirement of equipment, environmental protection, energy saving, if the effective utilization of industrial waste heat heat become research hot topic, at the same time as peoples living standards improve, the demand for hot water heating, rapid heat transfer, environmental protection equipment stable heating to get more recognition. And half volume heat exchanger with heat fast, high coefficient of heat transfer, heat transfer, volumetric efficiency, saving energy, saving space, etc. Key words: The heat exchanger design； Independent research and development； Environmental protection ； Energy saving 目 錄 第一章工藝計算 1 1.1 設(shè)計條件 1 1.2 確定物性參數(shù) 1 1.3 確定傳熱面積 1 1.4 平均溫度差 2 1.5 總傳熱系數(shù) K 2 1.6 估算換熱量及產(chǎn)熱水量 2 1.7 校核傳熱系數(shù) K 3 1.7.1 殼程換熱系數(shù)0 3 1.7.2 折流板的切除高度 3 1.7.3 折流板的弓形面積 3 1.7.4 管子的橫截面積與殼體的橫截面積之比 4 1.7.5 圓缺區(qū)內(nèi)的流通面積 4 1.7.6 幾何平均流通面積 4 1.7.7 幾何平均流速 4 1.7.8 幾何平均雷諾數(shù) 4 1.7.9 殼程平均換熱系數(shù) 4 1.7.10 管程的平均換熱系數(shù) 5 1.7.11 傳熱系數(shù)K 5 1.8 計算壓力降 5 1.8.1 管程壓力降Pi 5 1.8.2 殼程壓力降 7 1.9 本章小結(jié) 9 第二章U 型管換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計 10 2.1 筒體的內(nèi)徑確定 10 2.2 管板與換熱管 10 2.3 折流板 10 2.4 拉桿與定距管 11 2.4.1 拉桿 11 2.4.2 定距管 11 2.4.3 折流板、拉桿、定距管的連接 11 2.5 設(shè)計堰板防短路 12 2.6 法蘭的選用 12 2.6.1 接管法蘭選用 12 2.7 墊片 12 2.8 支座 12 2.9 本章小結(jié) 12 第三章強度校核 14 3.1 換熱器殼體計算 14 3.1.1 筒體 14 3.1.2 封頭 14 3.2 罐體計算 14 3.2.1 罐體 14 3.2.2 封頭 15 3.3 開孔補強設(shè)計 15 3.3.1 接管h,j 16 3.3.2 接管a,b 16 3.4 U型管換熱器開孔 16 3.4.1 橢圓形封頭非中心孔處部位補強的計算 16 3.5 橢圓封頭計算直徑 17 3.5.1 接管周圍封頭補強區(qū)的計算寬度 17 3.5.2 接管外側(cè)補強設(shè)計高度 17 3.5.3 接管內(nèi)側(cè)補強區(qū)計算高度 17 3.5.4 計算結(jié)果 17 3.5.5 封頭因開孔削弱需要補強的面積 18 3.5.6 封頭多余金屬面積 18 3.5.7 補強圈的金屬面積 18 3.5.8 接管外側(cè)多余金屬面積 18 3.5.9 接管內(nèi)側(cè)金屬面積 18 3.5.10 一個孔需要補強面積 18 3.6 補強圈設(shè)計 18 3.6.1 人孔開孔 18 3.6.2 補強及補強方法的判別 19 3.6.3 開孔所需補強的面積 19 3.6.4 接管多余金屬面積 19 3.6.5 有效補強面積殼體的有效厚度 20 3.6.6 有效補強面積A4 20 3.7 罐體水壓試驗及其殼體的強度校核 21 3.8 換熱器管程水壓試驗及其殼體的強度校核 21 3.9 管板校核 22 3.10 本章小結(jié) 24 第四章制造、檢驗、安裝與維修 25 4.1 概述 25 4.2 材料驗收 25 4.3 筒體的制造 25 4.4 封頭的制造 26 4.5 管板的制造 27 4.6 管束的制造 27 4.7 接管的制造 28 4.8 裝配 28 4.8.1 筒體、法蘭的組裝與焊接 28 4.8.2 管箱的組裝、焊接與加工 28 4.9 油漆、包裝 29 4.10 熱器在使用中常見故障及處理 29 4.10.1 原因 29 4.10.2 現(xiàn)象 29 4.10.3 處理 29 結(jié)論 31 參考文獻 32 致謝 33 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第一章 工藝計算第一章工藝計算1.1 設(shè)計條件 已知，臥式貯罐容積4m； 工作壓力：管程0.6，殼程0.6； 設(shè)計溫度：（水-水換熱） 管程：進口蒸汽 85 出口55 管程： 被加熱水： 進口10 出口55； 罐體公稱直徑： mm DN1400- 換熱器公稱直徑：mm DN400 換熱介質(zhì)： 水-水1.2 確定物性參數(shù) 表1-1 通過查表可知:進口溫度出口溫度平均溫度密度 Kg/m定壓比熱容 CpKj/kg.導(dǎo)熱系數(shù) 10W/(m.)黏度105Pa.s普朗特數(shù)Pr管程8555709784.1957.441.42.55殼程105532.59954.1753.577.924.031.3 確定傳熱面積 假設(shè)換熱面積是 10m2，取U型波紋管直管長是1200mm。則由總面積 A= 2ndL 波1.2+ d0.1可得出： 管子根數(shù) n = A/2dL 波1.2+ d0.1 （1-1） =10/23.140.0191.21.2+3.140.0250.1 =53 根據(jù)管板的布置圖(管的排列方式為倒角正三角形排列，隔板兩側(cè)采用正方形排列)驗算上述估算結(jié)果，為了結(jié)構(gòu)上的合理，每殼程布管數(shù)為 57 根。則布管后的換熱面積為：A= 2ndL 波1.2+ d0.1=10.7m21.4 平均溫度差 熱流體與被加熱流體的平均傳熱溫度 Dtm： 按照逆流傳熱計算， （1-2）tm按照平均溫度差計算， （1-3）1.5 總傳熱系數(shù) K9 根據(jù)波紋管半容積式換熱器中，汽水換熱時總傳熱系數(shù)一般范圍，首先假設(shè)總傳熱系數(shù) 2 （1-4）1.6 估算換熱量及產(chǎn)熱水量 （1-5） 熱媒的消耗量： （1-6） 產(chǎn)的熱水量： （1-7）1.7 校核傳熱系數(shù) K1.7.1 殼程換熱系數(shù)0 換熱管平均直徑是dm=(di+do) / 2 =(19+25) / 2=22mm （1-8） 流體橫著經(jīng)過過管束時的流通面積是 F1= hDi(1- dm/ t) （1-9） = 0.350.4(1-0.022/0.025) =0.017m2 對于其中，Di 殼體內(nèi)徑 400mm t換熱管的中心距 25mm h折流板的間距 350mm1.7.2 折流板的切除高度： （1-10）1.7.3 折流板的弓形面積 As=0.5(Di/2)-0.5b（Di/2-H） （1-11） =0.5(Di/2)x（120/360）x2-0.5x0.346（0.4/2-0.1） =0.0251.7.4 管子的橫截面積與殼體的橫截面積之比 b=0.785（dm/2） （1-12） =0.785（0.022/0.025) =0.611.7.5 圓缺區(qū)內(nèi)的流通面積 F2 = As (1 )=0.01 （1-13）1.7.6 幾何平均流通面積 Am=F1F2=0.013 （1-14）1.7.7 幾何平均流速 Vm= （1-15） = =0.47m/s1.7.8 幾何平均雷諾數(shù) Re0= （1-16） = =114031.7.9 殼程平均換熱系數(shù) （1-17） 1.7.10 管程的平均換熱系數(shù) i =（1164 +17.5 t pj-0.0466 t pj）w0 .64 /d0.36 （1-18） 公式中： tpj水的平均溫度，tpj=32.5 w水的流速，w=0.47 m/s d管徑，d=0.019m 將上述數(shù)據(jù)代入公式得出 i =9595 W/m.1.7.11 傳熱系數(shù)K （1-19） =2470W / m21.8 計算壓力降1.8.1 管程壓力降Pi 管程壓力降由三部分組成，即： （1-20） 式p1 流體流過波紋管部分的壓力降（Pa） pr 管程轉(zhuǎn)彎壓力降（Pa） pn 管箱進出口壓力降（Pa） 以上三項分別由下式求得 （1-21） （1-22） （1-23） 式中 管內(nèi)流體的摩擦系數(shù)； 以波紋管最小內(nèi)徑計算的流速（m/s） 管程數(shù) 管箱進出口的流速（m/s） 摩爾系數(shù)由下式求得： （1-24） 計算： （1-25） =0.82m/s 雷諾數(shù)： （1-26） 由式（1-24） 由式（1-22） =18729Pa 由式（1-21） 取Vn=10m/s,則 由式(1-20 )得 18729+6309+73350 =98388pa1.8.2 殼程壓力降 (1-27) 式中 殼程流體在流動路徑上所產(chǎn)生的壓力降（Pa） 流體在殼程回彎處產(chǎn)生的壓力降（Pa） 殼程進出口壓力降（Pa） 以上三式求得下式得： （1-28） （1-29） （1-30） 式中 殼程流體的摩擦系數(shù)； 殼程折流板的數(shù)目； 殼體內(nèi)直徑（m）； 換熱管的平均直徑（m）； 殼程流體的密度（ kg / m3 ）； 最小流通面積處流速（m/s）。 摩爾系數(shù)由下式求得： （1-31） 流速： =0.23m/s 雷諾數(shù)： 由式（1-31） 由式（1-28） 由式（1-29） 由式（1-30）取Vn=2m/s, 得： 由式（2-35）得： 一般來說，對液體，兩側(cè)的壓力降一般控制在 0.010.1MPa 此壓降在允許的壓力范圍內(nèi)，滿足要求。31.9 本章小結(jié) 在本章傳熱計算中，對換熱器的計算部分有了個基本的了解，同時，對換熱器的設(shè)計的未來方向有了一定的方向，對蒸汽和水在設(shè)計條件下的一些物性參數(shù)的查找，同時對傳熱面積，工藝結(jié)構(gòu)尺寸計算，選定了換熱器形式臥式半容積換熱器，最后再經(jīng)過核算，確定了換熱器的初步形式。這在設(shè)計中指導(dǎo)了自己接下來的工作內(nèi)容。同時對自己的能力有了一個全新的認識。37沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第二章 U型管換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計第二章U 型管換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1 筒體的內(nèi)徑確定 筒體的內(nèi)徑為 DN=400mm2.2 管板與換熱管 可用可拆式管板夾持型式，厚度初選為 45mm，與法蘭連接采用凹面密封。分程隔板槽寬 12mm，深 4mm。換熱管選用不銹鋼波節(jié)換熱管，19換熱管尺寸：波谷 19mm、波峰 25mm、壁厚 0.8mm，排列形式采用轉(zhuǎn)角三角形。換熱管中心距 S=25mm。 為了方便于制造加工，管子和管板的密封性與抗拉托強度，管子和管板連接全部采用強度焊。換熱管最小伸出管板長度 2mm。2.3 折流板 折流板選用單弓形折流板，折流板厚度與殼體直徑與折流板間距有關(guān)，見表 2-1 所列數(shù)據(jù)。折流板最小厚度取 8mm，折流板缺口高度為殼體內(nèi)徑的 25，則切去圓缺高度為 110.5mm，折流板間距 B=350mm，管束兩端折流板應(yīng)可能靠近殼程進，出口接管。折流板外徑取 400-10=390mm，折流板管孔19.50+0.2，材料選 Q235B鋼。折流板與折流板間距為 350 mm。 折流板切除高度： H=Disin= =390xsin30=97.5mm, （2-1） =120 表 2-1 折流板厚度殼體公稱內(nèi)徑/mm相鄰兩折流板間距/mm300300-450450-600600-750750200-5003561010400-70056101012700-10006810121610006101216162.4 拉桿與定距管2.4.1 拉桿 換熱管外徑為 19mm，故拉桿采用拉桿定距管的形式，查 GB151 表43 及表 44 可得 400mm 內(nèi)徑，10mm 壁厚的換熱器的拉桿的直徑為 12mm，上下管板各 2根，數(shù)量為 4。2.4.2 定距管 定距管尺寸和所在換熱器的換熱管規(guī)格都是相同，全部才有25x2,選用材料為 20號鋼。2.4.3 折流板、拉桿、定距管的連接 折流板與拉桿和定距管的連接形式如圖 2-1圖2-1 連接圖2.5 設(shè)計堰板防短路2.6法蘭的選用5 管箱法蘭根據(jù)設(shè)計壓力及安裝使用要求選用，法蘭-RF400-1.6；JB/T4701 2000 ，由于使用壽命較長，對密封、防腐的要求較高，因此，根據(jù) JB / T 4704- 2009標(biāo)準(zhǔn)，選用墊片 400-1.6。法蘭材料選用20的鍛件，鍛件質(zhì)量要求達到二級標(biāo)準(zhǔn)。2.6.1 接管法蘭選用 管程接管法蘭根據(jù) HG20592 - 2009 標(biāo)準(zhǔn)中選用PL65（B）-16RF法蘭，法蘭的材料選用Q235B.2.7 墊片 管箱和管箱側(cè)殼體墊片：JB/T 47042000 墊片 400-1.6，=3 mm 石棉橡膠板。殼程接管法蘭的相應(yīng)墊片：HG/T 20606 RF50-16 XB350 材料：石棉橡膠板。管程接管法蘭的相應(yīng)墊片：HG/T 20606 RF65-16 XB350 材料：石棉橡膠板。2.8 支座 由半容積式換熱器系列估算換熱器質(zhì)量 m=1820kg=18.2KN 因為該換熱器臥式擺放，固采用鞍式支座，按 JB/T4712-92 標(biāo)準(zhǔn)，選用輕型 A 型支座，DN=1200。材料為 Q235-AF，筋板和底板的材料 Q235-A-F. 螺栓為 M20，墊板材料為 Q235B 。鞍座標(biāo)記：JB/T4712-92,鞍座 A1200-F.S。2.9 本章小結(jié) 本章主要根據(jù)工藝尺寸的要求，按照 GB151管殼式換熱器中的規(guī)定對換熱器零部件進行選取與設(shè)計，通過這設(shè)計選取的過程對各個零件增加較深層次的認識，初步選取相關(guān)材料與部件，對其作用也有了很大程度了解。本章為制圖和強度校核提供數(shù)據(jù)數(shù)據(jù)。 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第三章 強度校核第三章強度校核3.1 換熱器殼體計算3.1.1 筒體 根據(jù)工藝條件殼程筒體的設(shè)計壓力為 pt =0.6MPa ，焊縫采用雙面對接焊局部無損探傷，焊接接頭系數(shù)=0.85，材料選Q235B，t=113MP， 按 GB/3274-2007，取鋼材厚度負偏差：C1=1mm，腐蝕裕量：C2=1mm , C1+C2=C=1.8mm （3-1） 圓筒計算壁厚為： （3-2） 名義厚度：，圓整后取 10mm. （3-3）3.1.2 封頭 根據(jù)換熱器的工作壓力不高，故可選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，即，K=1.00，其厚度與筒體厚度相同，根據(jù) GB / T 25198-2010-2010 標(biāo)準(zhǔn)，取管箱封頭為DN400x10，曲邊高度h1=100，直邊高度取h2=25mm。材料選用Q235B,沖壓成型。3.2 罐體計算3.2.1 罐體 根據(jù)工藝條件殼程筒體的設(shè)計壓力為 pt =0.6MPa ，焊縫采用雙面對接焊局部無損探傷，焊接接頭系數(shù)=0.85，材料選Q235B，t=113MP， 按 GB/3274-2007，取鋼材厚度負偏差：C1=1mm，腐蝕裕量：C2=1mm , C1+C2=C=1.8mm 圓筒計算壁厚為： （3-4） 名義厚度：，圓整后取 10mm。 （3-5）3.2.2 封頭 由于且工作罐體的壓力不高，故可選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，即，K=1.00，其厚度與筒體厚度相同，根據(jù) GB / T 25198-2010 標(biāo)準(zhǔn)，取罐體封頭為DN1200X10-Q235B，曲邊高度h1=300，直邊高度取h2=25mm。材料選用Q345R，沖壓成型。3.3 開孔補強設(shè)計 表 3-1標(biāo)號數(shù)量公稱尺寸（mm）公稱壓力（mm）規(guī)格（外徑x壁厚）用途與說明a1651.676x6蒸汽入口b1651.676x6蒸汽出口c1501.657x5進水口d14001.0426x10人孔e120Rp1/2壓力表口f120M27x2測溫口h1501.657x5出水口j1501.657x5安全閥口k1501.657x5排污口3.3.1 接管h,j 接管取76X6和57x5符合不另行補強的最大開孔條件，固接管不需要空空補強計算。3.3.2 接管a,b 管程接管有 a：蒸汽進口（766） b:蒸汽出口（766），開孔尺寸一樣計算一個即可，以接管 f 為例計算如下： 取接管內(nèi)蒸汽流速為 10m/s，則接管內(nèi)徑為 （3-6） 取標(biāo)準(zhǔn) DN=65 管程流體進出口接管 766 管程的名義厚度 dn=10mm。3.4 U型管換熱器開孔3.4.1 橢圓形封頭非中心孔處部位補強的計算 Di:封頭內(nèi)直徑，1200mm d:開孔內(nèi)直徑，406mm H:曲面高度，300mm X:接管-封頭中心距，250mm :封頭開孔處的壁厚10mm ：封頭開口處的計算壁厚3.76 t：接管壁厚，10mm t0：接管計算壁厚，1.25mm r：補強圈厚度，10mm C：封頭壁厚附加量，1.8mm Ct:接管壁厚附加量，1mm Cr:補強圈壁厚附加量，1mm C2:封頭復(fù)試裕度，1mm Ct:接管腐蝕裕度，1mm t:封頭材料的許用應(yīng)力113MPa tt接管材料的許用應(yīng)力113MPa t:補強圈材料的許用應(yīng)力，113MPa3.5 橢圓封頭計算直徑 （3-7）3.5.1 接管周圍封頭補強區(qū)的計算寬度 （3-8）3.5.2 接管外側(cè)補強設(shè)計高度 （3-9）3.5.3 接管內(nèi)側(cè)補強區(qū)計算高度 （3-10）3.5.4 計算結(jié)果 h1、h2 之計算值，應(yīng)分別與其實際數(shù)值相比較，取兩者中較小值 接管許用應(yīng)力比值： 取兩者最小值 （3-11） 補強圈許用應(yīng)力比值 取兩者最小值 （3-12）3.5.5 封頭因開孔削弱需要補強的面積 （3-13）3.5.6 封頭多余金屬面積 （3-14）3.5.7 補強圈的金屬面積 （3-15）3.5.8 接管外側(cè)多余金屬面積 （3-16）3.5.9 接管內(nèi)側(cè)金屬面積 （3-17）3.5.10 一個孔需要補強面積 （3-18） 3.6 補強圈設(shè)計 根據(jù)接管公稱直徑 DN400 選補強圈，參照補強圈標(biāo)準(zhǔn) JB/T4736 取補強圈外徑為 D2 =680mm，內(nèi)徑取 D1 =428mm，因 B D2 ,補強圈在有效補強范圍內(nèi)。 考慮鋼板負偏差并圓整，但為便于制造時準(zhǔn)備材料，補強圈名義厚度也可取筒體厚度，即=10mm。3.6.1 人孔開孔 人孔開孔處直徑為426 罐體的名義厚度n=10mm 設(shè)計壓力 pt=0.6MPa，設(shè)計溫度：100 殼體和補償圈的材料均為Q235-B，其許用應(yīng)力為t=113MPa，人孔筒節(jié)材料為 Q235-B，其許用應(yīng)力為t=113MPa，殼體和人孔筒節(jié)的附加量為 C=1.8mm。3.6.2 補強及補強方法的判別 （1）補強判別：允許不另行補強的最大接管外徑為89 ，本開孔外徑等于426mm，故須另外考慮其補強。補強計算方法判別：開孔直徑： 開孔直徑： （3-19） 本為圓筒上開孔直徑d=420Di/2=600，滿足等面積補強計算的適用條件，所以可用等面積法進行開孔補強的計算。3.6.3 開孔所需補強的面積 罐體開孔處的計算厚度：=3.76mm 開孔所需的補強面積： 先計算強度削弱系數(shù) fr: （3-20） 接管的有效厚度：et=nt-c=10-1.8=8.2 開孔所需的補強面積： （3-21）3.6.4 接管多余金屬面積 （1）有效寬度 B： （3-22） 取兩者較大者，固B=840mm （3-23） （2）有效高度： 外伸有效高度 h1： （3-24） 內(nèi)側(cè)的有效高度h2： （3-25） 取兩者最小值，所以h1=0mm3.6.5 有效補強面積殼體的有效厚度 （3-26） (1)殼體多余金屬面積 A1 ： （3-27） (2)接管多余金屬面積 A2 接管計算厚度： （3-28） 接管的多余的金屬面積： （3-29） 接管區(qū)焊縫面積 A3：（焊腳取 6mm） （3-30）3.6.6 有效補強面積A4 （3-31） 補強面積 采用補強圈補強 dN=400mm， 外徑 D2=680mm，內(nèi)徑D1=428mm。BD2 ， 補強圈在有效補強范圍內(nèi)便于制造材料，可取筒體厚度 10mm。3.7 罐體水壓試驗及其殼體的強度校核 水壓試驗壓力為MPa （3-32） （容器各元件材料不同時，應(yīng)取各元件材料的 /t 比值中小者）。 （3-33） 所用鋼板的材料在常溫時。 （3-36） 所以可見水壓試壓時罐體應(yīng)力小于T，水壓試壓安全。3.8 換熱器管程水壓試驗及其殼體的強度校核 水壓試驗壓力 （3-37） P-壓力容器的設(shè)計壓力 -耐壓試壓壓力系數(shù) （3-38） （容器各元件材料不同時，應(yīng)取各元件材料的 /t 比值中小者）。所用Q235B鋼板的材料在常溫時。 （3-39） 3.9 管板校核 采用 A 型 U 型管布置設(shè)計，管板材料：20鍛件，t=140Mpa。換熱管材料：S30408,t=137Mpa。換熱管公稱直徑 DN=400mm，換熱管規(guī)格190.8，管長 L0=1250mm。換熱管根數(shù)：57 根。管心距 S=25mm。 根據(jù)設(shè)計條件，查 JB4701-2000，管箱法蘭選 ：法蘭-RF 400-1.6。墊片 G2-400-1.6-2，454/410,=3mm。 墊片接觸面密封寬度 N= (454-410)/ 2 =22mm ?；久芊鈱挾?，查GB150-1998，表 9-1，b0=N/2=11mm。墊片材料：石棉橡膠板。墊片壓緊力作用中心圓直徑 DG : b06.4mm 時： b=2.53 /b0 =2.53 11 =8.4mm。 DG= 460-2x8.4=443.2mm。 沿隔板槽一側(cè)排管根數(shù)： n =10.隔板槽兩側(cè)相鄰中心距 S =80mm。在布管范圍內(nèi)，因設(shè)置隔板槽和拉桿結(jié)構(gòu)的需要，而未能被換熱管支承的面積： （3-40） 管板布管區(qū)面積： （3-41） 查表 GB151-1999 附錄 J 表 J1 得 a=144.51mm2 管板布管區(qū)的當(dāng)量直徑 （3-42） 管板布置區(qū)的當(dāng)量直徑與殼程圓通內(nèi)徑之比,對于a型連接。 （3-43）按1 / Pt 查 GB151-1999 表 22 得：Cc=0.2534確定管板壓力 不能保證 PS 與 Pt 在任何情況下都同時作用，并且兩側(cè)均為正壓時，取兩者中的大者。 （3-44） 管板的計算厚度： （3-45） 管板的設(shè)計厚度： （3-46） 管板的名義厚度： 換熱管在100時的許用應(yīng)力為，管板在100時的許用應(yīng)力。 按照這三種情況分別計算換熱管軸向應(yīng)力 只有殼程設(shè)計壓力ps 管程設(shè)計壓力pt=0 （3-47） 只有管程設(shè)計壓力Pt 殼程設(shè)計壓力Ps=0 （3-48） 殼程設(shè)計壓力Ps和管程設(shè)計壓力Pt同時作用 （3-49） 此三程工況計算值均滿足 ，合格 換熱管與管板的焊腳高度按 GB151-1999 中 5.8.3.2 規(guī)定，L=2mm （3-50） ， 合格 （3-51）3.10 本章小結(jié) 本章主要內(nèi)容是半容積式換熱器進行強度計算，通過計算確定了罐體、筒體、管箱、封頭的厚度、材料等參數(shù)。對管板進行了設(shè)計計算，并且按照三種危險工況進行校核，對接管補強、人孔補強進行了設(shè)計。對管板，罐體和換熱器的進行了水壓試驗及殼體的厚度校核。 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第四章 制造、檢驗、安裝與維修第四章制造、檢驗、安裝與維修4.1 概述 設(shè)計確定后，制造質(zhì)量是換熱器最終建造質(zhì)量的重要組成部分。所以，換熱器制造單位必須按照壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程